JP5281719B1 - フィルタ材 - Google Patents
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Abstract
Description
このようなフィルタ材として、例えば、以下の特許文献1には、スパン結合濾過媒体(スパンボンド不織布)や溶融吹込成型濾過媒体(メルトブロー不織布)等を積層して一体化することにより、フィルタ材の内部に粗密構造を形成させ、スパンボンド層で比較的大きな固形物を除去した後、メルトブロー層でより細かな固形物を除去する様にしたフィルタ材が開示されている。
また、以下の特許文献2には、押出メッシュの内層に2層以上の合成長繊維不織布を積層させたフィルタ層を使用することが開示されている。
さらに、以下の特許文献3には、より微細な粒子を除去するために、前記したメルトブロー不織布に代えて、エレクトロスピニング法により作製された合成長繊維不織布を積層させたフィルタ層を使用することが開示されている。
また、スパンボンド不織布等の合成長繊維不織布を主なフィルタ材として用いた場合、微細粒子の捕捉効率の面で問題があった。すなわち、スパンボンド法においては、該方法により成型される繊維の繊維径を10μm以下とすることが難しく、求められる粒子の捕捉性能を得るためにはスパンボンド不織布の作製が行われた後の工程で表面の平滑処理を施すなど、後工程での処理が必要となる。この場合、メルトブロー不織布、エレクトロスピニング不織布等の合成長繊維不織布と同様に、高捕捉効率であるものの、その捕捉態様は表面濾過であり、ろ材表面が粒子により早期に閉塞されて短寿命であるとの問題が生じていた。
該スパンレース不織布は、スパンボンド不織布やメルトブロー不織布と比較して粒子の内部捕捉量が増加することから相対的には寿命延長効果が得られるものである。しかし、該スパンレース不織布において、中間層として使用される織物部には、流体が通過せず、該織物部はフィルタ材として機能しない。そのため、該スパンレース不織布が有する粒子の内部捕捉機能が十分に発揮されていないとの問題があった。
[1]熱可塑性合成長繊維不織布を中間層として含むスパンレース不織布からなるフィルタ材。
(i)スパンボンド不織布をスパンレース不織布の中間層として用いることにより、従来は織物であるため燃料等の通液を阻害していた中間層に通液がなされ、かつ、捕捉した微細粒子を保持する機能を有することにより、フィルタ寿命が延長される。
(ii)中間層が織物であるスパンレース不織布と比較して、不織布の厚さ方向に繊維径を変化させて、大きさの異なる粒子を順次捕捉する傾斜機能をより大きく持たせることが可能であり、フィルタ寿命が延長される。
(iii)織物を中間層として使用する場合と比較して、低コスト化が可能となる。
本発明は、熱可塑性合成長繊維不織布を中間層として含むスパンレース不織布からなるフィルタ材である。
本発明のフィルタ材として用いられるスパンレース不織布は、好ましくは、繊維径5〜30μm、目付20〜160g/m2のスパンボンド不織布からなる中間層を有し、該スパンボンド不織布の1の面側の層が、繊維径2〜15μm、目付30〜100g/m2である短繊維で構成され、他の面側の層が、繊維径7〜25μm、目付50〜200g/m2である短繊維で構成される。前記繊維径2〜15μm、目付30〜100g/m2である短繊維、及び繊維径7〜25μm、目付50〜200g/m2である短繊維の繊維長と繊維径の寸法比(L/D)は、好ましくは、いずれも、200〜4000である。
V=60[2g(P1−P2)10000/(1000ρ)]0.5
{式中、
V:ノズルから吐出される流体の流速[m/min]
g:重力加速度=9.8[m/s2]
P1:流体の水圧[kgf/cm2]
P2:大気圧=1.03[kgf/cm2]
ρ:流体の密度[g/cm3]である。}。
{式中、
F:ノズル1つの孔から吐出される流体の流量[cm3/min][cm3/min]
S:ノズル1つの孔から吐出される流体の面積[mm2]
V:ノズルから吐出される流体の流速[m/min]である。}。
{式中、
W:ノズル1孔当たりの流体の仕事率[W]
P1:流体の水圧[kgf/cm2]
F:ノズル1つの孔から吐出される流体の流量[cm3/min]である。}。
実施例中の特性は、下記の方法で測定した。
(1)目付[g/m2]
JIS−L−1913−2010に規定される測定方法に準拠した方法により測定した。すなわち、100mm×100mmの試料を原反幅方向に10点以上、長さ方向に3点採取し、採取した試料の重量を測定し、これをg/m2に換算し、その平均値を求めた。
JIS−L−1913−2010に規定される測定方法に準拠した方法により測定した。すなわち、WJ−SB及びWJ処理前のスパンボンド不織布については0.5kPa、その他の材料及び各材料の積層体については9.8kPaの加圧下で、厚みを測定した。測定点は20点であり、その平均値を求めた。
JIS−L−1913−2010に規定されるフラジール形試験機で、3カ所測定し、その平均値を求めた。
不織布の表面を顕微鏡写真で拡大し、その繊維径を10点実測し、その平均値を求めた。
不織布の目付及び厚みを測定し、以下の計算式により算出した。尚、ポリエチレンテレフタレートの比重には、1.38を用いた。
空隙率=(1−不織布を構成する繊維の総体積/不織布体積)×100
図7に示す方法により測定した。すなわち、上水に、JIS−Z−8901に規定される試験用ダスト7種を添加し、超音波振動で1分間撹拌したものを試験液とした。該試験液を、有効面積12.5cm2のサンプルに、流量12cc/min/cm2で通過させ、サンプル通過前後の試験液を採取し、各液の粒度分布を粒度分布計で測定して、各粒子の捕捉効率を求めた。なお、試験液は、サンプル通過前の10μm粒子の個数が3000個程度となるように、該ダストの添加量を調整した。粒度分布測定に際しては、測定器としてPSS社 ACCUSIZER MODEL1780SISを使用し、10μm、20μm、30μmの粒子個数を、サンプル通過前後の試験液について計測した。捕捉効率は下記式により求めた。
捕捉効率[%]=(1−出口側粒子個数/入口側粒子個数)×100
シングルパス評価は図8に、マルチパス評価は図9に示す方法により行った。すなわち、シングルパス評価については、JIS−K−2204に規定される2号軽油(以下、「JIS2号軽油」ともいう。)中に、JIS−Z−8901に規定される試験用ダスト8種を20mg/Lの割合で添加したものを試験液とし、該試験液を、有効面積12.5cm2のサンプルに流量150cc/minで通過させ、該サンプルにおける圧力損失が10kPaに到達するまでの時間を計測し、フィルタ寿命とした。
また、マルチパス評価については、9.5リットルのJIS2号軽油中を、有効面積45.3cm2のサンプルに流量1L/minで通過させ、該JIS2号軽油軽油中に、JIS−Z−8901に規定される試験用ダスト8種と試験用ダスト11種を1:2の割合で混合したものを、5分間隔で2.1g添加し、該サンプルにおける圧力損失が10kPaに到達するまでの時間を計測し、フィルタ寿命とした。
また、シングルパス評価・マルチパス評価共に、使用するJIS2号軽油中にはイソプロピルアルコールを1体積%添加した。ダスト粒子同士が接触して生ずる静電気により、ダスト粒子が凝集し、評価対象とは異なる粒度分布となることを防止するためである。同様の理由から、シングルパス評価におけるダスト液タンク25内のダスト液の調製に際しても、添加するダスト粒子は80℃に調整された恒温槽内で30分間乾燥させたものを用い、また、該ダスト液にはイソプロピルアルコールを1体積%添加した。
JIS−L−1913−2010に規定されるテーバー形法を用いて3ヵ所測定し、その平均値を求めた。摩耗輪には同規格中のCS−10用い、サンプルに物理的変化が生ずるまで評価を継続した。
以下の表1に示すように、スパンレース不織布を構成する短繊維の繊維径を変化させた場合のフィルタ性能を比較した。実施例1と実施例2を比較すると、実施例2はフィルタ寿命が延長されるものの、ダストの捕捉効率が低下する結果となった。下流層の捕捉効率が低下することにより、ダストの内部捕捉量が低下し、全体としてフィルタ寿命が延長されたものと考えられる。また、実施例1と参考例3を比較すると、参考例3は上流層および下流層共に繊維径が大きいため、実施例2に比較してさらにダストの捕捉効率が低下し、寿命が延長される結果となった。これに対し、下流層の繊維径を実施例1に対し小さくした実施例4では、捕捉効率が上昇するものの、短寿命となる傾向となった。また、上流層の繊維径を23μmとした実施例5、実施例6の場合、実施例1と実施例2に比較してダストの捕捉効率が低下し、かつ、フィルタ寿命が短くなった。上流層と下流層の繊維径差が大きいため、充分な傾斜機能が発揮されず、フィルタ寿命に対する下流層の負荷が大きくなったためである。
スパンレース不織布を構成する短繊維の目付を変化させた場合のフィルタ性能を比較した。本実施例の短繊維において下流層の目付を100g/m2(実施例8)と120g/m2(参考例9)とした場合、80g/m2(実施例7)の場合と比較して捕捉効率は上昇するものの、フィルタ寿命は低下する傾向となった。また、下流層の目付を30g/m2(実施例10)と15g/m2(参考例11)とした場合、フィルタ寿命は延長されるものの、捕捉効率が低下する傾向となった。
中間層として親水処理を行ったスパンボンド不織布を用いた場合(実施例12)と織物を用いた場合(比較例1)のフィルタ性能を比較した。上流層には繊維径10μm、目付150g/m2の短繊維を、下流層には繊維径4μm、目付50g/m2の短繊維を、図3に示すスパンレース処理を行うことにより交絡させた。この結果から、スパンボンド不織布を中間層に用いた場合には、織物を中間層に用いた場合と比較して、長寿命となることがわかった。織物部は、通液がされないため、粒子の捕捉がなされないが、スパンボンド不織布を中間層に用いた場合には、該中間層にも粒子が捕捉されるため、スパンレース不織布全体における粒子の保持量が増加し、長寿命化したものと考えられる。
親水加工を行わないスパンボンド不織布を中間層として用いた場合(実施例13)、柱状流処理の際に混入した空気が、短繊維と中間層として使用されるスパンボンド不織布との交絡を阻害した。これにより部分的に短繊維が中間層に交絡されない部位が生じ、適正なスパンレース不織布の形成がなされない部分が生じたが、全体としては使用可能であった。これに対し、親水加工をおこなったスパンボンド不織布を中間層として用いた場合(実施例12)、柱状流処理の際に混入した空気は充分に排出され、該スパンボンド不織布の両面に配される短繊維は均一な交絡がなされた。尚、今回採用した親水加工処理は、非イオン系界面活性剤であるサンノプコ社製ノプコウェットSN−20Tを濃度10%に調整し、キスコーターを用いて塗布を行ったものである。
スパンレース不織布の中間層として用いるスパンボンド不織布の、目付を変化させた場合の構成を比較した。20g/m2〜120g/m2の場合(実施例12、実施例15〜17)には、抄造及び柱状流処理における問題は生じなかった。これに対し、12g/m2の場合(実施例15)では、上流層及び下流層の短繊維が反対側の層にも移動し、傾斜機能が損なわれたためフィルタ寿命が低下する結果となった。また、130g/m2の場合(実施例18)には、抄造及び柱状流処理は可能であったものの、排水抵抗が高くなることから、他の実施例と比較して長時間での排水処理が必要となり、さらに柱状流処理の際にも、巻き込まれる空気の排出時間を長く取る必要があった。
スパンレース不織布を構成する上流層の短繊維の、繊維径を変化させた場合のフィルタ性能を比較した。上流層の短繊維の繊維径を小さくすると、フィルタ全体として捕捉効率が上昇する傾向にはあるが、フィルタ寿命は低下する結果となった。下流層との孔径差が小さくなり、上流層での目詰まりが多くなるためであると考えられる。
スパンレース不織布を構成する下流層の短繊維の、繊維径を変化させた場合のフィルタ性能を比較した。下流層の短繊維の繊維径を3μmとした場合(実施例21)、粒子の捕捉効率は高くなるものの、フィルタ寿命は短いものとなった。下流層においてより多くの粒子が捕捉され、繊維径4μmの場合(実施例12など)と比較して短時間で細孔の閉塞が生じたためであると考えられる。
通液に際し、上流層に配される短繊維の繊維径と、下流層に配される短繊維の繊維径を、逆転させた場合のフィルタ性能を比較した。この場合、粒子の捕捉効率はほぼ同等であるものの、フィルタ寿命に大きな差が生じた。このことから、フィルタ寿命を延長させるためには、上流層に下流層より繊維径の大きな短繊維を配し、上流層から順次、大きな径の粒子を捕捉する傾斜機能を付与することが好ましいことが分かった。
スパンレース不織布を構成する短繊維のL/Dを変化させた場合の短繊維の分散性を比較した。L/D=1250の場合(実施例12)には、抄造の際の短繊維の分散性は良好であった。しかし、L/D=2800とした場合(実施例24)やL/D=3750とした場合(実施例25)には、徐々に分散性が低下し、L/D=5000とした場合(実施例26)には分散性がさらに低下した。抄造後の状態を観察すると、L/D=5000の場合には、短繊維の固まりが生じ、短繊維の存在する部位と、存在しない又は非常に少ない部位が混在する結果となった。L/Dが大きい場合、抄造時の分散性が低下し、フィルタ性能のばらつきにつながる、スパンレース不織布の目付ばらつきが生じることが分かった。
スパンレース不織布を構成する短繊維のL/Dを変化させた場合の、短繊維の交絡性を比較した。L/D=200以上の場合(実施例1、参考例3、参考例20など)には、柱状流処理により短繊維は充分に交絡し、短繊維層と中間層の剥離は生じなかった。L/D=200未満の場合(実施例27)には、柱状流処理後に層間剥離が生じた。このことから、L/Dが200未満の場合には、短繊維同士及び短繊維と中間層との交絡が充分に行われないことが分かった。
低圧・低温度で圧着したスパンボンド不織布を用いて、ウォータージェット加工を行い、WJ−SBを得た(実施例28〜36)。ウォータージェット加工条件は、以下の表2に示す通りである。また、仕上げの条件として、ウォータージェット加工を行った後のサンプルは80℃で乾燥させた。
フィルタ性能は、スパンレース不織布と同様、繊維径及び目付に応じて変化した。すなわち、繊維径が小さくなるにつれダストの捕捉効率が向上し、また、これに伴いフィルタ寿命が低下した。フィルタに求められる性能に応じて、これらのWJ−SBをスパンレース不織布に積層させ、スパンレース不織布の寿命を延長させる効果を得ることができた(以下の実施例37〜40参照)。
スパンレース不織布にWJ−SBを積層した場合のフィルタ性能を、以下の表4に示す。
実施例37では、通液に際しての上流側から順に、以下の内容で各フィルタ材を積層した:
(1−1)繊維径70μm、50メッシュ、平織りのモノフィラメント織物
(1−2)実施例29のWJ−SB
(1−3)実施例32のWJ−SB
(1−4)実施例1のスパンレース不織布
(1−5)繊維径13.5μm、目付25g/m2のスパンボンド不織布
(2−1)繊維径70μm、50メッシュ、平織りのモノフィラメント織物
(2−2)実施例29のWJ−SB
(2−3)実施例32のWJ−SB
(2−4)実施例35のWJ−SB
(2−5)実施例7のスパンレース不織布
(2−6)繊維径13.5μm、目付25g/m2のスパンボンド不織布
(3−1)繊維径70μm、50メッシュ、平織りのモノフィラメント織物
(3−2)実施例29のWJ−SB
(3−3)実施例32のWJ−SB
(3−4)実施例35のWJ−SB
(3−5)実施例12のスパンレース不織布
(3−6)繊維径13.5μm、目付25g/m2のスパンボンド不織布
(4−1)繊維径70μm、50メッシュ、平織りのモノフィラメント織物
(4−2)実施例29のWJ−SB
(4−3)実施例32のWJ−SB
(4−4)実施例35のWJ−SB
(4−5)実施例35のWJ−SB
(4−6)実施例12のスパンレース不織布
(4−7)繊維径13.5μm、目付25g/m2のスパンボンド不織布
尚、積層に際しては、各フィルタ材を重ね合わせ、超音波ウェルダーを用いて部分的に溶融接合を行った。この部分接合は、1点あたりの溶融面積を3mm2とし、19〜21mm間隔の正三角形配列とした。
2 交絡処理後の抄造ウェブ
3a 短繊維
3b 短繊維
4 中間層(織物)
5 ウォータージェット工程
6 乾燥工程
7 巻出工程
8 巻取工程
9a 短繊維スラリー
9b 短繊維スラリー
10 中間層
11 抄造工程
12 短繊維(上流層)
13 短繊維(下流層)
14 中間層(長繊維不織布)
15 撹拌機
16 ダスト液タンク
17 チューブポンプ
18 チューブ
19 サンプルフィルター
20 採取瓶
21 マグネットギヤポンプ
22 クリンアップフィルター
23 軽油タンク
24 流量計
25 ダスト液タンク
26 撹拌ポンプ
27 圧力計
28 回転容積式一軸偏心ねじポンプ
Claims (9)
- 熱可塑性合成長繊維不織布を中間層として含むスパンレース不織布からなる自動車燃料用フィルタ材であって、該中間層である熱可塑性合成長繊維不織布が、繊維径5〜30μm、目付20〜160g/m 2 であるスパンボンド不織布であり、そして該スパンボンド不織布の1の面側の層が、繊維径2〜15μm、目付30〜100g/m 2 である短繊維で構成され、他の面側の層が、繊維径7〜25μm、目付50〜200g/m 2 である短繊維で構成される前記フィルタ材。
- 前記繊維径2〜15μm、目付30〜100g/m2である短繊維、及び繊維径7〜25μm、目付50〜200g/m2である短繊維の繊維長と繊維径の寸法比(L/D)は、いずれも、200〜4000である、請求項1に記載のフィルタ材。
- 予めウォータージェット加工を施したスパンボンド不織布がさらに積層されている、請求項1に記載のフィルタ材。
- 30μm以上の粒子を90%以上捕捉することができ、かつ、JIS−B−8356−8に準拠した測定方法により測定したフィルタ寿命が30分以上である、請求項1〜3のいずれか1項に記載のフィルタ材。
- 20μm以上の粒子を90%以上捕捉することができ、かつ、JIS−B−8356−8に準拠した測定方法により測定したフィルタ寿命が25分以上である、請求項1〜3のいずれか1項に記載のフィルタ材。
- 10μm以上の粒子を90%以上捕捉することができ、かつ、JIS−B−8356−8に準拠した測定方法により測定したフィルタ寿命が20分以上である、請求項1〜3のいずれか1項に記載のフィルタ材。
- 請求項1〜3のいずれか1項に記載のフィルタ材の最下流部に、繊維径30μm〜170μmのモノフィラメント織物が積層されているフィルタ材。
- 請求項1〜3のいずれか1項に記載のフィルタ材の端部周辺を熱シールして袋状に成形した、自動車燃料用フィルタ。
- 請求項7に記載のフィルタ材の端部周辺を熱シールして袋状に成形した、自動車燃料用フィルタ。
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