JP5270581B2 - ブラスめっき鋼線の製造方法とブラスめっき鋼線の伸線装置 - Google Patents
ブラスめっき鋼線の製造方法とブラスめっき鋼線の伸線装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5270581B2 JP5270581B2 JP2009550588A JP2009550588A JP5270581B2 JP 5270581 B2 JP5270581 B2 JP 5270581B2 JP 2009550588 A JP2009550588 A JP 2009550588A JP 2009550588 A JP2009550588 A JP 2009550588A JP 5270581 B2 JP5270581 B2 JP 5270581B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- die
- downstream
- brass
- steel wire
- plated steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 117
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 117
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 title claims description 41
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 11
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 claims description 40
- 239000010951 brass Substances 0.000 claims description 40
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 10
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 20
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 4
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 2
- 238000005268 plasma chemical vapour deposition Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004073 vulcanization Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/0666—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the wires being characterised by an anti-corrosive or adhesion promoting coating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C1/00—Manufacture of metal sheets, metal wire, metal rods, metal tubes by drawing
- B21C1/003—Drawing materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special drawing methods or sequences
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C1/00—Manufacture of metal sheets, metal wire, metal rods, metal tubes by drawing
- B21C1/02—Drawing metal wire or like flexible metallic material by drawing machines or apparatus in which the drawing action is effected by drums
- B21C1/04—Drawing metal wire or like flexible metallic material by drawing machines or apparatus in which the drawing action is effected by drums with two or more dies operating in series
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2205/00—Rope or cable materials
- D07B2205/30—Inorganic materials
- D07B2205/3021—Metals
- D07B2205/3085—Alloys, i.e. non ferrous
- D07B2205/3089—Brass, i.e. copper (Cu) and zinc (Zn) alloys
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Ropes Or Cables (AREA)
Description
本発明は、例えば、タイヤ補強用スチールコードの素線等に用いられる、表面にブラスめっき層が設けられたブラスめっき鋼線の製造方法とブラスめっき鋼線の伸線装置とに関するものである。
従来、ラジアルタイヤのベルトやカーカス用ボディプライ、及び、各種工業用ベルト部材などのゴム物品においては、表面にブラスめっきを施したブラスめっき鋼線または上記ブラスめっき鋼線を複数本撚り合わせたスチールコードをゴムで被覆したものを用いることにより、上記ゴム物品のゴムに対する補強効果を得てきた。このような補強効果を実現するためには、上記ブラスめっき鋼線と上記ブラスめっき鋼線を被覆するゴムとの接着性能を十分に確保する必要がある。例えば、タイヤ製造時の加硫工程においては、上記スチールコードがゴムとの接触下で加熱されることにより、ゴム中の硫黄とブラスめっき中の銅とが反応して接着層が形成される。この接着層を速やかにかつ確実に形成する性能（接着性能）を高めることがゴム物品用スチールコードには求められる。
上記ブラスめっき鋼線とゴムとの接着性能を改善する方法としては、従来、２０ｎｍを超える粒径の結晶粒から成るブラスめっき層の結晶質性部の表面側に、２０ｎｍ以下の粒径の結晶粒から成る非結晶質性部を設け、この非結晶質性部により、ブラスめっき鋼線とゴムとの接着反応を速やかに進行させる方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
特開２００６−２８３２７０号公報
上記ブラスめっき鋼線とゴムとの接着性能を改善する方法としては、従来、２０ｎｍを超える粒径の結晶粒から成るブラスめっき層の結晶質性部の表面側に、２０ｎｍ以下の粒径の結晶粒から成る非結晶質性部を設け、この非結晶質性部により、ブラスめっき鋼線とゴムとの接着反応を速やかに進行させる方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
ところで、上記ブラスめっき層の結晶質性部の表面側に非結晶質性部を設ける方法としては、湿式伸線工程において、潤滑液中の潤滑性分の濃度を下げてブラスめっき鋼線を伸線加工し、その表面に強加工層を形成する方法や結晶質のブラスめっき層の表面にプラズマＣＶＤなどにより非晶質のブラスめっき層を形成する方法が提案されている。
しかしながら、潤滑性分の濃度を下げて伸線加工した場合には、断線が多発する恐れがあるだけでなく、ブラスめっき鋼線を引き抜くために用いるダイスの寿命低下などの生産性の低下を引き起こしてしまうといった問題点があった。
また、プラズマＣＶＤなどにより非晶質のブラスめっき層を形成する方法は、設備が大掛かりとなるため、現実的な方法とはいえない。
しかしながら、潤滑性分の濃度を下げて伸線加工した場合には、断線が多発する恐れがあるだけでなく、ブラスめっき鋼線を引き抜くために用いるダイスの寿命低下などの生産性の低下を引き起こしてしまうといった問題点があった。
また、プラズマＣＶＤなどにより非晶質のブラスめっき層を形成する方法は、設備が大掛かりとなるため、現実的な方法とはいえない。
本発明は、上記従来の問題点に鑑みてなされたもので、生産性を低下させることなく、ブラスめっき鋼線とゴムとの初期接着性能を十分に確保することのできるゴム物品補強用ブラスめっき鋼線の製造方法とブラスめっき鋼線の伸線装置とを提供することを目的とする。
本願の請求項１に記載の発明は、表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を複数のダイスを用いて順次引き抜いて伸線加工するブラスめっき鋼線の伸線装置であって、最終伸線工程の最下流に配置される最下流のダイスと、前記最下流のダイスの１つ前に配置される下流２個目のダイスと、前記下流２個目のダイスの１つ前に配置される下流３個目のダイスと、前記下流３個目のダイスよりも前段に配置される前段のダイスとを備え、前記前段のダイスの前記ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数が０．１２未満であり、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の摩擦係数が０．１２〜０．４１であることを特徴とする。
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のブラスめっき鋼線の伸線装置であって、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、前記摩擦係数が０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの摩擦係数が０．１２未満であることを特徴とする。
請求項３に記載の発明は、表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を複数のダイスを用いて順次引き抜いて伸線加工するブラスめっき鋼線の伸線装置であって、最終伸線工程の最下流に配置される最下流のダイスと、前記最下流のダイスの１つ前に配置される下流２個目のダイスと、前記下流２個目のダイスの１つ前に配置される下流３個目のダイスとを備え、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の摩擦係数が０．１２〜０．４１であり、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、摩擦係数が０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの摩擦係数が０．１２未満であることを特徴とする。
請求項４に記載の発明は、請求項１〜請求項３のいずれかに記載のブラスめっき鋼線の伸線装置であって、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の前記摩擦係数が０．１８〜０．２２であることを特徴とする。
請求項５に記載の発明は、表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を複数のダイスを用いて順次引き抜いて伸線加工するブラスめっき鋼線の伸線装置であって、最終伸線工程の最下流に配置される最下流のダイスと、前記最下流のダイスの１つ前に配置される下流２個目のダイスと、前記下流２個目のダイスの１つ前に配置される下流３個目のダイスと、前記下流３個目のダイスよりも前段に配置される前段のダイスとを備え、前記前段のダイスの前記ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数が０．１以下であり、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の摩擦係数が０．１２〜０．４１であることを特徴とする。
請求項６に記載の発明は、請求項５に記載のブラスめっき鋼線の伸線装置であって、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、前記ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数が０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの前記摩擦係数が０．１以下であることを特徴とする。
請求項７に記載の発明は、表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を複数のダイスを用いて順次引き抜いて伸線加工するブラスめっき鋼線の伸線装置であって、最終伸線工程の最下流に配置されるダイスと、前記最下流のダイスの１つ前に配置される下流２個目のダイスと、前記下流２個目のダイスの１つ前に配置される下流３個目のダイスとを備え、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の前記ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数が０．１２〜０．４１であり、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、摩擦係数が０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの摩擦係数が０．１以下であることを特徴とする。
請求項８に記載の発明は、請求項５〜請求項７のいずれかに記載のブラスめっき鋼線の伸線装置であって、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の前記摩擦係数が０．１８〜０．２２であることを特徴とする。
また、請求項９に記載の発明は、表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を伸線加工するブラスめっき鋼線の製造方法において、請求項１〜請求項８のいずれかに記載のブラスめっき鋼線の伸線装置を用いてブラスめっき鋼線を伸線加工することを特徴とする。
なお、上記摩擦係数μは、図２に示すように、引き抜きダイス１４に入線前のブラスめっき鋼線１３の断面積をＡ０、引き抜きダイス１４による伸線後のブラスめっき鋼線１３の断面積をＡ１、引き抜きダイス１４のダイス角をα、ブラスめっき鋼線１３の引き抜き力をＰｚとしたときに、以下の式（Ｓｉｅｂｅｌの式）で近似できる。本発明では、引き抜くブラスめっき鋼線１３のワイヤ降伏応力Ｙの値に応じて、Ａ０，Ａ１，α，Ｐｚを変更して、当該引き抜きダイス１４とブラスめっき鋼線１３との間の摩擦係数μを適宜調整する。
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のブラスめっき鋼線の伸線装置であって、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、前記摩擦係数が０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの摩擦係数が０．１２未満であることを特徴とする。
請求項３に記載の発明は、表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を複数のダイスを用いて順次引き抜いて伸線加工するブラスめっき鋼線の伸線装置であって、最終伸線工程の最下流に配置される最下流のダイスと、前記最下流のダイスの１つ前に配置される下流２個目のダイスと、前記下流２個目のダイスの１つ前に配置される下流３個目のダイスとを備え、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の摩擦係数が０．１２〜０．４１であり、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、摩擦係数が０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの摩擦係数が０．１２未満であることを特徴とする。
請求項４に記載の発明は、請求項１〜請求項３のいずれかに記載のブラスめっき鋼線の伸線装置であって、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の前記摩擦係数が０．１８〜０．２２であることを特徴とする。
請求項５に記載の発明は、表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を複数のダイスを用いて順次引き抜いて伸線加工するブラスめっき鋼線の伸線装置であって、最終伸線工程の最下流に配置される最下流のダイスと、前記最下流のダイスの１つ前に配置される下流２個目のダイスと、前記下流２個目のダイスの１つ前に配置される下流３個目のダイスと、前記下流３個目のダイスよりも前段に配置される前段のダイスとを備え、前記前段のダイスの前記ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数が０．１以下であり、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の摩擦係数が０．１２〜０．４１であることを特徴とする。
請求項６に記載の発明は、請求項５に記載のブラスめっき鋼線の伸線装置であって、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、前記ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数が０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの前記摩擦係数が０．１以下であることを特徴とする。
請求項７に記載の発明は、表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を複数のダイスを用いて順次引き抜いて伸線加工するブラスめっき鋼線の伸線装置であって、最終伸線工程の最下流に配置されるダイスと、前記最下流のダイスの１つ前に配置される下流２個目のダイスと、前記下流２個目のダイスの１つ前に配置される下流３個目のダイスとを備え、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の前記ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数が０．１２〜０．４１であり、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、摩擦係数が０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの摩擦係数が０．１以下であることを特徴とする。
請求項８に記載の発明は、請求項５〜請求項７のいずれかに記載のブラスめっき鋼線の伸線装置であって、前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の前記摩擦係数が０．１８〜０．２２であることを特徴とする。
また、請求項９に記載の発明は、表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を伸線加工するブラスめっき鋼線の製造方法において、請求項１〜請求項８のいずれかに記載のブラスめっき鋼線の伸線装置を用いてブラスめっき鋼線を伸線加工することを特徴とする。
なお、上記摩擦係数μは、図２に示すように、引き抜きダイス１４に入線前のブラスめっき鋼線１３の断面積をＡ０、引き抜きダイス１４による伸線後のブラスめっき鋼線１３の断面積をＡ１、引き抜きダイス１４のダイス角をα、ブラスめっき鋼線１３の引き抜き力をＰｚとしたときに、以下の式（Ｓｉｅｂｅｌの式）で近似できる。本発明では、引き抜くブラスめっき鋼線１３のワイヤ降伏応力Ｙの値に応じて、Ａ０，Ａ１，α，Ｐｚを変更して、当該引き抜きダイス１４とブラスめっき鋼線１３との間の摩擦係数μを適宜調整する。
本発明のブラスめっき鋼線の製造方法によれば、ブラスめっき鋼線を伸線加工する際に、最終伸線工程の最終引き抜きダイス及びこれより上流側の２個の引き抜きダイスのうちの少なくとも１個の引き抜きダイスとして、ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数μが０．１２〜０．４１である引き抜きダイスを用いた。これにより、ダイスの寿命を低下させることなく、ブラスめっき層の極表面のみを強加工して、結晶質性部の表面側に、２０ｎｍ以下の粒径の結晶粒から成る、格子欠陥密度の高い非結晶質性部を設けることができる。また、断線の発生を抑制することができるので、生産性を低下させることなく、ブラスめっき鋼線とゴムとの初期接着性能を十分に確保することができる。
更に、最終伸線工程の最終引き抜きダイス及びこれより上流側の２個の引き抜きダイスのうちの少なくとも１個の引き抜きのブラスめっき鋼線との間の摩擦係数μを０．１８〜０．２２とすれば、上記結晶質性部の表面側に非結晶質性部を確実に設けることができるとともに、断線の発生を更に抑制することができる。望ましくは、上記摩擦係数μを０．１８〜０．２１とすれば、上記の効果を更に高めることができる。
また、上記摩擦係数μが０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスのブラスめっき鋼線との間の摩擦係数を０．１２未満、特に、０．１以下とすることで、ブラスめっき鋼線に不要な加工を与えないようにした。これにより、ブラスめっき鋼線の性能を損なうことなく、ブラスめっき鋼線とゴムとの初期接着性能を十分に確保することができる。更には、ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数μが０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの寿命低下を防止することができる。
更に、最終伸線工程の最終引き抜きダイス及びこれより上流側の２個の引き抜きダイスのうちの少なくとも１個の引き抜きのブラスめっき鋼線との間の摩擦係数μを０．１８〜０．２２とすれば、上記結晶質性部の表面側に非結晶質性部を確実に設けることができるとともに、断線の発生を更に抑制することができる。望ましくは、上記摩擦係数μを０．１８〜０．２１とすれば、上記の効果を更に高めることができる。
また、上記摩擦係数μが０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスのブラスめっき鋼線との間の摩擦係数を０．１２未満、特に、０．１以下とすることで、ブラスめっき鋼線に不要な加工を与えないようにした。これにより、ブラスめっき鋼線の性能を損なうことなく、ブラスめっき鋼線とゴムとの初期接着性能を十分に確保することができる。更には、ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数μが０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの寿命低下を防止することができる。
１０ 伸線装置、１１ 潤滑液槽、１１ｍ 潤滑剤液、
１２Ａ，１２Ｂ 駆動キャプスタン、１４ 前段のダイス、
１４ｘ 下流３個目のダイス、１４ｙ 下流２個目のダイス、
１４ｚ 最下流のダイス(最終ダイス)、１５ 駆動キャプスタン。
１２Ａ，１２Ｂ 駆動キャプスタン、１４ 前段のダイス、
１４ｘ 下流３個目のダイス、１４ｙ 下流２個目のダイス、
１４ｚ 最下流のダイス(最終ダイス)、１５ 駆動キャプスタン。
最良の形態
以下、本発明の最良の形態について図面に基づき説明する。
図１は、本発明の最良の形態に係る多段スリップ型湿式の伸線装置１０の概要を示す図である。この多段スリップ型湿式の伸線装置１０は、パテンティング熱処理等を施した後その表面にブラスめっき層が設けられたブラスめっき鋼線を伸線する最終伸線工程に用いられる。この伸線装置１０は、潤滑剤液１１ｍが満たされた潤滑液槽１１と、潤滑剤液１１ｍ中に設置された多段の駆動キャプスタン１２Ａ，１２Ｂ及び多数の引き抜きダイス１４，１４ｘ，１４ｙ，１４ｚと、駆動キャプスタン１５とを備えている。ここで、引き抜きダイス１４ｚは最終ダイス（以下、最下流のダイスという）である。引き抜きダイス１４ｙは上記最下流のダイス１４ｚの前段のダイス（下流２個目のダイス）である。引き抜きダイス１４ｘは上記下流２個目のダイス１４ｙの前段のダイス（下流３個目のダイス）である。引き抜きダイス１４は上記下流３個目のダイス１４ｘよりも前段に配置された引き抜きダイス（以下、前段のダイスという）である。
伸線装置１０による最終伸線工程について説明する。まず、潤滑液槽１１内の潤滑剤液１１ｍ中に互いに対向するように配置された２つの多段の駆動キャプスタン１２Ａ，１２Ｂとの間に、ブラスめっき鋼線１３を上記駆動キャプスタン１２Ａ，１２Ｂの各段に交互に掛け渡す。この過程で、各段毎に引き抜きダイス１４（１４，１４ｘ，１４ｙ）による伸線を行う。その後、最下流のダイス１４ｚを経て所定の径まで伸線処理したブラスめっき鋼線１３を駆動キャプスタン１５により図外の巻取工程へと送る。この工程において、２０数個のダイスを使用して引き抜き加工を行い、所定の線径（直径で０．１〜０．４ｍｍ）のブラスめっき鋼線１３を得る。
本例では、上記ダイスの内、最下流のダイス１４ｚとして、ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数μが０．２である引き抜きダイス（以下、μをダイスの摩擦係数という）を用いるとともに、下流２個目のダイス１４ｙ、下流３個目のダイス１４ｘ、及び、前段のダイス１４として、摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いている。
なお、上記前段のダイス１４は、タングステンカーバイト（ＷＣ）などの超硬合金から成るダイスで、下流側のダイス１４ｘ〜１４ｚはダイヤモンドダイスである。上記各ダイス１４，１４ｘ〜１４ｚの摩擦係数μは、引き抜くブラスめっき鋼線１３のワイヤ降伏応力Ｙの値に応じて、上記Ｓｉｅｂｅｌの式を用いて、ダイスに入線前のブラスめっき鋼線の断面積Ａ０、ダイスによる伸線後のブラスめっき鋼線の断面積Ａ１、ダイス角α、ブラスめっき鋼線１３の引き抜き力Ｐｚを変更することで調整する。
以下、本発明の最良の形態について図面に基づき説明する。
図１は、本発明の最良の形態に係る多段スリップ型湿式の伸線装置１０の概要を示す図である。この多段スリップ型湿式の伸線装置１０は、パテンティング熱処理等を施した後その表面にブラスめっき層が設けられたブラスめっき鋼線を伸線する最終伸線工程に用いられる。この伸線装置１０は、潤滑剤液１１ｍが満たされた潤滑液槽１１と、潤滑剤液１１ｍ中に設置された多段の駆動キャプスタン１２Ａ，１２Ｂ及び多数の引き抜きダイス１４，１４ｘ，１４ｙ，１４ｚと、駆動キャプスタン１５とを備えている。ここで、引き抜きダイス１４ｚは最終ダイス（以下、最下流のダイスという）である。引き抜きダイス１４ｙは上記最下流のダイス１４ｚの前段のダイス（下流２個目のダイス）である。引き抜きダイス１４ｘは上記下流２個目のダイス１４ｙの前段のダイス（下流３個目のダイス）である。引き抜きダイス１４は上記下流３個目のダイス１４ｘよりも前段に配置された引き抜きダイス（以下、前段のダイスという）である。
伸線装置１０による最終伸線工程について説明する。まず、潤滑液槽１１内の潤滑剤液１１ｍ中に互いに対向するように配置された２つの多段の駆動キャプスタン１２Ａ，１２Ｂとの間に、ブラスめっき鋼線１３を上記駆動キャプスタン１２Ａ，１２Ｂの各段に交互に掛け渡す。この過程で、各段毎に引き抜きダイス１４（１４，１４ｘ，１４ｙ）による伸線を行う。その後、最下流のダイス１４ｚを経て所定の径まで伸線処理したブラスめっき鋼線１３を駆動キャプスタン１５により図外の巻取工程へと送る。この工程において、２０数個のダイスを使用して引き抜き加工を行い、所定の線径（直径で０．１〜０．４ｍｍ）のブラスめっき鋼線１３を得る。
本例では、上記ダイスの内、最下流のダイス１４ｚとして、ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数μが０．２である引き抜きダイス（以下、μをダイスの摩擦係数という）を用いるとともに、下流２個目のダイス１４ｙ、下流３個目のダイス１４ｘ、及び、前段のダイス１４として、摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いている。
なお、上記前段のダイス１４は、タングステンカーバイト（ＷＣ）などの超硬合金から成るダイスで、下流側のダイス１４ｘ〜１４ｚはダイヤモンドダイスである。上記各ダイス１４，１４ｘ〜１４ｚの摩擦係数μは、引き抜くブラスめっき鋼線１３のワイヤ降伏応力Ｙの値に応じて、上記Ｓｉｅｂｅｌの式を用いて、ダイスに入線前のブラスめっき鋼線の断面積Ａ０、ダイスによる伸線後のブラスめっき鋼線の断面積Ａ１、ダイス角α、ブラスめっき鋼線１３の引き抜き力Ｐｚを変更することで調整する。
上記最下流のダイス１４ｚは摩擦係数μが前段のダイス１４ｙ，１４ｘ，１４よりも大きいので、伸線加工されたブラスめっき鋼線１３の極表面は強加工される。その結果、ブラスめっき層の結晶質性部の表面側に、２０ｎｍ以下の粒径の結晶粒から成る非結晶質性部が形成される。したがって、このようにして製造されたブラスめっき鋼線１３は、ブラスめっき層表面に格子欠陥密度の高い非晶質性部があるため、ゴムとの接触下で加熱すると、ブラスめっき層とゴムとの接着反応が速やかに進行する。このため、ブラスめっき鋼線１３とゴムとの接着層が速やかに形成されるので、初期接着性能が向上する。
上記最下流のダイス１４ｚの摩擦係数μが０．１２未満である場合には、ブラスめっき層の表面は十分に強加工されずに結晶質性部となるので、ブラスめっき層とゴムとの接着反応は緩やかに進行する。したがって、初期接着性能を向上させることは困難である。一方、上記最下流のダイス１４ｚの摩擦係数μが０．４１を超えた場合には、初期接着性能は向上するが、ダイスとブラスめっき鋼線との摩擦が大きくなりすぎて、ダイスの摩耗が加速してダイス寿命が低下するだけでなく、断線も多発するので、最下流のダイス１４ｚの摩擦係数としては、μ＝０．１２〜０．４１の範囲とする必要がある。
なお、本例では、下流２個目のダイス１４ｙ、下流３個目のダイス１４ｘ、及び、前段のダイス１４として、摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いる。これにより、ブラスめっき鋼線１３に上記最下流のダイス１４ｚによる強加工以外の不要な加工を与えないので、ブラスめっき鋼線１３の性能を損なうことがない。また、上記ダイス１４，１４ｘ，１４ｙは、摩擦係数μが０．１以下であるので、ダイスの寿命も長い。
上記最下流のダイス１４ｚの摩擦係数μが０．１２未満である場合には、ブラスめっき層の表面は十分に強加工されずに結晶質性部となるので、ブラスめっき層とゴムとの接着反応は緩やかに進行する。したがって、初期接着性能を向上させることは困難である。一方、上記最下流のダイス１４ｚの摩擦係数μが０．４１を超えた場合には、初期接着性能は向上するが、ダイスとブラスめっき鋼線との摩擦が大きくなりすぎて、ダイスの摩耗が加速してダイス寿命が低下するだけでなく、断線も多発するので、最下流のダイス１４ｚの摩擦係数としては、μ＝０．１２〜０．４１の範囲とする必要がある。
なお、本例では、下流２個目のダイス１４ｙ、下流３個目のダイス１４ｘ、及び、前段のダイス１４として、摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いる。これにより、ブラスめっき鋼線１３に上記最下流のダイス１４ｚによる強加工以外の不要な加工を与えないので、ブラスめっき鋼線１３の性能を損なうことがない。また、上記ダイス１４，１４ｘ，１４ｙは、摩擦係数μが０．１以下であるので、ダイスの寿命も長い。
このように、本最良の形態によれば、最終伸線工程に用いられる伸線装置１０において、最下流のダイス１４ｚとして、ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数μが０．２である引き抜きダイスを用いるとともに、下流２個目のダイス１４ｙ、下流３個目のダイス１４ｘ、及び、前段のダイス１４として、摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いてブラスめっき鋼線１３を伸線して、ブラスめっき鋼線１３のブラスめっき層の結晶質性部の表面側に格子欠陥密度の高い非結晶質性部を形成するようにしたので、ダイス寿命を維持しつつ、ブラスめっき鋼線１３の接着性能を向上させることができるとともに、断線の発生を十分に抑制することができる。
なお、上記最良の形態では、最下流のダイス１４ｚの摩擦係数μを０．２としたが、摩擦係数μの値としては、０．１２〜０．４１の範囲にあればよい。 また、上記例では、最終伸線工程で使用されるダイスの内、最下流のダイス１４ｚのみを摩擦係数μが０．２である引き抜きダイスとしたが、これに限るものではなく、最下流のダイス１４ｚ、下流２個目のダイス１４ｙ、及び、下流３個目のダイス１４ｘの３個のダイスのうちの少なくとも１個の引き抜きダイスとして、摩擦係数μが０．１２〜０．４１である引き抜きダイスを用いればよい。すなわち、摩擦係数μが０．１２〜０．４１である引き抜きダイスは２個であっても３個であってもよい。なお、この場合にも、摩擦係数μが０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスとしては、摩擦係数μが０．１２未満であることが好ましく、０．１以下であるダイスを使用すれば更に好ましい。
また、上記３個のダイス１４ｘ，１４ｙ，１４ｚのうちの少なくとも１個の引き抜きダイスとして、摩擦係数μが０．１２〜０．４１である引き抜きダイスを用いることが好ましく、摩擦係数μが０．１８〜０．２２である引き抜きダイスを用いれば更に好ましい。特に好ましい摩擦係数μの範囲は０．１８〜０．２１である。
［実施例］
また、上記３個のダイス１４ｘ，１４ｙ，１４ｚのうちの少なくとも１個の引き抜きダイスとして、摩擦係数μが０．１２〜０．４１である引き抜きダイスを用いることが好ましく、摩擦係数μが０．１８〜０．２２である引き抜きダイスを用いれば更に好ましい。特に好ましい摩擦係数μの範囲は０．１８〜０．２１である。
［実施例］
最終伸線工程において、最下流のダイス、下流２個目のダイス、及び、下流３個目のダイスの３個のダイスのうちの少なくとも１個の引き抜きダイスとして、摩擦係数μが０．１２〜０．４１である引き抜きダイスを用いてブラスめっき鋼線を伸線する。その接着性、ダイス寿命、断線の発生について調べた結果を図３の表に示す。
実施例１のブラスめっき鋼線は、最下流のダイスのみに摩擦係数μが０．２０である引き抜きダイスを用い、他のダイスとして摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。
実施例２のブラスめっき鋼線は、最下流のダイスのみに摩擦係数μが０．２２である引き抜きダイスを用い、他のダイスとして摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。
実施例３のブラスめっき鋼線は、最下流のダイスのみに摩擦係数μが０．４１である引き抜きダイスを用い、他のダイスとして摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。
実施例４のブラスめっき鋼線は、下流２個目のダイスのみに摩擦係数μが０．２１である引き抜きダイスを用い、他のダイスとして摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。
実施例５のブラスめっき鋼線は、下流３個目のダイスのみに摩擦係数μが０．２０である引き抜きダイスを用い、かつ、下流４個目のダイスの摩擦係数μを０．１１としたものである。なお、他のダイスの摩擦係数μは０．１以下である。
実施例６のブラスめっき鋼線は、下流３個目のダイスのみに摩擦係数μが０．２０である引き抜きダイスを用い、他のダイスとして摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。
実施例７のブラスめっき鋼線は、最下流のダイスに摩擦係数μが０．１８である引き抜きダイスを用い、下流２個目のダイスに摩擦係数μが０．２０である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。なお、他のダイスの摩擦係数μは０．１以下である。
実施例８のブラスめっき鋼線は、下流２個目のダイスに摩擦係数μが０．２１である引き抜きダイスを用い、下流３個目のダイスに摩擦係数μが０．２０である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。なお、他のダイスの摩擦係数μは０．１以下である。
実施例９のブラスめっき鋼線は、最下流のダイスに摩擦係数μが０．１８である引き抜きダイスを用い、下流２個目のダイスに摩擦係数μが０．２０である引き抜きダイスを用い、下流３個目のダイスに摩擦係数μが０．２１である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。なお、他のダイスの摩擦係数μは０．１以下である。
また、比較のため、全てのダイスの摩擦係数μが０．１以下として伸線したブラスめっき鋼線(比較例１)と、最下流のダイス、下流２個目のダイス、及び、下流３個目のダイスの３個のダイスのうちの少なくとも１個の引き抜きダイスとして、０．４１を超える摩擦係数μを有するダイスを用いて伸線したブラスめっき鋼線（比較例２〜４）と、下流３個目のダイスよりも前段に配置された下流４個目のダイスの摩擦係数μが０．２１で、最下流のダイス、下流２個目のダイス、及び、下流３個目のダイスの摩擦係数μが全て０．１２未満であるダイスを用いて伸線したブラスめっき鋼線（比較例５）とを作製しその接着性、ダイス寿命、断線の発生について調べた結果も図３の表に併せて示した。
実施例１のブラスめっき鋼線は、最下流のダイスのみに摩擦係数μが０．２０である引き抜きダイスを用い、他のダイスとして摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。
実施例２のブラスめっき鋼線は、最下流のダイスのみに摩擦係数μが０．２２である引き抜きダイスを用い、他のダイスとして摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。
実施例３のブラスめっき鋼線は、最下流のダイスのみに摩擦係数μが０．４１である引き抜きダイスを用い、他のダイスとして摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。
実施例４のブラスめっき鋼線は、下流２個目のダイスのみに摩擦係数μが０．２１である引き抜きダイスを用い、他のダイスとして摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。
実施例５のブラスめっき鋼線は、下流３個目のダイスのみに摩擦係数μが０．２０である引き抜きダイスを用い、かつ、下流４個目のダイスの摩擦係数μを０．１１としたものである。なお、他のダイスの摩擦係数μは０．１以下である。
実施例６のブラスめっき鋼線は、下流３個目のダイスのみに摩擦係数μが０．２０である引き抜きダイスを用い、他のダイスとして摩擦係数μが０．１以下である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。
実施例７のブラスめっき鋼線は、最下流のダイスに摩擦係数μが０．１８である引き抜きダイスを用い、下流２個目のダイスに摩擦係数μが０．２０である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。なお、他のダイスの摩擦係数μは０．１以下である。
実施例８のブラスめっき鋼線は、下流２個目のダイスに摩擦係数μが０．２１である引き抜きダイスを用い、下流３個目のダイスに摩擦係数μが０．２０である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。なお、他のダイスの摩擦係数μは０．１以下である。
実施例９のブラスめっき鋼線は、最下流のダイスに摩擦係数μが０．１８である引き抜きダイスを用い、下流２個目のダイスに摩擦係数μが０．２０である引き抜きダイスを用い、下流３個目のダイスに摩擦係数μが０．２１である引き抜きダイスを用いて伸線したものである。なお、他のダイスの摩擦係数μは０．１以下である。
また、比較のため、全てのダイスの摩擦係数μが０．１以下として伸線したブラスめっき鋼線(比較例１)と、最下流のダイス、下流２個目のダイス、及び、下流３個目のダイスの３個のダイスのうちの少なくとも１個の引き抜きダイスとして、０．４１を超える摩擦係数μを有するダイスを用いて伸線したブラスめっき鋼線（比較例２〜４）と、下流３個目のダイスよりも前段に配置された下流４個目のダイスの摩擦係数μが０．２１で、最下流のダイス、下流２個目のダイス、及び、下流３個目のダイスの摩擦係数μが全て０．１２未満であるダイスを用いて伸線したブラスめっき鋼線（比較例５）とを作製しその接着性、ダイス寿命、断線の発生について調べた結果も図３の表に併せて示した。
接着性能は、ゴムとの接触下で加熱したブラスめっき鋼線が１００％完全にゴムで被覆されるまでの時間で評価し、比較例１を１００とした指数で表した。数字が少ない方が接着性が良好である。
ダイス寿命は、ダイスで生産できるブラスめっき鋼線の重量で評価し、比較例１を１００とした指数で表した。数字が大きいほどダイス寿命が長く、生産性が高い。
断線は、ブラスめっき鋼線を１０ｔｏｎの張力下で伸線したときの断線回数で評価し、比較例１を１００とした指数で表した。数字が少ない方が断線が少ない。
図３の表から明らかなように、本発明による製造方法で作製した実施例１〜９のブラスめっき鋼線は、比較例１の全てのダイスの摩擦係数μが０．１以下として伸線したブラスめっき鋼線と同等のダイス寿命と断線回数を維持しながら、接着性能が１２％〜５５％向上していることがわかる。これにより、本発明による製造方法を用いることにより、生産性を低下させることなくゴムとの接着性能を向上させることができるとともに、断線の発生を十分に抑制できることが確認された。
また、摩擦係数μが０．１２〜０．４１である引き抜きダイスの数を増やすと、接着性能はさらに向上することもわかった。
また、実施例４〜６及び実施例８に示すように、最下流の引き抜きダイスの摩擦係数μを０．１以下とした場合でも、下流２個目のダイス及び下流３個目のダイスに摩擦係数μが０．１８〜０．２２にある引き抜きダイスを用いれば、接着性能が向上することも確認された。
これに対して、最下流のダイス、下流２個目のダイス、及び、下流３個目のダイスの３個のダイスのうちの少なくとも１個の引き抜きダイスとして、０．４１を超える摩擦係数μを有するダイスを用いて伸線した場合には、いずれの場合も初期接着性能は向上するものの、ダイス寿命が短く生産性が低下するとともに、断線も多発することから、強加工するダイスの摩擦係数としては、０．４１以下にする必要があることが確認された。
また、下流３個目のダイスよりも前段に配置された下流４個目のダイスの摩擦係数μを０．２１としても、最下流のダイス、下流２個目のダイス、及び、下流３個目のダイスの３個のダイスの摩擦係数μが０．１２未満である場合には、比較例１と同じ特性しか得られなかったことから、最下流のダイス、下流２個目のダイス、及び、下流３個目のダイスの３個のダイスのうちの少なくとも１個に、摩擦係数が０．１２〜０．４１のダイスを用いる必要があることが確認された。
ダイス寿命は、ダイスで生産できるブラスめっき鋼線の重量で評価し、比較例１を１００とした指数で表した。数字が大きいほどダイス寿命が長く、生産性が高い。
断線は、ブラスめっき鋼線を１０ｔｏｎの張力下で伸線したときの断線回数で評価し、比較例１を１００とした指数で表した。数字が少ない方が断線が少ない。
図３の表から明らかなように、本発明による製造方法で作製した実施例１〜９のブラスめっき鋼線は、比較例１の全てのダイスの摩擦係数μが０．１以下として伸線したブラスめっき鋼線と同等のダイス寿命と断線回数を維持しながら、接着性能が１２％〜５５％向上していることがわかる。これにより、本発明による製造方法を用いることにより、生産性を低下させることなくゴムとの接着性能を向上させることができるとともに、断線の発生を十分に抑制できることが確認された。
また、摩擦係数μが０．１２〜０．４１である引き抜きダイスの数を増やすと、接着性能はさらに向上することもわかった。
また、実施例４〜６及び実施例８に示すように、最下流の引き抜きダイスの摩擦係数μを０．１以下とした場合でも、下流２個目のダイス及び下流３個目のダイスに摩擦係数μが０．１８〜０．２２にある引き抜きダイスを用いれば、接着性能が向上することも確認された。
これに対して、最下流のダイス、下流２個目のダイス、及び、下流３個目のダイスの３個のダイスのうちの少なくとも１個の引き抜きダイスとして、０．４１を超える摩擦係数μを有するダイスを用いて伸線した場合には、いずれの場合も初期接着性能は向上するものの、ダイス寿命が短く生産性が低下するとともに、断線も多発することから、強加工するダイスの摩擦係数としては、０．４１以下にする必要があることが確認された。
また、下流３個目のダイスよりも前段に配置された下流４個目のダイスの摩擦係数μを０．２１としても、最下流のダイス、下流２個目のダイス、及び、下流３個目のダイスの３個のダイスの摩擦係数μが０．１２未満である場合には、比較例１と同じ特性しか得られなかったことから、最下流のダイス、下流２個目のダイス、及び、下流３個目のダイスの３個のダイスのうちの少なくとも１個に、摩擦係数が０．１２〜０．４１のダイスを用いる必要があることが確認された。
本発明により製造されるブラスめっき鋼線は、ゴムとの接着性が良好なので、スチールラジアルタイヤのスチールコード用の他、高圧ホース、工業用ベルトなど、その他のゴム物品の補強部材として好適に用いることができる。
Claims (9)
- 表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を複数のダイスを用いて順次引き抜いて伸線加工するブラスめっき鋼線の伸線装置であって、
最終伸線工程の最下流に配置される最下流のダイスと、
前記最下流のダイスの１つ前に配置される下流２個目のダイスと、
前記下流２個目のダイスの１つ前に配置される下流３個目のダイスと、
前記下流３個目のダイスよりも前段に配置される前段のダイスとを備え、
前記前段のダイスの前記ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数が０．１２未満であり、
前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の摩擦係数が０．１２〜０．４１であることを特徴とするブラスめっき鋼線の伸線装置。 - 前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、前記摩擦係数が０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの摩擦係数が０．１２未満であることを特徴とする請求項１に記載のブラスめっき鋼線の伸線装置。
- 表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を複数のダイスを用いて順次引き抜いて伸線加工するブラスめっき鋼線の伸線装置であって、
最終伸線工程の最下流に配置される最下流のダイスと、
前記最下流のダイスの１つ前に配置される下流２個目のダイスと、
前記下流２個目のダイスの１つ前に配置される下流３個目のダイスとを備え、
前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の摩擦係数が０．１２〜０．４１であり、
前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、摩擦係数が０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの摩擦係数が０．１２未満であることを特徴とするブラスめっき鋼線の伸線装置。 - 前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の前記摩擦係数が０．１８〜０．２２であることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載のブラスめっき鋼線の伸線装置。
- 表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を複数のダイスを用いて順次引き抜いて伸線加工するブラスめっき鋼線の伸線装置であって、
最終伸線工程の最下流に配置される最下流のダイスと、
前記最下流のダイスの１つ前に配置される下流２個目のダイスと、
前記下流２個目のダイスの１つ前に配置される下流３個目のダイスと、
前記下流３個目のダイスよりも前段に配置される前段のダイスとを備え、
前記前段のダイスの前記ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数が０．１以下であり、
前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の摩擦係数が０．１２〜０．４１であることを特徴とするブラスめっき鋼線の伸線装置。 - 前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、前記ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数が０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの前記摩擦係数が０．１以下であることを特徴とする請求項５に記載のブラスめっき鋼線の伸線装置。
- 表面にブラスめっき層を有するブラスめっき鋼線を複数のダイスを用いて順次引き抜いて伸線加工するブラスめっき鋼線の伸線装置であって、
最終伸線工程の最下流に配置されるダイスと、
前記最下流のダイスの１つ前に配置される下流２個目のダイスと、
前記下流２個目のダイスの１つ前に配置される下流３個目のダイスとを備え、
前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の前記ブラスめっき鋼線との間の摩擦係数が０．１２〜０．４１であり、
前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、摩擦係数が０．１２〜０．４１であるダイス以外のダイスの摩擦係数が０．１以下であることを特徴とするブラスめっき鋼線の伸線装置。 - 前記最下流のダイス、前記下流２個目のダイス、及び、前記下流３個目のダイスのうち、少なくとも１個の前記摩擦係数が０．１８〜０．２２であることを特徴とする請求項５〜請求項７のいずれかに記載のブラスめっき鋼線の伸線装置。
- 請求項１〜請求項８のいずれかに記載のブラスめっき鋼線の伸線装置を用いてブラスめっき鋼線を伸線加工することを特徴とするブラスめっき鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009550588A JP5270581B2 (ja) | 2008-01-25 | 2009-01-26 | ブラスめっき鋼線の製造方法とブラスめっき鋼線の伸線装置 |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008015261 | 2008-01-25 | ||
| JP2008015261 | 2008-01-25 | ||
| JP2009550588A JP5270581B2 (ja) | 2008-01-25 | 2009-01-26 | ブラスめっき鋼線の製造方法とブラスめっき鋼線の伸線装置 |
| PCT/JP2009/051224 WO2009093734A1 (ja) | 2008-01-25 | 2009-01-26 | ブラスめっき鋼線の製造方法とブラスめっき鋼線の伸線装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPWO2009093734A1 JPWO2009093734A1 (ja) | 2011-05-26 |
| JP5270581B2 true JP5270581B2 (ja) | 2013-08-21 |
Family
ID=40901231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2009550588A Expired - Fee Related JP5270581B2 (ja) | 2008-01-25 | 2009-01-26 | ブラスめっき鋼線の製造方法とブラスめっき鋼線の伸線装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10081911B2 (ja) |
| JP (1) | JP5270581B2 (ja) |
| CN (1) | CN101952060B (ja) |
| WO (1) | WO2009093734A1 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8202626B2 (en) * | 2006-03-08 | 2012-06-19 | Kabushiki Kaisha Bridgestone | Brass-plated steel wire for reinforcing rubber articles and method for manufacturing the same |
| JP5527887B2 (ja) * | 2010-02-25 | 2014-06-25 | 株式会社ブリヂストン | 金属伸線用ダイス及びスチールコードの伸線方法 |
| JP5907597B2 (ja) | 2011-11-15 | 2016-04-26 | 株式会社ブリヂストン | ブラスめっき鋼線の製造方法およびブラスめっき鋼線 |
| CN108176726A (zh) * | 2017-12-18 | 2018-06-19 | 贵州钢绳股份有限公司 | 一种直丝管用镀铜钢丝生产工艺 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11309509A (ja) * | 1998-04-24 | 1999-11-09 | Nippon Steel Corp | 捻回特性の優れた高強度極細鋼線およびその製造方法 |
| JP3291638B2 (ja) * | 1994-07-13 | 2002-06-10 | 新日本製鐵株式会社 | 捻回特性の優れた高強度極細鋼線の製造方法 |
| JP2006283270A (ja) * | 2005-03-08 | 2006-10-19 | Bridgestone Corp | ゴム物品補強用のブラスめっき鋼線とその製造方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1916256B2 (de) * | 1969-03-29 | 1976-03-25 | Henrich KG, Maschinen für die Drahtindustrie, 6349 Hörbach | Drahtziehmaschine zum ziehen extrem duenner draehte |
| US5189897A (en) * | 1991-10-15 | 1993-03-02 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Method and apparatus for wire drawing |
| US5535612A (en) * | 1994-10-21 | 1996-07-16 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Method and apparatus for drawing wire through a plurality of standard dies at the die positions |
| US5823039A (en) * | 1995-02-07 | 1998-10-20 | Noge Electric Industries Co., Ltd. | Apparatus for drawing wire using a heated drawing die and cooling device |
| CN1092547C (zh) * | 1999-02-01 | 2002-10-16 | 旭崇企业股份有限公司 | 具有润滑薄层膜的钢线制造方法及其延拉模具 |
| CN1185057C (zh) * | 2000-09-26 | 2005-01-19 | 江苏兴达钢帘线股份有限公司 | 一种金属线材加工方法及拉丝机 |
| JP2003220407A (ja) * | 2002-01-23 | 2003-08-05 | Goto Denshi Kk | 分割ダイスおよびそのダイスニブ |
| US7617713B2 (en) * | 2004-12-14 | 2009-11-17 | The Goodyear Tire + Rubber Company, Inc. | Final die for wire drawing machines |
| KR101253805B1 (ko) * | 2008-12-26 | 2013-04-12 | 주식회사 포스코 | 전단 신선용 다이스 |
-
2009
- 2009-01-26 CN CN2009801030478A patent/CN101952060B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2009-01-26 WO PCT/JP2009/051224 patent/WO2009093734A1/ja active Application Filing
- 2009-01-26 JP JP2009550588A patent/JP5270581B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2009-01-26 US US12/864,117 patent/US10081911B2/en active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3291638B2 (ja) * | 1994-07-13 | 2002-06-10 | 新日本製鐵株式会社 | 捻回特性の優れた高強度極細鋼線の製造方法 |
| JPH11309509A (ja) * | 1998-04-24 | 1999-11-09 | Nippon Steel Corp | 捻回特性の優れた高強度極細鋼線およびその製造方法 |
| JP2006283270A (ja) * | 2005-03-08 | 2006-10-19 | Bridgestone Corp | ゴム物品補強用のブラスめっき鋼線とその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN101952060A (zh) | 2011-01-19 |
| JPWO2009093734A1 (ja) | 2011-05-26 |
| US10081911B2 (en) | 2018-09-25 |
| US20100294013A1 (en) | 2010-11-25 |
| WO2009093734A1 (ja) | 2009-07-30 |
| CN101952060B (zh) | 2012-12-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5907597B2 (ja) | ブラスめっき鋼線の製造方法およびブラスめっき鋼線 | |
| JP5121153B2 (ja) | ゴム物品補強用のブラスめっき鋼線とその製造方法 | |
| JP5270581B2 (ja) | ブラスめっき鋼線の製造方法とブラスめっき鋼線の伸線装置 | |
| JP5551462B2 (ja) | 高炭素鋼線の製造方法およびこれにより得られる高炭素鋼線 | |
| JP4392868B2 (ja) | 多段スリップ型湿式伸線方法 | |
| JP5107520B2 (ja) | 伸線方法 | |
| JP5377996B2 (ja) | スチールコード | |
| JP4830407B2 (ja) | ゴム補強用スチールコード | |
| JP2008260409A (ja) | 大型車両用空気入りラジアルタイヤ | |
| JP2008200737A (ja) | ゴム物品用補強材の製造方法 | |
| JP2004066271A (ja) | スチールワイヤとその製造方法、ゴム物品補強用スチールコード、及び、空気入りタイヤ | |
| KR100785241B1 (ko) | 래디얼 타이어용 스틸코드 | |
| JP2002011520A (ja) | スチールワイヤの伸線方法およびゴム物品補強用スチールワイヤ | |
| JP5746900B2 (ja) | ゴム物品補強用ワイヤ及びその製造方法 | |
| JP4566961B2 (ja) | 鋼線伸線装置 | |
| JP2001032183A (ja) | ゴム物品の補強に供するスチールワイヤおよびその矯正方法並びに空気入りタイヤ | |
| JP4152681B2 (ja) | 鋼線の製造方法 | |
| JP2007314010A (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
| JP2009208725A (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
| JP2003096594A (ja) | 金属ワイヤの製造方法、およびその金属ワイヤを用いた金属コード | |
| JP2006167732A (ja) | ブラスメッキスチールワイヤの製造方法及びブラスメッキスチールワイヤの伸線装置 | |
| JP4587915B2 (ja) | ブラスメッキ鋼線の製造方法 | |
| JP2009108440A (ja) | ゴム物品補強用ブラスめっき鋼線とその製造方法 | |
| WO2016080468A1 (ja) | 炭素鋼線およびその製造方法 | |
| JP2000256976A (ja) | タイヤ補強用スチ−ルコ−ド |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120117 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130507 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130509 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |