JP5211035B2 - 立体賦形不織布 - Google Patents
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Description
エンボス加工を施した不織布としては、例えば、特許文献1に、エンボス加工により小円形のエンボス部を散点状に形成した不織布が記載されており、特許文献2には、小円形のエンボス部が直列した列を形成し、該列によって囲まれた多数の菱形領域を形成した不織布が記載されている。
しかし、熱伸長性繊維を用いた立体賦形不織布の製造において、エンボス加工により不織布や繊維ウエブにエンボス部(圧接着部)を形成した後、熱伸長性繊維を伸長させた場合、エンボスパターンが個々に独立している(閉鎖型でない)場合、繊維が平面方向に伸びてしまい、厚み方向へ盛り上がりにくくなるために、凹凸の起伏を大きくすることが出来ない場合がある。また、エンボス部の平面視形状が小円形であると、エンボス部の周囲の熱伸長性繊維が伸長して該エンボス部の輪郭や近辺を覆い易く、エンボス部の輪郭を不鮮明にしたり、エンボス部やその近辺での液の引き込み性を低下させることがある。また、小円形のエンボス部を形成したり、線状のエンボス部を多数本多列に形成した場合には、液流れや液拡がりが生じ易く、吸収性物品の表面シート等として使用した場合、漏れ防止の点からは好ましくない。
本発明の立体賦形不織布の製造方法によれば、起伏の大きい凹凸を有し、圧接着部が見た目に美しく、液の拡散性が低い立体賦形不織布を、圧接着部に浮きや切れが生じることを抑制しつつ効率的に製造することができる。
本発明の立体賦形不織布の一実施形態である立体賦形不織布1は、不織布製であり、図1及び図2に示すように、その構成繊維が熱エンボス加工により圧着された線状のエンボス部(圧接着部)13を有している。
図2に示すように、立体賦形不織布1は、上層11と下層12とが積層された2層構造を有しており、エンボス部(熱圧着部)13においては、上層11と下層12との間が熱圧着されている。また、エンボス部13は、立体賦形不織布1の平面視において直線状に形成されている。
また、線状のエンボス部13として、第1の線状エンボス部13aと第2の線状エンボス部13bとを格子状に形成してあるため、立体賦形不織布1には、該線状のエンボス部13によって周囲を囲まれた閉鎖領域18,18・・が多数形成されている。閉鎖領域18は、平面視において菱形に近い平行四辺形状である。各閉鎖領域18の中央部は、該閉鎖領域18の周囲を囲む凹部14に対して相対的に隆起した凸部16となっている。
W1a,W1b、Pa,Pbは、線状のエンボス部13が延びている方向に対して直交する方向に計測される。線状のエンボス部13の幅W1a,W1bは、線状のエンボス部13どうしの交点19と交点19との間で変化していても良いが、その場合の幅W1a,W1bは交点19と交点19の中点で計測する。
また、線状のエンボス部13の面積率は25%以下、特に15%以下であることが、起伏の大きい凹凸を形成させる観点、および液を吸収できる面積をある程度確保し、吸収速度を担保する観点、液流れを防止する観点から好ましく、同面積率は8%以上、特に11%以上であることが、不織布の強度を確保する観点や液の吸い込み性(毛管力による吸い込み力)の向上の観点から好ましい。エンボス部の面積率の測定方法は、実施例において後述する。
また、線状のエンボス部13の線幅は、0.3〜0.8mmが好ましく、より好ましくは、0.3〜0.5mmである。
図1中のMD方向は、立体賦形不織布1のMD方向であり、該立体賦形不織布を製造した際のMD方向(機械方向、帯状原反や立体賦形不織布の流れ方向と同じ)に対応する方向である。図1中のCD方向は、立体賦形不織布1のCD方向であり、該立体賦形不織布を製造した際のCD方向(機械方向に直交する方向、帯状原反や立体賦形不織布の流れ方向に直交する方向と同じ)に対応する方向である。
立体賦形不織布のMD方向及びCD方向は、不織布の構成や他の事情から、特定の方向が、それを製造する際のMD方向であることが判る場合は、その特定の方向をMD方向とし、その特定の方向に直交する方向をCD方向とする。不織布の構成繊維が、一方向に配向している場合は、当該一方向がMD方向であると推定される。
また、図1に示すように、個々の閉鎖領域18は、CD方向の両端に位置する2つの頂点18a,18aと、MD方向の両端に位置する2つの頂点18b,18bを有している。そして、閉鎖領域18のCD方向の両端に位置する2つの頂点18a,18aは、MD方向の位置が相互に異なっている。他方、閉鎖領域18それぞれのMD方向の両端に位置する2つの頂点18b,18bは、CD方向の位置が一致している。
実際のエンボス部にかかる圧力は、エンボスロール全体にかかる圧力を実際に接触するエンボスで除したものであるので、従来技術では、線状のエンボス部13の交点19部分が他の部分に比べて相対的に接触面積が少ないために、強く加圧され過ぎて、その近辺に切れが生じたり、線状のエンボス部13の交点19同士間の加圧力が不足し、その部分の表面繊維に浮きが生じたり、上下層間の接合が不充分となること等を、上述のようにして均一化することにより防止することができる
熱伸長性繊維としての熱融着性繊維は、熱融着成分である低融点樹脂成分と該低融点樹脂成分より融点の高い高融点樹脂成分よりなる複合繊維であることが好ましく、より好ましくは、低融点樹脂成分を鞘、高融点樹脂成分を芯とする芯鞘型複合繊維が用いられる。低融点樹脂成分及び高融点樹脂成分は、熱可塑性樹脂であることが好ましい。低融点樹脂成分としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン−1、ポリペンテン−1、又はこれらのランダム若しくはブロック共重合体等が挙げられる。高融点樹脂成分としては、例えば、ポリエチレンテレフテレート、ポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル、ナイロン−6やナイロン−66などのポリアミド等が挙げられる。
低融点樹脂成分と高融点樹脂成分の好ましい組み合わせとしては、ポリエチレンとポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンとポリプロピレン、低融点のポリエチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンとポリブチレンテレフタレート等が挙げられるが、これらに制限されるものではない。芯鞘型複合繊維は、同芯タイプの他、偏芯タイプのもの、更には繊維の全周の一部に芯成分が露出しているもの等であっても良い。
熱伸長性複合繊維としては、低融点樹脂成分の融点より10℃高い温度、融点をもたない樹脂の場合は軟化点より10℃高い温度での熱伸長率が0.5〜20%、特に3〜20%、とりわけ5〜20%であることが、起伏の大きい凹凸形状を形成させる点から好ましい。熱伸長性複合繊維の好ましい例は、特開2005−350836号公報の段落〔0024〕〜〔0040〕に記載されている。
融点樹脂成分及び高融点樹脂成分の融点は、差走査型熱量計(セイコーインスツルメンツ株式会社製DSC6200)を用い、細かく裁断した繊維試料(サンプル重量2mg)の熱分析を昇温速度10℃/minで行い、各樹脂の融解ピーク温度を測定し、その融解ピーク温度で定義される。低融点樹脂成分の融点がこの方法で明確に測定できない場合を融点を持たない樹脂と定義する。この場合、低融点樹脂成分の分子の流動が始まる温度として、繊維の融着点強度が計測できる程度に低融点樹脂成分が融着する温度を軟化点とする。
繊維の熱伸長率は次の方法で測定される。セイコーインスツルメンツ(株)製の熱機械的分析装置TMA/SS6000を用いる。試料としては、繊維長さが10mm以上の繊維を繊維長さ10mmあたりの合計重量が0.5mgとなるように複数本採取したものを用意し、その複数本の繊維を平行に並べた後、チャック間距離10mmで装置に装着する。測定開始温度を25℃とし、0.73mN/dtexの一定荷重を負荷した状態で5℃/minの昇温速度で昇温させる。その際の繊維の伸長量を測定し、第2樹脂成分の融点より10℃高い温度、融点を持たない樹脂の場合は軟化点より10℃高い温度での伸長量Xmmを読み取る。
繊維の熱伸長率は、(X/10)×100[%]から算出する。
ウエブ形成手段としては、例えば(a)カード機を用いて短繊維を開繊するカード法、(b)溶融紡糸された連続フィラメントを直接エアサッカーで牽引してネット上に堆積させる方法(スパンボンド法)、(c)短繊維を空気流に搬送させてネット上に堆積させる方法(エアレイ法)などの公知の方法を用いることができる。
このようなパターンの凸部が形成されたロール23を用いることにより、エンボス部13に表面繊維の浮きが生じたり、エンボス部13に切れが生じること等を効果的に防止することができる。
ヒートエンボス加工によって、ウエブ12Aとウエブ11Aとが剥離不能に固着されて線状のエンボス部13が形成され、上下層11,12が線状のエンボス部13において接合した積層不織布24が得られる。
また、エアスルー加工によってエンボス部13間に存する熱伸長性複合繊維どうしの交点が熱融着によって接合され、繊維接合部17が3次元的に分散した状態に形成される。
このようにして、目的とする立体賦形不織布1が得られる。
また、線状のエンボス部13を上述した態様で形成してあるため、その製造時等にエンボス部13に浮きや切れ等が生じ難い。
吸収性物品は、主として尿や経血等の排泄体液を吸収保持するために用いられるものである。吸収性物品には、例えば使い捨ておむつ、生理用ナプキン、失禁パッド等が包含されるが、これらに限定されるものではなく、人体から排出される液の吸収に用いられる物品を広く包含する。
吸収性物品は、典型的には、表面シート、裏面シート及び両シート間に介在配置された液保持性の吸収体を具備している。吸収性物品は、一般に、着用時に着用者の肌に当接する肌当接面及びそれとは反対側(通常、ショーツ等の衣類側)に向けられる非肌当接面を有し、表面シートは、肌当接面側に配され、裏面シートは、非肌当接面側に配される。本発明における立体賦形不織布は、凹凸を有する面、特に凹凸の起伏の大きい面側(上記実施形態では上層11側)が、着用者の肌側に向くように用いることが好ましい。
また、立体賦形不織布の製造に、上層11及び下層12それぞれの原反として、ウエブ11A,12Aを用いるのに代えて、何れか一方又は両方に、不織布を用いても良い。特に下層の平坦さ(吸収体との接触性)、上層繊維の入り込みをより一層抑制することによる上層側の凸形状の形成の容易さの点から、下層側を不織布とすることが好ましい。
また、立体賦形不織布は、単層構造の不織布であっても良い。
また、線状のエンボス部は、ドット状のエンボス部が隙間無く一列に並んで直線状をなしているもの等であっても良い。
〔実施例1〕
繊維径3.3dtex、ラウリル燐酸カリウム塩を主成分とする親水化剤を繊維重量に対して、0.3%付着させた、熱伸長性複合繊維(芯がポリプロピレン、鞘がポリエチレンの芯鞘型複合繊維)をカード機に通してウェブとし、該ウエブをヒートエンボス装置(エンボスパターンとフラットロールに所定線圧および所定温度、所定速度で加工できるもの)に導入して、該ウエブに線状のエンボスを形成した。エンボスロール条件は、温度実測値がエンボスロールおよびフラットロール共に136°C,線圧が60kgf/cm、加工速度が20m/minとした。
次いで、その積層体を、熱風吹き付け装置に導入し、エアスルー加工による熱風処理を行い、坪量30g/m2の立体賦形不織布を得た。
得られた立体賦形不織布の線状のエンボス部の形成パターンは、図1に示すパターンのように平行四辺形状の閉鎖領域が多数生じたパターンである。第1及び第2のエンボス部13の幅W1a(=W1b)、パターン繰り返し寸〔L6,L7,図7(a)参照〕、縦横比(L6/L7)、パターンの傾きの有無、エンボス部の面積率等を表1に示した。
エンボス部の面積率は、以下の方法によって測定される。まず、マイクロスコープ(株式会社キーエンス製、VHX−900)を用いて不織布の表面拡大写真を得、この表面拡大写真にスケールを合わせ、エンボス部の寸法を測定し、測定部位の全体面積Qにおける、エンボス部の面積の合計Pを算出する。
エンボス部の面積率は、計算式(P/Q)×100、によって算出することができる。
不織布に形成するエンボスを、表1に示すように代えた以外は、実施例1と同様にして、立体賦形不織布を得た。
表1中の「パターンの傾き」の項中、CDのみX°は、平行四辺形状(菱形状を含む)の閉鎖領域におけるCD方向両端の頂部を結ぶ直線L1を、CD方向と平行な直線Lに対して角度Xだけ傾けた(傾斜角度θ=X°)ことを意味し〔図1参照〕、CDMD1°は、平行四辺形状(菱形状を含む)の閉鎖領域におけるCD方向両端の頂部を結ぶ直線L1を、CD方向と平行な直線Lに対して1°傾ける(傾斜角度θ=1°)と共に、各閉鎖領域におけるMD方向両端の頂部を結ぶ直線L2を、MD方向と平行な直線L3に対して1°傾けたことを意味する〔図7(a)参照〕。
なお、比較例1は、菱形状の閉鎖領域の2本の対角線を、製造時のMD方向及びCD方向に一致させたものである。
実施例及び比較例で得られた立体賦形不織布について、下記の評価を行い、その結果を表1に示した。なお、いずれの評価も1点から5点の評価点とし、点数が大きいほど良い評価である。
〔方法〕
市販の生理用ナプキン(花王株式会社製、商品名「ロリエ(登録商標)さらさらクッション ウィング付き」)から、表面シートを取り除いてナプキン吸収体を得る。これとは別に、測定対象の不織布をMD150mm×CD50mmに切断し、切断片を作製する。この切断片を、前記のナプキン吸収体における前記表面シートが存していた箇所(ナプキン吸収体の肌当接面上)に、図2における不織布1の裏面1bが該ナプキン吸収体と対向するように接着剤で接合固定した。これによって、測定対象の不織布を表面シートとして用いた生理用ナプキンを得た。試験装置は、ナプキンの載置面が45°傾斜している載置部を有している。この載置部に、表面シートが上方を向くようにナプキンを載置する。試験液として、着色させた蒸留水を1g/10secの速度でナプキンに滴下させる。初めに不織布が濡れた地点から試験液が吸収体に初めて吸収された地点までの距離を測定する。以上の操作を3回行い、3回の平均値の小数点以下一桁目で四捨五入した値を液流れ距離(mm)とする。液流れ距離は、液が装着者の肌をどの程度伝うのかの指標となるものであり、液流れ距離が短いほど高評価となる。なお、液流れ距離が100mmを超えたものに関しては、>100と表記する。
上記液流れ距離(mm)に応じて評点を以下のようにする。
25mm以下 : 評点 5
26−50mm : 評点 4
51−75mm : 評点 3
76−100mm: 評点 2
101mm以上 : 評点 1
各実施例は閉鎖型パターンであるため、流れる液が必ず、エンボスに触れるが、比較例では、非閉鎖型パターンのため、エンボスに触れない確率が高いため、実施例に比べて、好ましくない結果となっている。また、エンボスが浮いていることも、液が吸収しにくい一因と考えられる。
〔方法〕
生理用ナプキン(花王株式会社製、商品名「ロリエ(登録商標)さらさらクッション ウィング付き」)から、表面シートを取り除いてナプキン吸収体を得る。これとは別に、測定対象の不織布をMD120mm×CD60mmに切断し、切断片を作製する。この切断片を、前記のナプキン吸収体における前記表面シートが存していた箇所(ナプキン吸収体の肌当接面上)に、図2における不織布1の裏面1bが該ナプキン吸収体と対向するように接着剤で接合固定した。これによって、測定対象の不織布を表面シートとして用いた生理用ナプキンを得た。次に、得られた生理用ナプキンの表面上に、直径10mmの円筒状の透過孔を有するアクリル板を重ねて、該ナプキンに100Paの一定荷重を掛ける。斯かる荷重下において、該アクリル板の透過孔から脱繊維馬血3.0gを流し込む。前記馬血を流し込んでから120秒後に更に脱繊維馬血3.0gを流し込む。合計6.0gの馬血を流し込んでから60秒後にアクリル板を取り除く。次いで、該不織布の重量(W2)を測定し、予め測定しておいた、馬血を流し込む前の不織布の重量(W1)との差(W2−W1)を算出する。以上の操作を3回行い、3回の平均値の小数点以下一桁目で四捨五入した値を液残り量(mg)とする。液残り量は、装着者の肌がどの程度濡れるのかの指標となるものであり、液残り量が少ないほど高評価となる。
上記液残り量(mg)に応じて評点を以下のようにする。
50mg以下 : 評点 5
51−80mg : 評点 4
81−120mg : 評点 3
120−150mg: 評点 2
151mg以上 : 評点 1
各実施例はエンボスがしっかりと接着しており、また、閉鎖型であるため、厚みに優れ、その結果、良好な液残り量を実現している。一方、比較例では、非閉鎖型パターンのため、厚みがすくなかったり、エンボスに浮いているために、液の引き込みが悪い部位が生じたりするため、実施例にくらべて好ましくない結果が見受けられる。
〔方法〕
出来上がった不織布をエンボスの周長相当以上の長さでかつ10m2分とりだす。この不織布のエンボス部を詳細に目視で観察し、エンボス部に浮きが生じているかを確認する。エンボス部に浮きが生じている箇所1つにつき、1点とする。点状ではなく、連続で浮いている場合は、繰り返しパターンひとつ分で10点とする。10m2分の合計点をエンボスの浮き指数とする。
上記浮き指数に応じて評点を以下のようにする。
0 以下 : 評点 5
0−9 : 評点 4
10−30 : 評点 3
30−60 : 評点 2
61以上 : 評点 1
各実施例は、エンボスパターンを傾けているため、線圧がほぼ一定となり、浮きがほとんど無い結果となっている。それに比べて、比較例1〜3では、線圧が一定で無いために、エンボス部での切れが生じている部分があるにも関わらず、別の部分では浮きが生じている。加えて比較例2−3ではひとつひとつのエンボスが小さく連続していないため、さらに浮きが生じやすい結果となった。実施例の中では、線幅が0.3mmよりも線幅0.5mmのほうが良好な結果となっている。
〔方法〕
出来上がった不織布をエンボスの周長相当以上の長さでかつ10m2分とりだす。この不織布のエンボス部を詳細に目視で観察し、エンボス部に浮きが生じているかを確認する。エンボス部に切れが生じている箇所1つにつき、1点とする。完全に孔が開いている場合は10点とする。10m2分の合計点をエンボスの浮き指数とする。
上記浮き指数に応じて評点を以下のようにする。
0 以下 : 評点 5
0−3 : 評点 4
3−10 : 評点 3
10−20 : 評点 2
21以上 : 評点 1
各実施例は、エンボスパターンを傾けているため、線圧がほぼ一定となり、切れが無い結果となっている。それに比べて、比較例1〜2では、線圧が相対的に高い部分で切れが生じる結果となった。
〔方法〕
出来上がった不織布を用いて、ナプキンを試作し、女性の20才台〜40才台の10人のモニターに、表面材の見た目の違和感について点数をつけてもらった。
違和感がまったく無い:5点、違和感がほとんど無い4点、違和感がすこしある3点、違和感がある:2点、違和感が非常にある1点とし、平均値の小数点以下一桁目で四捨五入した値を見た目指数とした。
〔評価基準〕
上記見た目指数に応じて評点を以下のようにする。
5 : 評点 5
4 : 評点 4
3 : 評点 3
2 : 評点 2
1 : 評点 1
各実施例は、エンボスの浮きもなく、線状であるため、見た目指数が好ましい結果となっている。パターンの角度は5°よりも1°の方が、CDMDを傾けるよりもCDのみの方が違和感の無い結果となっている。一方、比較例は、エンボスの浮きがあったり、エンボスが小円状であるため、断面でみたときに、周りの繊維がエンボス部上部にかぶさりやすく、視認性が悪くなったり、非閉鎖パターンであるため、凹凸感が少なく、見た目指数があまり好ましくない結果となっている。
〔方法〕
生理用ナプキン(花王株式会社製、商品名「ロリエ(登録商標)さらさらクッション ウィング付き」)から、表面シートを取り除いてナプキン吸収体を得る。これとは別に、測定対象の不織布をMD120mm×CD60mmに切断し、切断片を作製する。この切断片を、前記のナプキン吸収体における前記表面シートが存していた箇所(ナプキン吸収体の肌当接面上)に、図2における不織布1の裏面1bが該ナプキン吸収体と対向するように接着剤で接合固定した。これによって、測定対象の不織布を表面シートとして用いた生理用ナプキンを得た。次に、得られた生理用ナプキンの表面上に、直径10mmの円筒状の透過孔を有するアクリル板を重ねて、該ナプキンに100Paの一定荷重を掛ける。斯かる荷重下において、該アクリル板の透過孔から脱繊維馬血3.0gを流し込む。前記馬血を流し込んでから120秒後に更に脱繊維馬血3.0gを流し込む。合計6.0gの馬血を流し込んでから60秒後にアクリル板を取り除く。次いで、表面材をナプキンから速やかに剥がし、表面材上での液の拡がり面積を測定した。その具体的方法としては、表面材の上に透明シートをのせて、液拡がりの形状を写し取り、その面積を測定した。面積の測定は、種々の方法が可能であるが、本実施例では、画像解析装置にて、面積測定を行った。以上の操作を3回行い、3回の平均値の小数点以下一桁目で四捨五入した値を液拡がり面積(cm2)とする。
上記液拡がり面積(cm2)に応じて評点を以下のようにする。
6cm2以下 : 評点 5
7−10cm2 : 評点 4
11−15cm2 : 評点 3
16−20cm2 : 評点 2
21cm2以上 : 評点 1
各実施例は、厚みが十分あり、エンボスパターンもしっかりと接着しているので、液の引き込み性および吸収スピードが速く、液拡がりが良好な結果となっている。それに比べて、各比較例は、エンボス部が浮いたり、厚みが少なかったり、断面で見たときに、エンボス部周りの繊維がエンボスにかぶさったりしているために、液の引き込み性が悪くなり、やや好ましくない結果が見られる。
測定台上に円形プレートを載置し、この状態でのプレートの上面の位置を測定の基準点Aとする。次にプレートを取り除き、測定台上に測定対象となる不織布を載置し、その上に前記プレートを載置する。この状態でのプレート上面の位置をBとする。AとBの差から測定対象となる不織布の厚みを求める。プレートの大きさと重さを測定目的により種々変更可能であるが、ここではプレートが不織布に及ぼす圧力が49Paになるように重さ12.5g、直径56.4mmとした円形プレートを用いて測定した。測定機器にはレーザー変位計((株)キーエンス製、CCDレーザー変位センサーKL−080)を用いた。これに代えてダイヤルゲージ式の厚み計を用いてもよい。以上の操作を10回行い、10回の平均値の小数点以下2桁目で四捨五入した値を厚み(mm)とする。
1.8mm以上 : 評点 5
1.7−1.6mm : 評点 4
1.5−1.2mm : 評点 3
1.1−0.9mm : 評点 2
0.8mm以下 : 評点 1
各実施例および比較例1は、閉鎖パターンであるために、凹凸形状になりやすく、厚みに優れている。それに比べて、比較例2−4は非閉鎖パターンであるために、厚みがでにくくなっている。
上記の液流れ、液残り、エンボス浮き、見た目、液拡がり、厚みの各評価は、それぞれの評価の平均点が高ければ好ましいという訳ではなく、欠点がなく全てを満たすことが、使用者にとって好ましい。したがって、それぞれの例の全評点の最小点を総合評価とした。
好ましい総合評価は3以上、より好ましくは4以上、さらに好ましくは5以上である。
11 上層
11A 上層用のウエブ
12 下層
12A 下層用のウエブ
13a 第1の線状エンボス部(線状エンボス部,圧接着部)
13b 第1の線状エンボス部(線状エンボス部,圧接着部)
14 上層側の凹部
15 下層側の凹部
16 凸部
17 繊維接合部
21 ヒートエンボス装置
22,23 ロール
24 積層不織布
25 熱風吹き付け装置
Claims (5)
- 熱伸長性繊維を用いて形成され、少なくとも一方の面に凹凸を有しており、製造時のMD方向に対応する方向であるMD方向及び製造時のCD方向に対応する方向であるCD方向を有する立体賦形不織布であって、
凹部の底部に、構成繊維が圧着又は接着されている線状の圧接着部を有し、該凹部に囲まれた多数の凸部を有しており、
前記圧接着部以外の部分において構成繊維どうしの交点が圧接着以外の手段によって接合しており、
前記圧接着部によって周囲を囲まれた閉鎖領域が多数形成されており、該閉鎖領域それぞれのCD方向の両端に位置する2つの頂点の、MD方向の位置が相互に異なる立体賦形不織布。 - 前記閉鎖領域それぞれのMD方向の両端に位置する2つの頂点は、CD方向の位置が一致している、請求項1記載の立体賦形不織布。
- 前記圧接着部の線幅が0.3〜0.8mmである、請求項1又は2記載の立体賦形不織布。
- 前記閉鎖領域それぞれのCD方向の両端に位置する2つの頂点を結ぶ直線の、CD方向と平行な直線に対する傾斜角度θが、0.01〜5°である、請求項1〜3の何れかに記載の立体賦形不織布。
- 熱伸長性繊維を用いて形成され、少なくとも一方の面に凹凸を有する立体賦形不織布の製造方法であって、
熱伸長性繊維を含む帯状の原反を、一対のロールを備えたエンボス装置に導入して、該原反に、構成繊維が圧着又は接着されている線状の圧接着部を形成する工程、及び、該圧接着部を形成したシートに熱風を吹き付け、前記熱伸長性繊維を伸長させる工程を具備し、
前記圧接着部を形成する工程においては、前記圧接着部によって周囲を囲まれた閉鎖領域を、該閉鎖領域それぞれのCD方向の両端に位置する2つの頂点の位置がMD方向にずれるように形成する立体賦形不織布の製造方法。
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