JP5147019B2 - 高合金鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
高合金鋼の連続鋳造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5147019B2 JP5147019B2 JP2009124355A JP2009124355A JP5147019B2 JP 5147019 B2 JP5147019 B2 JP 5147019B2 JP 2009124355 A JP2009124355 A JP 2009124355A JP 2009124355 A JP2009124355 A JP 2009124355A JP 5147019 B2 JP5147019 B2 JP 5147019B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- alloy steel
- concentration
- mass
- flux
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
高合金鋼の連続鋳造時に顕著に発生する凝固シェルの変形を防止し、良好な鋳肌の鋳片を得るために、
Cr濃度とNi濃度の和が35mass%以上で、γ単相で凝固が完了する高合金鋼を連続鋳造する方法であって、
横断面が円形、或いは円形に近い楕円形又は長円形の鋳型を使用し、
この鋳型に供給する前記高合金鋼の液相線温度に対して50℃〜250℃低い結晶化温度のモールドフラックスを使用することを最も主要な特徴としている。
本発明の高合金鋼の連続鋳造方法は、Cr濃度とNi濃度の和が35mass%以上で、γ単相で凝固が完了する高合金鋼を連続鋳造する時に、顕著に発生する凝固シェルの変形を防止し、良好な鋳肌の鋳片を得るために、例えば横断面が円形の鋳型を使用し、この鋳型に供給する前記高合金鋼の液相線温度に対して50℃〜250℃低い結晶化温度のモールドフラックスを使用することを最も主要な特徴としている。
前記モールドフラックスとして、
その組成は、CaO/SiO2が0.9〜1.7、(MgO+Al2O3)が7〜28mass%、(K2O+Na2O+Li2O)で表される濃度和が8mass%未満、F濃度が7mass%未満であり、
主な結晶としてメリライトを晶出もしくは析出し、
結晶化温度が1150℃〜1350℃、
1300℃における粘度が0.2〜1.2Pa・sであるものを使用するのが請求項2に係る発明である。
また、粘度が上記範囲になるようなモールドフラックス組成を設計する際に、最も結晶化が安定するのは、メリライトを晶出もしくは析出させることである。
前記モールドフラックスとして、TiO2を5〜15mass%含有し、
溶融したモールドフラックスが冷却されながら結晶化する際に、初めに晶出もしくは析出したペロブスカイトを核にしてメリライトが晶出もしくは析出するものを使用するのが請求項3に係る発明である。
従来、モールドフラックスの結晶化温度(原子が結晶格子を形成するよう配列する温度)は、冷却に伴って粘度が急上昇する温度である凝固温度(流動性が失われた温度)を用いて評価する方法が広く採用されている。この方法は、1300℃における粘度が0.1Pa・s程度の低粘性モールドフラックスの場合、凝固温度と結晶化温度とは比較的良く一致する。
メリライト(Melilite)とは、アケルマナイト(Akermanite:2CaO・MgO・2SiO2:融点1454℃)とゲーレナイト(Gehlenite:2CaO・Al2O3・SiO2: 融点1590℃)との全率固溶体の名称である。本発明では、アケルマナイトからゲーレナイトに到る組成範囲の結晶全てをメリライトと記すこととした。
本発明方法の実施例を下記表1および下記表2に示す。
このうち、実施例Aは本発明の請求項1のみを満たす例であり、凝固シェルの変形を防止できて表面品質の良い鋳片を得ることができた。
Claims (3)
- Cr濃度とNi濃度の和が35mass%以上で、γ単相で凝固が完了する高合金鋼を連続鋳造する方法であって、
横断面が円形、或いは円形に近い楕円形又は長円形の鋳型を使用し、
この鋳型に供給する前記高合金鋼の液相線温度に対して50℃〜250℃低い結晶化温度のモールドフラックスを使用することを特徴とする高合金鋼の連続鋳造方法。 - 前記モールドフラックスの組成は、
CaO/SiO2が0.9〜1.7、(MgO+Al2O3)が7〜28mass%、(K2O+Na2O+Li2O)で表される濃度和が8mass%未満、F濃度が7mass%未満であり、
主な結晶としてメリライトを晶出もしくは析出し、
結晶化温度が1150℃〜1350℃、
1300℃における粘度が0.2〜1.2Pa・sであることを特徴とする請求項1に記載の高合金鋼の連続鋳造方法。 - 前記モールドフラックスは、TiO2を5〜15mass%含有し、
溶融したモールドフラックスが冷却されながら結晶化する際に、初めに晶出もしくは析出したペロブスカイトを核にしてメリライトが晶出もしくは析出するものであることを特徴とする請求項1又は2に記載の高合金鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009124355A JP5147019B2 (ja) | 2009-05-22 | 2009-05-22 | 高合金鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009124355A JP5147019B2 (ja) | 2009-05-22 | 2009-05-22 | 高合金鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010269348A JP2010269348A (ja) | 2010-12-02 |
JP5147019B2 true JP5147019B2 (ja) | 2013-02-20 |
Family
ID=43417812
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009124355A Active JP5147019B2 (ja) | 2009-05-22 | 2009-05-22 | 高合金鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5147019B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104148592A (zh) * | 2014-09-05 | 2014-11-19 | 湖北省武穴市特种钢铸造有限公司 | 一种罩式工业炉扩散器的生产方法 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5316879B2 (ja) * | 2009-10-15 | 2013-10-16 | 新日鐵住金株式会社 | 合金鋼の連続鋳造方法 |
JP2015178120A (ja) * | 2014-03-19 | 2015-10-08 | 新日鐵住金株式会社 | 丸鋳片の連続鋳造方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3637895B2 (ja) * | 2002-02-05 | 2005-04-13 | 住友金属工業株式会社 | 連続鋳造用パウダーとそれを使用した連続鋳造方法 |
JP3997963B2 (ja) * | 2003-07-23 | 2007-10-24 | 住友金属工業株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
JP2007262485A (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造鋳片およびその連続鋳造方法 |
JP5142294B2 (ja) * | 2009-03-13 | 2013-02-13 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法 |
-
2009
- 2009-05-22 JP JP2009124355A patent/JP5147019B2/ja active Active
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104148592A (zh) * | 2014-09-05 | 2014-11-19 | 湖北省武穴市特种钢铸造有限公司 | 一种罩式工业炉扩散器的生产方法 |
CN104148592B (zh) * | 2014-09-05 | 2016-06-08 | 湖北省武穴市特种钢铸造有限公司 | 一种罩式工业炉扩散器的生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2010269348A (ja) | 2010-12-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4646849B2 (ja) | 高アルミニウム鋼の連続鋳造用モールドパウダー | |
JP6269831B2 (ja) | Ti含有亜包晶鋼の連続鋳造用モールドフラックスおよび連続鋳造方法 | |
JP4932635B2 (ja) | 連続鋳造用パウダー及び鋼の連続鋳造方法 | |
JP5147019B2 (ja) | 高合金鋼の連続鋳造方法 | |
JP5708690B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス | |
JP5142294B2 (ja) | 連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法 | |
TWI765006B (zh) | 沃斯田鐵系不銹鋼塊的製造方法 | |
JP5316879B2 (ja) | 合金鋼の連続鋳造方法 | |
US20110094703A1 (en) | Method of continuous casting of high-aluminum steel and mold powder | |
JP4430638B2 (ja) | 高アルミニウム鋼の連続鋳造用モールドパウダー | |
JP2017087273A (ja) | Ti含有鋼の連続鋳造用モールドパウダー及び連続鋳造方法 | |
JP6674093B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよび連続鋳造方法 | |
WO2016038725A1 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス | |
JP3780966B2 (ja) | 連続鋳造用パウダーとそれを使用した連続鋳造法 | |
JP4881203B2 (ja) | 連続鋳造用パウダー | |
JP4665785B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー | |
JP2005040835A (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー | |
JP5316880B2 (ja) | 合金鋼の連続鋳造方法 | |
JP6135081B2 (ja) | 中炭素鋼の連続鋳造方法 | |
JP6510342B2 (ja) | Al含有鋼用連続鋳造パウダーおよび連続鋳造方法 | |
JP3876917B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JP2007175769A (ja) | 連続鋳造方法 | |
JP4345457B2 (ja) | 高Al鋼の高速鋳造方法 | |
JP5447118B2 (ja) | 高Si高Al鋼連続鋳造用パウダー及び連続鋳造方法 | |
JP2007185671A (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー及び普通鋼の連続鋳造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20110526 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20121011 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20121011 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20121012 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20121023 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20121121 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5147019 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20151207 Year of fee payment: 3 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |