JP5143948B1 - 熱間加工用無鉛黄銅合金 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】亜鉛:28.0〜35.0wt%、珪素:0.5〜2.0wt%、錫:0.5〜1.5wt%、ビスマス:0.5〜1.5wt%、鉛:0.10wt%以下を含有し、残部が銅及び不可避不純物から成り、亜鉛当量が40.0〜43.0の範囲内にあり、熱間加工後のκ相の面積率が20%以下である。さらに、伸びが10%以上である。
【選択図】図6
Description
亜鉛は、Cu−Zn−Si系銅合金のマトリックスに固溶し、機械的強度を高める作用がある。また、合金の融点を下げて溶湯の流動性を高め、鋳造性を高める。また熱間加工を良好にする作用があり、これらの効果を得るには、後述する珪素添加量及び亜鉛当量との関係により、28.0wt%以上の亜鉛を含有させる必要がある。
珪素は、溶解時に脱酸材として作用し、溶湯の流動性を高めて鋳造性を良化させる。また、一部はマトリックスに固溶し機械的強度を高めると共に、一部は亜鉛と作用して切削加工時のチップブレーカとして機能する硬質相を出現させ、被削性を改善する。
錫は耐脱亜鉛性と耐エロージョン・コロージョン性の向上に有効である。特に耐エロージョン・コロージョン性の改善に有効であり、これらの効果を得るためには、0.5wt%以上の添加が必要となる。一方、1.5wt%を越えて含有すると、機械的性質が劣化してしまう恐れがある。このような理由から、錫の含有量を0.5〜1.5wt%とした。
ビスマスは0.5wt%未満では、被削性の改善効果は殆ど認められないが、0.5wt%以上の添加によって、被削性が添加量に応じて改善される。但し、熱間加工性を劣化させる原因になり、多量の添加は好ましくない。また熱間加工性のみならず、機械的性質劣化の原因ともなる為、1.5wt%までの添加とした。
鉛は、その含有量を0.10wt%以下とすることにより、合金の溶解・鋳造過程における蒸発、あるいは接水部品として使用した際の飲料水への溶出などによる人体や環境衛生への鉛害を、実質的に回避することが可能となる。このような理由から、鉛の含有量を0.10wt%以下に規制した。
銅は、脱亜鉛腐食感受性を弱め、耐蝕性や機械的性質を改善する元素であるが、本発明合金においては、その含有量は亜鉛及び珪素含有量とのバランスにより残余として決定されるものであり、実質的な含有量は59.0〜71.0wt%である。
亜鉛当量は、本発明合金における加工温度幅を幅広く保つ為に重要なパラメータとなる。上述したように、珪素の適切な添加により、加工温度幅を幅広く保てるようになるが、珪素のみの管理では不十分であり、珪素や亜鉛等のバランスで計算される亜鉛当量も限定的な管理を行うことで、より確実に加工温度幅を広く保てるようになる。発明者等が調査したところ、本発明合金における亜鉛当量は、40.0以上で、加工温度幅が工業的に満足しうる幅を持つ様になる。一方で、亜鉛当量が43.0を超えると機械的性質の劣化を招く恐れがある。このような背景から、亜鉛当量は40.0〜43.0とした。
上述した各元素の添加や熱間加工の付与により、本発明合金の優れた性能が発揮される様になるが、熱間加工時の冷却速度や加工率によっては、延性においてやや不十分なことがある。本発明合金の延性を良好にする為には、金属組織のコントロールが必要であり、本発明合金中のκ相の面積率が20%以下となることで延性を確保出来る。よってκ相の面積率を20%以下とした。なお、組織のコントロール方法については、熱間加工の工法による制御や熱処理等、特に方法を限定しない。
図2に熱間加工試験に供した試料の化学成分を示す。試験溶解用のシリコニット炉で溶解し、図2のような化学成分に調整された溶湯を外径88mm、長さ120mmの金型に鋳造し、外径78mm、長さ90mmに機械加工した。機械加工したビレットを直径22mmに押出加工し、得られた押出棒から、図3に示すような試験片形状に加工した。これらの試験片を加工率80%で加工温度を変化させて鍛造した。ここで加工率とは以下の式により算出した。
鍛造後の試験片(試料)を目視にて観察し、割れを発生せずに鍛造出来る加工温度の上限から下限を求めて、加工温度幅として定義し、評価した。尚、加熱時間は全ての試験において20分とした。各試料の加工温度幅を図4〜6に示す。
本発明合金に対する珪素添加の有効性を示したものが図5である。珪素無添加の場合、加工温度幅は狭いが、珪素添加に伴い、加工温度幅が拡大していくことが分かる。これらの効果は0.5wt%以上添加して満足できる加工温度幅になる。一方で添加量が2.0wt%を超えると、却って加工温度幅が低減していく傾向になり、珪素は0.5〜2.0wt%が有効であることが判明した。
次に亜鉛当量の有効性を示したものが図6である。本発明合金において加工温度幅を良好に保つ為には、亜鉛当量が40.0〜43.0の範囲内でなければならないことが判明し、前述した珪素添加による加工温度範囲の拡大効果と合せて亜鉛当量を適切にコントロールする必要性が確認された。
図7に引張試験に供した試験材の化学成分を示す。直径45mm、長さ100mmの金型に鋳造し、直径40mm、長さ75mmのビレットに機械加工した。続いて、ビレットを650〜750℃で加熱し、直径10mmに押出加工を施した後、JIS Z2201 14A号試験片に機械加工し、万能試験機にて引張試験を実施した。結果を図8〜10に示す。
本発明合金は、上述したように優れた熱間加工性を有しており、Si添加量と亜鉛当量を適切にコントロールすることが重要となる。ところが、亜鉛当量が高い場合、伸びが低下しやすくなる傾向があり、組織のコントロールも課題となってくる。
(a) エロージョン・コロージョン試験
図15にエロージョン・コロージョン試験に供した試験材の化学成分を示す。試験溶解用のシリコニット炉で溶解し、図15のような化学成分に調整された溶湯を直径40mm、長さ100mmの金型に鋳造し、図16に示すような試験片形状に加工した。これらの試験片を用いて、図17の試験条件で試験を実施した。試験結果を図18に示す。これらの結果より、本発明合金はCAC406に比較するとやや劣るものの、快削黄銅に比べると大きく改善されていることが判明した。
試料は前記エロージョン・コロージョン試験と同一のものを用いた。試験はISO6509法に準拠した方法にて行った。試験結果を図19に示す。本発明合金は最大腐食深さがいずれも100μm以下と良好な結果が得られた。
図20に被削性試験に供した試験材の化学成分を示す。試験溶解用のシリコニット炉で溶解し、図20のような化学成分に調整された溶湯をJIS H5120 E号金型に鋳造し、図21に示す切削条件で試験片の外径加工を行い、その切削抵抗を測定した。試験結果を図22に示す。本発明合金は鉛入り青銅や鉛入り黄銅に比較すると、抵抗が高めであるが、鉛レス青銅と同等レベルであることが確認された。
Claims (2)
- 亜鉛:28.0〜35.0wt%、珪素:0.5〜2.0wt%、錫:0.5〜1.5wt%、ビスマス:0.5〜1.5wt%、鉛:0.10wt%以下を含有し、残部が銅及び不可避不純物から成り、亜鉛当量が40.0〜43.0の範囲内にあり、熱間加工後のκ相の面積率が20%以下であることを特徴とする熱間加工用無鉛黄銅合金。
- 伸びが10%以上であることを特徴とする請求項1記載の熱間加工用無鉛黄銅合金。
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