JP5129221B2 - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Description

本発明は、フェースラインを有するゴルフクラブヘッドに関する。

多くのゴルフクラブヘッドには、フェースラインが設けられている。フェースラインは、打球のバックスピン量の増大に寄与しうる。

フェースラインのエッジが鋭くされる場合、バックスピン量が増大しうる。しかし、ルール適合性の観点からは、鋭いエッジは好ましくない。そのため、エッジに丸みや面取りが付与される技術が開示されている。特開２００９−１４８５３８号公報は、ルールに適合するようにエッジが丸められたフェースラインを開示する。特開２００９−３４３９３号公報は、エッジに弧状の切り欠きを設けたフェースラインを開示する。特開２００８−１１４００７号公報は、エッジが面取りされたフェースラインを開示する。

特開２００９−１４８５３８号公報 特開２００９−３４３９３号公報 特開２００８−１１４００７号公報

ゴルフ場でのラウンド中に、フェースラインの内部に泥や砂などの異物が入り込むことがある。これらの異物は、フェースラインの性能を低下させる。

フェースラインの形成方法は様々である。寸法精度に優れたフェースラインを形成する観点から、フェースラインは、切削加工によって形成されるのが好ましい。この場合フェースラインは、カッターによって形成される。このカッターは、破損しやすいことが判った。上記カッターの耐久性が高められることにより、ヘッドの生産性が向上しうる。

本発明の目的は、異物排出性に優れたフェースラインを有し、スピン性能及び生産性に優れたゴルフクラブヘッドを提供することにある。

本発明のゴルフクラブヘッドは、深さがＤ１（ｍｍ）であるフェースラインとランドエリアとを備えている。このフェースラインの表面の断面線において、ランドエリアとフェースラインとの境界点がＰａとされ、深さがＴ１（ｍｍ）である点がＰｂとされ、上記点Ｐａから上記点Ｐｂまでの曲率半径がＲ１（ｍｍ）とされるとき、このヘッドは、次の式（１）及び式（２）を満たす。
Ｒ１＞Ｔ１ ・・・（１）
０．１０≦Ｔ１≦０．５ ・・・（２）

好ましくは、比（Ｒ１／Ｔ１）が１．０を超えて３．０以下である。

３０度測定法で測定されたフェースライン幅がＷ１（ｍｍ）とされ、フェースラインの底面幅がＷ２（ｍｍ）とされるとき、好ましくは、比（Ｗ１／Ｗ２）が１．５以上３．０以下である。

上記フェースラインの表面の断面線において、フェースラインの底面からの高さがＨ１（ｍｍ）である点がＰｃとされ、フェースラインの側面とフェースラインの底面との交点がＰｄとされるとき、好ましくは、上記点Ｐｃが、上記点Ｐｂと一致しているか又は上記点Ｐｂよりも底面側に位置している。好ましくは、点Ｐｃから点Ｐｄまでの間に、曲率半径がｒ１（ｍｍ）であり且つフェースラインの外側に向かって凸である丸みが付与されており、この曲率半径ｒ１は、上記曲率半径Ｒ１よりも小さい。

好ましくは、上記曲率半径Ｒ１が一定であり、上記曲率半径ｒ１が一定である。

好ましくは、上記フェースラインの側面が、上記曲率半径Ｒ１を有する第一部分及び上記曲率半径ｒ１を有する第二部分のみによって占められている。

好ましくは、上記フェースラインは、カッターを用いた切削加工によって形成されている。

異物の排出性に優れるフェースラインにより、スピン性能が向上しうる。また、フェースラインの形状に起因してカッターの耐久性が高まるため、ヘッドの生産性が向上しうる。

図１は、本発明の第一実施形態に係るゴルフクラブヘッドの斜視図である。 図２は、図１のヘッドをフェース面と正対した位置から見た図である。 図３は、図２のIII−III線に沿った断面の一部が拡大された図である。 図４は、図３の断面線が拡大された図である。 図５は、カッターによる切削加工について説明するための図である。 図６は、第二実施形態に係るヘッドの、フェースライン近傍の断面図である。 図７は、図６の断面線が拡大された図である。 図８は、比較例１に係るヘッドの、フェースライン近傍の断面図である。 図９は、比較例２及び比較例３に係るヘッドの、フェースライン近傍の断面図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブヘッド２をフェース側から見た斜視図である。図２は、ヘッド２をフェース面４に正対する方向から見た図である。

ヘッド２は、いわゆるアイアンタイプのゴルフクラブヘッドである。このヘッドは、アイアンヘッドとも称される。このヘッドは、右利きゴルファー用である。アイアン型ゴルフクラブヘッドのリアルロフト角は、通常、１５度以上７０度以下である。

ヘッド２は、フェース４と、ホーゼル６と、ソール７とを有する。フェース４には、フェースライン８が設けられている。ゴルフクラブヘッド２は、シャフトを装着するためのシャフト穴１０を有している。このシャフト穴１０は、ホーゼル６に設けられている。

ヘッド２及びフェース４の材質は限定されない。フェース４は、金属であってもよいし、非金属であってもよい。この金属の例として、鉄、ステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン及びチタン合金が挙げられる。鉄の例として、軟鉄（炭素含有率が０．３ｗｔ％未満の低炭素鋼）が挙げられる。非金属の例として、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）挙げられる。フェース部とヘッド本体部とで異なる材質が用いられても良い。

ヘッド２は、複数のフェースライン８を有する。フェースライン８は、溝である。本願において、フェースライン８は、単に溝とも称される。

図３は、図２のIII−III線に沿った断面図である。図３では、１本のフェースライン８の近傍のみが示されている。フェース４は、ランドエリアＬＡを有する。ランドエリアＬＡとは、フェース４の表面（フェース面）のうち、溝が形成されていない部分を指す。このランドエリアＬＡは、後述されるショットブラスト処理等による細かい凹凸を無視すれば、実質的に平面である。本願において、ランドエリアＬＡは平面であるとみなされる。

フェース４の一部には、表面粗さを調整する処理が施されている。この処理の典型例は、ショットブラスト処理である。図１及び図２には、ショットブラスト処理がなされているエリアと、ショットブラスト処理がなされていないエリアとの境界線ｋ１が示されている。トウ側の境界線ｋ１ｔと、ヒール側の境界線ｋ１ｈとの間のエリアに、ショットブラスト処理が施されている。ショットブラスト処理がなされたエリアに、全てのフェースライン８が設けられている。トウ側の境界線ｋ１ｔよりもトウ側のエリアには、ショットブラスト処理が施されていない。ヒール側の境界線ｋ１ｈよりもヒール側のエリアには、ショットブラスト処理が施されていない。このショットブラスト処理の有無によって、トウ側の境界線ｋ１ｔ及びヒール側の境界線ｋ１ｈが視認される。このショットブラスト処理により、表面粗さが大きくされている。この大きな表面粗さにより、ボールのバックスピン量が増加しうる。バックスピン量の増加により、落下点の近くでボールが停止しやすい。バックスピン量の増加により、狙った地点にボールを止めることが容易となりうる。特にこのバックスピン量の増加は、グリーンを狙うショット及びアプローチショットにおいて有益である。図２が示すように、境界線ｋ１ｔと境界線ｋ１ｈとは、実質的に平行である。

本願では、フェースラインの深さＤ１（ｍｍ）が定義される。以下、この深さＤ１は、溝深さＤ１とも称される。溝深さＤ１は、ランドエリアＬＡとフェースラインの底面ｂｆとの距離である。溝深さＤ１は、ランドエリアＬＡに対して垂直な方向に沿って測定される。

図４は、図３の断面図のうち、フェースライン８の表面の断面線を記載した拡大図である。図４は、フェースライン８の左側半分の断面線を示している。この断面線は、中心線ｃｔ１について線対称である。

フェースライン８の表面の断面線において、ランドエリアＬＡとフェースライン８との境界点がＰａとされる（図４参照）。フェースライン８の表面の断面線において、深さがＴ１（ｍｍ）である点がＰｂとされる（図４参照）。本実施形態では、溝深さＤ１と深さＴ１とが一致している。

上記点Ｐａから上記点Ｐｂまでの曲率半径がＲ１（ｍｍ）とされる。このとき、フェースライン８は、次の式（１）及び式（２）を満たしている。
Ｒ１＞Ｔ１ ・・・（１）
０．１０≦Ｔ１≦０．５ ・・・（２）

曲率半径Ｒ１は、一定であってもよいし、変化していてもよい。カッターの製造の容易性、カッターの耐久性及び異物排出性の観点から、曲率半径Ｒ１は、一定であるのが好ましい。

フェースライン８では、フェースラインの側面と底面ｂｆとの交点Ｐｄが、点Ｐｂと一致している（図４参照）。フェースライン８では、曲率半径Ｒ１を有する部分が、フェースライン８の側面の全体を占めている。このような単純な断面形状を有するフェースライン８であっても、スピン性能に優れることが判った。また、この場合、カッター（後述）への応力集中が低減されうるため、カッターの耐久性が向上しうる。またカッターの先端部の形状が単純であるため、カッターの製造コストが低減されうる。

本実施形態では、比（Ｒ１／Ｔ１）が１．０を超えて３．０以下である。

３０度測定法で測定されたフェースライン幅がＷ１（ｍｍ）とされ、フェースラインの底面幅がＷ２（ｍｍ）とされる（図３参照）。本実施形態では、比（Ｗ１／Ｗ２）が１．５以上３．０以下である。

なお、「３０度測定法」とは、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフルールに記載の測定法を意味する。また、本願における「溝容積」は、このＲ＆Ａが定めるゴルフルールに記載されている通りの意味である。

これらの数値限定の効果については、後述される。

図５は、フェースライン８の加工工程の一例を説明するための図である。フェースライン８は、切削により形成される。

この工程では、好ましくは、ＮＣ加工機が用いられる。ＮＣとは、数値制御（Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ）を意味する。

この工程では、先ず、フェースライン８が形成される前のヘッド２ｐが用意される（図５参照）。このヘッド２ｐは、ライン形成前ヘッドとも称される。ヘッド２ｐは、フェース４が水平且つ上向きとされた状態で固定されている。ヘッド２ｐは、例えば、図示されない治具によって固定される。

この工程では、軸回転するカッター１２によって、フェースライン８が形成される。

ＮＣ加工機は、本体部（図示省略）、カッター１２及び基部１４を備えている。カッター１２は、基部１４に固定されている。この基部１４とともに、カッター１２が回転する。カッター１２の回転軸ｒｚは、カッター１２の中心軸線ｚ１に等しい（図５参照）。

加工中において、カッター１２の中心軸線ｚ１とフェース４とが垂直な状態が、維持される。

カッター１２の好ましい材質として、タングステンカーバイド及び高硬度鋼が例示される。

カッター１２は、軸回転を維持しながら、移動する。この移動は、ＮＣ加工機によって制御される。この制御は、予めＮＣ加工機の制御部に記憶されたプログラムによってなされる。

カッター１２は、所定の切削開始位置（フェースライン８の端の位置）に移動する（図５の水平方向の矢印参照）。次に、カッター１２は、下降する（図５の白抜き矢印参照）。加工時におけるカッター１２の上下方向位置は、あらかじめ設定された溝深さＤ１に応じて決定される。次に、カッター１２は、フェースラインの延在方向（略トウ−ヒール方向）に移動する。本実施形態のフェースライン８は真っ直ぐであるから、カッター１２のの移動は、直線に沿った移動である。この移動の間に、フェース４が削られ、フェースライン８が形成される。次に、カッター１２は、上昇する。この上昇により、切削が終了する。次に、カッター１２は、別のフェースライン８の切削開始位置に移動する。以下、これらの動作が繰り返され、複数本のフェースライン８が加工される。上記プログラムに基づき、設計された位置に、設計された深さのフェースライン８が形成される。

カッター１２は、一度の切削で、フェースライン８を形成する。カッター１２の先端部１６の断面形状は、フェースライン８の断面形状に等しい。

図６は、本発明の第二実施形態に係るゴルフクラブヘッド２０の断面図である。図６は、フェースライン２２の断面図である。フェースラインの断面形状を除き、このヘッド２０は、前述したヘッド２と同じである。

図６では、１本のフェースライン２２の近傍のみが示されている。ヘッド２０は、ランドエリアＬＡを有する。

図７は、図６の断面図のうち、フェースライン２２の表面の断面線を記載した拡大図である。図７は、フェースライン２２の左側半分の断面線を示している。この断面線は、中心線ｃｔ１について線対称である。

フェースライン２２の表面の断面線において、ランドエリアＬＡとフェースライン２２との境界点がＰａとされる（図７参照）。フェースライン２２の表面の断面線において、深さがＴ１（ｍｍ）である点がＰｂとされる（図４参照）。本実施形態では、溝深さＤ１と深さＴ１とが一致していない。本実施形態では、深さＴ１は、溝深さＤ１よりも小さい。

上記点Ｐａから上記点Ｐｂまでの曲率半径がＲ１（ｍｍ）とされる。このとき、フェースライン２２は、次の式（１）及び式（２）を満たしている。
Ｒ１＞Ｔ１ ・・・（１）
０．１０≦Ｔ１≦０．５ ・・・（２）

曲率半径Ｒ１は、一定であってもよいし、変化していてもよい。カッターの製造の容易性、カッターの耐久性及び異物排出性の観点から、曲率半径Ｒ１は、一定であるのが好ましい。

本実施形態では、比（Ｒ１／Ｔ１）が１．０を超えて３．０以下である。

３０度測定法で測定されたフェースライン幅がＷ１（ｍｍ）とされ、フェースライン２２の底面幅がＷ２（ｍｍ）とされる（図３参照）。本実施形態では、比（Ｗ１／Ｗ２）が１．５以上３．０以下である。底面幅Ｗ２は、平面部分の幅である。本実施形態では、底面幅Ｗ２は、後述される点Ｐｄ同士の間隔である。

上記フェースライン２２の表面の断面線において、フェースライン２２の底面からの高さがＨ１（ｍｍ）である点がＰｃとされ、フェースライン２２の側面とフェースラインの底面ｂｆとの交点がＰｄとされる。

上記点Ｐｃは、上記点Ｐｂと一致しているか又は上記点Ｐｂよりも底面ｂｆ側に位置している。本実施形態では、点Ｐｂと点Ｐｃとが一致している。

点Ｐｃから点Ｐｄまでの間に、曲率半径がｒ１（ｍｍ）であり且つフェースライン２２の外側に向かって凸である丸みが付与されている。一方、上記曲率半径Ｒ１は、フェースライン２２の内側に向かって凸である丸みである。曲率半径Ｒ１を有する部分の丸みと、曲率半径ｒ１を有する部分の丸みとでは、凸の方向が互いに逆である（図７参照）。

この曲率半径ｒ１（ｍｍ）は、上記曲率半径Ｒ１（ｍｍ）よりも小さい。

上記曲率半径ｒ１は、一定であってもよいし、一定でなくてもよい。カッターの製造の容易性、カッターの耐久性及び異物排出性の観点から、曲率半径ｒ１が一定であるのが好ましい。

本実施形態では、上記フェースライン２２の側面が、上記曲率半径Ｒ１を有する第一部分ｐ１及び上記曲率半径ｒ１を有する第二部分ｐ２のみによって占められている。

底面ｂｆには、異物が付着しやすい。底面ｂｆ近傍に付着した異物は、排出されにくい。特に、フェースライン８の側面と底面ｂｆとの交線付近（即ち、溝底面ｂｆの隅）に付着した異物は、排出されにくい。上記曲率半径ｒ１を有する第二部分ｐ２が設けられることにより、異物が排出されやすい。

曲率半径ｒ１を設けることは、カッターの耐久性に寄与しうる。フェースライン２２の第二部分ｐ２（曲率半径ｒ１の部分）がカッターにより形成される場合、カッターの先端のエッジに、曲率半径ｒ１の丸みが設けられる。このエッジの丸みは、カッターの先端への応力集中を緩和する。この緩和は、カッターの耐久性を向上させうる。

本実施形態では、上記フェースライン２２の側面の断面線が、上記点Ｐａから上記点Ｐｄまでの間において滑らかに連続している。よって、異物排出性が一層高められており、且つ、カッターの耐久性が向上しやすい。

上記実施形態と異なり、点Ｐｂと点Ｐｃとが一致しない場合がある。即ち、点Ｐｃが点Ｐｂよりも底面ｂｆ側に位置している場合がある。この場合、点Ｐｂから点Ｐｃまでの断面線の形状は限定されない。異物排出性の観点から、点Ｐｂから点Ｐｃまでの断面線は、直線であるのが好ましい。換言すれば、点Ｐｂと点Ｐｃとの間は、平面であるのが好ましい。なお後述されるように、点Ｐｂと点Ｐｃとは一致しているのが好ましい。

半径Ｒ１が深さＴ１以下である場合、フェースラインのエッジが鋭くなりやすい。この場合、ボールの傷つきやルール適合性の問題が生じうる。この観点から、Ｒ１＞Ｔ１とされるのがよい。即ち、比（Ｒ１／Ｔ１）は、１．０より大きいのが好ましく、１．１０以上がより好ましく、１．５０以上がより好ましい。スピン性能の観点から、 比（Ｒ１／Ｔ１）は、３．０以下が好ましく、２．７以下がより好ましく、２．５以下がより好ましい。

溝容積及びスピン性能の観点から、深さＴ１は、０．１０（ｍｍ）以上が好ましく、０．１５（ｍｍ）以上がより好ましく、０．２０（ｍｍ）以上がより好ましい。ルール適合性の観点から、深さＴ１は、０．５０（ｍｍ）以下が好ましく、０．４５（ｍｍ）以下がより好ましく、０．４０（ｍｍ）以下がより好ましい。

溝容積に起因するスピン性能の観点から、曲率半径Ｒ１は、０．１０（ｍｍ）以上が好ましく、０．２０（ｍｍ）以上がより好ましく、０．２５（ｍｍ）以上がより好ましい。エッジに起因するスピン性能の観点から、曲率半径Ｒ１は、０．８０（ｍｍ）以下が好ましく、０．７０（ｍｍ）以下がより好ましく、０．６０（ｍｍ）以下がより好ましい。

曲率半径Ｒ１が小さい場合、カッターの先端の角度が小さくなりやすい。この場合、カッターの先端に応力が集中しやすい。カッターの耐久性の観点からも、曲率半径Ｒ１は、０．１０（ｍｍ）以上が好ましく、０．２０（ｍｍ）以上がより好ましく、０．２５（ｍｍ）以上がより好ましい。

比較的大きな曲率半径Ｒ１が付与された場合、従来のフェースラインと比較して、エッジ効果が減少しやすいと考えられる。しかし、後述される実施例で示されるように、本発明のフェースラインは、エッジが鋭いフェースラインと遜色のないスピン性能が得られることが判った。

スピン性能の観点から、幅Ｗ１は、０．４（ｍｍ）以上が好ましく、０．５（ｍｍ）以上がより好ましく、０．６（ｍｍ）以上が更に好ましく、０．７（ｍｍ）以上が更に好ましい。ルール適合性の観点から、幅Ｗ１は、０．９（ｍｍ）以下が好ましく、０．８（ｍｍ）以下がより好ましい。

溝容積に起因するスピン性能の観点から、幅Ｗ２は、０．２（ｍｍ）以上が好ましく、０．５（ｍｍ）以上がより好ましい。ルール適合性の観点から、幅Ｗ２は、０．７（ｍｍ）以下が好ましく、０．６（ｍｍ）以下がより好ましい。

溝容積に関するルールへの適合性の観点から、比（Ｗ１／Ｗ２）は、１．５以上が好ましく、１．６以上がより好ましく、１．７以上がより好ましい。エッジに起因するスピン性能の観点から、 比（Ｗ１／Ｗ２）は、３．０以下が好ましく、２．７以下がより好ましく、２．５以下がより好ましい。

異物排出性の観点から、高さＨ１は、０．０３（ｍｍ）以上が好ましく、０．０５（ｍｍ）以上がより好ましい。溝容積に起因するスピン性能の観点から、高さＨ１は、０．２０（ｍｍ）以下が好ましく、０．１５（ｍｍ）以下がより好ましく、０．１０（ｍｍ）以下がより好ましい。

上記フェースライン２２（図６参照）では、フェースライン２２の側面が曲率半径Ｒ１を有する第一部分と曲率半径ｒ１を有する第二部分のみによって占められている。このことは、異物排出性が良好であり且つカッターへの応力集中が緩和されやすい観点で、好ましい。

異物排出性の観点から、曲率半径ｒ１は、０．０２（ｍｍ）以上が好ましく、０．０３（ｍｍ）以上がより好ましく、０．０４（ｍｍ）以上がより好ましい。溝容積に起因するスピン性能の観点から、曲率半径ｒ１は、０．１５（ｍｍ）以下が好ましく、０．１３（ｍｍ）以下がより好ましく、０．１０（ｍｍ）以下がより好ましい。

点Ｐａから点Ｐｄまで滑らかに連続していることは、カッターの耐久性及び異物排出性の観点から、好ましい。

ルール適合性の観点から、溝深さＤ１（ｍｍ）は、０．５０８（ｍｍ）以下とされるのが好ましく、０．４８０（ｍｍ）以下がより好ましく、０．４６０（ｍｍ）以下がより好ましい。溝容積に起因するスピン性能の観点から、溝深さＤ１は、０．１００（ｍｍ）以上が好ましく、０．２００（ｍｍ）以上がより好ましく、０．２５０（ｍｍ）以上がより好ましい。

なお、異物排出性とは、溝に入った異物が溝の外に排出される度合いを意味する。異物として、泥、砂、芝生の葉及び水が例示される。特に、ゴルフ場でのプレーにおいては、ショットによって異物がフェースラインに侵入する。この異物は、スピン性能を低下させる。異物排出性のよいフェースラインは、スピン性能に優れうる。

点Ｐａにおける接線とランドエリアＬＡとの成す角度θａは限定されない。ボールの傷つきを抑制する観点から、点ＰａとランドエリアＬＡとは、滑らかに連続しているのが好ましい。この観点から、角度θａは、２０度以下が好ましく、１０度以下が好ましく、５度以下がより好ましく、０度が最も好ましい。なお、点Ｐａにおける接線とは、点Ｐａと点Ｐｂとの間に位置する断面線上の点Ｐｘ（図示されない）を考え、更に、この点Ｐｘと点Ｐａとを結ぶ直線Ｌａｘ（図示されない）を考えた場合において、この点Ｐｘが上記断面線に沿って限りなく点Ｐａに近づくときに、上記直線Ｌａｘが限りなく近づく直線を意味する。図４及び図７の実施形態では、角度θａは０度である。

フェースラインの形成方法は、限定されない。フェースラインの形成方法として、鍛造、プレス加工、鋳造及び切削加工（彫刻）が例示される。

上記切削加工では、カッターを用いてフェースラインが切削加工される。一方、上記プレス加工では、フェースラインの形状に対応した凸部を有するフェースライン金型を用い、このフェースライン金型をフェースに押しつけて、フェースラインが形成される。なお、上記プレス加工におけるフェースライン金型は、当業者において、「フェースライン刻印」と称されることがある。

鍛造の場合、金型費用が比較的安く、修正等のメインテナンスも容易である。一方、鍛造の場合、ヘッドのバック側を支持するための受け治具が必要であり、この受け治具には高い精度が要求される。また、鍛造時の熱処理において組織変化が発生しやすい。この組織変化は、強度低下の原因となりうる。

上記鍛造の場合、上記フェースライン金型の費用が安く、修正等のメインテナンスも容易である。一方、プレス加工の場合、ヘッドのバック側を支持するための受け治具が必要であり、この受け治具には高い精度が要求される。

鋳造の場合、ヘッドが鋳造されると同時にフェースラインも形成されるため、フェースラインを形成するための手間が少ない。ただし、鋳造時の湯流れに起因して、フェースラインに不良が生じる場合がある。

フェースラインの断面形状の精度の観点からは、切削加工が最も好ましい。

切削加工の場合、フェースラインのエッジが鋭くなりやすい。このエッジは、ボールを傷つけやすい。この観点から、切削加工の後にエッジを丸める加工が行われても良い。このエッジを丸める加工として、バフ及びショットブラストが例示される。このバフは、例えばワイヤーブラシによりなされる。切削加工の後にエッジを丸める加工が行われる場合、フェースラインの断面形状のバラツキが生じやすい。この観点からは、切削加工により、エッジが丸められるのが好ましい。即ち、上記曲率半径Ｒ１はカッターによって付与されるのが好ましい。同様に、上記曲率半径ｒ１はカッターによって付与されるのが好ましい。生産性の観点から、カッターが、上記曲率半径Ｒ１及び上記曲率半径ｒ１を同時に付与するのが好ましい。

フェースラインの形成方法は、限定されない。フェースラインの形成方法として、鍛造、プレス加工、鋳造及び切削加工（彫刻）が例示される。カッターを用いた切削加工により形成されるフェースラインの場合、本発明により、カッターの耐久性が向上しうる。この向上に起因して、生産性の向上及び生産コストの低減が可能である。

溝間隔Ｓ１（隣り合った２本の溝の間のランドエリアＬＡの幅）は、ゴルフルールへの適合を考慮して設定されるのが好ましい。ルール適合性の観点から、溝間隔Ｓ１は、溝幅Ｗ１の３倍以上であるのが好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
フェースライン形成前のヘッドとして、商品名「ＸＸＩＯ５ アイアン」のサンドウエッジのヘッドが用いられた。このヘッドのロフトは５８°であり、ライ角は６３．５°であり、材質はＳＵＳ６３０であり、製法は鋳造であった。このヘッドに、フェースラインが形成された。図５に示された方法で、カッターを用いた切削加工によりフェースラインが形成された。カッターの材質は、タングステンカーバイド製とされた。カッターの断面形状は、フェースラインの断面形状と同一とされた。従って、一度の切削により、フェースラインが形成された。

一つのヘッドに設けられたフェースラインの本数は１６であり、フェースラインのピッチは３．２（ｍｍ）であり、最長のフェースラインの長さは５５（ｍｍ）であった。

フェースラインが形成された後のフェース面に、ショット仕上げが施された。このショット仕上げは、フェースラインの断面形状を実質的に変化させない。

また、得られたヘッドにシャフト及びグリップを装着して、ゴルフクラブを得た。シャフトとして、日本シャフト社製の商品名「ＮＳ９５０ Ｒ」が用いられた。クラブ長さは３５．５インチとされ、スイングバランス（１４インチ方式）はＤ２とされた。

［実施例２から６］
カッターの形状を変更することにより、フェースラインの断面形状が異なるヘッドを得た。下記の表１に示される仕様の他は実施例１と同様にして、実施例２から６のヘッド及びクラブを得た。

実施例１から５の断面形状は、図６及び図７に示される通りとされた。実施例１から５では、フェースラインの側面が、曲率半径Ｒ１を有する第一部分及び曲率半径ｒ１を有する第二部分のみによって占められていた。一方、実施例６の断面形状は、図３及び図４で示される通りとされ、フェースラインの側面が、曲率半径Ｒ１を有する部分のみによって占められていた。

［比較例１から３］
カッターの形状を変更することにより、フェースラインの断面形状が異なるヘッドを得た。下記の表１に示される仕様の他は実施例１と同様にして、比較例１から３のヘッド及びクラブを得た。

図８は、比較例１のヘッドのフェースラインの断面図である。フェースラインのエッジを含め、フェースラインの側面には、丸みが付与されなかった。溝角度θ１（図８参照）は、５°とされた。溝幅Ｗ１は、両エッジ間の距離である（図８参照）。

図９は、比較例２及び比較例３のヘッドのフェースラインの断面図である。フェースラインのエッジに曲率半径Ｒ１の丸みが付与された。この曲率半径Ｒ１が付与された部分を除き、フェースラインの側面は、平面とされた。溝幅Ｗ１は、上記３０°測定法により測定された。溝角度θ１（図９参照）は、比較例２が５°とされ、比較例３も５°とされた。

実施例及び比較例の仕様と評価結果が、下記の表１に示される。なお、表１において、θ１（θａ）と記載されている欄には、比較例１から３については上記角度θ１が記載され、実施例１から６については上記角度θａが記載されている。

評価方法は以下の通りである。なお、バックスピン量の評価に用いられたゴルフボールは、ＳＲＩスポーツ社製の商品名「ＳＲＩＸＯＮ Ｚ−ＳＴＡＲ」であった。

［バックスピン量］
クラブをスイングロボットに装着し、ヘッドスピードを２１ｍ／ｓに設定してテストを行った。５０回の測定の平均値が、下記の表１に示される。なお、表１に記載されているのは、１０の位以下が四捨五入された値である。

［異物排出性の評価］
クラブをスイングロボットに装着し、ヘッドスピードを２１ｍ／ｓに設定してテストを行った。泥土で満たされた容器を用意し、この泥土の表層部を一定条件下でダフらせて、実際のショットに近い条件でスイングを行わせた。このスイングにより、泥土がフェース面に付着した。ランドエリアＬＡに付着した泥土を取り除き、フェースライン内に付着した泥土のみを残した。このヘッドの重量ｗｔ１を精密質量計によって測定した。次に、フェースライン内を洗浄し、フェースライン内に付着した泥土を取り除いた。次に、このヘッドの重量ｗｔ２を精密質量計によって測定した。差（ｗｔ１−ｗｔ２）により、フェースライン内に付着した泥土の質量ｇ１を算出した。比較例１の質量ｇ１が１００とされたときの指数が、下記の表１に示される。この指数が小さいほど、異物排出性に優れる。

［カッターの耐久性］
カッターに欠けが生じるまでそのカッターを使用し続け、一つのカッターで加工されうるヘッドの数を確認した。５つのヘッドが加工される毎にカッターを検査し、欠けが生じているか否かが確認された。カッターに欠けが見つかった時点における加工済みヘッドの数が、下記の表１に示される。

表１に示されるように、実施例は、比較例に比べて評価が高い。この結果から、本発明の優位性は明らかである。

本発明は、フェースラインを備えたあらゆるゴルフクラブヘッドに適用されうる。本発明は、アイアン型ゴルフクラブヘッド、ウッド型ゴルフクラブヘッド、ユーティリティ型ゴルフクラブヘッド、ハイブリッド型ゴルフクラブヘッド、パター型ゴルフクラブヘッドなどに用いられうる。

２・・・ヘッド
２ｐ・・・ライン形成前ヘッド
４・・・フェース
６・・・ホーゼル
７・・・ソール
８、２２・・・フェースライン
１２・・・カッター
ｒｚ・・・カッターの回転軸
ｚ１・・・カッターの中心軸線
ＬＡ・・・ランドエリア（フェース面のうち、フェースラインの無い部分）
Ｗ１・・・溝幅（フェースラインの幅）
Ｗ２・・・溝底幅（フェースラインの底面の幅）
Ｄ１・・・溝深さ（フェースラインの深さ）
Ｔ１・・・ランドエリアから上記点Ｐｂまでの深さ
Ｈ１・・・フェースラインの底面から点Ｐｃまでの高さ
θａ・・・点Ｐａにおける接線とランドエリアとの成す角度

Claims (2)

1. 深さがＤ１（ｍｍ）であるフェースラインとランドエリアとを備え、
   このフェースラインの表面の断面線において、ランドエリアとフェースラインとの境界点がＰａとされ、深さがＴ１（ｍｍ）である点がＰｂとされ、上記点Ｐａから上記点Ｐｂまでの曲率半径がＲ１（ｍｍ）とされるとき、
   次の式（１）及び式（２）
   Ｒ１＞Ｔ１ ・・・（１）
   ０．１０≦Ｔ１≦０．５ ・・・（２）
   を満たしており、
   上記曲率半径Ｒ１の丸みは、フェースラインの内側に向かって凸の丸みであり、
   比（Ｒ１／Ｔ１）が１．３３以上２．３３以下であり、
   ３０度測定法で測定されたフェースライン幅がＷ１（ｍｍ）とされ、フェースラインの底面幅がＷ２（ｍｍ）とされるとき、比（Ｗ１／Ｗ２）が１．５以上３．０以下であり、
   上記底面幅Ｗ２が、平面部分の幅であり、
   上記フェースラインの表面の断面線において、フェースラインの底面からの高さがＨ１（ｍｍ）である点がＰｃとされ、フェースラインの側面とフェースラインの底面との交点がＰｄとされるとき、
   上記点Ｐｃが、上記点Ｐｂと一致しており、
   点Ｐｃから点Ｐｄまでの間に、曲率半径がｒ１（ｍｍ）であり且つフェースラインの外側に向かって凸である丸みが付与されており、この曲率半径ｒ１は、上記曲率半径Ｒ１よりも小さく、
   上記フェースラインの側面が、上記曲率半径Ｒ１を有する第一部分及び上記曲率半径ｒ１を有する第二部分のみによって占められており、
   上記フェースラインが、カッターを用いた切削加工によって形成されており、
   上記カッターにより、上記曲率半径Ｒ１及び上記曲率半径ｒ１が同時に付与されているゴルフクラブヘッド。
2. 上記曲率半径Ｒ１が一定であり、上記曲率半径ｒ１が一定である請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。

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