JP4993630B2 - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Description

本発明は、フェースラインを有するゴルフクラブヘッドに関する。

多くのゴルフクラブヘッドには、フェースラインが設けられている。フェースラインは、打球のバックスピン量の増大に寄与しうる。フェースラインは、バックスピン量のバラツキを抑制しうる。

雨天の際のゴルフでは、フェースとボールとの間に水が存在した状態で、インパクトがなされる。この水は、フェースとボールとの間の摩擦を低下させうる。フェースラインは、この水の影響を抑制しうる。換言すれば、フェースラインは、ウエット条件でのスピン性能を高めうる。

ラフからのショットでは、フェースとボールとの間に草（芝）が存在した状態で、インパクトがなされる。この草は、フェースとボールとの間の摩擦を低下させうる。この摩擦の低下に起因して、バックスピン量が小さくなることがある。このバックスピン量が小さくなる現象は、フライヤーと称されている。このフライヤーは、飛距離のコントロールを難しくする。フェースラインは、このフライヤーを抑制に寄与しうる。フェースラインにより草が切断されるため、フライヤーが抑制されうる。

一方、フェースラインがボールを傷つける場合がある。この傷つきには、ささくれも含まれる。エッジが鋭いフェースラインは、スピン量の増大に寄与しうる反面、ボールを傷つけやすい。

特開２００８−２０６９８４号公報には、バックスピン量を増加させうるフェースラインの形状が開示されている。

特開２００８−２０６９８４号公報

本発明では、新たな技術思想に基づき、フェースラインの断面形状が検討された。このフェースラインにより、ボールの傷つきの抑制とスピン性能との両立が達成されうることが判明した。

本発明の目的は、ボールの傷つきを抑制しつつ、スピン性能を高めうるゴルフクラブの提供にある。

本発明に係るゴルフクラブヘッドは、深さがＤ１（ｍｍ）であるフェースラインとランドエリアとを備えている。このフェースラインの表面の断面線において、ランドエリアとフェースラインとの境界が点Ｐａとされ、深さが［Ｄ１／４］（ｍｍ）である点が点Ｐｂとされ、深さが［Ｄ１／２］（ｍｍ）である点が点Ｐｃとされ、深さが［（Ｄ１）×（３／４）］（ｍｍ）である点が点Ｐｄとされる。上記点Ｐａ、上記点Ｐｂ及び上記点Ｐｃの３点を通る円ＣＬ１の半径がＲ３（ｍｍ）とされる。上記点Ｐｃと上記点Ｐｄとを通る直線が直線Ｌｃｄとされる。上記ランドエリアに対して垂直な直線が直線Ｌｐとされる。上記直線Ｌｃｄと上記直線Ｌｐとの成す角度がθｍとされる。上記半径Ｒ３は、０．０１（ｍｍ）以上０．１０（ｍｍ）以下である。上記角度θｍは４０度以上７０度以下である。

好ましくは、上記断面線が、上記点Ｐａから上記点Ｐｄまでの間において滑らかに連続している。

好ましくは、点Ｐａから点Ｐｃまでの上記断面線と円ＣＬ１とのズレ距離の最大値Ｚｍが０．０５ｍｍ以下である。

ボールの傷つきの抑制とスピン性能との両立が達成されうる。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブヘッドをフェース側から見た図である。 図２は、図１のヘッドをフェース面と正対した位置から見た図である。 図３は、図２のIII−III線に沿った断面の一部が拡大された図である。 図４は、図３の断面線が拡大された図である。 図５は、図４と同じく、図３の断面線が拡大された図である。 図６は、図２のＦ６−Ｆ６線に沿った断面の一部が拡大された図である。 図７は、カッターによる切削加工について説明するための図である。 図８は、カッターの先端部の拡大図である。図８は、図７の円Ｆ８で示された部分の図である。 図９は、図８に示されたカッターにより切削加工がなされている状態を示す図である。 図１０は、図８に示されたカッターの一部の断面図である。 図１１は、図１０と同じく、図８に示されたカッターの一部の断面図である。 図１２は、実施例及び比較例のフェースラインが切削されている様子を示す図である。 図１３は、実施例及び比較例において実施された、エッジを丸める加工について説明するための図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブヘッド２をフェース側から見た図である。図１において、ヘッド２は、所定のライ角及びリアルロフト角で水平面上に置かれた状態にある。図２は、フェース面４に正対する方向から見たヘッド２の図である。

ゴルフクラブヘッド２は、いわゆるアイアンタイプのゴルフクラブヘッドである。このヘッドは、アイアンヘッドとも称される。このヘッドは、右利きゴルファー用である。ゴルフクラブヘッド２は、いわゆるウエッジである。ウエッジのリアルロフト角は、通常、４３度以上７０度以下である。

ヘッド２は、フェース４と、ホーゼル６と、ソール７を有する。フェース４には、フェースライン８が設けられている。ゴルフクラブヘッド２は、シャフトを装着するためのシャフト穴（図示されず）を有している。このシャフト穴は、ホーゼル６に設けられている。

なお、ヘッド２及びフェース４の材質は限定されない。フェース４は、金属であってもよいし、非金属であってもよい。この金属の例として、鉄、ステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン及びチタン合金が挙げられる。鉄の例として、軟鉄（炭素含有率が０．３ｗｔ％未満の低炭素鋼）が挙げられる。非金属の例として、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）挙げられる。

ヘッド２は、複数のフェースライン８を有する。フェースライン８は、溝である。本願において、フェースライン８は、単に溝とも称される。フェースライン８は、その長さが最も長い最長ライン８ａと、この最長ライン８ａよりも短い非最長ライン８ｂとから構成されている。非最長ライン８ｂの長さは、トップ側に行くほど短い。

最長ライン８ａのトウ側の端は、一つの直線Ｌｔ１上に実質的に位置する（図２参照）。最長ライン８ａのヒール側の端は、一つの直線Ｌｈ１上に実質的に位置する（図２参照）。直線Ｌｔ１及び直線Ｌｈ１が、図２において一点鎖線で示されている。

非最長ライン８ｂのトウ側の端は、一つの直線Ｌｔ１上に実質的に位置するか、又は、この直線Ｌｔ１よりもヒール側に位置する。本実施形態のヘッド２では、全ての非最長ライン８ｂのトウ側の端が、実質的に、一つの直線Ｌｔ１上に位置している。非最長ライン８ｂのトウ側の端が、直線Ｌｔ１よりもヒール側に位置していてもよい。

非最長ライン８ｂのヒール側の端は、一つの直線Ｌｈ１上に実質的に位置するか、又は、この直線Ｌｈ１よりもトウ側に位置する。通常は、図２の実施形態の如く、非最長ライン８ｂのヒール側の端は、直線Ｌｈ１よりもトウ側に位置する。非最長ライン８ｂのヒール側の端は、フェース４の輪郭に略沿った線Ｌｒ（図２参照）の上に位置している。非最長ライン８ｂのヒール側の端とフェース４の縁との距離Ｅｄ（図２参照）は、おおよそ一定とされている。

フェース４は、ランドエリアＬＡを有する。ランドエリアＬＡとは、フェース４の表面（フェース面）のうち、溝が形成されていない部分を指す。このランドエリアＬＡは、後述されるショットブラスト処理等による細かい凹凸を無視すれば、実質的に平面である。本願において、ランドエリアＬＡは平面であるものとする。

フェース４の一部には、表面粗さを調整する処理が施されている。この処理の典型例は、ショットブラスト処理である。この処理については、後述される。図１及び図２には、ショットブラスト処理がなされているエリアと、ショットブラスト処理がなされていないエリアとの境界線ｋ１が示されている。トウ側の境界線ｋ１ｔと、ヒール側の境界線ｋ１ｈとの間のエリアに、ショットブラスト処理が施されている。ショットブラスト処理がなされたエリアに、全てのフェースライン８が設けられている。トウ側の境界線ｋ１ｔよりもトウ側のエリアには、ショットブラスト処理が施されていない。ヒール側の境界線ｋ１ｈよりもヒール側のエリアには、ショットブラスト処理が施されていない。このショットブラスト処理の有無によって、トウ側の境界線ｋ１ｔ及びヒール側の境界線ｋ１ｈが視認される。このショットブラスト処理により、表面粗さが大きくされている。この大きな表面粗さにより、ボールのバックスピン量が増加しうる。バックスピン量の増加により、落下点の近くでボールが停止しやすい。バックスピン量の増加により、狙った地点にボールを止めることが容易となりうる。特にこのバックスピン量の増加は、グリーンを狙うショット及びアプローチショットにおいて有益である。

図２が示すように、直線Ｌｔ１と境界線ｋ１ｔとは、実質的に平行である。また、直線Ｌｈ１と境界線ｋ１ｈとは、実質的に平行である。直線Ｌｔ１、境界線ｋ１ｔ、直線Ｌｈ１及び境界線ｋ１ｈは、実質的に平行である。

トウ側の境界線ｋ１ｔは、直線Ｌｔ１のトウ側に位置している。ヒール側の境界線ｋ１ｈは、直線Ｌｈ１のヒール側に位置している。

フェースライン８の加工の前に、フェース面の研磨が行われてもよい。このフェース面の研磨により、フェースライン８が形成される前のヘッド２ｐにおいて、フェース面が平滑化されうる。

フェースライン８の加工の後に、フェース面の研磨が行われてもよい。このフェース面の研磨により、ランドエリアＬＡが平坦とされうる。この研磨により、フェースライン８のエッジに丸みが付与されてもよい。

フェースライン８の加工の前に、表面粗さを調整する処理（前述したショットブラスト処理など）がなされてもよい。フェースライン８の加工の後に、表面粗さを調整する処理がなされてもよい。

図３は、図２のIII−III線に沿った断面図である。図３は、一つのフェースライン８のみが示された拡大図である。

図３が示すように、フェースライン８は、底面ｇｃ１と、平面傾斜部ｇｃ３と、凸曲面ｇｃ４とを有する。凸曲面ｇｃ４の全部又は一部が、エッジＥｘである。

底面ｇｃ１は、平面である。この平面は、ランドエリアＬＡに対して平行である。なお、底面ｇｃ１は、平面でなくてもよい。例えば、底面ｇｃ１は、曲面であってもよいし、傾斜面であってもよい。溝の横断面の面積Ａ１（後述）を広くしてスピン性能を高める観点から、底面ｇｃ１は平面であるのが好ましい。

平面傾斜部ｇｃ３は、存在していてもよいし、存在していなくてもよい。溝の横断面の面積Ａ１（後述）を広くしてスピン性能を高める観点から、平面傾斜部ｇｃ３が存在しているのが好ましい。

図４及び図５は、フェースライン８の表面の断面線を示す拡大図である。フェースライン８の断面形状は、左右対称である。フェースライン８の断面形状は、中心線ｃｔ１について線対称である。図４及び図５では、中心線ｃｔ１の左側の部分のみが示されている。

なお本願では、フェースラインの表面の断面線又はランドエリアＬＡの表面の断面線が、単に「断面線」とも称される。

本実施形態において、凸曲面ｇｃ４の全体が、滑らかに連続している。凸曲面ｇｃ４の少なくとも一部が、滑らかに連続していなくてもよい。ボールの傷つきを抑制する観点から、凸曲面ｇｃ４の全体が滑らかに連続しているのが好ましい。

凸曲面ｇｃ４とランドエリアＬＡとは、滑らかに連続している。凸曲面ｇｃ４とランドエリアＬＡとが、滑らかに連続していなくてもよい。ボールの傷つきを抑制する観点から、凸曲面ｇｃ４とランドエリアＬＡとが滑らかに連続しているのが好ましい。換言すれば、エッジＥｘとランドエリアＬＡとが滑らかに連続しているのが好ましい。

凸曲面ｇｃ４と平面傾斜部ｇｃ３とは、滑らかに連続している。凸曲面ｇｃ４と平面傾斜部ｇｃ３とが、滑らかに連続していなくてもよい。

本願では、点Ｐａ、点Ｐｂ、点Ｐｃ及び点Ｐｄが定義される。点Ｐａ、点Ｐｂ、点Ｐｃ及び点Ｐｄは、フェースライン８の表面上の点である。点Ｐａ、点Ｐｂ、点Ｐｃ及び点Ｐｄは、フェースライン８の表面の断面線にある点である。

フェースライン８のエッジＥｘの上端点が点Ｐａである（図４参照）。点Ｐａは、ランドエリアＬＡとフェースライン８との境界である。

図４において両矢印Ｄ１で示されるのは、溝深さ（ｍｍ）である。溝深さＤ１は、底面ｇｃ１の最深点とランドエリアＬＡとの距離である。溝深さＤ１は、ランドエリアＬＡに垂直な方向に沿って測定される。

深さが溝深さＤ１の４分の１である位置の点が、点Ｐｂである（図４参照）。換言すれば、点Ｐｂの深さＷｂは、［Ｄ１／４］（ｍｍ）である。

深さが溝深さＤ１の２分の１である位置の点が、点Ｐｃである（図４参照）。換言すれば、点Ｐｃの深さＷｃは、［Ｄ１／２］（ｍｍ）である。

深さが溝深さＤ１の４分の３である位置の点が、点Ｐｄである（図４参照）。換言すれば、点Ｐｄの深さＷｄは、［（Ｄ１）×（３／４）］（ｍｍ）である。

上記深さＷｂ、上記深さＷｃ及び上記深さＷｄは、ランドエリアＬＡに対して垂直な方向に沿って測定される。

ゴルフルールの観点から、溝深さ（フェースラインの深さ）Ｄ１（ｍｍ）は、０．５０８（ｍｍ）以下とされるのが好ましく、０．４８０（ｍｍ）以下がより好ましく、０．４６０（ｍｍ）以下がより好ましい。溝深さＤ１が過度に小さい場合、溝の横断面の面積Ａ１（後述）が小さくなり、スピン性能が低下することがある。この観点から、溝深さＤ１は、０．１００（ｍｍ）以上が好ましく、０．２００（ｍｍ）以上がより好ましく、０．２５０（ｍｍ）以上がより好ましい。

本願では、半径Ｒ３が定義される。

上記半径Ｒ３は、上記点Ｐａ、上記点Ｐｂ及び上記点Ｐｃを通る円ＣＬ１の半径である（図５参照）。図５には、円ＣＬ１の一部が描かれている。

スピン性能の観点から、半径Ｒ３は、０．１００（ｍｍ）以下が好ましく、０．０９０（ｍｍ）以下がより好ましく、０．０８０（ｍｍ）以下がより好ましい。排水性及び土砂排出性を高める観点から、半径Ｒ３は、０．０１０（ｍｍ）以上が好ましい。

排水性とは、溝に入った水が溝の外に排出される度合いを意味する。溝に入った水は、スピン性能を低下させうる。排水性のよい溝は、ウエット条件におけるスピン性能に優れうる。

土砂排出性とは、溝に入った土や砂が溝の外に排出される度合いを意味する。溝に入った土や砂は、スピン性能を低下させうる。また、特にアマチュアは、ダフリのショットが多い。ダフリのショットでは、インパクトの直前のフェースに、土や砂が当たる。この土や砂は、フェースラインに侵入しうる。土や砂が入った状態のフェースラインでは、スピン性能が低下しやすい。土砂排出性のよい溝は、ダフリのショットにおけるスピン性能に優れうる。

バンカーショットでは、意図的に、砂と一緒にボールを打ち出すショットが行われている。このショットは、エクスプロージョンショットとも称される。バンカーショットにおいては、インパクト直前のフェースラインに砂が侵入しうる。砂が入った状態のフェースラインでは、スピン性能が低下しやすい。土砂排出性のよい溝は、バンカーショットにおけるスピン性能に優れうる。

図５において両矢印Ｚｍで示されるのは、点Ｐａから点Ｐｃまでの断面線と円ＣＬ１とのズレ距離の最大値である。この最大ズレ距離Ｚｍは、円ＣＬ１の半径方向に沿って測定される。

半径Ｒ３を規定することに起因する上記効果を高める観点から、最大ズレ距離Ｚｍは、０．０５（ｍｍ）以下が好ましく、０．０３ｍｍ以下がより好ましく、０．０２（ｍｍ）以下が更に好ましい。

図５の実施形態において、上記最大距離Ｚｍとなる点Ｐｅは、点Ｐａから点Ｐｂまでの間に位置している。この構成は、点Ｐａ及び点Ｐｃにおける曲率半径を大きくするのに寄与しうる。この構成により、点Ｐａから点Ｐｄまでが滑らかに連続しやすい。この構成により、点ＰａとランドエリアＬＡとが滑らかに近づきやすい。

点Ｐａにおける接線とランドエリアＬＡとの成す角度θ１は限定されない。なお、点Ｐａにおける接線とは、点Ｐａと点Ｐｂとの間に位置する断面線上の点Ｐｘを考え、更に、この点Ｐｘと点Ｐａとを結ぶ直線Ｌａｘを考えた場合において、この点Ｐｘが上記断面線に沿って限りなく点Ｐａに近づくときに、上記直線Ｌａｘが限りなく近づく直線を意味する。

ボールの傷を抑制する観点から、上記角度θ１は、３０度以下が好ましく、１０度以下がより好ましく、５度以下がより好ましく、最も好ましくは、点ＰａにおいてランドエリアＬＡとフェースラインの断面線とが滑らかに連続しているのがよい。

点Ｐａにおける上記円ＣＬ１の接線Ｌｅ１とランドエリアＬＡの断面線との成す角度θ２（図５参照）は限定されない。ボールの傷を抑制する観点から、上記角度θ２は、３０度以下が好ましく、１０度以下がより好ましく、５度以下がより好ましく、２度以下がより好ましく、１度以下がより好ましく、０度が最も好ましい。θ２が０度である場合、点ＰａにおいてランドエリアＬＡとフェースラインの断面線とが滑らか又は滑らかに近い状態となりやすい。

図３において一点鎖線Ｌｃｄで示されているのは、点Ｐｃと点Ｐｄとを通る直線である。図３においてθｍで示されているのは、ランドエリアＬＡに対して垂直な直線Ｌｐと、上記直線Ｌｃｄとの成す角度である。この角度θｍは、フェースライン８の断面において測定される。このθｍは、本願において、溝角度とも称される。

溝角度θｍが過大である場合、溝の横断面の面積Ａ１（後述）が過度に小さくなりやすい。溝の横断面の面積Ａ１が過度に小さい場合、ボール表面部がフェースラインに噛み込みにくい。このため、溝の横断面の面積Ａ１が小さい場合、スピン性能が低下しやすい。スピン量の増大の観点から、溝角度θｍは、７０度以下が好ましく、６８度以下がより好ましく、６６度以下がより好ましい。

溝角度θｍが過小である場合、ダフリのショットやバンカーショットにおいて、排水性及び土砂排出性が低下しやすい。これらの観点から、溝角度θｍは、４０度以上が好ましく、４２度以上がより好ましく、４４度以上がより好ましい。

半径Ｒ３を小さくしない限り、スピン性能の向上は難しいと考えられていた。一方、半径Ｒ３が小さい場合、スピン性能の向上は見られるものの、ボールが傷つきやすいことがわかった。このボールの傷つきは、ボール表面の形状を変化させる。この形状変化により、ボールの飛距離性能やコントロール性が低下しやすい。

半径Ｒ３及び溝角度θｍが前述の値に設定されることにより、半径Ｒ３が小さい場合でも、ボールの傷つきが少ないことがわかった。半径Ｒ３及び溝角度θｍが前述の値に設定されることにより、スピン性能とボールの傷つきとの両立が可能であることがわかった。半径Ｒ３及び溝角度θｍが前述の値に設定されることにより、排水性及び土砂排出性が向上することがわかった。よって、特に、ウエット条件やダフリのショットにおいて、スピン性能が向上しうることがわかった。

点Ｐａから点Ｐｂまでの各点における曲率半径Ｒａは、一定であってもよいし、一定でなくてもよい。ボールの傷つき、排水性、及び土砂排出性の観点から、点Ｐａから点Ｐｂまでの各点における曲率半径Ｒａは、点Ｐａに近づくにつれて徐々に大きくされているのが好ましい。点Ｐａから点Ｐｂまでの間に、直線部分が含まれていてもよいが、ボールの傷つき、排水性、及び土砂排出性の観点から、点Ｐａから点Ｐｂまでの間に、直線部分が含まれていないのが好ましい。ボールの傷つき、排水性、及び土砂排出性の観点から、点Ｐａから点Ｐｂまでの間は、全て曲線であるのが好ましい。

点Ｐａから点Ｐｃまでの各点における曲率半径Ｒａは、一定であってもよいし、一定でなくてもよい。点Ｐａから点Ｐｃまでの間に、直線部分が含まれていてもよい。ボールの傷つき、排水性、及び土砂排出性の観点から、点Ｐａから点Ｐｃまでの間は、全て曲線であるのが好ましい。

点Ｐｂから点Ｐｃまでの各点における曲率半径Ｒａは、一定であってもよいし、一定でなくてもよい。点Ｐｂから点Ｐｃまでの間に、直線部分が含まれていてもよい。

点Ｐｃから点Ｐｄまでの各点における曲率半径Ｒａは、一定であってもよいし、一定でなくてもよい。点Ｐｃから点Ｐｄまでの間に、直線部分が含まれていてもよい。点Ｐｃから点Ｐｄまでの全体が直線であってもよい。

ボールの傷つきを抑制する観点、排水性の観点及び土砂排出性の観点から、上記点Ｐａから上記点Ｐｄまでが滑らかに連続しているのが好ましい。点Ｐａから点Ｐｄまでは、直線及び／又は曲線により滑らかに連続しているのが好ましい。

ボールの傷つきを抑制する観点から、ランドエリアＬＡと凸曲面ｇｃ４とは滑らかに連続しているのが好ましい。

ボールの傷つきを抑制する観点、排水性の観点及び土砂排出性の観点から、上記点Ｐａから上記点Ｐｂまでのあらゆる点（ただし上記点Ｐａ及び上記点Ｐｂを除く）において、接線ＣＬが存在するのが好ましい。この接線ＣＬの一例は、図４に示されている。

ボールの傷つきを抑制する観点、排水性の観点及びスピン性能の観点から、上記点Ｐａから上記点Ｐｂまでの各点における接線ＣＬと上記直線Ｌｐとの角度θ５は、点Ｐｂに近づくにつれて、徐々に又は段階的に小さくされているのが好ましい。接線ＣＬの一例及び角度θ５の一例は、図４に示されている。

フェースラインの形成方法は、限定されない。フェースラインの形成方法として、鍛造、プレス加工、鋳造及び切削加工（彫刻）が例示される。

上記切削加工では、カッターを用いてフェースラインが切削加工される。また、上記プレス加工では、フェースラインの形状に対応した凸部を有するフェースライン金型を用い、このフェースライン金型をフェースに押しつけて、フェースラインが形成される。なお、上記プレス加工におけるフェースライン金型は、当業者において、「フェースライン刻印」と称されることがある。

鍛造の場合、金型費用が比較的安く、修正等のメインテナンスも容易である。一方、鍛造の場合、ヘッドのバック側を支持するための受け治具が必要であり、この受け治具には高い精度が要求される。また、鍛造時の熱処理において組織変化が発生しやすい。この組織変化は、強度低下の原因となりうる。

上記鍛造の場合、上記フェースライン金型の費用が安く、修正等のメインテナンスも容易である。一方、プレス加工の場合、ヘッドのバック側を支持するための受け治具が必要であり、この受け治具には高い精度が要求される。

鋳造の場合、ヘッドが鋳造されると同時にフェースラインも形成されるため、フェースラインを形成するための手間が少ない。ただし、鋳造時の湯流れに起因して、フェースラインに不良が生じる場合がある。

フェースラインの断面形状の精度の観点からは、切削加工が最も好ましい。

切削加工の場合、フェースラインのエッジが鋭くなりやすい。このエッジは、ボールを傷つけやすい。この観点から、切削加工の後にエッジを丸める加工が行われても良い。このエッジを丸める加工として、バフ及びショットブラストが例示される。このバフは、例えばワイヤーブラシによりなされる。切削加工の後にエッジを丸める加工が行われる場合、フェースラインの断面形状のバラツキが生じやすい。この観点からは、切削加工により、エッジが丸められるのが好ましい。

一方、カッターの製造コストを考慮すると、カッターの切削面の形状は単純であるのが良い。この観点からは、後述される実施例の様に、切削加工の後にエッジを丸める加工が行われるのが好ましい。

図６は、図２のＦ６−Ｆ６線に沿った断面図である。この断面図では、隣り合う２つのフェースライン８が描かれている。

図６において両矢印Ｗ１で示されるのは、溝幅である。図６において両矢印Ｓ１で示されるのは、溝の間隔である。図６において、Ａ１で示されるのは、溝の横断面の面積である。溝の横断面の面積Ａ１は、一点鎖線のハッチングで示されたエリアの面積である。

溝幅Ｗ１及び溝間隔Ｓ１は、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフルールに基づいて測定される。この測定方法は「３０度測定法」と称されている。この３０度測定法では、ランドエリアＬＡに対して３０度の角度を有する接線と溝との接点ＣＰ１及びＣＰ２が決定される。この接点ＣＰ１と接点ＣＰ２との間の距離が、溝幅Ｗ１とされる（図６参照）。また、上記溝８１の接点ＣＰ２と、この溝８１の隣りの溝８２の接点ＣＰ１との間の距離が、溝間隔Ｓ１とされる（図６参照）。

なお、前述した溝深さＤ１は、ランドエリアＬＡの延長線Ｌａから溝断面線の最下点までの距離である（図６参照）。

溝面積Ａ１は、上記延長線Ｌａと溝のプロファイル（断面線）とで囲まれた部分の面積である。

なお、２０１０年１月１日より発効することが予定されている新ルールを含めて、フェースラインに関するゴルフルールは、２００８年８月５日付けで、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）から発表された。このフェースラインのルールの和訳は、ＪＧＡ（日本ゴルフ協会）のホームページに掲載されている。この和訳が掲載されているＪＧＡホームページのアドレスは、「http://www.jga.or.jp/jga/html/jga_data/04KISOKU_NEWS/2008_KISOKU/GrooveMeasurementProcedureOutline(JP).pdf」である。このルールは、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が発行するルールブック（２００９年度版）又はＲ＆Ａのホームページに、英文で掲載されている。本願において、ルールとは、このＲ＆Ａが定めたルールを意味する。

スピン性能の観点から、溝幅Ｗ１は、０．２０（ｍｍ）以上が好ましく、０．２５（ｍｍ）以上がより好ましく、０．３０（ｍｍ）以上が更に好ましい。ゴルフルールの観点及び過大なスピン量による飛距離の減少を抑制する観点から、溝幅Ｗ１は、０．８８９（ｍｍ）以下が好ましく、０．８５（ｍｍ）以下がより好ましく、０．８０（ｍｍ）以下が更に好ましい。

溝間隔Ｓ１は、上記ゴルフルールへの適合を考慮して設定されるのが好ましい。ルールへの適合性の観点から、上記面積Ａ１を溝のピッチ（溝幅Ｗ１＋間隔Ｓ１）で除した値は０．００３スクエアインチ／インチ（０．０７６２ｍｍ^２／ｍｍ）以下であるのが好ましい。ルールへの適合性の観点から、溝間隔Ｓ１は、溝幅Ｗ１の３倍以上であるのが好ましい。

好ましい切削加工の一例について、以下に説明する。図７は、フェースライン８を加工する工程の一例を説明するための図である。この工程は、例えば、ＮＣ加工機を用いることにより実施可能である。ＮＣとは、数値制御（Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ）を意味する。

この工程では、先ず、フェースライン８が形成される前のヘッド２ｐが用意される。このヘッド２ｐは、ライン形成前ヘッドとも称される。このライン形成前ヘッドは、ライン形成前部材の一例である。図７が示すように、ヘッド２ｐは、フェース４が水平且つ上向きとされた状態で固定されている。ヘッド２ｐは、図示されない治具によって固定されている。

この工程では、フェースライン８は、切削により形成される。軸回転するカッター１２によって、フェースライン８が形成される。

図７が示すように、カッター１２は、基部１４に固定されている。基部１４は、ＮＣ加工機（図示省略）の一部である。この基部１４とともに、カッター１２が回転する。カッター１２の回転軸ｒｚは、カッター１２の中心軸線ｚ１に等しい。

カッター１２は、軸回転する。この軸回転を維持しながら、カッター１２は移動する。カッター１２は、所定の切削開始位置（フェースラインの端の位置）に移動する（図７の矢印参照）。次に、カッター１２は、下降する（図７の白抜き矢印参照）。加工時におけるカッター１２の上下方向位置は、あらかじめ設定されたフェースライン８の深さ（溝深さ）に応じて決定される。次に、カッター１２は、フェースラインの長手方向（略トウ−ヒール方向）に移動する（図７の矢印参照）。この移動は、直線に沿った移動である。この移動の間に、フェース４が削られ、フェースライン８が形成される。次に、カッター１２は、上昇する。この上昇により、切削が終了する。次に、カッター１２は、別のフェースライン８の切削開始位置に移動する。以下、これらの動作が繰り返され、複数本のフェースライン８が加工される。カッター１２は、上記ＮＣ加工機（図示しない）に記憶されているプログラムに基づいて動く。設計された位置に、設計された深さのフェースライン８が形成される。

ところで、ヘッド本体とフェースプレートとが組み合わされてなるヘッドが知られている。このヘッドでは、ヘッド本体が開口を有する。この開口は、凹部であってもよいし、貫通孔であってもよい。この開口の形状は、フェースプレートの輪郭形状に対応している。このヘッドでは、フェースプレートが上記開口に嵌め込まれている。このようなヘッドの場合、フェースプレート単体の状態において、フェースライン８の加工がなされてもよい。フェースラインが加工される前のフェースプレートは、ライン形成前部材の一例である。

図８は、カッター１２の先端部（図７の円内。符号Ｆ８を参照）の拡大図である。カッター１２は、切削面１２ａと基体１２ｂとを有する。基体１２ｂは、円柱状である。切削面１２ａの少なくとも一部が、ヘッドに当接する。切削面１２ａの少なくとも一部が、ヘッドを削る。通常は、切削面１２ａの一部が、ヘッドを削る。基体１２ｂは、円柱である。

中心軸線ｚ１に対して垂直な断面において、切削面１２ａの断面形状は、円形である。切削面１２ａの、中心軸線ｚ１を通る平面による断面形状は、図８で示された側面形状に等しい。

なお、特に説明が無い限り、本願における「カッターの断面」は、中心軸線ｚ１を通る平面による断面を意味する。また、特に説明が無い限り、本願における「フェースラインの断面」は、ランドエリアＬＡに垂直で且つフェースラインの長手方向に対して垂直な平面による断面を意味する。本願における「フェースラインの断面」の一例は、図２のIII-III線に沿った断面である。

図９は、切削加工中の状態を示す一部断面図である。この切削加工により、切削面１２ａに対応した断面形状を有するフェースライン８が形成される。図９の実施形態において、中心軸線ｚ１は、ランドエリアＬＡに対して垂直である。

図９が示すように、フェースライン８の底面ｇｃ１は、底面ｃ１によって削られる。フェースライン８の平面傾斜部ｇｃ３は、円錐面Ｆｃ（第一直線部ｃ３）によって削られる。フェースライン８の凸曲面ｇｃ４は、凹曲面ｃ４によって削られる。

図９の実施形態において、中心軸線ｚ１方向（ランドエリアＬＡに対して垂直な方向）において、ランドエリアＬＡの位置と上側平面部ｃ５の位置とは一致している。図９の実施形態では、ランドエリアＬＡの鉛直方向位置と、上側平面部ｃ５の鉛直方向位置とは一致している。ランドエリアＬＡと上側平面部ｃ５とは面接触している。上側平面部ｃ５は、カッター１２の位置決めの基準となる。上側平面部ｃ５とランドエリアＬＡとが当接するように、カッター１２が位置決めされている。図９の実施形態とは異なり、上側平面部ｃ５とランドエリアＬＡとの間に隙間が設けられても良い。この場合、この隙間の距離に基づき、カッター１２の位置決めがなされる。上側平面部ｃ５により、カッター１２の深さ方向位置の位置決め精度が向上しうる。上側平面部ｃ５により、精度の高い加工が可能とされる。

図１０及び図１１は、カッター１２の先端部の断面図である。図１０及び図１１は、中心軸線ｚ１を通る平面による断面図である。このカッター１２の断面図は、中心軸線ｚ１について線対称である。このため、図１０及び図１１では、中心軸線ｚ１の左側のみが示されている。

図１０及び図１１が示すように、切削面１２ａは、底面ｃ１と、側面ｃ２とを有する。側面ｃ２は、基体１２ｂと底面ｃ１との間に位置する。底面ｃ１と側面ｃ２との境界が、コーナーｓ１である。基体１２ｂの側面と側面ｃ２との境界が、コーナーｓ２である。

図１１が示すように、側面ｃ２は、第一直線部ｃ３と、曲線部ｃ４と、第二直線部ｃ５とを有する。本実施形態のカッター１２において、底面ｃ１は、平面である。カッター１２において、底面ｃ１は、円形の平面である。この平面は、中心軸線ｚ１に対して垂直である。なお、底面ｃ１の形状は限定されない。底面ｃ１は、曲面であってもよい。底面ｃ１は、中心軸線ｚ１に対して垂直でなくてもよい。底面ｃ１は、凹凸面であってもよい。フェースライン８の横断面の面積Ａ１（後述）を大きくする観点から、底面ｃ１は平面であるのが好ましく、中心軸線ｚ１に対して垂直な平面であるのがより好ましい。

第一直線部ｃ３は、その断面が直線である。第一直線部ｃ３は、円錐面Ｆｃである。第一直線部ｃ３は、円錐凸面である。円錐面Ｆｃの断面線は直線である。円錐面Ｆｃの断面線は、上記円錐面Ｆｃの母線Ｌｂである。円錐面Ｆｃと底面ｃ１との境界は、コーナーｓ１である。本実施形態では、コーナーｓ１に丸み（アール）が設けられていない。コーナーｓ１に丸み（アール）が設けられてもよい。

第一直線部ｃ３は、円錐面Ｆｃとも称される。円錐面Ｆｃは、設けられなくてもよい。例えば、側面ｃ２の全体が、曲線部ｃ４であってもよい。カッターの製造コスト、切削加工のコスト、溝の横断面の面積Ａ１（後述）の確保及びゴルフルールへの適合を総合的に考慮すると、円錐面Ｆｃが設けられるのが好ましい。

曲線部ｃ４は、凹面である。この凹面は、凹曲面である。この凹曲面は、その全体が滑らかに連続している。曲線部ｃ４は、凹曲面ｃ４とも称される。凹曲面ｃ４は、その断面が曲線である。この曲線の形状は、凹んでいる。換言すれば、この曲線の形状は、中心軸線ｚ１に向かって凸な形状である。

好ましい実施形態では、凹曲面ｃ４により、凸曲面ｇｃ４が形成される。即ち、凹曲面ｃ４による切削加工が、凸曲面ｇｃ４を形成する。凹曲面ｃ４の断面形状は、凸曲面ｇｃ４の断面形状に対応している。凸曲面ｇｃ４は、前述した曲率半径Ｒａに対応した曲率半径Ｒｃを有する。

このようなカッター１２を用いて切削加工を行うことにより、エッジに丸み（アール）を有するフェースラインが精度良く作製されうる。

第二直線部ｃ５は、平面である。第二直線部ｃ５は、上側平面部ｃ５とも称される。上側平面部ｃ５は、側面ｃ２の上端の平面部である。上側平面部ｃ５は、中心軸線ｚ１に対して垂直な平面である。上側平面部ｃ５は、環状の平面である。基体１２ｂの表面と凹曲面ｃ４との間に、上側平面部ｃ５が位置する。基体１２ｂの表面と上側平面部ｃ５との境界が、コーナーｓ２である（図１１参照）。

円錐面Ｆｃと、凹曲面ｃ４とは、滑らかに連続している。凹曲面ｃ４と上側平面部ｃ５とは、滑らかに連続している。側面ｃ２の全体が、滑らかに連続している。側面ｃ２に、滑らかに連続していない部分があってもよい。

図１１において両矢印Ｗｐで示されているのは、上側平面部ｃ５の幅である。この幅Ｗｐは、カッター１２の半径方向に沿って測定される。加工精度の観点から、上記幅Ｗｐは、０．１ｍｍ以上が好ましく、０．３ｍｍ以上がより好ましい。カッター１２の製造コストを低減する観点から、上記幅Ｗｐは、５ｍｍ以下が好ましく、３ｍｍ以下がより好ましく、１ｍｍ以下がより好ましい。

上側平面部ｃ５は存在していなくてもよい。前述の通り、加工精度の観点から、上側平面部ｃ５が存在しているのが好ましい。

上側平面部ｃ５とランドエリアＬＡとが当接した状態で切削加工がなされることにより、エッジＥｘが滑らかな曲面とされている。この滑らかな曲面は、ボールを傷つけにくい。

図９の実施形態によれば、凹曲面ｃ４により、エッジＥｘに丸みが付与されたフェースライン８が形成される。切削加工により丸みを有するエッジＥｘが形成されるため、切削加工の後にエッジを丸める工程を行う必要がない。

図８においてθｇ１で示されているのは、中心軸線ｚ１と円錐面Ｆｃ（第一直線部ｃ３）との成す角度である。この角度θｇ１は、中心軸線ｚ１を含む平面による断面において測定される。本願において、この角度θｇ１は、刃角度とも称される。

溝角度θｍを上記の好ましい値に設定する観点から、刃角度θｇ１は、４０度以上が好ましく、４２度以上がより好ましく、４４度以上が更に好ましい。溝角度θｍを上記の好ましい値に設定する観点から、刃角度θｇ１は、７０度以下が好ましく、６８度以下がより好ましく、６６度以下が更に好ましい。

溝角度θｍが小さいほどボールを傷つけやすい。よって、溝角度θｍが小さいほど、半径Ｒ３を大きくして、ボールの傷つきを抑制するのがよい。この観点から、溝角度θｍ（度）と半径Ｒ３（ｍｍ）とは、次の式（Ｆ１）を満たすのが好ましく、次の式（Ｆ２）を満たすのがより好ましい。

Ｒ３≧−０．００２×θｍ＋０．１４・・・（Ｆ１）
Ｒ３≧−０．００２×θｍ＋０．１６・・・（Ｆ２）

溝角度θｍが大きい場合、排水性や土砂排出性が向上しやすい。よってこの場合、バンカーショット、ダフリのショット及びウエット条件でのショットにおいて、スピン性能が向上しうる。一方、溝角度θｍが大きい場合、エッジ効果が低下し、総合的なスピン性能が低下する場合がある。これらの観点から、溝角度θｍが大きいほど、半径Ｒ３を小さくしてエッジ効果を高めるのがよい。この観点から、溝角度θｍ（度）と半径Ｒ３（ｍｍ）とは、次の式（Ｆ３）を満たすのが好ましく、次の式（Ｆ４）を満たすのがより好ましい。

Ｒ３≦−０．００２×θｍ＋０．２０・・・（Ｆ３）
Ｒ３≦−０．００２×θｍ＋０．１８・・・（Ｆ４）

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
鋳造により、フェースラインが形成される前のヘッドが作製された。ヘッドの材質は、ステンレス鋼とされた。ヘッドのリアルロフトは、５６度とされた。このヘッドは、いわゆるウエッジである。このヘッドに、フェースラインが形成された。

図７を参酌しつつ説明された前述の方法で、切削加工により、フェースラインが形成された。ただし、カッターの先端部の形状は、単純とされた。

図１２は、実施例１におけるフェースラインの切削加工の様子を示す図である。即ち図１２は、フェース２０にフェースライン２４が切削加工される様子を示す一部断面図である。実施例１において、カッター２２の切削面は、凹曲面を有さない。カッター２２の切削面は、底面Ｊ１と、円錐面Ｊ２とを有する。カッター２２の切削面は、底面Ｊ１及び円錐面Ｊ２のみから構成されている。底面Ｊ１は円形の平面である。カッター２２の中心軸線ｚ１は、底面Ｊ１の中心を通る。底面Ｊ１は、中心軸線ｚ１に対して垂直な平面である。円錐面Ｊ２の断面形状は、直線である。この直線は、円錐面Ｊ２の母線である。カッター２２において、刃角度θｇ１及び溝角度θｍは４０度とされた。

図１３は、実施例１の工程を説明するための図である。図１３の上側の図は、カッター２２により切削加工されてなるフェースライン２４の断面図である。切削加工の直後において、フェースライン２４のエッジｅ１には、丸みがなかった。

次に、フェースライン２４のエッジｅ１に丸みを付与するため、研磨（バフ）が行われた。この丸みの付与を目的として、ワイヤーバフがなされた。このワイヤーバフでは、全体として円盤状を成すワイヤーブラシが用いられた。この円盤状のブラシを回転させ、このブラシの外周面にフェース面を押しつけて、バフが行われた。この円盤状のブラシには、その中心から半径方向外側に向かって延びるワイヤーが多数植設されている。この多数のワイヤーの端面の集合が、上記ブラシの外周面を形成している。このブラシを１５００ｒｐｍで回転させつつ、このブラシの外周面にフェース面を当てて、ワイヤーバフがなされた。このワイヤーバフにより、エッジｅ１に丸みが付与された。即ち、このワイヤーバフにより、丸みを有さないエッジｅ１（図１３の上側の図参照）が、丸みを有するエッジｅ２（図１３の下側の図参照）に加工された。このようにして、実施例１に係るフェースライン２４を得た。

フェースライン２４の配置は、図１及び図２で示されるフェースライン８と同様とされた。非最長ラインのヒール側の端とフェースの縁との距離Ｅｄ（図２参照）は、５ｍｍとされた。また、最もソールに近いフェースラインのヒール側端Ｂｈ１（図２参照）とリーディングエッジＬｅとの最短距離は、２ｍｍとされた。また、最もソールに近いフェースラインのトウ側端Ｂｔ１（図２参照）とリーディングエッジＬｅとの最短距離は、２ｍｍとされた。また、最もソールに近いフェースラインの長手方向中心位置Ａｃ１とリーディングエッジＬｅとの最短距離は、４．５ｍｍとされた。最も短いフェースラインの長さは、５（ｍｍ）以上であった。また、フェース面における最もトウ側の地点Ｔｔ１と上記直線Ｌｔ１との距離Ｋｙ（図２参照）は、１７ｍｍとされた。

このフェースラインについて、断面形状の測定がなされた。測定には、Ａｌｉｃｏｎａ（アリコナ）社製の商品名「ＩＮＦＩＮＩＴＥ ＦＯＣＵＳ ｏｐｔｉｃａｌ ３Ｄ Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ Ｄｅｖｉｃｅ Ｇ４ｆ」が用いられた。フェースラインの長手方向に対して垂直な方向に沿って、フェースラインの形状が計測された。図２のIII−III線の位置と同様に、最長ラインの中心位置において、計測がなされた。

計測は、１４本のフェースラインについてなされた。この結果、１４個の断面線が得られた。これらの断面線から得られた１４個のデータの平均値が、下記の表１に示される。溝幅Ｗ１及び溝深さＤ１は、上記ゴルフルールに従って決定された。半径Ｒ３は０．１０（ｍｍ）であった。溝角度θｍは４０度であった。溝深さＤ１は、０．３０（ｍｍ）以下とされた。溝間隔Ｓ１は、２．９（ｍｍ）とされた。上記最大距離Ｚｍは０．０３ｍｍであった。

上記ヘッド本体にシャフト及びグリップを取り付け、実施例１に係るゴルフクラブを得た。このゴルフクラブの長さは、３５インチであった。このゴルフクラブについて、土砂排出性、排水性及びボールの傷（ボールに与えた傷）が評価された。実施例１の仕様及び評価結果が、下記の表１に示される。

［実施例２、３、比較例１から５］
カッターの形状を変更し、溝の形状が表１に示される値とされた他は実施例１と同様にして、実施例２、３、比較例１から５のヘッドを得た。これらの仕様と評価結果とが下記の表１に示される。

なお、全ての実施例及び全ての比較例において、カッターの形状は、図１２に示す形状とされた。全ての実施例及び全ての比較例において、切削面が底面Ｊ１及び円錐面Ｊ２のみからなるカッターが用いられた。

評価方法は以下の通りである。なお、以下の評価において用いられたゴルフボールは、ＳＲＩスポーツ社製の商品名「ＳＲＩＸＯＮ Ｚ−ＳＴＡＲ」である。

［土砂排出性の評価］
ドライバーでのヘッドスピードが４４（ｍ／ｓ）以上４６（ｍ／ｓ）以下である１０名のテスターがバンカーに置かれたボールをフルショットにて打球し、打球直後のバックスピン量が測定された。１人のテスターが、各クラブを５球ずつ打球した。打球時において、ボールは、その最下点がボールの周囲の砂の表面から１５（ｍｍ）沈み込んだ状態とされた。この状態で打球することにより、全てのショットがダフるようにされた。全ての打球のバックスピン量（データ数５０）の平均値が、下記の表１に示される。なお、この平均値において、一の位は四捨五入されている。バックスピン量が多いほど、土砂排出性が高く、良好である。

［排水性の評価］
上記１０名のテスタ−が芝に置かれたボールをフルショットにて打球し、打球直後のバックスピン量が測定された。１人のテスターが、各クラブを５球ずつ打球した。アドレスの際にフェース面を水で濡らし、直ちにショットが行われた。全ての打球のバックスピン量（データ数５０）の平均値が、下記の表１に示される。なお、この平均値において、一の位は四捨五入されている。バックスピン量が多いほど、排水性が高く、良好である。

［ボールの傷の評価］
上記１０名のテスタ−が芝に置かれたボールをフルショットにて打球し、そのショットにて生じたボールの傷を目視で確認した。ディンプルが崩れた状態に至っているものが「ＮＧ］と評価され、ディンプルが崩れていないものが「ＯＫ」と評価された。この評価結果が下記の表１に示される。

表１に示されるように、実施例は、比較例に比べて評価が高い。実施例は、２種類のバックスピン量がいずれも６２００ｒｐｍを超えており、且つ、ボールの傷が「ＯＫ」である。比較例は、２種類のバックスピン量の少なくともいずれかが６２００ｒｐｍ未満であるか、又は、ボールの傷が「ＮＧ」である。

本発明は、フェースラインを備えたあらゆるゴルフクラブヘッドに適用されうる。本発明は、アイアン型ゴルフクラブヘッド、ウッド型ゴルフクラブヘッド、ユーティリティ型ゴルフクラブヘッド、ハイブリッド型ゴルフクラブヘッド、パター型ゴルフクラブヘッドなどに用いられうる。

２・・・ヘッド
２ｐ・・・ライン形成前部材（ライン形成前ヘッド）
４・・・フェース
６・・・ホーゼル
７・・・ソール
８、８１、８２、２４・・・フェースライン
１２、２２・・・カッター
１２ａ・・・切削面
ｇｃ１・・・フェースラインの底面
ｇｃ３・・・フェースラインの平面傾斜部
ｇｃ４・・・フェースラインの凸曲面
Ｅｘ・・・フェースラインのエッジ
ｒｚ・・・カッターの回転軸
ｚ１・・・カッターの中心軸線
ＬＡ・・・ランドエリア（フェース面のうち、フェースラインの無い部分）
Ｗ１・・・溝幅（フェースラインの幅）
Ｄ１・・・溝深さ（フェースラインの深さ）
Ｚｍ・・・最大ズレ距離（点Ｐａから点Ｐｃまでの断面線と円ＣＬ１とのズレ距離の最大値）
θｇ１・・・刃角度
Ｌｃｄ・・・点Ｐｃと点Ｐｄとを通る直線
θｍ・・・溝角度（点Ｐｃと点Ｐｄとを通る直線と、ランドエリアに対して垂直な直線との成す角度）。
Ｒ３・・・点Ｐａ、点Ｐｂ及び点Ｐｃを通る円の半径
Ｒａ・・・フェースラインの断面線の曲率半径

Claims (3)

1. 深さがＤ１（ｍｍ）であるフェースラインとランドエリアとを備え、
   このフェースラインの表面の断面線において、ランドエリアとフェースラインとの境界が点Ｐａとされ、深さが［Ｄ１／４］（ｍｍ）である点が点Ｐｂとされ、深さが［Ｄ１／２］（ｍｍ）である点が点Ｐｃとされ、深さが［（Ｄ１）×（３／４）］（ｍｍ）である点が点Ｐｄとされ、
   上記点Ｐａ、上記点Ｐｂ及び上記点Ｐｃの３点を通る円ＣＬ１の半径がＲ３（ｍｍ）とされ、
   上記点Ｐｃと上記点Ｐｄとを通る直線が直線Ｌｃｄとされ、
   上記ランドエリアに対して垂直な直線が直線Ｌｐとされ、
   且つ、
   上記直線Ｌｃｄと上記直線Ｌｐとの成す角度がθｍとされるとき、
   上記半径Ｒ３は、０．０１（ｍｍ）以上０．１０（ｍｍ）以下であり、上記角度θｍが４０度以上７０度以下であるゴルフクラブヘッド。
2. 上記断面線が、上記点Ｐａから上記点Ｐｄまでの間において滑らかに連続している請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
3. 点Ｐａから点Ｐｃまでの上記断面線と円ＣＬ１とのズレ距離の最大値Ｚｍが０．０５ｍｍ以下である請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。

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