JP5108487B2 - 押出マットシートの製造方法 - Google Patents
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Description
しかしながら、溶融樹脂を一対のロール間に挟み込むTダイ法およびカレンダー法には、微粒子が透明性樹脂中に押し込まれてしまい、マット調の外観が損なわれるという問題がある。また、溶融樹脂を一対のロール間に挟み込まないインフレーション法には、得られるシートに厚みムラがあり、かつ筋等が発生して表面の外観が低下するという問題がある。
(1)微粒子を分散させた透明性樹脂を溶融してダイから押出し、一対のロール間に挟み込んで成形する押出マットシートの製造方法であって、前記一対のロールは、一方が高剛性の金属ロールであり、他方が外周部に金属製薄膜を備えた弾性ロールであることを特徴とする押出マットシートの製造方法。
(2)前記弾性ロールは、略円柱状の軸ロールと、この軸ロールの外周面を覆うように配置された円筒形の金属製薄膜と、前記軸ロールと金属製薄膜との間に封入された流体とを備えており、前記流体を温度制御することによって、前記弾性ロールを温度制御可能に構成した前記(1)記載の押出マットシートの製造方法。
(3)前記金属ロールおよび前記弾性ロールの表面温度(Tr)を、押出マットシートを構成する透明性樹脂の熱変形温度(Th)に対して、(Th−20℃)≦Tr≦(Th+20℃)の範囲内にする前記(1)または(2)記載の押出マットシートの製造方法。
(4)前記微粒子の重量平均粒子径が0.5〜30μmである前記(1)〜(3)のいずれかに記載の押出マットシートの製造方法。
(5)前記微粒子を透明性樹脂100重量部に対して2〜40重量部の割合で分散させる前記(1)〜(4)のいずれかに記載の押出マットシートの製造方法。
(6)厚さが30〜500μmである前記(1)〜(5)のいずれかに記載の押出マットシートの製造方法。
押出機2:スクリュー径45mm、一軸、ベント付き(日立造船(株)製)。
フィードブロック:2種2層分配(日立造船(株)製)。
ダイ3:Tダイ、リップ幅1400mm、リップ間隔1mm(日立造船(株)製)。
ロール:横型、面長1400mm、径300mmφの冷却ロール2本。
図2に示した構成をロール構成1とした。具体的には、1番ロールおよび2番ロールを以下のように構成した。
(1番ロール)
軸ロール8の外周面を覆うように金属製薄膜9を配置し、軸ロール8と金属製薄膜9との間に流体10を封入した金属弾性ロール7を1番ロールとした。軸ロール8、金属製薄膜9および流体10は、次の通りである。
軸ロール8:ステンレス鋼製
金属製薄膜9:厚さ2mmのステンレス鋼製の鏡面金属スリーブ
流体10:油であり、この油を温度制御することによって、金属弾性ロール7を温度制御可能にした。より具体的には、温度調節機のON−OFF制御により前記油を加熱、冷却して温度制御可能にし、軸ロール8と金属製薄膜9との間に循環させた。
(2番ロール)
表面状態を鏡面にしたステンレス鋼製のスパイラルロールを高剛性の金属ロール6とし、これを2番ロールとした。
なお、金属弾性ロール7と金属ロール6との接触長さLは、5mmにした。
1番ロールおよび2番ロールを、いずれも高剛性の金属ロール(表面状態を鏡面にしたステンレス鋼製のスパイラルロール)とした。
樹脂1:メタクリル酸メチル/アクリル酸メチル=94/6(重量比)の共重合体。熱変形温度(Th)は100℃。
樹脂2:芳香族ポリカーボネートのみの重合体(住友ダウ(株)製の「カリバー301−10」)。熱変形温度(Th)は140℃。
樹脂3:芳香族ポリカーボネート/スチレンとメタクリル酸メチル共重合体(重量比:95/5)=90/10の混合物。熱変形温度(Th)は110℃。
樹脂4:メタクリル酸メチル/スチレン=60/40(重量比)の共重合体(日本A&L(株)製の「プラネロイKM6A」)。熱変形温度(Th)は100℃。
樹脂5:スチレンのみの重合体(東洋スチレン(株)製の「トーヨースチロールHRM−40」)。熱変形温度(Th)は100℃。
樹脂6:メタクリル酸メチル/アクリル酸メチル=96/4(重量比)の共重合体70重量%に下記参考例で得たアクリル系多層弾性体を30重量%含有させたアクリル系組成物。熱変形温度(Th)は100℃。
樹脂7:脂環構造含有エチレン性不飽和単量体単位を含有する重合体(日本ゼオン(株)製の「ゼオノア1020R」)。熱変形温度(Th)は100℃。
(ゴム状重合体の製造)
特公昭55−27576号の実施例に記載の方法に準拠して、三層構造からなるアクリル系多層弾性体を製造した。具体的には、まず、内容積5Lのガラス製反応容器に、イオン交換水1700g、炭酸ナトリウム0.7g、過硫酸ナトリウム0.3gを仕込み、窒素気流下で撹拌後、ペレックスOT−P((株)花王製)4.46g、イオン交換水150g、メチルメタクリレート150g、アリルメタクリレート0.3gを仕込んだ後、75℃に昇温し150分間撹拌を続けた。
微粒子1:スチレン/ジビニルベンゼン=95/5(重量比)の共重合体粒子(屈折率1.59、重量平均粒子径6μm)。
微粒子2:架橋シロキサン系重合体粒子(東芝シリコーン(株)製の「トスパール2000B」;屈折率1.42、重量平均粒子径6μm)。
微粒子3:炭酸カルシウム(丸尾カルシウム(株)製の「CUBE30AS」;屈折率1.61、重量平均粒子径5μm)。
微粒子4:メタクリル酸メチル/エチレングリコールジメタクリレート=99.5/0.5(重量比)の共重合体粒子(屈折率1.49、重量平均粒子径25μm)。
微粒子5:メタクリル酸メチル/エチレングリコールジメタクリレート=95/5(重量比)の共重合体粒子(屈折率1.49、重量平均粒子径5μm)。
<押出マットシートの作製>
表1に示す種類の樹脂および微粒子を表1に示す割合でヘンシェルミキサーにて機械的に混合し、押出機1にて溶融混練し、フィードブロックおよびダイ3の順に供給した。そして、ダイ3から押出される溶融樹脂4を、表1に示すロール構成の1番ロールおよび2番ロールに挟み込んで成形し、表1に示す厚さの押出マットシートを得た。
樹脂層Aとして、表1に示す種類の樹脂および微粒子を表1に示す割合でヘンシェルミキサーにて機械的に混合し、押出機1にて溶融混練し、フィードブロックに供給した。一方、樹脂層Bとして、表1に示す種類の樹脂を押出機2にて溶融混練し、フィードブロックに供給した。押出機1からフィードブロックに供給される樹脂層Aが主層となり、押出機2からフィードブロックに供給される樹脂層Bが表層(片面/上側)となるように、共押出成形を行った。
得られた各押出マットシート(実施例1〜7および比較例1〜7)について、光沢度、算術平均粗さ(Ra)および外観を評価した。各評価方法を以下に示すと共に、その結果を表1に併せて示す。
得られた押出マットシートにおいて、2番ロールに接触していない面を、JIS Z−8741の光沢度測定に準拠して光沢度計(スガ試験機製の「UGV−4D」)により60°反射にて測定した。光沢度(%)は、その数値が低いほど、マット性が高いことを示す。
JISB0601−2001に準拠して表面粗さ形状測定機((株)ミツトヨ製の「サーフテストSJ−201」)により、算術平均粗さ(Ra)をカットオフ値2.5mm、基準長さ2.5mm、区間数5で測定した。この測定結果を、表1中に「Ra」として記載した。
得られた押出マットシートの外観を目視で確認した。なお、判定基準は以下のものを用いた。
○:厚みムラがなく、表面に筋等の発生もなく、マット調の外観も損なわれていない
△:厚みムラがなく、表面に筋等の発生もないが、艶が出てしまいマット調の外観が損なわれている
×:マット調の外観は損なわれていないが、厚みムラがあり、表面に筋等が発生している
3 ダイ
4 溶融樹脂
5 冷却ロール
6 金属ロール
7,15 金属弾性ロール
8,16 軸ロール
9,17 金属製薄膜
10 流体
11 押出マットシート
Claims (6)
- 微粒子を分散させた透明性樹脂を溶融してダイから押出し、一対のロール間に挟み込んで成形する押出マットシートの製造方法であって、
前記一対のロールは、一方が高剛性の金属ロールであり、他方が外周部に金属製薄膜を備えた弾性ロールであることを特徴とする押出マットシートの製造方法。 - 前記弾性ロールは、略円柱状の軸ロールと、この軸ロールの外周面を覆うように配置された円筒形の金属製薄膜と、前記軸ロールと金属製薄膜との間に封入された流体とを備えており、
前記流体を温度制御することによって、前記弾性ロールを温度制御可能に構成した請求項1記載の押出マットシートの製造方法。 - 前記金属ロールおよび前記弾性ロールの表面温度(Tr)を、押出マットシートを構成する透明性樹脂の熱変形温度(Th)に対して、(Th−20℃)≦Tr≦(Th+20℃)の範囲内にする請求項1または2記載の押出マットシートの製造方法。
- 前記微粒子の重量平均粒子径が0.5〜30μmである請求項1〜3のいずれかに記載の押出マットシートの製造方法。
- 前記微粒子を透明性樹脂100重量部に対して2〜40重量部の割合で分散させる請求項1〜4のいずれかに記載の押出マットシートの製造方法。
- 厚さが30〜500μmである請求項1〜5のいずれかに記載の押出マットシートの製造方法。
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