JP5044981B2 - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
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Cは、加工性、特にr値及び伸びを劣化させる。その影響は0.0025質量%を超えると顕著になるのでCの上限を0.0025質量%とする。
Siは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要量添加されるが、その添加量が0.05質量%を超えると深絞り性及び耐食性を劣化させるので、0.05質量%以下とする。
Mnは、Sに起因する熱間脆性の防止及び鋼の強化の作用がある。この熱間脆性の防止の効果は0.05質量%以上で現れるが、1.5質量%を超えて添加すると深絞り性が劣化するので、その添加量は0.05〜1.5質量%、好ましくはめっき性の観点から1.0質量%以下とする。また、熱間脆性の防止の点からはMn(質量%)/S(質量%)は10以上が好ましい。
Pは、鋼を強化する作用があり、焼付硬化性を発現させるために0.03質量%以上とする。しかし、その添加量が0.05質量%を超えると深絞り性を劣化させ、また粒界面に多く偏析して脆化を引き起こすので0.05質量%以下とする。
Sは、熱間脆性の原因となるほか、深絞り性に悪影響を及ぼすので少ないほどよい。これらの影響は0.02質量%を超えると顕著になるので0.02質量%以下とする。特に、プレス成形性の観点からすれば、0.005質量%以下にすることが好ましい。
Alは、脱酸及び鋼中Nの析出固定のために添加される。Alの添加量が0.04質量%未満では加工性が不十分であり、一方、0.08質量%を超えての添加は加工性を劣化させるばかりでなく、表面性状をも劣化させる。従って、Alの添加量は、0.04〜0.08質量%とする。
Nは、深絞り性に悪影響を及ぼすほか、多量のNはAl量を多量必要とし表面性状を劣化させるので、その含有量は少ない程よい。Nの含有量が0.004質量%を超えるとその影響が顕著になるので、0.004質量%以下、好ましくは0.002質量%以下とする。
Nbは、焼鈍前の固溶Cを減少させることにより、加工性を向上させる元素であり、この効果を発現させるためには0.003質量%以上が必要である。一方、焼付硬化性を得るためには必要量の固溶Cを鋼板中に存在させなければならず、これを主に高温焼鈍中のNb炭化物の分解より得る。そのためには、Nbは、0.020質量%以下にする必要がある。従って、Nbを添加する場合には、0.003〜0.020質量%とする。
Cは、加工性、特にr値及び伸びを劣化させる。その影響は0.0025質量%を超えると顕著になるのでCの上限を0.0025質量%とする。
Siは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要量添加されるが、その添加量が0.05質量%を超えると深絞り性及び耐食性を劣化させるので、0.05質量%以下とする。
Mnは、Sに起因する熱間脆性の防止及び鋼の強化の作用がある。この熱間脆性の防止の効果は0.05質量%以上で現れるが、1.5質量%を超えて添加すると深絞り性が劣化するので、その添加量は0.05〜1.5質量%、好ましくはめっき性の観点から1.0質量%以下とする。また、熱間脆性の防止の点からはMn(質量%)/S(質量%)は10以上が好ましい。
Pは、鋼を強化する作用があるが、深絞り性を劣化させ、また粒界面に多く偏析して脆化を引き起こすので、低いほど好ましく、従って0.03質量%以下とする。
Sは、熱間脆性の原因となるほか、深絞り性に悪影響を及ぼすので少ないほどよい。これらの影響は0.02質量%を超えると顕著になるので0.02質量%以下とする。特に、プレス成形性の観点からすれば、0.005質量%以下にすることが好ましい。
Alは、脱酸及び鋼中Nの析出固定のために添加される。Alの添加量が0.01質量%未満では脱酸が不十分であり、一方、Alは高価であり0.06質量%を超えての添加は必要ない。従って、Alの添加量は、0.01〜0.06質量%とする。
Nは、深絞り性に悪影響を及ぼすほか、多量のNはAl量を多量必要とし表面性状を劣化させるので、その含有量は少ない程よい。Nの含有量が0.004質量%を超えるとその影響が顕著になるので、0.004質量%以下、好ましくは0.002質量%以下とする。
Bは、耐二次加工脆性をより一層改善するために添加するが、0.002質量%を超えて添加すると加工性、特にr値を劣化させるので、0.002質量%以下とする。
Nbは、焼鈍前の固溶Cを減少させることにより、加工性を向上させる元素であり、この効果を発現させるためには0.003質量%以上が必要である。一方、この効果はNbを0.020質量%を越えて添加しても飽和して無駄であり、従って、Nbを添加する場合には、0.003〜0.020質量%とする。
Tiは、NまたはNとSの析出固定のために添加するが、特に、Nの析出固定力がAlよりも強いために、加工性をより一層向上させる。この効果を得るためには、Tiの含有量は0.01質量%以上とする必要がある。一方、過剰な添加は加工性、特に延性を劣化させるので、0.04質量%以下にする必要がある。従って、Tiを添加する場合には、0.01〜0.04質量%とする。
Crは、鋼の強化元素であり、強度に応じて必要量添加するが、0.10質量%を超えると加工性を低下させるので、0.10質量%以下とする。
Niは、鋼の強化元素であり、強度に応じて必要量添加するが、0.04質量%を超えると加工性を低下させるので、0.04質量%以下とする。
Moは、鋼の強化元素であり、強度に応じて必要量添加するが、0.02質量%を超えると加工性を低下させるので、0.02質量%以下とする。
Cuは、鋼の強化元素であり、強度に応じて必要量添加するが、0.08質量%を超えると加工性を低下させるので、0.08質量%以下とする。
Vは、鋼の強化元素であり、強度に応じて必要量添加するが、0.007質量%を超えると加工性を低下させるので、0.007質量%以下とする。
Sbは、鋼の表面性状改善のために添加する元素であるが、0.010質量%を超えて添加しても表面性状改善効果が飽和するので、0.010質量%以下とする。
2 鋳型
3 上ノズル
4 スライディングノズル
5 上部固定板
6 摺動板
7 下部固定板
8 整流ノズル
9 浸漬ノズル
10 吐出孔
11 溶鋼流出孔
12 往復型アクチュエーター
13 鋳型長辺
14 鋳型短辺
15 鉄皮
16 耐火物
17 溶鋼
18 吐出流
19 溶鋼湯面
20 モールドパウダー
21 凝固シェル
22 不活性ガス供給配管
23 磁界発生装置
24 磁界発生装置
25 磁界発生装置
26 磁界発生装置
27 高気泡濃度領域
Claims (7)
- 化学成分として、C:0.0025質量%以下、Si:0.05質量%以下、Mn:0.05〜1.5質量%、P:0.03〜0.05質量%、S:0.02質量%以下、Al:0.04〜0.08質量%、N:0.004質量%以下を含有する極低炭素鋼の薄鋼板の素材であるスラブ鋳片を連続鋳造するに際し、鋳片の厚みを285mm以上、単位時間当たりの溶鋼の鋳造量を4トン/min以上7トン/min以下、下部に鋳型短辺側に向いて開口する一対の吐出孔のみを有する浸漬ノズルを介してタンディッシュから鋳型へ注入される溶鋼中に吹き込む不活性ガスの吹き込み流量を5NL/min以上20NL/min以下とし、前記吐出孔から鋳型短辺に向けて溶鋼を注入するとともに、鋳型内の溶鋼に交流磁界を印加して溶鋼を水平方向に旋回攪拌し、凝固シェル前面の溶鋼流速を0.14m/sec以上として連続鋳造することを特徴とする、鋼の連続鋳造方法。
- 前記極低炭素鋼は、化学成分として、更に、Nb:0.003〜0.020質量%を含有することを特徴とする、請求項1に記載の鋼の連続鋳造方法。
- 化学成分として、C:0.0025質量%以下、Si:0.05質量%以下、Mn:0.05〜1.5質量%、P:0.03質量%以下、S:0.02質量%以下、Al:0.01〜0.06質量%、N:0.004質量%以下、B:0.002質量%以下を含有する極低炭素鋼の薄鋼板の素材であるスラブ鋳片を連続鋳造するに際し、鋳片の厚みを285mm以上、単位時間当たりの溶鋼の鋳造量を4トン/min以上7トン/min以下、下部に鋳型短辺側に向いて開口する一対の吐出孔のみを有する浸漬ノズルを介してタンディッシュから鋳型へ注入される溶鋼中に吹き込む不活性ガスの吹き込み流量を5NL/min以上20NL/min以下とし、前記吐出孔から鋳型短辺に向けて溶鋼を注入するとともに、鋳型内の溶鋼に交流磁界を印加して溶鋼を水平方向に旋回攪拌し、凝固シェル前面の溶鋼流速を0.14m/sec以上として連続鋳造することを特徴とする、鋼の連続鋳造方法。
- 前記極低炭素鋼は、化学成分として、更に、Nb:0.003〜0.020質量%、Ti:0.01〜0.04質量%を含有することを特徴とする、請求項3に記載の鋼の連続鋳造方法。
- 前記浸漬ノズルの鋳型内溶鋼湯面位置における外径は200mm以下であることを特徴とする、請求項1ないし請求項4の何れか1つに記載の鋼の連続鋳造方法。
- 前記浸漬ノズルの鋳型内溶鋼湯面位置における外径は160mm以下であることを特徴とする、請求項1ないし請求項4の何れか1つに記載の鋼の連続鋳造方法。
- 前記交流磁界に、静磁界を重畳して印加することを特徴とする、請求項1ないし請求項6の何れか1つに記載の鋼の連続鋳造方法。
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