JP2007239062A - Ti含有極低炭素鋼スラブの製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】溶鋼を脱炭し、Al予備脱酸し、Ti脱酸する真空脱ガス処理を施した後、Caを添加し、その後、連続鋳造してTi含有極低炭素鋼スラブを製造する方法において、上記Al予備脱酸およびTi脱酸における総還流量を2000t以上確保すると共に、Arガスの吹き込みを行うことなく連続鋳造することを特徴とするTi含有極低炭素鋼スラブの製造方法。
【選択図】図1
Description
C:0.01mass%以下
Cは、鋼の強度を高め、深絞り性に最も影響を与える元素であり、0.01mass%を超えると、製品での深絞り性が確保できなくなるため、0.01mass%にすることが好ましい。より好ましくは、0.0020mass%以下である。
Siは、脱酸元素として、また、鋼の高強度化のために添加される元素であるが、0.2mass%を超えると、めっき性が低下し、表面性状も劣化する傾向があるので、0.2mass%以下とすることが好ましい。
Mnは、鋼の高強度化元素として、またSによる熱間脆性を防止する元素として添加される。しかし、1.0mass%を超えると、製品の材質が硬質化し、深絞り性を劣化させるので1.0mass%以下が好ましい。
Pは、不可避的に混入する不純物元素であるが、深絞り性を劣化することなく高強度化するのに有効な元素である。しかし、極低炭素鋼においては、0.050mass%を超えると、耐二次加工脆性の劣化を招くので、0.050mass%以下とすることが好ましい。
Sは、不可避的に混入する不純物元素であり、鋼の熱間脆性を引き起こしたり、耐食性を劣化させる元素である。特にSの含有量が0.050mass%を超えると、溶鋼中でCaS等の硫化物を生成し、深絞り性を低下させたり、冷延鋼板の耐錆性を劣化させたりするのため、0.050mass%以下が好ましい。
Alは、脱酸元素と添加される。しかし、本発明では、Alは予備脱酸にのみ使用され、0.005mass%を超えて多量に添加すると、生成される酸化物系介在物が巨大クラスターを形成し、浮上分離し難くなるため好ましくない。そのため、本発明では、Alの含有量は、0.005mass%以下に制限する。
Tiは、Alによる予備脱酸後の脱酸元素として、また、深絞り性を改善する元素として添加される。これらの効果を得るためには、0.010mass%以上の添加が好ましい。一方、0.060mass%を超えて添加すると、上記効果が飽和するだけでなく、Ti2O3系介在物の増大と原料コストの上昇という弊害を招くので、0.060mass%以下とするのが好ましい。
Caは、Al2O3の融点を下げて、浸漬ノズル内壁への脱酸生成物の付着堆積を防止するために添加する元素であり、また、S系介在物の形態を制御し、加工性を向上する元素でもある。これらの効果を得るためには、0.0010mass%以上の添加が必要である。しかし、0.0030mass%を超えると、ノズルの溶損が大きくなるため、上限は0.0030mass%とする。
表面欠陥混入率指数=本発明材の表面欠陥混入率/Al脱酸材の表面欠陥混入率
結果を、図1に示した。図1から、本発明に従い製造したTi含有極低炭素鋼スラブは、連続鋳造時のArガスの吹き込みをゼロとすることにより、表面品質が大きく改善されることがわかる。
バルジ試験評価指数=(割れまたはネッキングの平均発生個数)/(総還流量が2000tの時の割れまたはネッキングの平均発生個数)
結果を図2に示したが、総還流量を2000t以上確保することにより、バルジ試験評価指数が大きく低下しており、介在物起因のプレス割れが起き難くなっていることがわかる。また、比較例として、通常工程材であるAl脱酸材のバルジ試験評価指数も示したが、同じ総還流量では、本発明材の方がプレス割れが起きにくいことがわかる。
Claims (2)
- 溶鋼を脱炭し、Al予備脱酸し、Ti脱酸する真空脱ガス処理を施した後、Caを添加し、その後、連続鋳造してTi含有極低炭素鋼スラブを製造する方法において、上記Al予備脱酸およびTi脱酸における総還流量を2000t以上確保すると共に、Arガスの吹き込みを行うことなく連続鋳造することを特徴とするTi含有極低炭素鋼スラブの製造方法。
- 上記スラブは、C:0.01mass%以下、Si:0.2mass%以下、Mn:1.0mass%以下、P:0.050mass%以下、S:0.050mass%以下、Ti:0.010〜0.060mass%、Al:0.005mass%以下、Ca:0.0010〜0.0030mass%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有することを特徴とする請求項1に記載のTi含有極低炭素鋼スラブの製造方法。
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009123272A1 (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-08 | Jfeスチール株式会社 | 含Ti極低炭素鋼の溶製方法および含Ti極低炭素鋼鋳片の製造方法 |
JP2010023045A (ja) * | 2008-07-15 | 2010-02-04 | Nippon Steel Corp | 低炭素鋼の連続鋳造方法 |
JP2011021238A (ja) * | 2009-07-15 | 2011-02-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | レードルノズルの詰まり防止方法 |
JP2013500391A (ja) * | 2009-07-30 | 2013-01-07 | タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップ | 超低炭素鋼スラブ、ストリップ又はシートの製造方法 |
WO2020183841A1 (ja) * | 2019-03-13 | 2020-09-17 | Jfeスチール株式会社 | Ti含有極低炭素鋼の製造方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0445220A (ja) * | 1990-06-13 | 1992-02-14 | Nippon Steel Corp | 溶鋼の真空脱ガス精錬方法 |
JPH06306444A (ja) * | 1993-04-28 | 1994-11-01 | Kawasaki Steel Corp | 真空脱ガス装置による極低炭、極低窒素鋼の溶製法 |
JP2000008136A (ja) * | 1998-06-19 | 2000-01-11 | Kawasaki Steel Corp | 伸びフランジ性、耐遅れ破壊特性に優れる高強度鋼板 |
JP2000063984A (ja) * | 1998-08-13 | 2000-02-29 | Kawasaki Steel Corp | 加工性に極めて優れる缶用鋼板 |
JP2000109950A (ja) * | 1998-10-01 | 2000-04-18 | Kawasaki Steel Corp | 表面性状が良好で製缶の安定性に優れる缶用鋼板 |
JP2006052420A (ja) * | 2004-08-09 | 2006-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶鋼昇温時における成分元素濃度の推定方法 |
-
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Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0445220A (ja) * | 1990-06-13 | 1992-02-14 | Nippon Steel Corp | 溶鋼の真空脱ガス精錬方法 |
JPH06306444A (ja) * | 1993-04-28 | 1994-11-01 | Kawasaki Steel Corp | 真空脱ガス装置による極低炭、極低窒素鋼の溶製法 |
JP2000008136A (ja) * | 1998-06-19 | 2000-01-11 | Kawasaki Steel Corp | 伸びフランジ性、耐遅れ破壊特性に優れる高強度鋼板 |
JP2000063984A (ja) * | 1998-08-13 | 2000-02-29 | Kawasaki Steel Corp | 加工性に極めて優れる缶用鋼板 |
JP2000109950A (ja) * | 1998-10-01 | 2000-04-18 | Kawasaki Steel Corp | 表面性状が良好で製缶の安定性に優れる缶用鋼板 |
JP2006052420A (ja) * | 2004-08-09 | 2006-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶鋼昇温時における成分元素濃度の推定方法 |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009123272A1 (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-08 | Jfeスチール株式会社 | 含Ti極低炭素鋼の溶製方法および含Ti極低炭素鋼鋳片の製造方法 |
JP2010023045A (ja) * | 2008-07-15 | 2010-02-04 | Nippon Steel Corp | 低炭素鋼の連続鋳造方法 |
JP4571994B2 (ja) * | 2008-07-15 | 2010-10-27 | 新日本製鐵株式会社 | 低炭素鋼の連続鋳造方法 |
KR101199632B1 (ko) | 2008-07-15 | 2012-11-08 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 저탄소강 주조편의 제조 방법 |
US9149867B2 (en) | 2008-07-15 | 2015-10-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Low-carbon steel slab producing method |
JP2011021238A (ja) * | 2009-07-15 | 2011-02-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | レードルノズルの詰まり防止方法 |
JP2013500391A (ja) * | 2009-07-30 | 2013-01-07 | タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップ | 超低炭素鋼スラブ、ストリップ又はシートの製造方法 |
WO2020183841A1 (ja) * | 2019-03-13 | 2020-09-17 | Jfeスチール株式会社 | Ti含有極低炭素鋼の製造方法 |
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Publication number | Publication date |
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