JP2002339040A - 薄鋼板および薄鋼板用溶鋼の脱酸処理方法 - Google Patents
薄鋼板および薄鋼板用溶鋼の脱酸処理方法Info
- Publication number
- JP2002339040A JP2002339040A JP2001146136A JP2001146136A JP2002339040A JP 2002339040 A JP2002339040 A JP 2002339040A JP 2001146136 A JP2001146136 A JP 2001146136A JP 2001146136 A JP2001146136 A JP 2001146136A JP 2002339040 A JP2002339040 A JP 2002339040A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- content
- molten steel
- sol
- steel sheet
- cao
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ヘゲ疵、スリバー疵などの表面疵の発生のな
い、良好な表面品質の薄鋼板およびそのような薄鋼板を
得るための溶鋼の脱酸処理方法の提供。 【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：
０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｐ：
０．１％以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０００５〜０．０１％、Ｃａ：０．０００３〜０．
００４％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０〜
０．０３％、Ｂ：０〜０．０１％を含有し、かつ、Ｓ
ｉ、ｓｏｌ．Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉおよびｉｎｓｏｌ．Ａｌ
が、図４中に示す組成範囲内であり、残部Ｆｅおよび不
純物からなる薄鋼板およびその薄鋼板用溶鋼の脱酸処理
方法。
い、良好な表面品質の薄鋼板およびそのような薄鋼板を
得るための溶鋼の脱酸処理方法の提供。 【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：
０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｐ：
０．１％以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０００５〜０．０１％、Ｃａ：０．０００３〜０．
００４％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０〜
０．０３％、Ｂ：０〜０．０１％を含有し、かつ、Ｓ
ｉ、ｓｏｌ．Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉおよびｉｎｓｏｌ．Ａｌ
が、図４中に示す組成範囲内であり、残部Ｆｅおよび不
純物からなる薄鋼板およびその薄鋼板用溶鋼の脱酸処理
方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車、家庭電器
製品などに用いられる薄鋼板、およびその薄鋼板用溶鋼
の脱酸処理方法に関する。
製品などに用いられる薄鋼板、およびその薄鋼板用溶鋼
の脱酸処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】表面性状に優れ、かつ成形性に優れてい
ることが要求される自動車の外装用鋼板、家庭電器製品
などの薄鋼板には、極低炭素鋼が用いられる。極低炭素
鋼を溶製する際、通常、転炉を用いて得られた未脱酸溶
鋼を真空下で脱炭処理し、その後、Ａｌにより脱酸処理
を行う。具体的には、炭素含有率０．０１〜０．０７質
量％の溶鋼を転炉を用いて溶製し、その溶鋼を未脱酸の
まま取鍋内に出鋼した後、ＲＨ式などの真空処理装置を
用いて、炭素含有率が０．００１〜０．０１質量％程度
になるまで脱炭処理した後、Ａｌを添加して溶鋼を脱酸
する。その際、溶鋼中の溶存酸素含有率を低下させるた
め、溶鋼中にＡｌを０．０１質量％以上含有させるのが
一般的である。
ることが要求される自動車の外装用鋼板、家庭電器製品
などの薄鋼板には、極低炭素鋼が用いられる。極低炭素
鋼を溶製する際、通常、転炉を用いて得られた未脱酸溶
鋼を真空下で脱炭処理し、その後、Ａｌにより脱酸処理
を行う。具体的には、炭素含有率０．０１〜０．０７質
量％の溶鋼を転炉を用いて溶製し、その溶鋼を未脱酸の
まま取鍋内に出鋼した後、ＲＨ式などの真空処理装置を
用いて、炭素含有率が０．００１〜０．０１質量％程度
になるまで脱炭処理した後、Ａｌを添加して溶鋼を脱酸
する。その際、溶鋼中の溶存酸素含有率を低下させるた
め、溶鋼中にＡｌを０．０１質量％以上含有させるのが
一般的である。
【０００３】溶鋼中にＡｌを添加すると脱酸生成物とし
てＡｌの酸化物（Ａｌ２ Ｏ３ ）が生成する。また、
連続鋳造中に溶鋼中のＡｌと大気中の酸素またはスラグ
中のＦｅＯ、ＭｎＯなどとが反応し、Ａｌの酸化物が生
成する。これらＡｌの酸化物は、いわゆるクラスター状
と称する大型の凝集した酸化物になりやすく、溶鋼中を
浮上しにくくなる。連続鋳造中のタンディッシュ内や鋳
型内の溶鋼から除去されなかったＡｌの酸化物は、鋳片
に残存して酸化物系非金属介在物となる。とくに鋳片表
面に残存する１００μｍ以上の大きな酸化物系非金属介
在物は、その鋳片を素材とする圧延製品にまで残存する
ので、薄鋼板においてスリバー疵などの表面疵が発生す
る。
てＡｌの酸化物（Ａｌ２ Ｏ３ ）が生成する。また、
連続鋳造中に溶鋼中のＡｌと大気中の酸素またはスラグ
中のＦｅＯ、ＭｎＯなどとが反応し、Ａｌの酸化物が生
成する。これらＡｌの酸化物は、いわゆるクラスター状
と称する大型の凝集した酸化物になりやすく、溶鋼中を
浮上しにくくなる。連続鋳造中のタンディッシュ内や鋳
型内の溶鋼から除去されなかったＡｌの酸化物は、鋳片
に残存して酸化物系非金属介在物となる。とくに鋳片表
面に残存する１００μｍ以上の大きな酸化物系非金属介
在物は、その鋳片を素材とする圧延製品にまで残存する
ので、薄鋼板においてスリバー疵などの表面疵が発生す
る。
【０００４】さらに、溶鋼中のＡｌの酸化物は、連続鋳
造中に浸漬ノズルが閉塞する原因となりやすい。浸漬ノ
ズルが閉塞すると、鋳造速度が低下し、生産性が阻害さ
れる。さらに、浸漬ノズル内を通過する溶鋼に偏流が生
じ、鋳型内の溶鋼の流動が不均一になりやすい。鋳型内
の溶鋼の流動が不均一になると、鋳型内の溶鋼表面に添
加したモールドパウダが溶鋼中に巻き込まれ、鋳片表面
にパウダ性欠陥が発生しやすくなる。鋳片表面のパウダ
性欠陥はその鋳片を素材とする圧延製品にまで残存する
ので、薄鋼板においてヘゲ疵、スリバー疵などの表面疵
が発生する。
造中に浸漬ノズルが閉塞する原因となりやすい。浸漬ノ
ズルが閉塞すると、鋳造速度が低下し、生産性が阻害さ
れる。さらに、浸漬ノズル内を通過する溶鋼に偏流が生
じ、鋳型内の溶鋼の流動が不均一になりやすい。鋳型内
の溶鋼の流動が不均一になると、鋳型内の溶鋼表面に添
加したモールドパウダが溶鋼中に巻き込まれ、鋳片表面
にパウダ性欠陥が発生しやすくなる。鋳片表面のパウダ
性欠陥はその鋳片を素材とする圧延製品にまで残存する
ので、薄鋼板においてヘゲ疵、スリバー疵などの表面疵
が発生する。
【０００５】浸漬ノズルの閉塞を防ぐため、浸漬ノズル
内を通過する溶鋼中にＡｒ等の不活性ガスを吹き込むこ
とが、通常、行われている。しかし、多量に吹き込まれ
た不活性ガスの気泡は鋳型内の凝固殻に捕捉されやす
く、鋳片表面近傍に気泡性欠陥が発生する。熱間圧延前
に鋳片を加熱する際、鋳片表面近傍の気泡性欠陥内にＦ
ｅなど酸化物が生成し、それらが圧延製品にまで残存す
るので、薄鋼板においてヘゲ疵などの表面疵が発生す
る。
内を通過する溶鋼中にＡｒ等の不活性ガスを吹き込むこ
とが、通常、行われている。しかし、多量に吹き込まれ
た不活性ガスの気泡は鋳型内の凝固殻に捕捉されやす
く、鋳片表面近傍に気泡性欠陥が発生する。熱間圧延前
に鋳片を加熱する際、鋳片表面近傍の気泡性欠陥内にＦ
ｅなど酸化物が生成し、それらが圧延製品にまで残存す
るので、薄鋼板においてヘゲ疵などの表面疵が発生す
る。
【０００６】これら鋳造中の浸漬ノズルの閉塞、薄鋼板
のヘゲ疵、スリバー疵などの表面疵の発生の根本的な原
因は、真空下での脱炭処理後のＡｌによる脱酸処理に際
し、高融点のＡｌの酸化物が生成し、クラスター状のＡ
ｌの酸化物が生成することにある。なお、薄鋼板の表面
疵の発生を防止するために、鋳片または薄鋼板用に熱間
圧延した鋼帯の表面を手入れすることは、経済性および
生産性の観点で不利である。そこで、従来からクラスタ
ー状のＡｌの酸化物の生成を抑制し、また生成する酸化
物を複合酸化物として、その融点を下げることにより、
鋳造中の浸漬ノズルの閉塞を防止する方法が提案されて
いる。
のヘゲ疵、スリバー疵などの表面疵の発生の根本的な原
因は、真空下での脱炭処理後のＡｌによる脱酸処理に際
し、高融点のＡｌの酸化物が生成し、クラスター状のＡ
ｌの酸化物が生成することにある。なお、薄鋼板の表面
疵の発生を防止するために、鋳片または薄鋼板用に熱間
圧延した鋼帯の表面を手入れすることは、経済性および
生産性の観点で不利である。そこで、従来からクラスタ
ー状のＡｌの酸化物の生成を抑制し、また生成する酸化
物を複合酸化物として、その融点を下げることにより、
鋳造中の浸漬ノズルの閉塞を防止する方法が提案されて
いる。
【０００７】特開平８−２２５８２１号公報には、真空
下で脱炭処理した後のＡｌによる脱酸後にＣａ処理を行
い、直径が１μｍ以上の酸化物系非金属介在物の７０％
以上が、０．５４≦ＣａＯ／Ａｌ２ Ｏ３ ≦０．９
０、ＳｉＯ２ ≦１０質量％の組成範囲となるアルミキ
ルド薄鋼板が提案されている。Ｃａを添加する際の錆の
発生を防止するとともに、浸漬ノズルの閉塞、および薄
鋼板の表面疵も併せて解決できるとされている。しか
し、この方法で提案されたような狭い組成範囲に、酸化
物系非金属介在物の組成を制御することは、実生産では
困難である。
下で脱炭処理した後のＡｌによる脱酸後にＣａ処理を行
い、直径が１μｍ以上の酸化物系非金属介在物の７０％
以上が、０．５４≦ＣａＯ／Ａｌ２ Ｏ３ ≦０．９
０、ＳｉＯ２ ≦１０質量％の組成範囲となるアルミキ
ルド薄鋼板が提案されている。Ｃａを添加する際の錆の
発生を防止するとともに、浸漬ノズルの閉塞、および薄
鋼板の表面疵も併せて解決できるとされている。しか
し、この方法で提案されたような狭い組成範囲に、酸化
物系非金属介在物の組成を制御することは、実生産では
困難である。
【０００８】特開平９−１９２８０４号公報には、真空
下での脱炭処理後の溶鋼に、Ａｌおよび／またはＳｉを
添加して半脱酸溶鋼とし、その後にＴｉを添加してさら
に脱酸する極低炭素冷延鋼板の製造方法が提案されてい
る。この方法は、浸漬ノズルの閉塞の原因となる溶鋼中
に生成するＡｌの酸化物を抑制するために、溶鋼中に添
加するＡｌ量を低減し、Ｔｉを添加する方法である。溶
鋼中に生成する酸化物をＴｉとＡｌとの複合酸化物、Ｔ
ｉとＳｉとの複合酸化物、またはＴｉとＡｌとＳｉとの
複合酸化物とすることにより、クラスター状のＡｌの酸
化物の生成を防止し、鋳造中の浸漬ノズルの閉塞を防止
する方法である。
下での脱炭処理後の溶鋼に、Ａｌおよび／またはＳｉを
添加して半脱酸溶鋼とし、その後にＴｉを添加してさら
に脱酸する極低炭素冷延鋼板の製造方法が提案されてい
る。この方法は、浸漬ノズルの閉塞の原因となる溶鋼中
に生成するＡｌの酸化物を抑制するために、溶鋼中に添
加するＡｌ量を低減し、Ｔｉを添加する方法である。溶
鋼中に生成する酸化物をＴｉとＡｌとの複合酸化物、Ｔ
ｉとＳｉとの複合酸化物、またはＴｉとＡｌとＳｉとの
複合酸化物とすることにより、クラスター状のＡｌの酸
化物の生成を防止し、鋳造中の浸漬ノズルの閉塞を防止
する方法である。
【０００９】しかし、この方法で提案されたような狭い
組成範囲に、酸化物の組成を制御するのは、実生産では
困難である。浸漬ノズルの閉塞を防止するには、浸漬ノ
ズル内を通過する溶鋼の温度で、溶鋼中の酸化物が液体
または液体主体の固液共存状態であることが効果的であ
り、そのためには、酸化物の融点が１６００℃程度以下
であることが好ましい。しかし、ＴｉＯ２ −Ａｌ２
Ｏ３ −ＳｉＯ２ 三元系の酸化物の状態図（たとえ
ば、The American Ceramic Society の資料「Phase Di
agram for Ceramists 」（1964））によると、生成する
酸化物の融点が１６００℃程度以下となる組成範囲が極
めて狭いからである。
組成範囲に、酸化物の組成を制御するのは、実生産では
困難である。浸漬ノズルの閉塞を防止するには、浸漬ノ
ズル内を通過する溶鋼の温度で、溶鋼中の酸化物が液体
または液体主体の固液共存状態であることが効果的であ
り、そのためには、酸化物の融点が１６００℃程度以下
であることが好ましい。しかし、ＴｉＯ２ −Ａｌ２
Ｏ３ −ＳｉＯ２ 三元系の酸化物の状態図（たとえ
ば、The American Ceramic Society の資料「Phase Di
agram for Ceramists 」（1964））によると、生成する
酸化物の融点が１６００℃程度以下となる組成範囲が極
めて狭いからである。
【００１０】特開平１１−３０２７７２号公報には、Ａ
ｌ含有率を低減し、Ｔｉを含有させた極低炭素鋼におい
て、直径が１０μｍ以上の酸化物系非金属介在物の７０
％以上が、ＣａＯ、Ａｌ２ Ｏ３ およびＴｉＯ２ を
主成分とし、これら主成分が特定の比率の組成を有する
薄鋼板およびその脱酸処理方法が提案されている。Ａｌ
含有率を低減し、Ｔｉを含有させるのは、溶鋼中にクラ
スター状のＡｌの酸化物の生成を防止するためである。
ただし、Ｔｉ含有鋼においては、かえって浸漬ノズルの
閉塞が発生しやすく、この方法はその浸漬ノズルの閉塞
の防止のために、酸化物系非金属介在物を特定の組成と
する方法である。具体的には、ＣａＯ、Ａｌ２ Ｏ３
およびＴｉＯ２ を有する酸化物系非金属介在物の組成
を、含有率（質量％）で、下記の３つの式で表される関
係を満足する組成とする方法である。その３つの式と
は、０．０３≦ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２ Ｏ３ ＋Ｔ
ｉＯ ２ ）≦０．３０、０≦Ａｌ２ Ｏ３ ／（ＣａＯ
＋Ａｌ２ Ｏ３ ＋ＴｉＯ２）≦０．４０、および０．
４０≦ＴｉＯ２ ／（ＣａＯ＋Ａｌ２ Ｏ３ ＋ＴｉＯ
２ ）≦０．９０である。このような組成の酸化物系非
金属介在物とすることにより、クラスター状の酸化物の
生成を防止するとともに、鋳造中の浸漬ノズルの閉塞を
防止する。
ｌ含有率を低減し、Ｔｉを含有させた極低炭素鋼におい
て、直径が１０μｍ以上の酸化物系非金属介在物の７０
％以上が、ＣａＯ、Ａｌ２ Ｏ３ およびＴｉＯ２ を
主成分とし、これら主成分が特定の比率の組成を有する
薄鋼板およびその脱酸処理方法が提案されている。Ａｌ
含有率を低減し、Ｔｉを含有させるのは、溶鋼中にクラ
スター状のＡｌの酸化物の生成を防止するためである。
ただし、Ｔｉ含有鋼においては、かえって浸漬ノズルの
閉塞が発生しやすく、この方法はその浸漬ノズルの閉塞
の防止のために、酸化物系非金属介在物を特定の組成と
する方法である。具体的には、ＣａＯ、Ａｌ２ Ｏ３
およびＴｉＯ２ を有する酸化物系非金属介在物の組成
を、含有率（質量％）で、下記の３つの式で表される関
係を満足する組成とする方法である。その３つの式と
は、０．０３≦ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２ Ｏ３ ＋Ｔ
ｉＯ ２ ）≦０．３０、０≦Ａｌ２ Ｏ３ ／（ＣａＯ
＋Ａｌ２ Ｏ３ ＋ＴｉＯ２）≦０．４０、および０．
４０≦ＴｉＯ２ ／（ＣａＯ＋Ａｌ２ Ｏ３ ＋ＴｉＯ
２ ）≦０．９０である。このような組成の酸化物系非
金属介在物とすることにより、クラスター状の酸化物の
生成を防止するとともに、鋳造中の浸漬ノズルの閉塞を
防止する。
【００１１】また、特開平１１−３４３５１６号公報に
は、Ａｌ含有率を低減し、Ｔｉを含有させた極低炭素鋼
において、ＣａＯおよびＲＥＭ酸化物のいずれか１種以
上の合計が５〜５０質量％、Ｔｉ酸化物が９０質量％以
下、Ａｌ２ Ｏ３ が７０質量％以下の酸化物系非金属
介在物をその鋼中に含有する鋼材およびその鋼材の製造
方法が提案されている。この方法は、鋼中に残留する酸
化物系非金属介在物の組成範囲を特定の組成とすること
により、クラスター状のＡｌの酸化物の生成を防止し、
浸漬ノズルの閉塞の発生を防止する方法である。
は、Ａｌ含有率を低減し、Ｔｉを含有させた極低炭素鋼
において、ＣａＯおよびＲＥＭ酸化物のいずれか１種以
上の合計が５〜５０質量％、Ｔｉ酸化物が９０質量％以
下、Ａｌ２ Ｏ３ が７０質量％以下の酸化物系非金属
介在物をその鋼中に含有する鋼材およびその鋼材の製造
方法が提案されている。この方法は、鋼中に残留する酸
化物系非金属介在物の組成範囲を特定の組成とすること
により、クラスター状のＡｌの酸化物の生成を防止し、
浸漬ノズルの閉塞の発生を防止する方法である。
【００１２】しかし、実生産において、上記の特開平１
１−３０２７７２号公報または特開平１１−３４３５１
６号公報で提案されたような狭い組成範囲に、酸化物の
組成を制御するのは困難である。なぜなら、ＴｉＯ２
−Ａｌ２ Ｏ３ −ＣａＯ三元系の酸化物の状態図（た
とえば、VDEhの資料「Slag Atlas 2nd Edition」（199
5））によると、生成する酸化物の融点が１６００℃程
度以下となる組成範囲が極めて狭いからである。
１−３０２７７２号公報または特開平１１−３４３５１
６号公報で提案されたような狭い組成範囲に、酸化物の
組成を制御するのは困難である。なぜなら、ＴｉＯ２
−Ａｌ２ Ｏ３ −ＣａＯ三元系の酸化物の状態図（た
とえば、VDEhの資料「Slag Atlas 2nd Edition」（199
5））によると、生成する酸化物の融点が１６００℃程
度以下となる組成範囲が極めて狭いからである。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、自動車、家
庭電器製品などに用いられる薄鋼板およびその薄鋼板用
溶鋼の脱酸処理方法に関し、鋳造中の浸漬ノズルの閉塞
を防止でき、ヘゲ疵、スリバー疵などの表面疵の発生の
ない、良好な表面品質の薄鋼板を提供し、さらに、前記
薄鋼板を得るための溶鋼の脱酸処理方法を提供すること
を目的とする。
庭電器製品などに用いられる薄鋼板およびその薄鋼板用
溶鋼の脱酸処理方法に関し、鋳造中の浸漬ノズルの閉塞
を防止でき、ヘゲ疵、スリバー疵などの表面疵の発生の
ない、良好な表面品質の薄鋼板を提供し、さらに、前記
薄鋼板を得るための溶鋼の脱酸処理方法を提供すること
を目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記
（１）と（２）に示す薄鋼板、および下記（３）に示す
その薄鋼板を得るための溶鋼の脱酸処理方法にある。 （１）質量％で、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：０．０１
〜０．５％、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｐ：０．１％
以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０００
５〜０．０１％、Ｃａ：０．０００３〜０．００４％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０〜０．０３％、
Ｂ：０〜０．０１％を含有し、かつ、Ｓｉ、ｓｏｌ．Ａ
ｌ、Ｃａ、Ｔｉおよびｉｎｓｏｌ．Ａｌのそれぞれの関
係が、Ｓｉ含有率とＴｉ含有率との比がＳｉ／Ｔｉ≦
０．５で、ｓｏｌ．Ａｌ含有率とＴｉ含有率との比が
０．０２≦ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．１であり、かつ下
記（イ）式で表される関係を満足する組成を有するか、
または０．５＜Ｓｉ／Ｔｉ≦２で、０．０２≦ｓｏｌ．
Ａｌ／Ｔｉ≦０．１４であり、かつ、下記（ロ）式で表
される関係を満足する組成を有するか、または、２＜Ｓ
ｉ／Ｔｉ≦５で、０．０２≦ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．
２であり、かつ、下記（ハ）式で表される関係を満足す
る組成を有し、残部Ｆｅおよび不純物からなる薄鋼板。 ０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦５．２−３６×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ） ・・・（イ） ０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦５．０−２４×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ） ・・・（ロ） ０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦４．８−１６×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ） ・・・（ハ） ここで、Ｃａ、ｉｎｓｏｌ．Ａｌ、ｓｏｌ．Ａｌおよび
Ｔｉは薄鋼板中の各元素の含有率（質量％）である。 （２）厚さ１μｍ以上の酸化物系非金属介在物の７０質
量％以上が、Ｔｉの酸化物（ＴｉＯｘ）、Ａｌ２ Ｏ３
、ＣａＯおよびＳｉＯ２ を主成分とし、かつ、これ
ら主成分のそれぞれの関係が、Ａｌ２ Ｏ３ 含有率と
ＴｉＯｘ含有率との比が０．１≦Ａｌ２ Ｏ３ ／Ｔｉ
Ｏｘ≦０．５で、ＳｉＯ２ 含有率が０．１≦ＳｉＯ２
≦３であり、かつ、下記（ニ）式で表される関係を満
足する組成範囲ａにあるか、または、０．１≦Ａｌ２
Ｏ３ ／ＴｉＯｘ≦１．０で、０．２≦ＳｉＯ２ ≦６
であり、かつ、下記（ホ）式で表される関係を満足し、
さらに前記組成範囲ａを除いた組成範囲ｂにあるか、ま
たは、０．１≦Ａｌ２ Ｏ３／ＴｉＯｘ≦２．０で、
０．５≦ＳｉＯ２ ≦１０であり、かつ、下記（ヘ）式
で表される関係を満足し、さらに、前記組成範囲ａおよ
び前記組成範囲ｂを除いた組成範囲ｃにある上記（１）
に記載の薄鋼板。 ０．２７≦ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３）≦０．８４−０．５９×（Ａｌ２Ｏ ３ ／ＴｉＯｘ） ・・・（ニ） ０．２７≦ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３）≦０．８１−０．２７×（Ａｌ２Ｏ ３ ／ＴｉＯｘ） ・・・（ホ） ０．２７≦ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３）≦０．８０−０．１３×（Ａｌ２Ｏ ３ ／ＴｉＯｘ） ・・・（ヘ） ここで、ＣａＯ、Ａｌ２ Ｏ３ およびＴｉＯｘは、酸
化物系非金属介在物中のそれぞれの含有率（質量％）で
あり、また、ＴｉＯｘ含有率とは、ＴｉＯ２ 、Ｔｉ２
Ｏ３ およびＴｉ３ Ｏ５ の合計の含有率を意味す
る。 （３）連続鋳造に供する溶鋼を脱酸処理するに際して、
溶鋼を真空下で脱炭処理し、その脱炭処理後の未脱酸溶
鋼にＡｌまたはＡｌ合金、ＳｉまたはＳｉ合金、および
ＴｉまたはＴｉ合金を添加し、その後にＣａまたはＣａ
合金を添加する上記（１）または（２）に記載の薄鋼板
用溶鋼の脱酸処理方法。
（１）と（２）に示す薄鋼板、および下記（３）に示す
その薄鋼板を得るための溶鋼の脱酸処理方法にある。 （１）質量％で、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：０．０１
〜０．５％、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｐ：０．１％
以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０００
５〜０．０１％、Ｃａ：０．０００３〜０．００４％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０〜０．０３％、
Ｂ：０〜０．０１％を含有し、かつ、Ｓｉ、ｓｏｌ．Ａ
ｌ、Ｃａ、Ｔｉおよびｉｎｓｏｌ．Ａｌのそれぞれの関
係が、Ｓｉ含有率とＴｉ含有率との比がＳｉ／Ｔｉ≦
０．５で、ｓｏｌ．Ａｌ含有率とＴｉ含有率との比が
０．０２≦ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．１であり、かつ下
記（イ）式で表される関係を満足する組成を有するか、
または０．５＜Ｓｉ／Ｔｉ≦２で、０．０２≦ｓｏｌ．
Ａｌ／Ｔｉ≦０．１４であり、かつ、下記（ロ）式で表
される関係を満足する組成を有するか、または、２＜Ｓ
ｉ／Ｔｉ≦５で、０．０２≦ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．
２であり、かつ、下記（ハ）式で表される関係を満足す
る組成を有し、残部Ｆｅおよび不純物からなる薄鋼板。 ０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦５．２−３６×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ） ・・・（イ） ０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦５．０−２４×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ） ・・・（ロ） ０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦４．８−１６×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ） ・・・（ハ） ここで、Ｃａ、ｉｎｓｏｌ．Ａｌ、ｓｏｌ．Ａｌおよび
Ｔｉは薄鋼板中の各元素の含有率（質量％）である。 （２）厚さ１μｍ以上の酸化物系非金属介在物の７０質
量％以上が、Ｔｉの酸化物（ＴｉＯｘ）、Ａｌ２ Ｏ３
、ＣａＯおよびＳｉＯ２ を主成分とし、かつ、これ
ら主成分のそれぞれの関係が、Ａｌ２ Ｏ３ 含有率と
ＴｉＯｘ含有率との比が０．１≦Ａｌ２ Ｏ３ ／Ｔｉ
Ｏｘ≦０．５で、ＳｉＯ２ 含有率が０．１≦ＳｉＯ２
≦３であり、かつ、下記（ニ）式で表される関係を満
足する組成範囲ａにあるか、または、０．１≦Ａｌ２
Ｏ３ ／ＴｉＯｘ≦１．０で、０．２≦ＳｉＯ２ ≦６
であり、かつ、下記（ホ）式で表される関係を満足し、
さらに前記組成範囲ａを除いた組成範囲ｂにあるか、ま
たは、０．１≦Ａｌ２ Ｏ３／ＴｉＯｘ≦２．０で、
０．５≦ＳｉＯ２ ≦１０であり、かつ、下記（ヘ）式
で表される関係を満足し、さらに、前記組成範囲ａおよ
び前記組成範囲ｂを除いた組成範囲ｃにある上記（１）
に記載の薄鋼板。 ０．２７≦ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３）≦０．８４−０．５９×（Ａｌ２Ｏ ３ ／ＴｉＯｘ） ・・・（ニ） ０．２７≦ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３）≦０．８１−０．２７×（Ａｌ２Ｏ ３ ／ＴｉＯｘ） ・・・（ホ） ０．２７≦ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３）≦０．８０−０．１３×（Ａｌ２Ｏ ３ ／ＴｉＯｘ） ・・・（ヘ） ここで、ＣａＯ、Ａｌ２ Ｏ３ およびＴｉＯｘは、酸
化物系非金属介在物中のそれぞれの含有率（質量％）で
あり、また、ＴｉＯｘ含有率とは、ＴｉＯ２ 、Ｔｉ２
Ｏ３ およびＴｉ３ Ｏ５ の合計の含有率を意味す
る。 （３）連続鋳造に供する溶鋼を脱酸処理するに際して、
溶鋼を真空下で脱炭処理し、その脱炭処理後の未脱酸溶
鋼にＡｌまたはＡｌ合金、ＳｉまたはＳｉ合金、および
ＴｉまたはＴｉ合金を添加し、その後にＣａまたはＣａ
合金を添加する上記（１）または（２）に記載の薄鋼板
用溶鋼の脱酸処理方法。
【００１５】薄鋼板の化学組成と溶鋼の化学組成とは実
質的に同じであること、および薄鋼板中の酸化物系非金
属介在物の組成と溶鋼中の酸化物の組成とは実質的に同
じであることを確認しているので、以下では、薄鋼板の
化学組成または溶鋼の化学組成の表現を適宜使い分け、
また、薄鋼板中の酸化物系非金属介在物または溶鋼中の
酸化物の表現を適宜使い分けて、それぞれ記載してい
る。
質的に同じであること、および薄鋼板中の酸化物系非金
属介在物の組成と溶鋼中の酸化物の組成とは実質的に同
じであることを確認しているので、以下では、薄鋼板の
化学組成または溶鋼の化学組成の表現を適宜使い分け、
また、薄鋼板中の酸化物系非金属介在物または溶鋼中の
酸化物の表現を適宜使い分けて、それぞれ記載してい
る。
【００１６】本発明で規定するＴｉＯｘとは、ＴｉＯ２
、Ｔｉ２ Ｏ３ およびＴｉ３Ｏ５ の組成で示され
るＴｉ酸化物を意味する。したがって、以下で記載する
ＴｉＯｘとは、Ｔｉ酸化物を総称している。また、以下
で記載するＴｉＯ２ とは、上記Ｔｉ酸化物のうち、代
表してＴｉＯ２ を説明している。
、Ｔｉ２ Ｏ３ およびＴｉ３Ｏ５ の組成で示され
るＴｉ酸化物を意味する。したがって、以下で記載する
ＴｉＯｘとは、Ｔｉ酸化物を総称している。また、以下
で記載するＴｉＯ２ とは、上記Ｔｉ酸化物のうち、代
表してＴｉＯ２ を説明している。
【００１７】本発明者らは、後に詳述する実験により、
Ａｌ含有率を低減し、ＴｉおよびＣａを含有させた極低
炭素鋼の薄鋼板において、Ｓｉを含有させ、かつ、Ｃ、
Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、ｓｏｌ．Ａｌ、ＣａおよびＴｉの
含有率を上記（１）に記載の含有率とし、さらに、Ｓｉ
／Ｔｉ、ｓｏｌ．Ａｌ／ＴｉおよびＣａ／ｉｎｓｏｌ．
Ａｌの組成を上記（１）に記載の組成とすることによ
り、その薄鋼板用の溶鋼を鋳造中に、浸漬ノズルの閉塞
を防止できることを知見した。ここでいう「ｉｎｓｏ
ｌ．Ａｌ」とは、分析によって得られる薄鋼板中の全Ａ
ｌ含有率（質量％）から、同じく分析によって得られる
ｓｏｌ．Ａｌ含有率（質量％）を引いた値を意味する。
Ａｌ含有率を低減し、ＴｉおよびＣａを含有させた極低
炭素鋼の薄鋼板において、Ｓｉを含有させ、かつ、Ｃ、
Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、ｓｏｌ．Ａｌ、ＣａおよびＴｉの
含有率を上記（１）に記載の含有率とし、さらに、Ｓｉ
／Ｔｉ、ｓｏｌ．Ａｌ／ＴｉおよびＣａ／ｉｎｓｏｌ．
Ａｌの組成を上記（１）に記載の組成とすることによ
り、その薄鋼板用の溶鋼を鋳造中に、浸漬ノズルの閉塞
を防止できることを知見した。ここでいう「ｉｎｓｏ
ｌ．Ａｌ」とは、分析によって得られる薄鋼板中の全Ａ
ｌ含有率（質量％）から、同じく分析によって得られる
ｓｏｌ．Ａｌ含有率（質量％）を引いた値を意味する。
【００１８】さらに、後に詳述する実験により、薄鋼板
中の酸化物系非金属介在物の組成範囲を上記（２）に記
載の範囲とすることにより、その薄鋼板用の溶鋼を鋳造
中に、より安定して確実に、浸漬ノズルの閉塞を防止で
きることを知見した。「厚さ１μｍ以上の酸化物系非金
属介在物」を対象とするのは、厚さ１μｍ未満では、薄
鋼板の表面欠陥の原因とならないからである。また、
「酸化物系非金属介在物の７０％以上」に関して条件を
規定するのは、厚さ１μｍ以上の大きさの酸化物系非金
属介在物の７０％以上が適正な条件を満足すれば、浸漬
ノズルに酸化物が付着しにくく、浸漬ノズルの閉塞が発
生しにくいからである。本発明で規定する「厚さ１μｍ
以上の酸化物系非金属介在物」とは、薄鋼板の厚さ方向
の大きさが１μｍ以上の酸化物系非金属介在物を意味す
る。
中の酸化物系非金属介在物の組成範囲を上記（２）に記
載の範囲とすることにより、その薄鋼板用の溶鋼を鋳造
中に、より安定して確実に、浸漬ノズルの閉塞を防止で
きることを知見した。「厚さ１μｍ以上の酸化物系非金
属介在物」を対象とするのは、厚さ１μｍ未満では、薄
鋼板の表面欠陥の原因とならないからである。また、
「酸化物系非金属介在物の７０％以上」に関して条件を
規定するのは、厚さ１μｍ以上の大きさの酸化物系非金
属介在物の７０％以上が適正な条件を満足すれば、浸漬
ノズルに酸化物が付着しにくく、浸漬ノズルの閉塞が発
生しにくいからである。本発明で規定する「厚さ１μｍ
以上の酸化物系非金属介在物」とは、薄鋼板の厚さ方向
の大きさが１μｍ以上の酸化物系非金属介在物を意味す
る。
【００１９】上記のとおり、薄鋼板とその溶鋼の化学組
成、および、薄鋼板中の酸化物系非金属介在物と溶鋼中
の酸化物の組成範囲を適正な範囲とすることにより、鋳
造中の浸漬ノズルの閉塞を防止でき、鋳造された鋳片を
素材とする薄鋼板では、ヘゲ疵、スリバー疵などの表面
疵の発生を防止できるとの知見を得たが、これらの知見
を得るに到った実験結果を以下に詳細に説明する。
成、および、薄鋼板中の酸化物系非金属介在物と溶鋼中
の酸化物の組成範囲を適正な範囲とすることにより、鋳
造中の浸漬ノズルの閉塞を防止でき、鋳造された鋳片を
素材とする薄鋼板では、ヘゲ疵、スリバー疵などの表面
疵の発生を防止できるとの知見を得たが、これらの知見
を得るに到った実験結果を以下に詳細に説明する。
【００２０】ＴｉＯ２ −Ａｌ２ Ｏ３ −ＣａＯ三元
系の酸化物において、融点が１６００℃を超えるのは、
ＴｉＯ２ 主体の組成範囲である場合、ＴｉＯ２ 含有
率が４０〜５０質量％程度で、かつ、ＣａＯ／Ａｌ２
Ｏ３ が１．５〜２程度である組成範囲である場合、Ｔ
ｉＯ２ 含有率は少なく、ＣａＯ主体の組成範囲である
場合、およびＡｌ２ Ｏ３ 主体の組成範囲である場合
で、これらの組成範囲は広い。したがって、融点が１６
００℃程度以下となる酸化物の組成範囲は狭く、実生産
において、このように狭い組成範囲の酸化物に制御する
のは困難である。
系の酸化物において、融点が１６００℃を超えるのは、
ＴｉＯ２ 主体の組成範囲である場合、ＴｉＯ２ 含有
率が４０〜５０質量％程度で、かつ、ＣａＯ／Ａｌ２
Ｏ３ が１．５〜２程度である組成範囲である場合、Ｔ
ｉＯ２ 含有率は少なく、ＣａＯ主体の組成範囲である
場合、およびＡｌ２ Ｏ３ 主体の組成範囲である場合
で、これらの組成範囲は広い。したがって、融点が１６
００℃程度以下となる酸化物の組成範囲は狭く、実生産
において、このように狭い組成範囲の酸化物に制御する
のは困難である。
【００２１】そこで、融点の低下に対するＳｉＯ２ の
効果に着目し、ＴｉＯ２ −Ａｌ２Ｏ３ −ＣａＯ三元
系にＳｉＯ２ を含有させた四元系の酸化物の融点の変
化を調査した。すなわち、ＴｉＯ２ 、Ａｌ２ Ｏ
３ 、ＣａＯおよびＳｉＯ２の試薬を所定量配合して、
瑪瑙鉢で粉砕混合した粉末試料から、直径８ｍｍ、高さ
１２ｍｍのブリケットを作成した。このブリケットをＡ
ｒ雰囲気下で５℃／分の速度で昇温し、溶融する温度を
目視で観察した。
効果に着目し、ＴｉＯ２ −Ａｌ２Ｏ３ −ＣａＯ三元
系にＳｉＯ２ を含有させた四元系の酸化物の融点の変
化を調査した。すなわち、ＴｉＯ２ 、Ａｌ２ Ｏ
３ 、ＣａＯおよびＳｉＯ２の試薬を所定量配合して、
瑪瑙鉢で粉砕混合した粉末試料から、直径８ｍｍ、高さ
１２ｍｍのブリケットを作成した。このブリケットをＡ
ｒ雰囲気下で５℃／分の速度で昇温し、溶融する温度を
目視で観察した。
【００２２】図１は、ＴｉＯ２ −Ａｌ２ Ｏ３ −Ｃ
ａＯ−ＳｉＯ２ 四元系の酸化物の溶融温度に及ぼすＳ
ｉＯ２ 含有率の影響を示す図である。上記試薬を配合
した、ＴｉＯ２ 含有率が５０質量％、含有率の比、Ｃ
ａＯ／Ａｌ２ Ｏ３ が１．０〜２．０の三元系酸化物
に、ＳｉＯ２ の試薬を含有させた四元系の酸化物の融
点を示す。ＳｉＯ２ を２〜１０質量％含有させること
により、融点を１６００℃程度以下に、大きく低下させ
ることができることがわかった。
ａＯ−ＳｉＯ２ 四元系の酸化物の溶融温度に及ぼすＳ
ｉＯ２ 含有率の影響を示す図である。上記試薬を配合
した、ＴｉＯ２ 含有率が５０質量％、含有率の比、Ｃ
ａＯ／Ａｌ２ Ｏ３ が１．０〜２．０の三元系酸化物
に、ＳｉＯ２ の試薬を含有させた四元系の酸化物の融
点を示す。ＳｉＯ２ を２〜１０質量％含有させること
により、融点を１６００℃程度以下に、大きく低下させ
ることができることがわかった。
【００２３】そこで、つぎに、容量１０ｋｇ程度のタン
マン炉を用いて、実際の溶鋼中にＳｉ成分を添加し、溶
鋼中のＴｉＯｘ−Ａｌ２ Ｏ３ −ＣａＯ三元系の酸化
物にＳｉＯ２ を含有させることができるかどうかの確
認を行った。なお、ここでＴｉ酸化物をＴｉＯｘと記載
するのは、実際の溶鋼中のＴｉ酸化物は、ＴｉＯ２の他
に、Ｔｉ２ Ｏ３ およびＴｉ３ Ｏ５ を含有するか
らである。
マン炉を用いて、実際の溶鋼中にＳｉ成分を添加し、溶
鋼中のＴｉＯｘ−Ａｌ２ Ｏ３ −ＣａＯ三元系の酸化
物にＳｉＯ２ を含有させることができるかどうかの確
認を行った。なお、ここでＴｉ酸化物をＴｉＯｘと記載
するのは、実際の溶鋼中のＴｉ酸化物は、ＴｉＯ２の他
に、Ｔｉ２ Ｏ３ およびＴｉ３ Ｏ５ を含有するか
らである。
【００２４】具体的には、下記の実験を行った。すなわ
ち、質量％で、Ｃ：０．００２〜０．００３％、Ｐ：
０．０１５〜０．０２％、Ｍｎ：０．１２〜０．１５
％、Ｓ：０．００４〜０．００６％、Ｔｉ：０．０２〜
０．０３％、Ｎｂ：０．００８〜０．０１２％、Ａｌ：
０．００１〜０．００３％を含有する溶鋼を溶製し、Ａ
ｒガス雰囲気中で、ＭｇＯ製るつぼ内に溶鋼を保持し
た。その後、この溶鋼中にＳｉ合金およびＣａ合金を添
加した。溶鋼の温度は１５７０〜１６１０℃の範囲内に
保持した。
ち、質量％で、Ｃ：０．００２〜０．００３％、Ｐ：
０．０１５〜０．０２％、Ｍｎ：０．１２〜０．１５
％、Ｓ：０．００４〜０．００６％、Ｔｉ：０．０２〜
０．０３％、Ｎｂ：０．００８〜０．０１２％、Ａｌ：
０．００１〜０．００３％を含有する溶鋼を溶製し、Ａ
ｒガス雰囲気中で、ＭｇＯ製るつぼ内に溶鋼を保持し
た。その後、この溶鋼中にＳｉ合金およびＣａ合金を添
加した。溶鋼の温度は１５７０〜１６１０℃の範囲内に
保持した。
【００２５】ボンブ法により、直径１５ｍｍ、高さ４０
ｍｍの溶鋼のサンプルを採取し、水中に急冷した。この
ボンブサンプルの化学組成を、通常のプラズマ発光分析
法、原子吸光分析法、高周波燃焼−赤外線吸収法などに
よって調査し、その化学組成が上記の範囲であること、
また、Ｓｉ含有率が０．０７〜０．０８質量％、Ｃａ含
有率が０．０００５〜０．００２質量％であることを確
認した。さらに、ボンブサンプル中の酸化物の大きさと
組成を、光学顕微鏡およびエネルギー分散型Ｘ線マイク
ロアナライザーにより分析した。
ｍｍの溶鋼のサンプルを採取し、水中に急冷した。この
ボンブサンプルの化学組成を、通常のプラズマ発光分析
法、原子吸光分析法、高周波燃焼−赤外線吸収法などに
よって調査し、その化学組成が上記の範囲であること、
また、Ｓｉ含有率が０．０７〜０．０８質量％、Ｃａ含
有率が０．０００５〜０．００２質量％であることを確
認した。さらに、ボンブサンプル中の酸化物の大きさと
組成を、光学顕微鏡およびエネルギー分散型Ｘ線マイク
ロアナライザーにより分析した。
【００２６】これら酸化物の大きさは直径１〜１０μｍ
で、その形態はいずれも球状で、クラスター状のものは
なかった。また、その組成はＴｉＯｘ、Ａｌ２ Ｏ
３ 、ＣａＯおよびＳｉＯ２ が主体であり、その他
に、ＭｇＯ、ＭｎＯ、Ｓが分析された。
で、その形態はいずれも球状で、クラスター状のものは
なかった。また、その組成はＴｉＯｘ、Ａｌ２ Ｏ
３ 、ＣａＯおよびＳｉＯ２ が主体であり、その他
に、ＭｇＯ、ＭｎＯ、Ｓが分析された。
【００２７】図２は、ＴｉＯｘ−Ａｌ２ Ｏ３ −Ｃａ
Ｏ−ＳｉＯ２ 四元系の酸化物中に含有されるＴｉＯｘ
含有率とＳｉＯ２ 含有率との関係を示す図である。ま
た、図３は、ＴｉＯｘ−Ａｌ２ Ｏ３ −ＣａＯ−Ｓｉ
Ｏ２ 四元系の酸化物中に含有されるＣａＯ含有率をＡ
ｌ２ Ｏ３ 含有率で除した比、ＣａＯ／Ａｌ２ Ｏ ３
と、ＳｉＯ２ 含有率との関係を示す図である。これ
ら図２および図３から、上記四元系の酸化物中にはＳｉ
Ｏ２ が０．５〜６質量％程度含有されること、さら
に、ＴｉＯｘ含有率が低い程、またＣａＯ／Ａｌ２ Ｏ
３ が大きい程、いずれもＳｉＯ２ が多く含有される
ことがわかった。
Ｏ−ＳｉＯ２ 四元系の酸化物中に含有されるＴｉＯｘ
含有率とＳｉＯ２ 含有率との関係を示す図である。ま
た、図３は、ＴｉＯｘ−Ａｌ２ Ｏ３ −ＣａＯ−Ｓｉ
Ｏ２ 四元系の酸化物中に含有されるＣａＯ含有率をＡ
ｌ２ Ｏ３ 含有率で除した比、ＣａＯ／Ａｌ２ Ｏ ３
と、ＳｉＯ２ 含有率との関係を示す図である。これ
ら図２および図３から、上記四元系の酸化物中にはＳｉ
Ｏ２ が０．５〜６質量％程度含有されること、さら
に、ＴｉＯｘ含有率が低い程、またＣａＯ／Ａｌ２ Ｏ
３ が大きい程、いずれもＳｉＯ２ が多く含有される
ことがわかった。
【００２８】前述のとおり、ＴｉＯ２ −Ａｌ２ Ｏ３
−ＣａＯ三元系の酸化物において、ＴｉＯ２ 含有率
が４０〜５０質量％程度で、ＣａＯ／Ａｌ２ Ｏ３ が
１．５〜２程度の組成範囲の領域において、その融点は
１６００℃を超えて高い。しかし、本発明者らの実験結
果による図１、図２および図３に示すように、上記三元
系の酸化物に、さらに、ＳｉＯ２ を０．５〜６質量％
程度含有させることができ、ＴｉＯｘ含有率が４０〜５
０質量％程度で、ＣａＯ／Ａｌ２ Ｏ３ が１．５〜２
程度の組成範囲の領域において、その融点を１６００℃
程度以下の温度に低下させ得ることがわかった。
−ＣａＯ三元系の酸化物において、ＴｉＯ２ 含有率
が４０〜５０質量％程度で、ＣａＯ／Ａｌ２ Ｏ３ が
１．５〜２程度の組成範囲の領域において、その融点は
１６００℃を超えて高い。しかし、本発明者らの実験結
果による図１、図２および図３に示すように、上記三元
系の酸化物に、さらに、ＳｉＯ２ を０．５〜６質量％
程度含有させることができ、ＴｉＯｘ含有率が４０〜５
０質量％程度で、ＣａＯ／Ａｌ２ Ｏ３ が１．５〜２
程度の組成範囲の領域において、その融点を１６００℃
程度以下の温度に低下させ得ることがわかった。
【００２９】つぎに、所定の化学組成に溶製した溶鋼中
に、一般的な浸漬ノズル用耐火物であるアルミナ・グラ
ファイト質の試験片を１時間浸漬し、その後に引き上げ
て冷却した後の試験片の表面に付着した付着物の厚さを
測定した。付着物は、酸化物系非金属介在物と地金の混
合物であることを、後述のとおり、確認している。具体
的には、下記の実験を行った。すなわち、前述の容量１
０ｋｇ程度のタンマン炉を用いて、Ａｒガス雰囲気中
で、質量％で、Ｃ：０．００１〜０．０１％、Ｐ：０．
０１〜０．０１％、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｓ：
０．００２〜０．０１％、Ｔｉ：０．００５〜０．５
％、Ｎｂ：０〜０．０３％、Ｂ：０〜０．０１％を含有
し、さらに、ｓｏｌ．Ａｌ、ｉｎｓｏｌ．Ａｌ、Ｓｉお
よびＣａの含有率を変化させた溶鋼を溶製し、溶鋼の温
度を１５４５〜１５７０℃の範囲内として、ＭｇＯ製る
つぼ内に溶鋼を保持した。耐火物の試験片は、直径２０
ｍｍ、高さ１００ｍｍの円柱状とし、６０ｒｐｍの速度
で回転させながら、溶鋼中に１時間浸漬した。ボンブ法
により、直径１５ｍｍ、高さ４０ｍｍの溶鋼のサンプル
を採取するとともに、耐火物の試験片を回収して切断
し、付着物の厚さを測定した。
に、一般的な浸漬ノズル用耐火物であるアルミナ・グラ
ファイト質の試験片を１時間浸漬し、その後に引き上げ
て冷却した後の試験片の表面に付着した付着物の厚さを
測定した。付着物は、酸化物系非金属介在物と地金の混
合物であることを、後述のとおり、確認している。具体
的には、下記の実験を行った。すなわち、前述の容量１
０ｋｇ程度のタンマン炉を用いて、Ａｒガス雰囲気中
で、質量％で、Ｃ：０．００１〜０．０１％、Ｐ：０．
０１〜０．０１％、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｓ：
０．００２〜０．０１％、Ｔｉ：０．００５〜０．５
％、Ｎｂ：０〜０．０３％、Ｂ：０〜０．０１％を含有
し、さらに、ｓｏｌ．Ａｌ、ｉｎｓｏｌ．Ａｌ、Ｓｉお
よびＣａの含有率を変化させた溶鋼を溶製し、溶鋼の温
度を１５４５〜１５７０℃の範囲内として、ＭｇＯ製る
つぼ内に溶鋼を保持した。耐火物の試験片は、直径２０
ｍｍ、高さ１００ｍｍの円柱状とし、６０ｒｐｍの速度
で回転させながら、溶鋼中に１時間浸漬した。ボンブ法
により、直径１５ｍｍ、高さ４０ｍｍの溶鋼のサンプル
を採取するとともに、耐火物の試験片を回収して切断
し、付着物の厚さを測定した。
【００３０】図４は、アルミナ・グラファイト質の耐火
物に付着する付着物の厚さに及ぼす、溶鋼の組成である
Ｓｉ／Ｔｉ、ｓｏｌ．Ａｌ／ＴｉおよびＣａ／ｉｎｓｏ
ｌ．Ａｌの影響を示す図である。ＳｉおよびＣａを含有
させずに溶製した溶鋼で、かつ、ｓｏｌ．Ａｌを０．０
２〜０．０４質量％、ｉｎｓｏｌ．Ａｌを０．０００５
〜０．００３質量％含有させた通常の化学組成の範囲内
の溶鋼中に浸漬した試験片に付着した付着物の厚さを基
準として、その他の化学組成の溶鋼中に浸漬した試験片
に付着した付着物の厚さが、その基準の５０％以下の厚
さとなる、Ｓｉ／Ｔｉ、ｓｏｌ．Ａｌ／ＴｉおよびＣａ
／ｉｎｓｏｌ．Ａｌの適正な組成範囲を求めた結果を示
す。
物に付着する付着物の厚さに及ぼす、溶鋼の組成である
Ｓｉ／Ｔｉ、ｓｏｌ．Ａｌ／ＴｉおよびＣａ／ｉｎｓｏ
ｌ．Ａｌの影響を示す図である。ＳｉおよびＣａを含有
させずに溶製した溶鋼で、かつ、ｓｏｌ．Ａｌを０．０
２〜０．０４質量％、ｉｎｓｏｌ．Ａｌを０．０００５
〜０．００３質量％含有させた通常の化学組成の範囲内
の溶鋼中に浸漬した試験片に付着した付着物の厚さを基
準として、その他の化学組成の溶鋼中に浸漬した試験片
に付着した付着物の厚さが、その基準の５０％以下の厚
さとなる、Ｓｉ／Ｔｉ、ｓｏｌ．Ａｌ／ＴｉおよびＣａ
／ｉｎｓｏｌ．Ａｌの適正な組成範囲を求めた結果を示
す。
【００３１】Ｓｉ／Ｔｉの値に応じたそれぞれの適正な
組成範囲は、図４中に示す、それぞれ４つの直線で囲ま
れた領域であり、溶鋼中のＳｉ／Ｔｉ、ｓｏｌ．Ａｌ／
ＴｉおよびＣａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌの組成が、前述の
（１）に記載の組成であれば、アルミナ・グラファイト
質の耐火物に付着する付着物の厚さが、通常の化学組成
の範囲内の溶鋼中において付着する付着物の厚さの１／
２以下になることがわかった。
組成範囲は、図４中に示す、それぞれ４つの直線で囲ま
れた領域であり、溶鋼中のＳｉ／Ｔｉ、ｓｏｌ．Ａｌ／
ＴｉおよびＣａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌの組成が、前述の
（１）に記載の組成であれば、アルミナ・グラファイト
質の耐火物に付着する付着物の厚さが、通常の化学組成
の範囲内の溶鋼中において付着する付着物の厚さの１／
２以下になることがわかった。
【００３２】また、付着物の組成をエネルギー分散型Ｘ
線マイクロアナライザーにより分析することにより、付
着物は酸化物系非金属介在物および地金であり、さら
に、厚さ１μｍ以上の酸化物系非金属介在物の７０質量
％以上が、ＴｉＯｘ、Ａｌ２Ｏ３ 、ＣａＯおよびＳｉ
Ｏ２ を主成分とすることを確認し、さらに、以下を確
認することができた。
線マイクロアナライザーにより分析することにより、付
着物は酸化物系非金属介在物および地金であり、さら
に、厚さ１μｍ以上の酸化物系非金属介在物の７０質量
％以上が、ＴｉＯｘ、Ａｌ２Ｏ３ 、ＣａＯおよびＳｉ
Ｏ２ を主成分とすることを確認し、さらに、以下を確
認することができた。
【００３３】図５は、付着物の厚さが、通常の化学組成
の範囲内の溶鋼中において付着する付着物の厚さの１／
２以下になる場合の、ＴｉＯｘ、Ａｌ２ Ｏ３ 、Ｃａ
ＯおよびＳｉＯ２ の適正範囲を示す図である。ただし
図５では、Ｔｉ酸化物をＴｉＯ２ として図示してい
る。図５から、ＴｉＯｘ、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＣａＯおよ
びＳｉＯ２ の組成範囲が、前述の組成範囲ａ、ｂおよ
びｃであれば、アルミナ・グラファイト質の耐火物に付
着する付着物の厚さが、通常の化学組成の溶鋼中で付着
する付着物の厚さの１／２以下になることがわかる。
の範囲内の溶鋼中において付着する付着物の厚さの１／
２以下になる場合の、ＴｉＯｘ、Ａｌ２ Ｏ３ 、Ｃａ
ＯおよびＳｉＯ２ の適正範囲を示す図である。ただし
図５では、Ｔｉ酸化物をＴｉＯ２ として図示してい
る。図５から、ＴｉＯｘ、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＣａＯおよ
びＳｉＯ２ の組成範囲が、前述の組成範囲ａ、ｂおよ
びｃであれば、アルミナ・グラファイト質の耐火物に付
着する付着物の厚さが、通常の化学組成の溶鋼中で付着
する付着物の厚さの１／２以下になることがわかる。
【００３４】さらに、本発明者らは、連続鋳造する前の
薄鋼板用溶鋼を脱酸処理するに際して、溶鋼を真空下で
脱炭処理し、その脱炭処理後の未脱酸溶鋼に所定量のＡ
ｌまたはＡｌ合金、ＳｉまたはＳｉ合金、およびＴｉま
たはＴｉ合金を添加し、その後に所定量のＣａまたはＣ
ａ合金を添加する脱酸処理方法により、薄鋼板の化学組
成を前述の（１）に記載の化学組成に、また、薄鋼板中
の酸化物系非金属介在物の組成を前述の（２）に記載の
組成に、より安定して確実に、それぞれ調整することが
できることを知見した。
薄鋼板用溶鋼を脱酸処理するに際して、溶鋼を真空下で
脱炭処理し、その脱炭処理後の未脱酸溶鋼に所定量のＡ
ｌまたはＡｌ合金、ＳｉまたはＳｉ合金、およびＴｉま
たはＴｉ合金を添加し、その後に所定量のＣａまたはＣ
ａ合金を添加する脱酸処理方法により、薄鋼板の化学組
成を前述の（１）に記載の化学組成に、また、薄鋼板中
の酸化物系非金属介在物の組成を前述の（２）に記載の
組成に、より安定して確実に、それぞれ調整することが
できることを知見した。
【００３５】このような脱酸処理方法において、Ａｌ、
ＳｉおよびＴｉ、またはそれらの合金を添加した後の脱
酸溶鋼中にＣａまたはＣａ合金を添加するのは、未脱酸
溶鋼中では、溶鋼中の溶存酸素によって、Ｃａが酸化さ
れやすく、溶鋼の化学組成の範囲を前述の（１）に記載
の範囲内とすることが困難な場合があるからである。
ＳｉおよびＴｉ、またはそれらの合金を添加した後の脱
酸溶鋼中にＣａまたはＣａ合金を添加するのは、未脱酸
溶鋼中では、溶鋼中の溶存酸素によって、Ｃａが酸化さ
れやすく、溶鋼の化学組成の範囲を前述の（１）に記載
の範囲内とすることが困難な場合があるからである。
【００３６】
【発明の実施の形態】まず、本発明の薄鋼板の化学組成
および薄鋼板中の酸化物系非金属介在物の組成を説明す
る。なお、以下の％表示は、質量％を意味する。 Ｃ：０．０１％以下 Ｃは、本発明が対象とする薄鋼板において、成形性を悪
化させる元素となるので、できるだけ含有率は低い方が
よく、その上限は０．０１％とする。ただし、過度の脱
炭処理は製造コストの上昇を招くので、その下限は０．
０００５％とするのが望ましい。
および薄鋼板中の酸化物系非金属介在物の組成を説明す
る。なお、以下の％表示は、質量％を意味する。 Ｃ：０．０１％以下 Ｃは、本発明が対象とする薄鋼板において、成形性を悪
化させる元素となるので、できるだけ含有率は低い方が
よく、その上限は０．０１％とする。ただし、過度の脱
炭処理は製造コストの上昇を招くので、その下限は０．
０００５％とするのが望ましい。
【００３７】Ｓｉ：０．０１〜０．５％ Ｓｉは、通常、脱酸と鋼の強化のために含有させる。さ
らに、鋼中にＳｉＯ２を含有させるためにＳｉを含有さ
せる。これらの効果または作用を発揮させるために、下
限は０．０１％とする。一方、０．５％を超えて含有さ
せると鋼が硬化し、また、鋼材表面のメッキ性を悪化さ
せるので、その上限は０．５％とする。したがって、Ｓ
ｉ含有率は０．０１〜０．５％とする。さらに、酸化物
系非金属介在物の組成範囲を調整するために、後述する
Ｔｉの含有率に対して、Ｓｉ／Ｔｉ≦５を満足する範囲
の値とするのが望ましい。
らに、鋼中にＳｉＯ２を含有させるためにＳｉを含有さ
せる。これらの効果または作用を発揮させるために、下
限は０．０１％とする。一方、０．５％を超えて含有さ
せると鋼が硬化し、また、鋼材表面のメッキ性を悪化さ
せるので、その上限は０．５％とする。したがって、Ｓ
ｉ含有率は０．０１〜０．５％とする。さらに、酸化物
系非金属介在物の組成範囲を調整するために、後述する
Ｔｉの含有率に対して、Ｓｉ／Ｔｉ≦５を満足する範囲
の値とするのが望ましい。
【００３８】Ｍｎ：０．０５〜０．５％ Ｍｎは、鋼中のＳと結合し、Ｓによる鋼の熱間脆性を抑
制する元素であり、その効果を発揮させるために、その
下限は０．０５％とする。また、０．５％を超えて含有
させると鋼の成形性が悪化するので、その上限は０．５
％とする。したがって、Ｍｎ含有率は０．０５〜０．５
％とする。
制する元素であり、その効果を発揮させるために、その
下限は０．０５％とする。また、０．５％を超えて含有
させると鋼の成形性が悪化するので、その上限は０．５
％とする。したがって、Ｍｎ含有率は０．０５〜０．５
％とする。
【００３９】Ｐ：０．１％以下 本発明においては、Ｐは不純物としてその含有率をでき
るだけ低くする場合と、鋼の強化成分として積極的に利
用する場合とがある。いずれの場合も、その含有率が
０．１％を超えると鋼の成形性が悪化するので、上限は
０．１％とする。なお、積極的に利用する場合は、その
含有率は０．０３％以上とするのが望ましい。
るだけ低くする場合と、鋼の強化成分として積極的に利
用する場合とがある。いずれの場合も、その含有率が
０．１％を超えると鋼の成形性が悪化するので、上限は
０．１％とする。なお、積極的に利用する場合は、その
含有率は０．０３％以上とするのが望ましい。
【００４０】Ｓ：０．０１％以下 Ｓは、不純物元素であり、鋼の熱間脆性を悪化させる元
素であるから、その上限は０．０１％とする。
素であるから、その上限は０．０１％とする。
【００４１】ｓｏｌ．Ａｌ：０．０００５〜０．０１％ Ａｌは、通常、脱酸のために含有させる。その効果を発
揮させるために、下限は０．０００５％とする。一方、
０．０１％を超えて含有させると溶鋼中のｓｏｌ．Ａｌ
が大気中の酸素により酸化され、浸漬ノズルの閉塞が発
生しやすくなるので、その上限は０．０１％とする。
揮させるために、下限は０．０００５％とする。一方、
０．０１％を超えて含有させると溶鋼中のｓｏｌ．Ａｌ
が大気中の酸素により酸化され、浸漬ノズルの閉塞が発
生しやすくなるので、その上限は０．０１％とする。
【００４２】さらに、上記Ｓｉの含有率および後述する
Ｔｉの含有率の比、Ｓｉ／Ｔｉの値に応じて、Ｓｉ／Ｔ
ｉ≦０．５では、０．０２≦ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．
１とし、また０．５＜Ｓｉ／Ｔｉ≦２では、０．０２≦
ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．１４とし、さらに２＜Ｓｉ／
Ｔｉ≦５では、０．０２≦ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．２
とする。薄鋼板のｓｏｌ．ＡｌとＳｉおよびＴｉとの関
係をこのようにすることにより、薄鋼板中の酸化物系非
金属介在物の組成を適正な範囲とすることができる。ま
た、その薄鋼板用の溶鋼を鋳造中に、浸漬ノズルの閉塞
の発生を防止できる。
Ｔｉの含有率の比、Ｓｉ／Ｔｉの値に応じて、Ｓｉ／Ｔ
ｉ≦０．５では、０．０２≦ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．
１とし、また０．５＜Ｓｉ／Ｔｉ≦２では、０．０２≦
ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．１４とし、さらに２＜Ｓｉ／
Ｔｉ≦５では、０．０２≦ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．２
とする。薄鋼板のｓｏｌ．ＡｌとＳｉおよびＴｉとの関
係をこのようにすることにより、薄鋼板中の酸化物系非
金属介在物の組成を適正な範囲とすることができる。ま
た、その薄鋼板用の溶鋼を鋳造中に、浸漬ノズルの閉塞
の発生を防止できる。
【００４３】ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉが０．０２未満では、
鋼中の酸化物がＴｉＯｘ主体またはＴｉＯｘとＣａＯが
主体の高融点の酸化物となり、またｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ
が、上記Ｓｉ／Ｔｉの値に応じて、それぞれ０．１、
０．１４または０．２を超えると、Ａｌ２ Ｏ３ 含有
率が高い高融点の酸化物となり、いずれも浸漬ノズルの
閉塞が発生しやすい。
鋼中の酸化物がＴｉＯｘ主体またはＴｉＯｘとＣａＯが
主体の高融点の酸化物となり、またｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ
が、上記Ｓｉ／Ｔｉの値に応じて、それぞれ０．１、
０．１４または０．２を超えると、Ａｌ２ Ｏ３ 含有
率が高い高融点の酸化物となり、いずれも浸漬ノズルの
閉塞が発生しやすい。
【００４４】Ｃａ：０．０００３〜０．００４％ Ｃａは、Ａｌの酸化物がクラスター状の凝集した酸化物
になるのを抑制し、Ａｌの酸化物を低融点の複合酸化物
とする効果があり、その効果を発揮させるために、その
下限は０．０００３％とする。一方、０．００４％を超
えて含有させても効果は飽和する。したがって、Ｃａ含
有率は０．０００３〜０．００４％とする。
になるのを抑制し、Ａｌの酸化物を低融点の複合酸化物
とする効果があり、その効果を発揮させるために、その
下限は０．０００３％とする。一方、０．００４％を超
えて含有させても効果は飽和する。したがって、Ｃａ含
有率は０．０００３〜０．００４％とする。
【００４５】さらに、上記Ｓｉの含有率および後述する
Ｔｉの含有率の比、Ｓｉ／Ｔｉの値に応じて、Ｓｉ／Ｔ
ｉ≦０．５では、０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦
５．２−３６×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ）とし、また０．
５＜Ｓｉ／Ｔｉ≦２では、０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．
Ａｌ≦５．０−２４×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ）とし、さ
らに２＜Ｓｉ／Ｔｉ≦５では、０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏ
ｌ．Ａｌ≦４．８−１６×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ）とす
る。薄鋼板のＣａとｉｎｓｏｌ．Ａｌ、ｓｏｌ．Ａｌお
よびＴｉとの関係を上記とすることにより、薄鋼板中の
酸化物系非金属介在物の組成を適正な範囲とすることが
でき、また、その薄鋼板用の溶鋼を鋳造中に浸漬ノズル
の閉塞の発生を防止できる。
Ｔｉの含有率の比、Ｓｉ／Ｔｉの値に応じて、Ｓｉ／Ｔ
ｉ≦０．５では、０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦
５．２−３６×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ）とし、また０．
５＜Ｓｉ／Ｔｉ≦２では、０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．
Ａｌ≦５．０−２４×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ）とし、さ
らに２＜Ｓｉ／Ｔｉ≦５では、０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏ
ｌ．Ａｌ≦４．８−１６×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ）とす
る。薄鋼板のＣａとｉｎｓｏｌ．Ａｌ、ｓｏｌ．Ａｌお
よびＴｉとの関係を上記とすることにより、薄鋼板中の
酸化物系非金属介在物の組成を適正な範囲とすることが
でき、また、その薄鋼板用の溶鋼を鋳造中に浸漬ノズル
の閉塞の発生を防止できる。
【００４６】Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌが０．５未満で
は、ＴｉＯｘまたはＡｌ２ Ｏ３ が主成分の高融点の
酸化物系非金属介在物となり、またＣａ／ｉｎｓｏｌ．
Ａｌが、上記Ｓｉ／Ｔｉに応じて、５．２−３６×（ｓ
ｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ）、５．０−２４×（ｓｏｌ．Ａｌ／
Ｔｉ）、または４．８−１６×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ）
の値を超えると、ＣａＯおよびＡｌ２ Ｏ３ の含有率
が比較的高い高融点の酸化物系非金属介在物となり、い
ずれも浸漬ノズルの閉塞が発生しやすい。
は、ＴｉＯｘまたはＡｌ２ Ｏ３ が主成分の高融点の
酸化物系非金属介在物となり、またＣａ／ｉｎｓｏｌ．
Ａｌが、上記Ｓｉ／Ｔｉに応じて、５．２−３６×（ｓ
ｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ）、５．０−２４×（ｓｏｌ．Ａｌ／
Ｔｉ）、または４．８−１６×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ）
の値を超えると、ＣａＯおよびＡｌ２ Ｏ３ の含有率
が比較的高い高融点の酸化物系非金属介在物となり、い
ずれも浸漬ノズルの閉塞が発生しやすい。
【００４７】Ｔｉ：０．００５〜０．１％ Ｔｉは、脱酸、およびＣ、Ｎを固定するのに有効な元素
であり、その効果を発揮させるために、その下限は０．
００５％とする。また、０．１％を超えて含有させると
効果が飽和する。したがって、Ｔｉ含有率は０．００５
〜０．１％とする。また、上記Ｓｉの含有率およびＴｉ
の含有率の比、Ｓｉ／Ｔｉの値を５以下とするのは、前
述のとおりである。Ｓｉ／Ｔｉの値が５を超えると、酸
化物系非金属介在物中にＳｉＯ２ を含有することによ
る融点の低下効果が小さくなる。
であり、その効果を発揮させるために、その下限は０．
００５％とする。また、０．１％を超えて含有させると
効果が飽和する。したがって、Ｔｉ含有率は０．００５
〜０．１％とする。また、上記Ｓｉの含有率およびＴｉ
の含有率の比、Ｓｉ／Ｔｉの値を５以下とするのは、前
述のとおりである。Ｓｉ／Ｔｉの値が５を超えると、酸
化物系非金属介在物中にＳｉＯ２ を含有することによ
る融点の低下効果が小さくなる。
【００４８】さらに、本発明の薄鋼板では、Ｆｅの一部
に代えて、質量％で、Ｎｂ：０．００１〜０．０３％、
Ｂ：０．０００１〜０．０１％のうちの１種以上を含有
させるのが望ましい。
に代えて、質量％で、Ｎｂ：０．００１〜０．０３％、
Ｂ：０．０００１〜０．０１％のうちの１種以上を含有
させるのが望ましい。
【００４９】Ｎｂ：０〜０．０３％、 Ｎｂは、必要に応じて添加する元素である。Ｎｂは、
Ｃ、Ｎを固定するのに有効な元素で、鋼の耐時効性を向
上させる。これらの効果を得るためには、０．００１％
以上含有させるのが望ましい。しかし、０．０３％を超
えると、その効果が飽和する。 Ｂ：０〜０．０１％ Ｂは、必要に応じて添加する元素である。Ｂは、鋼の加
工性向上に有効な元素である。極低炭素鋼の金属組織に
おいては、固溶炭素が少ないので、粒界の強度が弱く、
熱間圧延して得られた鋼材をさらに冷間加工する際に、
粒界破断によって鋼材に加工割れが発生する場合があ
る。Ｂは、この加工割れを抑制する効果がある。その効
果を得るためには、０．０００１％以上含有させるのが
望ましい。しかし、０．０１％を超えると、その効果が
飽和する。
Ｃ、Ｎを固定するのに有効な元素で、鋼の耐時効性を向
上させる。これらの効果を得るためには、０．００１％
以上含有させるのが望ましい。しかし、０．０３％を超
えると、その効果が飽和する。 Ｂ：０〜０．０１％ Ｂは、必要に応じて添加する元素である。Ｂは、鋼の加
工性向上に有効な元素である。極低炭素鋼の金属組織に
おいては、固溶炭素が少ないので、粒界の強度が弱く、
熱間圧延して得られた鋼材をさらに冷間加工する際に、
粒界破断によって鋼材に加工割れが発生する場合があ
る。Ｂは、この加工割れを抑制する効果がある。その効
果を得るためには、０．０００１％以上含有させるのが
望ましい。しかし、０．０１％を超えると、その効果が
飽和する。
【００５０】本発明の薄鋼板は、その化学組成の範囲を
上記範囲とすることにより、クラスター状のＡｌの酸化
物の生成を抑制することができるので、その薄鋼板用の
溶鋼を鋳造中に、浸漬ノズルの閉塞を防止でき、薄鋼板
の表面品質の改善を図ることができる。
上記範囲とすることにより、クラスター状のＡｌの酸化
物の生成を抑制することができるので、その薄鋼板用の
溶鋼を鋳造中に、浸漬ノズルの閉塞を防止でき、薄鋼板
の表面品質の改善を図ることができる。
【００５１】さらに、より安定して確実に鋳造中の浸漬
ノズルの閉塞を防止し、表面品質のより良好な薄鋼板を
得るために、薄鋼板中の酸化物系非金属介在物の組成を
適正な範囲とすることが望ましい。すなわち、本発明の
薄鋼板は、上記の化学組成に加えて、厚さ１μｍ以上の
酸化物系非金属介在物の７０質量％以上が、ＴｉＯｘ、
Ａｌ２ Ｏ３ 、ＣａＯおよびＳｉＯ２ を主成分と
し、かつ、これら主成分の組成範囲が、前述の(２)に記
載の組成範囲であることが望ましい。
ノズルの閉塞を防止し、表面品質のより良好な薄鋼板を
得るために、薄鋼板中の酸化物系非金属介在物の組成を
適正な範囲とすることが望ましい。すなわち、本発明の
薄鋼板は、上記の化学組成に加えて、厚さ１μｍ以上の
酸化物系非金属介在物の７０質量％以上が、ＴｉＯｘ、
Ａｌ２ Ｏ３ 、ＣａＯおよびＳｉＯ２ を主成分と
し、かつ、これら主成分の組成範囲が、前述の(２)に記
載の組成範囲であることが望ましい。
【００５２】このような組成範囲のＴｉＯｘ−Ａｌ２
Ｏ３ −ＣａＯ−ＳｉＯ２ 四元系の酸化物系非金属介
在物とすることにより、広い組成範囲にわたって、その
融点は１６００℃程度以下となるので、より安定して確
実に、鋳造中の浸漬ノズルの閉塞を防止でき、その結
果、表面品質の良好な薄鋼板を得ることができる。
Ｏ３ −ＣａＯ−ＳｉＯ２ 四元系の酸化物系非金属介
在物とすることにより、広い組成範囲にわたって、その
融点は１６００℃程度以下となるので、より安定して確
実に、鋳造中の浸漬ノズルの閉塞を防止でき、その結
果、表面品質の良好な薄鋼板を得ることができる。
【００５３】つぎに、本発明の脱酸処理方法について説
明する。本発明の方法では、連続鋳造する前の薄鋼板用
の溶鋼を脱酸処理するに際して、溶鋼を真空下で脱炭処
理し、その脱炭処理後の未脱酸溶鋼に所定量のＡｌまた
はＡｌ合金、ＳｉまたはＳｉ合金、およびＴｉまたはＴ
ｉ合金を添加し、その後に所定量のＣａまたはＣａ合金
を添加する。その際、溶鋼を真空下で効果的に脱炭処理
するために、通常の酸素吹き転炉を用いて溶鋼を溶製し
た後、真空下で脱炭処理するのが望ましい。
明する。本発明の方法では、連続鋳造する前の薄鋼板用
の溶鋼を脱酸処理するに際して、溶鋼を真空下で脱炭処
理し、その脱炭処理後の未脱酸溶鋼に所定量のＡｌまた
はＡｌ合金、ＳｉまたはＳｉ合金、およびＴｉまたはＴ
ｉ合金を添加し、その後に所定量のＣａまたはＣａ合金
を添加する。その際、溶鋼を真空下で効果的に脱炭処理
するために、通常の酸素吹き転炉を用いて溶鋼を溶製し
た後、真空下で脱炭処理するのが望ましい。
【００５４】ＣａまたはＣａ合金を最後に添加するの
は、未脱酸溶鋼中にＣａまたはＣａ合金を添加すると、
溶鋼中の溶存酸素によって、Ｃａが酸化されやすいため
である。また、ＴｉまたはＴｉ合金を添加する前に、Ａ
ｌまたはＡｌ合金を未脱酸溶鋼中に添加するのが望まし
い。未脱酸溶鋼中の溶存酸素によってＴｉが酸化されや
すいためである。
は、未脱酸溶鋼中にＣａまたはＣａ合金を添加すると、
溶鋼中の溶存酸素によって、Ｃａが酸化されやすいため
である。また、ＴｉまたはＴｉ合金を添加する前に、Ａ
ｌまたはＡｌ合金を未脱酸溶鋼中に添加するのが望まし
い。未脱酸溶鋼中の溶存酸素によってＴｉが酸化されや
すいためである。
【００５５】Ｃａ合金が、たとえば、Ｃａ−Ｓｉ合金の
ように、Ｓｉを含有する場合には、脱炭処理後の未脱酸
溶鋼に所定量のＡｌまたはＡｌ合金、およびＴｉまたは
Ｔｉ合金を添加した後に、所定量のＣａ−Ｓｉ合金を添
加することができる。
ように、Ｓｉを含有する場合には、脱炭処理後の未脱酸
溶鋼に所定量のＡｌまたはＡｌ合金、およびＴｉまたは
Ｔｉ合金を添加した後に、所定量のＣａ−Ｓｉ合金を添
加することができる。
【００５６】このように脱酸処理することにより、薄鋼
板の化学組成を前述の（１）に記載の化学組成に、ま
た、薄鋼板中の酸化物系非金属介在物の組成を前述の
（２）に記載の組成に、より安定して確実に、それぞれ
調整することができる。
板の化学組成を前述の（１）に記載の化学組成に、ま
た、薄鋼板中の酸化物系非金属介在物の組成を前述の
（２）に記載の組成に、より安定して確実に、それぞれ
調整することができる。
【００５７】溶鋼中に添加するこれらＡｌ、Ｓｉ、Ｔ
ｉ、Ｃａ、またはそれらの合金の添加量は、たとえば１
つの例として、つぎのようにして求めることができる。
すなわち、まづ、鋼材の要求性能、溶鋼中のＮ含有率な
どに応じて、０．００５〜０．１％の範囲内で薄鋼板の
目標のＴｉ含有率を決める。つぎに、目標のＴｉ含有率
に応じて、前述の（１）に記載のＳｉ／Ｔｉ≦５の範囲
内で薄鋼板の目標のＳｉ含有率が求まる。さらに、薄鋼
板の目標のＴｉ含有率に応じて、前述の（１）に記載の
０．０２≦ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．２の範囲内で薄鋼
板の目標のｓｏｌ．Ａｌが求まる。
ｉ、Ｃａ、またはそれらの合金の添加量は、たとえば１
つの例として、つぎのようにして求めることができる。
すなわち、まづ、鋼材の要求性能、溶鋼中のＮ含有率な
どに応じて、０．００５〜０．１％の範囲内で薄鋼板の
目標のＴｉ含有率を決める。つぎに、目標のＴｉ含有率
に応じて、前述の（１）に記載のＳｉ／Ｔｉ≦５の範囲
内で薄鋼板の目標のＳｉ含有率が求まる。さらに、薄鋼
板の目標のＴｉ含有率に応じて、前述の（１）に記載の
０．０２≦ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．２の範囲内で薄鋼
板の目標のｓｏｌ．Ａｌが求まる。
【００５８】一方、転炉を用いて溶製した連続鋳造する
前の薄鋼板用の溶鋼を脱酸処理するに際して、溶鋼を真
空下で脱炭処理し、その脱炭処理後の未脱酸溶鋼に所定
量のＳｉまたはＳｉ合金を添加した際の、溶鋼中のＳｉ
含有率を予め求めておくと、目標のＳｉ含有率に対応す
るＳｉまたはＳｉ合金の添加量を求めることができる。
さらに、未脱酸溶鋼に所定量のＡｌまたはＡｌ合金を添
加した際の、溶鋼中および薄鋼板のｓｏｌ．Ａｌおよび
ｉｎｓｏｌ．Ａｌの関係を予め求めておくと、目標のｓ
ｏｌ．Ａｌ含有率およびｉｎｓｏｌ．Ａｌに対応して、
溶鋼中に添加すべきＡｌまたはＡｌ合金の添加量が求ま
る。
前の薄鋼板用の溶鋼を脱酸処理するに際して、溶鋼を真
空下で脱炭処理し、その脱炭処理後の未脱酸溶鋼に所定
量のＳｉまたはＳｉ合金を添加した際の、溶鋼中のＳｉ
含有率を予め求めておくと、目標のＳｉ含有率に対応す
るＳｉまたはＳｉ合金の添加量を求めることができる。
さらに、未脱酸溶鋼に所定量のＡｌまたはＡｌ合金を添
加した際の、溶鋼中および薄鋼板のｓｏｌ．Ａｌおよび
ｉｎｓｏｌ．Ａｌの関係を予め求めておくと、目標のｓ
ｏｌ．Ａｌ含有率およびｉｎｓｏｌ．Ａｌに対応して、
溶鋼中に添加すべきＡｌまたはＡｌ合金の添加量が求ま
る。
【００５９】また、上記Ｓｉ、ｓｏｌ．Ａｌなどを調整
した溶鋼に、所定量のＴｉまたはを添加した際の、溶鋼
中のＴｉ含有率を予め求めておくと、上記の求めた目標
のＴｉ含有率に対応するＴｉまたはＴｉ合金の添加量を
求めることができる。
した溶鋼に、所定量のＴｉまたはを添加した際の、溶鋼
中のＴｉ含有率を予め求めておくと、上記の求めた目標
のＴｉ含有率に対応するＴｉまたはＴｉ合金の添加量を
求めることができる。
【００６０】さらに、薄鋼板の目標のｓｏｌ．Ａｌ、Ｔ
ｉおよびｉｎｓｏｌ．Ａｌが求まると、前述の（１）に
記載の０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦４．８−１６
×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ）の範囲内で薄鋼板の目標のＣ
ａ含有率が求まる。脱酸処理時のＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、ま
たはそれらの合金を添加した後に、所定量のＣａまたは
Ｃａ合金を添加した際の、溶鋼中のＣａ含有率を予め求
めておくと、目標のＣａ含有率に対応して、溶鋼中に添
加すべきＣａまたはＣａ合金の添加量が求まる。
ｉおよびｉｎｓｏｌ．Ａｌが求まると、前述の（１）に
記載の０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦４．８−１６
×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ）の範囲内で薄鋼板の目標のＣ
ａ含有率が求まる。脱酸処理時のＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、ま
たはそれらの合金を添加した後に、所定量のＣａまたは
Ｃａ合金を添加した際の、溶鋼中のＣａ含有率を予め求
めておくと、目標のＣａ含有率に対応して、溶鋼中に添
加すべきＣａまたはＣａ合金の添加量が求まる。
【００６１】Ａｌ、Ｓｉ、ＴｉおよびＣａのそれぞれの
合金は、通常の合金でよく、また、それら合金のブリッ
ケット、またはそれら合金を内包した鉄被覆ワイヤを用
いることができる。
合金は、通常の合金でよく、また、それら合金のブリッ
ケット、またはそれら合金を内包した鉄被覆ワイヤを用
いることができる。
【００６２】
【実施例】転炉およびＲＨ式真空処理装置を用いて、Ｃ
含有率が０．００２質量％程度の極低炭素鋼を１ヒート
約２７０ｔの容量で溶製した。その際、転炉を用いて得
られた未脱酸の溶鋼を真空下で脱炭処理し、脱炭処理後
の溶鋼の脱酸処理方法を変更して試験した。
含有率が０．００２質量％程度の極低炭素鋼を１ヒート
約２７０ｔの容量で溶製した。その際、転炉を用いて得
られた未脱酸の溶鋼を真空下で脱炭処理し、脱炭処理後
の溶鋼の脱酸処理方法を変更して試験した。
【００６３】溶製した溶鋼を２ストランドを有する垂直
曲げ型連続鋳造機を用いて、厚さ２７０ｍｍ、幅１５０
０ｍｍの鋳片に速度１．５ｍ／分で鋳造した。連続鋳造
する際に、浸漬ノズル内を通過する溶鋼中にはＡｒガス
を吹き込まなかった。
曲げ型連続鋳造機を用いて、厚さ２７０ｍｍ、幅１５０
０ｍｍの鋳片に速度１．５ｍ／分で鋳造した。連続鋳造
する際に、浸漬ノズル内を通過する溶鋼中にはＡｒガス
を吹き込まなかった。
【００６４】連続鋳造中のタンディッシュ内の溶鋼をボ
ンブ法により、直径２５ｍｍ、高さ８０ｍｍのサンプル
を採取し、また、後述する冷間圧延した薄鋼板から分析
用のサンプルを採取し、これらのサンプルの化学組成を
通常のプラズマ発光分析法、原子吸光分析法、高周波燃
焼−赤外線吸収法などによって分析した。その結果、ボ
ンブ法による溶鋼の化学組成と、薄鋼板の化学組成は、
ほとんど同じであることを確認した。
ンブ法により、直径２５ｍｍ、高さ８０ｍｍのサンプル
を採取し、また、後述する冷間圧延した薄鋼板から分析
用のサンプルを採取し、これらのサンプルの化学組成を
通常のプラズマ発光分析法、原子吸光分析法、高周波燃
焼−赤外線吸収法などによって分析した。その結果、ボ
ンブ法による溶鋼の化学組成と、薄鋼板の化学組成は、
ほとんど同じであることを確認した。
【００６５】また、鋳造終了後に浸漬ノズルを回収して
縦断し、その内壁への酸化物系非金属介在物の付着状況
を調査した。
縦断し、その内壁への酸化物系非金属介在物の付着状況
を調査した。
【００６６】つぎに、得られた鋳片を熱間圧延し、厚さ
３．５ｍｍの薄鋼板としてコイル状に巻き取った。ま
た、この薄鋼板を酸洗し、その後冷間圧延して厚さ０．
７ｍｍの薄鋼板としてコイル状に巻き取った。その後、
その冷間圧延した薄鋼板を連続焼鈍した後、表面品質状
況を目視で検査し、鋳片における酸化物系非金属介在
物、パウダ性欠陥または気泡性欠陥に起因するヘゲ疵ま
たはスリバー疵の発生状況を調査した。これらの薄鋼板
の表面疵の発生状況は、コイルの長さ１０００ｍにおけ
るこれら表面疵の発生個数で評価した。
３．５ｍｍの薄鋼板としてコイル状に巻き取った。ま
た、この薄鋼板を酸洗し、その後冷間圧延して厚さ０．
７ｍｍの薄鋼板としてコイル状に巻き取った。その後、
その冷間圧延した薄鋼板を連続焼鈍した後、表面品質状
況を目視で検査し、鋳片における酸化物系非金属介在
物、パウダ性欠陥または気泡性欠陥に起因するヘゲ疵ま
たはスリバー疵の発生状況を調査した。これらの薄鋼板
の表面疵の発生状況は、コイルの長さ１０００ｍにおけ
るこれら表面疵の発生個数で評価した。
【００６７】また、冷間圧延した薄鋼板から分析用サン
プルを採取し、酸化物系非金属介在物の大きさおよび組
成を、光学顕微鏡およびエネルギー分散型Ｘ線マイクロ
アナライザーにより分析した。各試験では、酸化物系非
金属介在物の代表的な組成を約２０例測定し、その平均
組成を求めた。薄鋼板の化学組成を表１に、試験結果を
表２に示す。なお、以下の表示の％は、質量％を意味す
る。
プルを採取し、酸化物系非金属介在物の大きさおよび組
成を、光学顕微鏡およびエネルギー分散型Ｘ線マイクロ
アナライザーにより分析した。各試験では、酸化物系非
金属介在物の代表的な組成を約２０例測定し、その平均
組成を求めた。薄鋼板の化学組成を表１に、試験結果を
表２に示す。なお、以下の表示の％は、質量％を意味す
る。
【００６８】
【表１】
【表２】 本発明例の試験Ｎｏ．１では、脱炭処理した後、溶鋼中
にＡｌを添加してＡｌ脱酸し、溶鋼中の溶存酸素含有率
を約１５０ｐｐｍに調整した。その後、Ｆｅ−Ｓｉおよ
びＴｉを添加し、Ｆｅ−Ｎｂを添加した後、Ｆｅ−Ｃａ
ブリケットを添加してＣａ処理を行った。本発明例の試
験Ｎｏ．２では、脱炭処理した後、溶鋼中にＡｌを添加
してＡｌ脱酸し、溶鋼中の溶存酸素含有率を約１００ｐ
ｐｍに調整した。その後、Ｆｅ−ＳｉおよびＴｉを添加
し、Ｆｅ−ＮｂおよびＦｅ−Ｂを添加した後、Ｃａ−Ｓ
ｉ合金の鉄被覆ワイヤを添加して、Ｃａ処理を行った。
また、本発明例の試験Ｎｏ．３では、脱炭処理した後、
溶鋼中にＡｌを添加してＡｌ脱酸し、溶鋼中の溶存酸素
含有率を約１３０ｐｐｍに調整した。その後、Ｆｅ−Ｓ
ｉおよびＴｉを添加した後、Ｃａ−Ｓｉ合金の鉄被覆ワ
イヤを添加して、Ｃａ処理を行った。これら試験Ｎｏ．
１〜Ｎｏ．３における脱酸処理方法は、本発明の方法で
規定する条件を満足する方法である。
にＡｌを添加してＡｌ脱酸し、溶鋼中の溶存酸素含有率
を約１５０ｐｐｍに調整した。その後、Ｆｅ−Ｓｉおよ
びＴｉを添加し、Ｆｅ−Ｎｂを添加した後、Ｆｅ−Ｃａ
ブリケットを添加してＣａ処理を行った。本発明例の試
験Ｎｏ．２では、脱炭処理した後、溶鋼中にＡｌを添加
してＡｌ脱酸し、溶鋼中の溶存酸素含有率を約１００ｐ
ｐｍに調整した。その後、Ｆｅ−ＳｉおよびＴｉを添加
し、Ｆｅ−ＮｂおよびＦｅ−Ｂを添加した後、Ｃａ−Ｓ
ｉ合金の鉄被覆ワイヤを添加して、Ｃａ処理を行った。
また、本発明例の試験Ｎｏ．３では、脱炭処理した後、
溶鋼中にＡｌを添加してＡｌ脱酸し、溶鋼中の溶存酸素
含有率を約１３０ｐｐｍに調整した。その後、Ｆｅ−Ｓ
ｉおよびＴｉを添加した後、Ｃａ−Ｓｉ合金の鉄被覆ワ
イヤを添加して、Ｃａ処理を行った。これら試験Ｎｏ．
１〜Ｎｏ．３における脱酸処理方法は、本発明の方法で
規定する条件を満足する方法である。
【００６９】これら試験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３では、鋳片
を熱間圧延後、さらに冷間圧延して得られた薄鋼板の化
学組成において、Ｓｉ／Ｔｉは０．４１〜３．３８、ｓ
ｏｌ．Ａｌ／Ｔｉは０．０６７〜０．１７、Ｃａ／ｉｎ
ｓｏｌ．Ａｌは１．６７〜１．８３であり、これら比の
値を含めて、薄鋼板の化学組成は、本発明で規定する条
件の範囲内であった。また、厚さ１μｍ以上の大きさの
酸化物系非金属介在物の７０％以上が、ＴｉＯｘ、Ａｌ
２ Ｏ３ 、ＳｉＯ２ およびＣａＯを主成分とし、か
つ、Ａｌ２ Ｏ３ ／ＴｉＯｘは０．２２〜１．４、Ｃ
ａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２ Ｏ３ ）は０．５３〜０．５
８で、ＳｉＯ２ 含有率は０．２〜３．０％であり、こ
れら組成範囲は、本発明の薄鋼板で規定する望ましい条
件の範囲内であった。鋳造終了後、回収した浸漬ノズル
内壁には酸化物の付着はほとんど認められなかった。ま
た、冷間圧延して得られた薄鋼板の表面品質は良好で、
ヘゲ疵およびスリバー疵は発生しなかった。
を熱間圧延後、さらに冷間圧延して得られた薄鋼板の化
学組成において、Ｓｉ／Ｔｉは０．４１〜３．３８、ｓ
ｏｌ．Ａｌ／Ｔｉは０．０６７〜０．１７、Ｃａ／ｉｎ
ｓｏｌ．Ａｌは１．６７〜１．８３であり、これら比の
値を含めて、薄鋼板の化学組成は、本発明で規定する条
件の範囲内であった。また、厚さ１μｍ以上の大きさの
酸化物系非金属介在物の７０％以上が、ＴｉＯｘ、Ａｌ
２ Ｏ３ 、ＳｉＯ２ およびＣａＯを主成分とし、か
つ、Ａｌ２ Ｏ３ ／ＴｉＯｘは０．２２〜１．４、Ｃ
ａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２ Ｏ３ ）は０．５３〜０．５
８で、ＳｉＯ２ 含有率は０．２〜３．０％であり、こ
れら組成範囲は、本発明の薄鋼板で規定する望ましい条
件の範囲内であった。鋳造終了後、回収した浸漬ノズル
内壁には酸化物の付着はほとんど認められなかった。ま
た、冷間圧延して得られた薄鋼板の表面品質は良好で、
ヘゲ疵およびスリバー疵は発生しなかった。
【００７０】比較例の試験Ｎｏ．４では、脱炭処理した
後、溶鋼中にＡｌを添加してＡｌ脱酸し、溶鋼中の溶存
酸素含有率を約２００ｐｐｍに調整した。その後、Ｆｅ
−ＳｉおよびＴｉを添加し、Ｆｅ−Ｎｂを添加した後、
Ｆｅ−Ｃａブリケットを添加してＣａ処理を行った。脱
酸処理方法は、本発明の方法で規定する条件を満足する
方法である。鋳片を熱間圧延後、さらに冷間圧延して得
られた薄鋼板の化学組成において、Ｓｉ／Ｔｉは０．４
３、ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉは０．０１４、Ｃａ／ｉｎｓｏ
ｌ．Ａｌは８．０であり、これらの比の値のうち、ｓｏ
ｌ．Ａｌ／Ｔｉの値が、本発明の薄鋼板で規定する条件
を外れて小さく、また、Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌの値
が、本発明の薄鋼板で規定する条件を外れて大きい。ま
た、厚さ１μｍ以上の大きさの酸化物系非金属介在物の
７０％以上が、ＴｉＯｘ、Ａｌ２Ｏ３ 、ＳｉＯ２ お
よびＣａＯを主成分としているが、Ａｌ２ Ｏ３ ／Ｔ
ｉＯｘは０．０１、ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２ Ｏ
３ ）は０．８９で、ＳｉＯ２含有率は０．１％であ
り、これら組成範囲は、本発明の薄鋼板で規定する望ま
しい条件の範囲を外れていた。
後、溶鋼中にＡｌを添加してＡｌ脱酸し、溶鋼中の溶存
酸素含有率を約２００ｐｐｍに調整した。その後、Ｆｅ
−ＳｉおよびＴｉを添加し、Ｆｅ−Ｎｂを添加した後、
Ｆｅ−Ｃａブリケットを添加してＣａ処理を行った。脱
酸処理方法は、本発明の方法で規定する条件を満足する
方法である。鋳片を熱間圧延後、さらに冷間圧延して得
られた薄鋼板の化学組成において、Ｓｉ／Ｔｉは０．４
３、ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉは０．０１４、Ｃａ／ｉｎｓｏ
ｌ．Ａｌは８．０であり、これらの比の値のうち、ｓｏ
ｌ．Ａｌ／Ｔｉの値が、本発明の薄鋼板で規定する条件
を外れて小さく、また、Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌの値
が、本発明の薄鋼板で規定する条件を外れて大きい。ま
た、厚さ１μｍ以上の大きさの酸化物系非金属介在物の
７０％以上が、ＴｉＯｘ、Ａｌ２Ｏ３ 、ＳｉＯ２ お
よびＣａＯを主成分としているが、Ａｌ２ Ｏ３ ／Ｔ
ｉＯｘは０．０１、ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２ Ｏ
３ ）は０．８９で、ＳｉＯ２含有率は０．１％であ
り、これら組成範囲は、本発明の薄鋼板で規定する望ま
しい条件の範囲を外れていた。
【００７１】比較例の試験Ｎｏ．５では、脱炭処理した
後、溶鋼中にＡｌを添加してＡｌ脱酸し、溶鋼中のｓｏ
ｌ．Ａｌ含有率を約０．０３０％に調整した。その後、
ＴｉおよびＦｅ−Ｎｂを添加した後、Ｃａ処理は行わな
かったので、この脱酸処理方法は、本発明の方法で規定
する条件を外れた方法である。鋳片を熱間圧延後、さら
に冷間圧延して得られた薄鋼板の化学組成において、ｓ
ｏｌ．Ａｌ含有率が０．０２８％であることが、本発明
の薄鋼板で規定する条件を外れており、さらに、Ｓｉ／
Ｔｉは０．１７、ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉは０．９３、Ｃａ
／ｉｎｓｏｌ．Ａｌは０．０３であり、これら比の値の
うち、ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉの値が、本発明の薄鋼板で規
定する条件を外れて大きく、Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌの
値が、本発明の薄鋼板で規定する条件を外れて小さい。
また、厚さ１μｍ以上の大きさの酸化物系非金属介在物
の７０％以上が、ＴｉＯｘ、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＳｉＯ２
およびＣａＯを主成分としているが、Ａｌ２ Ｏ３ ／
ＴｉＯｘは９９、ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２ Ｏ３ ）
は０．０１未満で、また、ＳｉＯ２ 含有率は０．１％
未満であり、これら組成範囲は、本発明の薄鋼板で規定
する望ましい条件の範囲を外れていた。
後、溶鋼中にＡｌを添加してＡｌ脱酸し、溶鋼中のｓｏ
ｌ．Ａｌ含有率を約０．０３０％に調整した。その後、
ＴｉおよびＦｅ−Ｎｂを添加した後、Ｃａ処理は行わな
かったので、この脱酸処理方法は、本発明の方法で規定
する条件を外れた方法である。鋳片を熱間圧延後、さら
に冷間圧延して得られた薄鋼板の化学組成において、ｓ
ｏｌ．Ａｌ含有率が０．０２８％であることが、本発明
の薄鋼板で規定する条件を外れており、さらに、Ｓｉ／
Ｔｉは０．１７、ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉは０．９３、Ｃａ
／ｉｎｓｏｌ．Ａｌは０．０３であり、これら比の値の
うち、ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉの値が、本発明の薄鋼板で規
定する条件を外れて大きく、Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌの
値が、本発明の薄鋼板で規定する条件を外れて小さい。
また、厚さ１μｍ以上の大きさの酸化物系非金属介在物
の７０％以上が、ＴｉＯｘ、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＳｉＯ２
およびＣａＯを主成分としているが、Ａｌ２ Ｏ３ ／
ＴｉＯｘは９９、ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２ Ｏ３ ）
は０．０１未満で、また、ＳｉＯ２ 含有率は０．１％
未満であり、これら組成範囲は、本発明の薄鋼板で規定
する望ましい条件の範囲を外れていた。
【００７２】比較例の試験Ｎｏ．６では、脱炭処理した
後、溶鋼中にＡｌを添加してＡｌ脱酸し、溶鋼中の溶存
酸素含有率を約１００ｐｐｍに調整した。その後、Ｆｅ
−ＳｉおよびＴｉを添加し、Ｆｅ−Ｎｂを添加した後、
Ｆｅ−Ｃａ混合粉の鉄被覆ワイヤを添加して、Ｃａ処理
を行った。脱酸処理方法は、本発明の方法で規定する条
件を満足する方法である。鋳片を熱間圧延後、さらに冷
間圧延して得られた薄鋼板の化学組成において、Ｓｉ／
Ｔｉは０．４３、ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉは０．１２、Ｃａ
／ｉｎｓｏｌ．Ａｌは１．８６であり、これら比の値の
うち、ｓｏｌ．Ａｌ／ＴｉおよびＣａ／ｉｎｓｏｌ．Ａ
ｌの値が、本発明の薄鋼板で規定する条件を外れて大き
い。また、厚さ１μｍ以上の大きさの酸化物系非金属介
在物の７０％以上が、ＴｉＯ２ 、Ａｌ２ Ｏ３ 、Ｓ
ｉＯ２ およびＣａＯを主成分としているが、Ａｌ２
Ｏ３ ／ＴｉＯｘは０．７２、ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ
２Ｏ３ ）は０．５８で、ＳｉＯ２ 含有率は０．４％
であり、これら組成範囲は、本発明の薄鋼板で規定する
望ましい条件の範囲を外れていた。
後、溶鋼中にＡｌを添加してＡｌ脱酸し、溶鋼中の溶存
酸素含有率を約１００ｐｐｍに調整した。その後、Ｆｅ
−ＳｉおよびＴｉを添加し、Ｆｅ−Ｎｂを添加した後、
Ｆｅ−Ｃａ混合粉の鉄被覆ワイヤを添加して、Ｃａ処理
を行った。脱酸処理方法は、本発明の方法で規定する条
件を満足する方法である。鋳片を熱間圧延後、さらに冷
間圧延して得られた薄鋼板の化学組成において、Ｓｉ／
Ｔｉは０．４３、ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉは０．１２、Ｃａ
／ｉｎｓｏｌ．Ａｌは１．８６であり、これら比の値の
うち、ｓｏｌ．Ａｌ／ＴｉおよびＣａ／ｉｎｓｏｌ．Ａ
ｌの値が、本発明の薄鋼板で規定する条件を外れて大き
い。また、厚さ１μｍ以上の大きさの酸化物系非金属介
在物の７０％以上が、ＴｉＯ２ 、Ａｌ２ Ｏ３ 、Ｓ
ｉＯ２ およびＣａＯを主成分としているが、Ａｌ２
Ｏ３ ／ＴｉＯｘは０．７２、ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ
２Ｏ３ ）は０．５８で、ＳｉＯ２ 含有率は０．４％
であり、これら組成範囲は、本発明の薄鋼板で規定する
望ましい条件の範囲を外れていた。
【００７３】これら試験Ｎｏ．４〜Ｎｏ．６では、鋳造
終了後、回収した浸漬ノズル内壁には、酸化物が多く付
着しており、浸漬ノズルに閉塞が認められた。また、冷
間圧延して得られた薄鋼板の表面には、ヘゲ疵またはス
リバー疵が、コイルの長さ１０００ｍ当たり０．８〜
１．５個と、多く発生した。
終了後、回収した浸漬ノズル内壁には、酸化物が多く付
着しており、浸漬ノズルに閉塞が認められた。また、冷
間圧延して得られた薄鋼板の表面には、ヘゲ疵またはス
リバー疵が、コイルの長さ１０００ｍ当たり０．８〜
１．５個と、多く発生した。
【００７４】比較例の試験Ｎｏ．７およびＮｏ．８で
は、脱炭処理した後、溶鋼中にＡｌを添加してＡｌ脱酸
し、溶鋼中の溶存酸素含有率を約１３０ｐｐｍに調整し
た。その後、試験Ｎｏ．７では、Ｆｅ−ＳｉおよびＴｉ
を添加し、Ｆｅ−ＮｂおよびＦｅ−Ｂを添加した後、ま
た、試験Ｎｏ．８では、Ｆｅ−ＳｉおよびＴｉを添加し
た後に、それぞれＣａ−Ｓｉ合金の鉄被覆ワイヤを添加
して、Ｃａ処理を行った。これらの脱酸処理方法は、本
発明の方法で規定する条件を満足する方法である。これ
ら試験Ｎｏ．７およびＮｏ．８では、鋳片を熱間圧延
後、さらに冷間圧延して得られた薄鋼板の化学組成にお
いて、Ｓｉ／Ｔｉは１．２９または３．３９、ｓｏｌ．
Ａｌ／Ｔｉは０．１５または０．２２、Ｃａ／ｉｎｓｏ
ｌ．Ａｌは１．７０または１．７５であり、これら比の
値のうち、ｓｏｌ．Ａｌ／ＴｉおよびＣａ／ｉｎｓｏ
ｌ．Ａｌの値が、本発明の薄鋼板で規定する条件を外れ
て大きい。また、厚さ１μｍ以上の大きさの酸化物系非
金属介在物の７０％以上が、ＴｉＯｘ、Ａｌ２ Ｏ
３ 、ＳｉＯ２ およびＣａＯを主成分としているが、
Ａｌ２Ｏ３ ／ＴｉＯｘは１．２または２．４、ＣａＯ
／（ＣａＯ＋Ａｌ２ Ｏ３）は０．５６または０．５７
で、ＳｉＯ２ 含有率は１．６％または３．２％であ
り、これら組成範囲は、本発明の薄鋼板で規定する望ま
しい条件の範囲を外れていた。
は、脱炭処理した後、溶鋼中にＡｌを添加してＡｌ脱酸
し、溶鋼中の溶存酸素含有率を約１３０ｐｐｍに調整し
た。その後、試験Ｎｏ．７では、Ｆｅ−ＳｉおよびＴｉ
を添加し、Ｆｅ−ＮｂおよびＦｅ−Ｂを添加した後、ま
た、試験Ｎｏ．８では、Ｆｅ−ＳｉおよびＴｉを添加し
た後に、それぞれＣａ−Ｓｉ合金の鉄被覆ワイヤを添加
して、Ｃａ処理を行った。これらの脱酸処理方法は、本
発明の方法で規定する条件を満足する方法である。これ
ら試験Ｎｏ．７およびＮｏ．８では、鋳片を熱間圧延
後、さらに冷間圧延して得られた薄鋼板の化学組成にお
いて、Ｓｉ／Ｔｉは１．２９または３．３９、ｓｏｌ．
Ａｌ／Ｔｉは０．１５または０．２２、Ｃａ／ｉｎｓｏ
ｌ．Ａｌは１．７０または１．７５であり、これら比の
値のうち、ｓｏｌ．Ａｌ／ＴｉおよびＣａ／ｉｎｓｏ
ｌ．Ａｌの値が、本発明の薄鋼板で規定する条件を外れ
て大きい。また、厚さ１μｍ以上の大きさの酸化物系非
金属介在物の７０％以上が、ＴｉＯｘ、Ａｌ２ Ｏ
３ 、ＳｉＯ２ およびＣａＯを主成分としているが、
Ａｌ２Ｏ３ ／ＴｉＯｘは１．２または２．４、ＣａＯ
／（ＣａＯ＋Ａｌ２ Ｏ３）は０．５６または０．５７
で、ＳｉＯ２ 含有率は１．６％または３．２％であ
り、これら組成範囲は、本発明の薄鋼板で規定する望ま
しい条件の範囲を外れていた。
【００７５】これら試験Ｎｏ．７およびＮｏ．８では、
鋳造終了後、回収した浸漬ノズル内壁には、酸化物が多
く付着しており、浸漬ノズルに閉塞の発生しているのが
認められた。また、冷間圧延して得られた薄鋼板の表面
には、ヘゲ疵またはスリバー疵が、コイルの長さ１００
０ｍ当たり１．４または１．２個と多く発生した。
鋳造終了後、回収した浸漬ノズル内壁には、酸化物が多
く付着しており、浸漬ノズルに閉塞の発生しているのが
認められた。また、冷間圧延して得られた薄鋼板の表面
には、ヘゲ疵またはスリバー疵が、コイルの長さ１００
０ｍ当たり１．４または１．２個と多く発生した。
【００７６】
【発明の効果】本発明により、鋳造中の浸漬ノズルの閉
塞を防止でき、ヘゲ疵、スリバー疵などの表面疵の発生
のない、良好な表面品質の薄鋼板を得ることができる。
塞を防止でき、ヘゲ疵、スリバー疵などの表面疵の発生
のない、良好な表面品質の薄鋼板を得ることができる。
【図１】ＴｉＯ２ −Ａｌ２ Ｏ３ −ＣａＯ−ＳｉＯ
２ 四元系の酸化物の溶融温度に及ぼすＳｉＯ２ 含有
率の影響を示す図である。
２ 四元系の酸化物の溶融温度に及ぼすＳｉＯ２ 含有
率の影響を示す図である。
【図２】ＴｉＯｘ−Ａｌ２ Ｏ３ −ＣａＯ−ＳｉＯ２
四元系の酸化物中に含有されるＴｉＯｘ含有率とＳｉ
Ｏ２ 含有率との関係を示す図である。
四元系の酸化物中に含有されるＴｉＯｘ含有率とＳｉ
Ｏ２ 含有率との関係を示す図である。
【図３】ＴｉＯｘ−Ａｌ２ Ｏ３ −ＣａＯ−ＳｉＯ２
四元系の酸化物中に含有されるＣａＯ含有率をＡｌ２
Ｏ３ 含有率で除した比、ＣａＯ／Ａｌ２ Ｏ３
と、ＳｉＯ２ 含有率との関係を示す図である。
四元系の酸化物中に含有されるＣａＯ含有率をＡｌ２
Ｏ３ 含有率で除した比、ＣａＯ／Ａｌ２ Ｏ３
と、ＳｉＯ２ 含有率との関係を示す図である。
【図４】アルミナ・グラファイト質の耐火物に付着する
付着物の厚さに及ぼす、溶鋼の組成であるＳｉ／Ｔｉ、
ｓｏｌ．Ａｌ／ＴｉおよびＣａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌの影
響を示す図である。
付着物の厚さに及ぼす、溶鋼の組成であるＳｉ／Ｔｉ、
ｓｏｌ．Ａｌ／ＴｉおよびＣａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌの影
響を示す図である。
【図５】ＴｉＯｘ、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＣａＯおよびＳｉ
Ｏ２ の適正範囲を示す図である。
Ｏ２ の適正範囲を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２２Ｄ 11/108 Ｂ２２Ｄ 11/108 Ｅ 11/113 11/113
Claims (3)
- 【請求項１】質量％で、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：
０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｐ：
０．１％以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０００５〜０．０１％、Ｃａ：０．０００３〜０．
００４％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０〜
０．０３％、Ｂ：０〜０．０１％を含有し、かつ、Ｓ
ｉ、ｓｏｌ．Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉおよびｉｎｓｏｌ．Ａｌ
のそれぞれの関係が、Ｓｉ含有率とＴｉ含有率との比が
Ｓｉ／Ｔｉ≦０．５で、ｓｏｌ．Ａｌ含有率とＴｉ含有
率との比が０．０２≦ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．１であ
り、かつ下記（イ）式で表される関係を満足する組成を
有するか、または０．５＜Ｓｉ／Ｔｉ≦２で、０．０２
≦ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ≦０．１４であり、かつ、下記
（ロ）式で表される関係を満足する組成を有するか、ま
たは、２＜Ｓｉ／Ｔｉ≦５で、０．０２≦ｓｏｌ．Ａｌ
／Ｔｉ≦０．２であり、かつ、下記（ハ）式で表される
関係を満足する組成を有し、残部Ｆｅおよび不純物から
なることを特徴とする薄鋼板。 ０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦５．２−３６×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ） ・・・（イ） ０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦５．０−２４×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ） ・・・（ロ） ０．５≦Ｃａ／ｉｎｓｏｌ．Ａｌ≦４．８−１６×（ｓｏｌ．Ａｌ／Ｔｉ） ・・・（ハ） ここで、Ｃａ、ｉｎｓｏｌ．Ａｌ、ｓｏｌ．Ａｌおよび
Ｔｉは薄鋼板中の各元素の含有率（質量％）である。 - 【請求項２】厚さ１μｍ以上の酸化物系非金属介在物の
７０質量％以上が、Ｔｉの酸化物（ＴｉＯｘ）、Ａｌ２
Ｏ３ 、ＣａＯおよびＳｉＯ２ を主成分とし、か
つ、これら主成分のそれぞれの関係が、Ａｌ２ Ｏ３
含有率とＴｉＯｘ含有率との比が０．１≦Ａｌ２ Ｏ３
／ＴｉＯｘ≦０．５で、ＳｉＯ２ 含有率が０．１≦
ＳｉＯ２ ≦３であり、かつ、下記（ニ）式で表される
関係を満足する組成範囲ａにあるか、または、０．１≦
Ａｌ２ Ｏ３ ／ＴｉＯｘ≦１．０で、０．２≦ＳｉＯ
２ ≦６であり、かつ、下記（ホ）式で表される関係を
満足し、さらに前記組成範囲ａを除いた組成範囲ｂにあ
るか、または、０．１≦Ａｌ２ Ｏ３ ／ＴｉＯｘ≦
２．０で、０．５≦ＳｉＯ２ ≦１０であり、かつ、下
記（ヘ）式で表される関係を満足し、さらに、前記組成
範囲ａおよび前記組成範囲ｂを除いた組成範囲ｃにある
ことを特徴とする請求項１に記載の薄鋼板。 ０．２７≦ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３）≦０．８４−０．５９×（Ａｌ２Ｏ ３ ／ＴｉＯｘ） ・・・（ニ） ０．２７≦ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３）≦０．８１−０．２７×（Ａｌ２Ｏ ３ ／ＴｉＯｘ） ・・・（ホ） ０．２７≦ＣａＯ／（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３）≦０．８０−０．１３×（Ａｌ２Ｏ ３ ／ＴｉＯｘ） ・・・（ヘ） ここで、ＣａＯ、Ａｌ２ Ｏ３ およびＴｉＯｘは、酸
化物系非金属介在物中のそれぞれの含有率（質量％）で
あり、また、ＴｉＯｘ含有率とは、ＴｉＯ２ 、Ｔｉ２
Ｏ３ およびＴｉ３ Ｏ５ の合計の含有率を意味す
る。 - 【請求項３】連続鋳造に供する溶鋼を脱酸処理するに際
して、溶鋼を真空下で脱炭処理し、その脱炭処理後の未
脱酸溶鋼にＡｌまたはＡｌ合金、ＳｉまたはＳｉ合金、
およびＴｉまたはＴｉ合金を添加し、その後にＣａまた
はＣａ合金を添加することを特徴とする請求項１または
請求項２に記載の薄鋼板用溶鋼の脱酸処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001146136A JP3714190B2 (ja) | 2001-05-16 | 2001-05-16 | 薄鋼板および薄鋼板用溶鋼の脱酸処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001146136A JP3714190B2 (ja) | 2001-05-16 | 2001-05-16 | 薄鋼板および薄鋼板用溶鋼の脱酸処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002339040A true JP2002339040A (ja) | 2002-11-27 |
| JP3714190B2 JP3714190B2 (ja) | 2005-11-09 |
Family
ID=18991831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001146136A Expired - Fee Related JP3714190B2 (ja) | 2001-05-16 | 2001-05-16 | 薄鋼板および薄鋼板用溶鋼の脱酸処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3714190B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2007049824A1 (ja) * | 2005-10-27 | 2009-04-30 | 新日本製鐵株式会社 | 極低炭素鋳片の製造方法 |
-
2001
- 2001-05-16 JP JP2001146136A patent/JP3714190B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2007049824A1 (ja) * | 2005-10-27 | 2009-04-30 | 新日本製鐵株式会社 | 極低炭素鋳片の製造方法 |
| JP4772798B2 (ja) * | 2005-10-27 | 2011-09-14 | 新日本製鐵株式会社 | 極低炭素鋳片の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3714190B2 (ja) | 2005-11-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5277556B2 (ja) | 含Ｔｉ極低炭素鋼の溶製方法及び含Ｔｉ極低炭素鋼鋳片の製造方法 | |
| JP3422612B2 (ja) | 極低炭素冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2023057409A (ja) | 表面性状に優れたＮｉ基合金およびその製造方法 | |
| JP5381243B2 (ja) | 溶鋼の精錬方法 | |
| TWI394843B (zh) | Melt Method of Ti - containing Very Low Carbon Steel and Manufacturing Method of Ti - containing Very Low Carbon Steel Casting | |
| JP7260731B2 (ja) | 高清浄鋼とその精錬方法 | |
| JP3852396B2 (ja) | 薄鋼板および薄鋼板用溶鋼の脱酸方法 | |
| US20120261085A1 (en) | Extremely low carbon steel plate excellent in surface characteristics, workability, and formability and a method of producing extremely low carbon cast slab | |
| JP2000001741A (ja) | 表面性状が良好で耐つまとび性に優れる深絞りほうろう用鋼板およびその製造方法 | |
| JP4780084B2 (ja) | 表面性状の良好なチタンキルド鋼材およびその製造方法 | |
| KR100361846B1 (ko) | 가공성이 우수한 박판용 강 및 그 탈산방법 | |
| JP2009113086A (ja) | 極低炭素鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3714190B2 (ja) | 薄鋼板および薄鋼板用溶鋼の脱酸処理方法 | |
| JP2005307234A (ja) | 耐リジング性，表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
| CN114981460B (zh) | 铁素体系不锈钢 | |
| JP4153615B2 (ja) | 加工性の優れた薄板用鋼およびその脱酸方法 | |
| JP3953626B2 (ja) | 絞り加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| JP7413600B1 (ja) | Ｆｅ－Ｎｉ系合金板及びその製造方法 | |
| JP3505389B2 (ja) | 条用の鋼、Ｓｉキルド鋼、及びその連続鋳造による製造方法 | |
| JP7261345B1 (ja) | 耐酸化性に優れたオーステナイト系Ｎｉ－Ｃｒ－Ｆｅ合金とその製造方法 | |
| JP3631629B2 (ja) | 条用の軟鋼およびその製造方法 | |
| JP2006097110A (ja) | 表面性状および内質に優れる薄鋼板および鋳片とその製造方法 | |
| JP2002030382A (ja) | 薄鋼板およびその製造方法 | |
| JPH10152755A (ja) | 欠陥の少ない缶用鋼板用鋼材および製造方法 | |
| CN116171334A (zh) | 耐疲劳特性优异的析出硬化型马氏体系不锈钢 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040924 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041026 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041221 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050802 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050815 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3714190 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080902 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090902 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090902 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100902 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110902 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120902 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120902 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130902 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130902 Year of fee payment: 8 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130902 Year of fee payment: 8 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |