JP4988696B2 - ゴルフボール - Google Patents

Description

本発明は、ゴルフボールに関する。詳細には、本発明は、コア及びカバーを備えたゴルフボールに関する。

一般的なゴルフボールは、コアとカバーとを備えている。カバーには、アイオノマー樹脂又はポリウレタンをその主成分とする樹脂組成物が用いられる。アイオノマー樹脂からなるカバーは、反発性能に優れる。一方、ポリウレタンからなるカバーは、打球感、コントロール性及び耐擦傷性に優れる。

カバーの成形方法としては、圧縮成形法及び射出成形法が挙げられる。圧縮成形法では、予め準備しておいた碗状のハーフシェルでコアを覆い、これを圧縮成形してカバーが成形される。射出成形法では、射出成形機を用いて溶融した樹脂を直接コアの周りに射出してカバーが成形される。生産性の観点において、射出成形法が圧縮成形法よりも優れている。

特開平１１−１５１３２３号公報に、射出成形にて形成された均一な厚さの球殻薄層（カバーに相当）を備えたゴルフボールが開示されている。この球殻薄層は、射出成形時の充填速度を適正化して形成されている。

特許３７５１８２４号公報に、カバー形成のための射出成形用の成形型が開示されている。この成形型は、リングゲートを備えている。このリングゲートにより、バランスのとれた溶融樹脂の流動が実現され、ゴルフボールの耐久性向上が図られている。
特開平１１−１５１３２３号公報 特許３７５１８２４号公報

大きな飛行距離の達成の観点から、コアを大径化し速い速度でゴルフボールを飛行させることについて検討がなされている。コアの大径化の達成には、カバーをさらに薄くする必要がある。

薄いカバーの成形に際し、射出成形機の射出率が不十分であれば、注入された樹脂組成物の冷却速度が速まり、樹脂組成物がコア全体を覆うことができない場合がある。コア全体を樹脂組成物で覆うことができても、ウェルドラインの部分の強度が不十分であるために、ゴルフボールの打撃耐久性が低下してしまう場合もある。温度、圧力等のような成形条件の制御だけでは、十分な特性を有するカバーを得ることができないだけでなく、成形型の寿命低下を招来してしまう。

樹脂組成物の流動性を改善するために、この樹脂組成物にオイル等の流動性向上剤を添加すると、反発性能、耐久性、外観等の特性が低下してしまうという問題がある。生産性に優れる射出成形法において、カバーの特性を損なうことなく、カバーの薄層化を達成するのは困難である。

本発明の目的は、射出成形法によって製造され、耐久性に優れかつ大きな飛行距離を達成しうるゴルフボールの提供にある。

本発明に係るゴルフボールは、コアと、このコアの外側に位置するカバーとを備えている。このカバーの厚みは、０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下である。このカバーは、射出成形機から樹脂組成物を成形型に射出することにより形成されている。温度が１９０℃とされた条件で測定された上記樹脂組成物の溶融流動度Ｍ（ｇ／１０ｍｉｎ）と、この射出成形機の射出率Ｖ（ｃｍ^３／ｓｅｃ）と、射出時間Ｔ（ｓｅｃ）との積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）は、５００以上１０００以下である。

好ましくは、このゴルフボールでは、上記樹脂組成物の溶融流動度Ｍは１５ｇ／１０ｍｉｎ以上１００ｇ／１０ｍｉｎ以下である。

好ましくは、このゴルフボールでは、上記樹脂組成物は基材ポリマーを含んでいる。この基材ポリマーは、アイオノマー樹脂と、カルボキシル基を含有する樹脂とを含んでいる。このアイオノマー樹脂は、この基材ポリマーの主成分である。温度が１９０℃とされた条件で測定された上記カルボキシル基を含有する樹脂の溶融流動度は、１００ｇ／１０ｍｉｎ以上である。

好ましくは、このゴルフボールでは、上記アイオノマー樹脂は二価の金属イオンを含んでいる。上記基材ポリマー１００ｇに含まれる二価の金属イオンの含有量は、０．０２０ｍｏｌ以上である。

好ましくは、このゴルフボールでは、上記射出率Ｖは２５０ｃｍ^３／ｓｅｃ以上である。

好ましくは、このゴルフボールでは、上記成形型は一対の半型からなる。この成形型は、これら半型の組み合わせにより形成されるランナー、ゲート及びキャビティを備えている。この成形型は、上記射出成形機から射出された上記樹脂組成物が、上記ランナーを通じて上記ゲートに誘導され、このゲートから上記キャビティに注入されるように構成されている。このランナーの直径は、１ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。このゲートの直径は、０．２ｍｍ以上５ｍｍ以下である。

好ましくは、このゴルフボールでは、上記成形型はメルトフリッパーをさらに備えている。このメルトフリッパーは、この成形型を構成する一対の半型のうちの一方の半型の側に設けられている。上記ランナーは、このメルトフリッパーにより２のパスに分断されている。このメルトフリッパーは、これらパスを連結している。上記キャビティ１個あたりに、奇数個のメルトフリッパーが設けられている。

好ましくは、このゴルフボールの製造方法は、
（１）コアが得られる工程と、
（２）キャビティを有する成形型が準備され、このキャビティに上記コアが投入される工程と、
（３）樹脂組成物が、射出成形機で射出される工程と、
（４）射出された樹脂組成物が上記キャビティと上記コアとの間に注入され、０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の厚みを有するカバーが形成される工程とを含んでおり、
温度が１９０℃とされた条件で測定された上記樹脂組成物の溶融流動度Ｍ（ｇ／１０ｍｉｎ）と、この射出成形機の射出率Ｖ（ｃｍ^３／ｓｅｃ）と、射出時間Ｔ（ｓｅｃ）との積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）が、５００以上１０００以下である。

本発明に係るゴルフボールでは、カバーは射出成形法により形成される。このゴルフボールは、生産性に優れる。温度が１９０℃とされた条件で測定された上記樹脂組成物の溶融流動度Ｍ（ｇ／１０ｍｉｎ）と、この射出成形機の射出率Ｖ（ｃｍ^３／ｓｅｃ）と、射出時間Ｔ（ｓｅｃ）との積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）が適正な範囲に制御されて、このカバーは形成される。このゴルフボールでは、カバーの厚みは均一であり、しかも薄い。このカバーは、コアの大径化に寄与しうる。このゴルフボールは、反発性能に優れる。このゴルフボールは、大きな飛行距離を達成しうる。このゴルフボールでは、ウェルドラインの部分が十分な強度を有する。十分な特性を有するカバーが得られるので、このゴルフボールは耐久性に優れる。このゴルフボールは、射出成形法によって製造され、耐久性に優れかつ大きな飛行距離を達成しうる。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフボール２が示された模式的断面図である。このゴルフボール２は、球状のコア４と、このコア４を覆うカバー６とを備えている。このゴルフボール２は、その表面に多数のディンプル８を備えている。ゴルフボール２の表面のうちディンプル８以外の部分は、ランド１０である。このゴルフボール２が、コア４とカバー６との間に中間層をさらに備えてもよい。このゴルフボール２が、このカバー６を覆うペイント層をさらに備えてもよい。

このゴルフボール２の直径は、４０ｍｍ以上４５ｍｍ以下である。米国ゴルフ協会（ＵＳＧＡ）の規格が満たされるとの観点から、直径は４２．６７ｍｍ以上がより好ましい。空気抵抗抑制の観点から、直径は４４ｍｍ以下がより好ましく、４２．８０ｍｍ以下が特に好ましい。このゴルフボール２の質量は、４０ｇ以上５０ｇ以下である。大きな慣性が得られるとの観点から、質量は４４ｇ以上がより好ましく、４５．００ｇ以上が特に好ましい。ＵＳＧＡの規格が満たされるとの観点から、質量は４５．９３ｇ以下がより好ましい。

コア４は、ゴム組成物が架橋されることで得られる。好ましい基材ゴムとして、ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタジエン共重合体、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体及び天然ゴムが例示される。反発性能の観点から、ポリブタジエンが好ましい。ポリブタジエンと他のゴムとが併用される場合は、ポリブタジエンが主成分とされるのが好ましい。具体的には、全基材ゴムに占めるポリブタジエンの比率が５０質量％以上、特には８０質量％以上とされるのが好ましい。シス−１，４結合の比率が４０％以上、特には８０％以上であるポリブタジエンが好ましい。

コア４の架橋には、好ましくは、共架橋剤が用いられる。反発性能の観点から好ましい共架橋剤は、炭素数が２から８であるα，β−不飽和カルボン酸の、一価又は二価の金属塩である。好ましい共架橋剤の具体例としては、アクリル酸亜鉛、アクリル酸マグネシウム、メタクリル酸亜鉛及びメタクリル酸マグネシウムが挙げられる。高い反発性能が得られるという理由から、アクリル酸亜鉛及びメタクリル酸亜鉛が特に好ましい。

共架橋剤として、炭素数が２から８であるα，β−不飽和カルボン酸と酸化金属とが配合されてもよい。両者はゴム組成物中で反応し、塩が得られる。この塩が、架橋反応に寄与する。好ましいα，β−不飽和カルボン酸としては、アクリル酸及びメタクリル酸が挙げられる。好ましい酸化金属としては、酸化亜鉛及び酸化マグネシウムが挙げられる。

ゴルフボール２の反発性能の観点から、共架橋剤の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して１０質量部以上が好ましく、１５質量部以上がより好ましい。ソフトな打球感の観点から、共架橋剤の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して５０質量部以下が好ましく、４５質量部以下がより好ましい。

好ましくは、コア４のゴム組成物は、共架橋剤と共に有機過酸化物を含む。有機過酸化物は、架橋開始剤として機能する。有機過酸化物は、ゴルフボール２の反発性能に寄与する。好適な有機過酸化物としては、ジクミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン及びジ−ｔ−ブチルパーオキサイドが挙げられる。特に汎用性の高い有機過酸化物は、ジクミルパーオキサイドである。

ゴルフボール２の反発性能の観点から、有機過酸化物の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して０．１質量部以上が好ましく、０．３質量部以上がより好ましく、０．５質量部以上が特に好ましい。ソフトな打球感の観点から、有機過酸化物の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して３．０質量部以下が好ましく、２．８質量部以下がより好ましく、２．５質量部以下が特に好ましい。

好ましくは、コア４のゴム組成物は、有機硫黄化合物を含む。好ましい有機硫黄化合物としては、ジフェニルジスルフィド、ビス（４−クロロフェニル）ジスルフィド、ビス（３−クロロフェニル）ジスルフィド、ビス（４−ブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（３−ブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（４−フルオロフェニル）ジスルフィド、ビス（４−ヨードフェニル）ジスルフィド、ビス（４−シアノフェニル）ジスルフィド等のモノ置換体；ビス（２，５−ジクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（３，５−ジクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（２，６−ジクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（２，５−ジブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（３，５−ジブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（２−クロロ−５−ブロモフェニル）ジスルフィド、ビス（２−シアノ−５−ブロモフェニル）ジスルフィド等のジ置換体；ビス（２，４，６−トリクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（２−シアノ−４−クロロ−６−ブロモフェニル）ジスルフィド等のトリ置換体；ビス（２，３，５，６−テトラクロロフェニル）ジスルフィド等のテトラ置換体；及びビス（２，３，４，５，６−ペンタクロロフェニル）ジスルフィド、ビス（２，３，４，５，６−ペンタブロモフェニル）ジスルフィド等のペンタ置換体が例示される。有機硫黄化合物は、反発性能に寄与する。特に好ましい有機硫黄化合物は、ジフェニルジスルフィド及びビス（ペンタブロモフェニル）ジスルフィドである。

ゴルフボール２の反発性能の観点から、有機硫黄化合物の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して０．１質量部以上が好ましく、０．２質量部以上がより好ましい。ソフトな打球感の観点から、有機硫黄化合物の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して１．５質量部以下が好ましく、１．０質量部以下がより好ましく、０．８質量部以下が特に好ましい。

コア４に、比重調整等の目的で充填剤が配合されてもよい。好適な充填剤としては、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム及び炭酸マグネシウムが例示される。充填剤として、高比重金属からなる粉末が配合されてもよい。高比重金属の具体例としては、タングステン及びモリブデンが挙げられる。充填剤の配合量は、コア４の意図した比重が達成されるように適宜決定される。特に好ましい充填剤は、酸化亜鉛である。酸化亜鉛は、比重調整の役割のみならず、架橋助剤としても機能する。コア４には、硫黄、硫黄化合物、老化防止剤、着色剤、可塑剤、分散剤等の各種添加剤が、必要に応じて適量配合される。コア４に、架橋ゴム粉末又は合成樹脂粉末が配合されてもよい。

コア４の圧縮変形量は、２．４ｍｍ以上３．８ｍｍ以下が好ましい。圧縮変形量が２．４ｍｍ以上であるコア４は、ソフトな打球感に寄与する。この観点から、圧縮変形量は２．６ｍｍ以上がより好ましく、２．８ｍｍ以上が特に好ましい。圧縮変形量が３．８ｍｍ以下であるコア４は、ゴルフボール２の反発性能及び耐久性に寄与する。この観点から、圧縮変形量は３．６ｍｍ以下がより好ましく、３．４ｍｍ以下が特に好ましい。

圧縮変形量の測定では、まず球体（すなわちコア４又はゴルフボール２）が金属製の剛板の上に置かれる。次に、球体に向かって金属製の円柱が徐々に降下する。この円柱の底面と剛板との間に挟まれた球体は、変形する。球体に９８Ｎの初荷重がかかった状態から１２７４Ｎの終荷重がかかった状態までの円柱の移動距離が、圧縮変形量である。

コア４の表面の硬度は、４０以上６０以下が好ましい。硬度が４０以上であるコア４は、反発性能に寄与する。この観点から、硬度は４５以上がより好ましい。硬度が６０以下であるコア４は、打球感に寄与する。この観点から、硬度は５５以下がより好ましい。硬度は、自動ゴム硬度測定装置（高分子計器社の商品名「Ｐ１」）に取り付けられたショアＤ型スプリング式硬度計がコア４の表面に押しつけられることで測定される。

コア４の架橋温度は、通常は１４０℃以上１８０℃以下である。コア４の架橋時間は、通常は１０ｍｉｎ以上６０ｍｉｎ以下である。コア４が２以上の層から形成されてもよい。コア４が、その表面にリブを備えてもよい。コア４の直径は、後述されるカバー６の厚みが達成されうるように決定される。

カバー６は、上記コア４の外側に位置している。このカバー６の厚みは、０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下である。このカバー６の厚みは薄い。このカバー６は、コア４の大径化に寄与しうる。このゴルフボール２は、反発性能に優れる。このゴルフボール２は、速い速度で飛行する。このゴルフボール２は、大きな飛行距離を達成しうる。

カバー６は、樹脂組成物から成形されている。樹脂組成物は、基材ポリマーを含む。この基材ポリマーとしては、アイオノマー樹脂、スチレンブロック含有熱可塑性エラストマー、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリアミドエラストマー及び熱可塑性ポリオレフィンエラストマーが例示される。

特に好ましい基材ポリマーは、アイオノマー樹脂である。アイオノマー樹脂は、高弾性である。カバー６にアイオノマー樹脂が用いられたゴルフボール２は、反発性能に優れる。アイオノマー樹脂と他の樹脂とが、併用されてもよい。併用される場合、反発性能の観点から、基材ポリマーの主成分はアイオノマー樹脂であるのが好ましい。基材ポリマーの全量に対するアイオノマー樹脂の量の比率は３０質量％以上が好ましく、４０質量％以上がより好ましく、４５質量％以上が特に好ましい。

好ましいアイオノマー樹脂としては、エチレンと炭素数が３以上８以下のα，β−不飽和カルボン酸との二元共重合体が挙げられる。この二元共重合体は、反発性能に優れる。好ましい他のアイオノマー樹脂としては、エチレンと炭素数が３以上８以下のα，β−不飽和カルボン酸と炭素数が２以上２２以下のα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体が挙げられる。この三元共重合体は、反発性能に優れる。上記二元共重合体と上記三元共重合体とが併用されてもよい。

上記アイオノマー樹脂において、好ましいα，β−不飽和カルボン酸としては、アクリル酸、メタクリル酸、フマル酸、マレイン酸及びクロトン酸が例示される。反発性能の観点から、アクリル酸及びメタクリル酸が好ましい。

上記アイオノマー樹脂に含まれるα，β−不飽和カルボン酸の含有率は、２質量％以上が好ましく、３質量％以上がより好ましい。この含有率は３０質量％以下が好ましく、２５質量％以下がより好ましい。

上記アイオノマー樹脂において、α，β−不飽和カルボン酸エステルとしては、アクリル酸、メタクリル酸、フマル酸及びマレイン酸の、メチルエステル、エチルエステル、プロピルエステル、ｎ−ブチルエステル及びイソブチルエステルが例示される。反発性能の観点から、アクリル酸エステル及びメタクリル酸エステルが好ましい。

上記二元共重合体及び三元共重合体のそれぞれにおいて、カルボキシル基の一部は金属イオンで中和されている。中和のための金属イオンとしては、ナトリウムイオン、カリウムイオン及びリチウムイオンのような一価の金属イオン；マグネシウムイオン、カルシウムイオン、亜鉛イオン、バリウムイオン及びカドミウムイオンのような二価の金属イオン；アルミニウムイオンのような三価の金属イオン並びにジルコニウムイオンのような他の金属イオンが例示される。反発性能の観点から、好ましい金属イオンとしては、ナトリウムイオン、亜鉛イオン、リチウムイオン及びマグネシウムイオンが例示される。

上記アイオノマー樹脂における金属イオンによるカルボキシル基の中和度は、１０ｍｏｌ％以上が好ましく、１５ｍｏｌ％以上がより好ましく、２０ｍｏｌ％以上が特に好ましい。この中和度は、９０ｍｏｌ％以下が好ましく、８５ｍｏｌ％以下が特に好ましい。なお、本明細書では、中和度は、カルボキシル基の総モル数に対する、中和されているカルボキシル基のモル数の比率である。

上記樹脂組成物の流動性並びにカバー６の剛性及び反発性能のバランスが良いとの観点から、上記アイオノマー樹脂における一価の金属イオンによるカルボキシル基の中和度は、１０ｍｏｌ％以上が好ましく、１５ｍｏｌ％以上がより好ましく、２０ｍｏｌ％以上が特に好ましい。この中和度は、６０ｍｏｌ％以下が好ましく、５０ｍｏｌ％以下がより好ましい。

反発性能の観点から、中和は２種以上の金属イオンでなされるのが好ましい。上記アイオノマー樹脂において、その分子鎖に存在するカルボキシル基の一部が２種以上の金属イオンで中和されたものはデュアルイオンアイオノマー樹脂と称される。中和が２種以上の金属イオンでなされる場合においては、反発性能の観点から、一価の金属イオンと二価の金属イオンとが組み合わされるのが好ましい。この場合、好ましい一価の金属イオンとしては、ナトリウムイオン及びリチウムイオンが例示される。両者が併用されてもよい。好ましい二価金属イオンとしては、マグネシウムイオン及び亜鉛イオンが例示される。両者が併用されてもよい。

一価金属イオンと二価金属イオンとの併用で上記アイオノマー樹脂のカルボキシル基が中和される場合、上記樹脂組成物の流動性並びにカバー６の剛性及び反発性能のバランスが良いとの観点から、一価の金属イオンの含有量Ｍ１（ｍｏｌ）の二価の金属イオンの含有量Ｍ２（ｍｏｌ）に対する比（Ｍ１／Ｍ２）は、０．１以上が好ましく、０．２以上がより好ましく、０．３以上がさらに好ましい。この比（Ｍ１／Ｍ２）は６０以下が好ましく、５０以下がより好ましく、４０以下がさらに好ましい。

上記樹脂組成物の流動性並びにカバー６の剛性及び反発性能のバランスが良いとの観点から、一価の金属イオンによる上記中和度が１０ｍｏｌ％以上６０ｍｏｌ％以下であって、上記比（Ｍ１／Ｍ２）が０．１以上６０以下であるアイオノマー樹脂が好ましい。このようなアイオノマー樹脂は、一価の金属イオンによる中和度が１０ｍｏｌ％以上６０ｍｏｌ％以下であるように調整されたアイオノマー樹脂を出発原料とし、このアイオノマー樹脂に塩基性炭酸亜鉛、酢酸亜鉛、酸化亜鉛、水酸化マグネシウムを溶融条件下で混合することにより得られるのが好ましい。

ゴルフボール２の大きな飛行距離の達成に寄与しうるカバー６が得られるという観点から、高い溶融粘度を有するアイオノマー樹脂が好ましい。このアイオノマー樹脂のフローテスターによる溶融粘度は、５００Ｐａ・ｓｅｃ以上１０００００Ｐａ・ｓｅｃ以下であるのが好ましい。溶融粘度が５００Ｐａ・ｓｅｃ以上に設定されたアイオノマー樹脂を含む樹脂組成物から形成されたカバー６は、ゴルフボール２の耐久性に寄与しうる。この観点から、この溶融粘度は１０００Ｐａ・ｓｅｃ以上がより好ましく、１５００Ｐａ・ｓｅｃ以上が特に好ましい。溶融粘度が１０００００Ｐａ・ｓｅｃ以下に設定されたアイオノマー樹脂は、カバー６の成形性に寄与しうる。この観点から、この溶融粘度は９５０００Ｐａ・ｓｅｃ以下がより好ましく、９２０００Ｐａ・ｓｅｃ以下が特に好ましい。

本発明では、フローテスターによる溶融粘度は、流動特性評価装置（島津製作所製、フローテスターＣＦＴ−５００Ｄ）を用いて、ペレット状の試料について、下記条件で測定される。
測定条件
ＤＩＥ ＬＥＮＧＴＨ：１ｍｍ
ＤＩＥ ＤＩＡ：１ｍｍ
荷重：２９４Ｎ
温度：１９０℃

高い溶融粘度を有するアイオノマー樹脂（Ａ）の具体例としては、三井デュポンポリケミカル社の商品名「ハイミラン１５５５」、「ハイミラン１５５７」、「ハイミラン１６０５」、「ハイミラン１７０６」、「ハイミラン１７０７」、「ハイミラン１８５６」、「ハイミラン１８５５」、「ハイミランＡＭ７３１１」、「ハイミランＡＭ７３１５」、「ハイミランＡＭ７３１７」、「ハイミランＡＭ７３１８」、「ハイミランＡＭ７３２９」、「ハイミランＭＫ７３２０」及び「ハイミランＭＫ７３２９」；デュポン社の商品名「サーリン６１２０」、「サーリン６９１０」、「サーリン７９３０」、「サーリン７９４０」、「サーリン８１４０」、「サーリン８１５０」、「サーリン８９４０」、「サーリン８９４５」、「サーリン９１２０」、「サーリン９１５０」、「サーリン９９１０」、「サーリン９９４５」、「サーリンＡＤ８５４６」、「ＨＰＦ１０００」及び「ＨＰＦ２０００」；並びにエクソンモービル化学社の商品名「ＩＯＴＥＫ７０１０」、「ＩＯＴＥＫ７０３０」、「ＩＯＴＥＫ７５１０」、「ＩＯＴＥＫ７５２０」、「ＩＯＴＥＫ８０００」及び「ＩＯＴＥＫ８０３０」が挙げられる。

前述したように、上記樹脂組成物の基材ポリマーはさらに他の樹脂を含むことができる。基材ポリマーの主成分が上記アイオノマー樹脂（Ａ）である場合、このアイオノマー樹脂（Ａ）とのブレンドが容易であるとの観点から、この他の樹脂としてはカルボキシル基を含有する樹脂が好ましい。さらに樹脂組成物の流動性向上の観点から、このカルボキシル基を含有する樹脂は高い流動性を有するのがより好ましい。

樹脂組成物の流動性向上に効果的に寄与しうるという観点から、上記カルボキシル基を含有する樹脂の溶融流動度は、１００ｇ／１０ｍｉｎ以上が好ましく、１５０ｇ／１０ｍｉｎ以上がより好ましく、１８０ｇ／１０ｍｉｎ以上が特に好ましい。このカルボキシル基を含有する樹脂の溶融流動度は、１５００ｇ／１０ｍｉｎ以下が好ましく、１２００ｇ／１０ｍｉｎ以下がより好ましく、１０００ｇ／１０ｍｉｎ以下が特に好ましい。

本発明では、溶融流動度は、島津製作所社製の商品名「島津フローテスターＣＦＴ−１００Ｃ」を用いて、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準拠して下記条件で測定される。なお、この溶融流動度はメルトフローレイト（ＭＦＲ）とも称される。
測定条件
測定温度：１９０℃
荷重：２．１６ｋｇ

上記カルボキシル基を含有する樹脂としては、低い溶融粘度を有するアイオノマー樹脂（Ｂ）が挙げられる。好ましいこのアイオノマー樹脂（Ｂ）としては、エチレンとα，β−不飽和カルボン酸との二元共重合体が挙げられる。この二元共重合体は、反発性能に優れる。好ましい他のアイオノマー樹脂（Ｂ）としては、エチレンとα，β−不飽和カルボン酸とα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体が挙げられる。この三元共重合体は、反発性能に優れる。なお、両者が併用されてもよい。

上記アイオノマー樹脂（Ｂ）に含まれるα，β−不飽和カルボン酸の含有率は、２質量％以上が好ましく、３質量％以上がより好ましい。この含有率は３０質量％以下が好ましく、２５質量％以下がより好ましい。なお、このアイオノマー樹脂（Ｂ）に含まれるα，β−不飽和カルボン酸としては、アクリル酸、メタクリル酸、フマル酸、マレイン酸及びクロトン酸が好ましい。反発性能の観点から、アクリル酸及びメタクリル酸が好ましい。

上記アイオノマー樹脂（Ｂ）では、上記二元共重合体及び三元共重合体のそれぞれにおいて、カルボキシル基の一部は金属イオンで中和されている。この中和のための金属イオンとしては、ナトリウムイオン、カリウムイオン及びリチウムイオンのような一価の金属イオン；マグネシウムイオン、カルシウムイオン、亜鉛イオン、バリウムイオン及びカドミウムイオンのような二価の金属イオン；アルミニウムイオンのような三価の金属イオン並びにジルコニウムイオンのような他の金属イオンが例示される。樹脂組成物の流動性に寄与しうるという観点から、好ましい金属イオンとしては、二価の金属イオンが好ましい。

樹脂組成物の流動性が効果的に向上しうるという観点から、上記アイオノマー樹脂（Ｂ）のカルボキシル基の金属イオンによる中和度は、１０ｍｏｌ％以上が好ましく、１５ｍｏｌ％以上がより好ましく、２０ｍｏｌ％以上が特に好ましい。最も好ましくは、この中和度は１００ｍｏｌ％以下である。

上記アイオノマー樹脂（Ｂ）のブルックフィールド型粘度計による溶融粘度は１Ｐａ・ｓｅｃ以上１０Ｐａ・ｓｅｃ以下であるのが好ましい。この溶融粘度が１Ｐａ・ｓｅｃ以上に設定されることにより、このアイオノマー樹脂（Ｂ）と上記アイオノマー樹脂（Ａ）とが容易にブレンドされうる。このアイオノマー樹脂（Ｂ）を含む樹脂組成物から形成されたカバー６は、ゴルフボール２の耐久性向上に寄与しうる。この観点から、この溶融粘度は２Ｐａ・ｓｅｃ以上がより好ましく、３Ｐａ・ｓｅｃ以上が特に好ましい。この溶融粘度が１０Ｐａ・ｓｅｃ以下に設定されることにより、この樹脂組成物の流動性が効果的に向上される。この観点から、この溶融粘度は、９Ｐａ・ｓｅｃ以下がより好ましく、８Ｐａ・ｓｅｃ以下が特に好ましい。

本発明では、ブルックフィールド型粘度計による溶融粘度は、ブルックフィールド型粘度計（東京計器社製、ＢＬ形粘度計）を用いて、上記アイオノマー樹脂（Ｂ）を１９０℃に加温して測定される。なお、測定には、ローターＮｏ．４が使用される。回転速度は６ｒｐｍである。

上記アイオノマー樹脂（Ｂ）が上記アイオノマー樹脂（Ａ）に併用される場合、流動性に優れ、薄いカバー６の形成に寄与しうるという観点から、アイオノマー樹脂（Ｂ）に対するアイオノマー樹脂（Ａ）の質量比は５５／４５以上９９／１以下が好ましい。この質量比は、５８／４２以上がより好ましく、６０／４０以上が特に好ましい。この質量比は９０／１０以下がより好ましく、８５／１５以下が特に好ましい。

上記アイオノマー樹脂（Ｂ）の具体例としては、ハネウェル社の商品名「Ａｃｌｙｎ２０１（Ｃａ）」、「Ａｃｌｙｎ２４６（Ｍｇ）」及び「Ａｃｌｙｎ２９５（Ｚｎ）」が挙げられる。

このゴルフボール２では、樹脂組成物の流動性向上の観点から、上記カルボキシル基を含有する樹脂として、高い流動性を有しておりカルボキシル基等の酸成分が金属イオンで中和されていない熱可塑性樹脂（Ｃ）が用いられてもよい。なお、この熱可塑性樹脂（Ｃ）のフローテスターによる溶融粘度は、５Ｐａ・ｓｅｃ以上３０００Ｐａ・ｓｅｃ以下であるのが好ましい。

上記熱可塑性樹脂（Ｃ）のブルックフィールド型粘度計による溶融粘度は、５Ｐａ・ｓｅｃ以上が好ましく、３０００Ｐａ・ｓｅｃ以下が好ましい。この溶融粘度が５Ｐａ・ｓｅｃ以上に設定されることにより、耐久性に優れるゴルフボール２が得られる。この観点から、この溶融粘度は１０Ｐａ・ｓｅｃ以上がより好ましく、１５Ｐａ・ｓｅｃ以上が特に好ましい。この溶融粘度が３０００Ｐａ・ｓｅｃ以下に設定されることにより、熱可塑性樹脂（Ｃ）が樹脂組成物の流動性に寄与しうる。この観点から、この溶融粘度は２８００Ｐａ・ｓｅｃ以下がより好ましく、２６００Ｐａ・ｓｅｃ以下が特に好ましい。

上記熱可塑性樹脂（Ｃ）の具体例としては、熱可塑性ポリアミド系エラストマー、エチレン−メタクリル酸共重合体、エチレン−アクリル酸共重合体、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリスチレン系エラストマー、熱可塑性ポリエステル系エラストマー及び熱可塑性ポリウレタンエラストマーが挙げられる。上記熱可塑性ポリアミド系エラストマーとしては、アルケマ株式会社製の商品名「ペバックス（ＰＥＢＡＸ）２５３３」）」が例示される。上記エチレン−メタクリル酸共重合体としては、三井デュポンポリケミカル社製の商品名「ニュクレル（ＮＵＣＲＥＬ）Ｎ１０５０Ｈ」、「ニュクレルＮ２０５０Ｈ」、「ニュクレルＮ１１１０Ｈ」及び「ニュクレルＮ０２００Ｈ」が例示される。上記エチレン−アクリル酸共重合体としては、三井デュポンポリケミカル社製の商品名「ＰＲＩＭＡＣＯＲ５９９０Ｉ」が例示される。熱可塑性ポリエステルエラストマーとしては、東レ・デュポン株式会社の商品名「ハイトレル３５４８」及び「ハイトレル４０４７」が例示される。上記熱可塑性ポリスチレン系エラストマーとしては、三菱化学株式会社の商品名「ラバロン」が例示される。熱可塑性ポリエステル系エラストマーとしては、三菱化学株式会社の商品名「プリマロイ」が例示される。上記熱可塑性ポリウレタンエラストマーとしては、ＢＡＳＦポリウレタンエラストマーズ社の商品名「エラストランＥＴ８８０」が例示される。

このゴルフボール２では、上記樹脂組成物の基材ポリマーは上記アイオノマー樹脂（Ａ）及び上記アイオノマー樹脂（Ｂ）から構成されてもよい。この基材ポリマーが、上記アイオノマー樹脂（Ａ）及び上記熱可塑性樹脂（Ｃ）から構成されてもよい。この基材ポリマーが、上記アイオノマー樹脂（Ａ）、上記アイオノマー樹脂（Ｂ）及び非イオン性熱可塑性樹脂（Ｃ）から構成されてもよい。この基材ポリマーの構成は、ゴルフボール２の仕様等が考慮されて適宜決められる。

樹脂組成物の基材ポリマーが、上記アイオノマー樹脂（Ａ）、上記アイオノマー樹脂（Ｂ）及び非イオン性熱可塑性樹脂（Ｃ）から構成される場合、基材ポリマーに対するこのアイオノマー樹脂（Ａ）の比率は５５質量％以上が好ましく７０質量％以下が好ましい。この基材ポリマーに対する上記アイオノマー樹脂（Ｂ）の比率は５質量％以上が好ましく１０質量％以下が好ましい。この基材ポリマーに対する上記非イオン性熱可塑性樹脂（Ｃ）の比率は１０質量％以上が好ましく４０質量％以下が好ましい。このゴルフボール２では、より好ましくは基材ポリマーに対するこのアイオノマー樹脂（Ａ）の比率は５２質量％以上６８質量％以下である。より好ましくはこの基材ポリマーに対する上記アイオノマー樹脂（Ｂ）の比率は６質量％以上１８質量％以下である。より好ましくはこの基材ポリマーに対する上記非イオン性熱可塑性樹脂（Ｃ）の比率は１１質量％以上が好ましく３５質量％以下が好ましい。

このゴルフボール２では、上記樹脂組成物には、基材ポリマー以外に、必要に応じ、二酸化チタンのような着色剤、硫酸バリウムのような充填剤、分散剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、蛍光剤、蛍光増白剤等が適量配合される。

得られるゴルフボール２が外剛内柔構造になり、飛距離が大きくなるという観点から、カバー６の曲げ剛性率は、１００ＭＰａ以上が好ましく、より好ましくは１１０ＭＰａ以上、さらに好ましくは１２０ＭＰａ以上である。カバー６が適度に柔らかくなって得られるゴルフボール２の打球感が良好となるという観点から、この曲げ剛性率は、４５０ＭＰａ以下が好ましく、より好ましくは４２０ＭＰａ以下、さらに好ましくは４００ＭＰａ以下である。

カバー６の曲げ剛性率は、「ＪＩＳ Ｋ ７１０６」の規定に準拠して測定される。測定には、熱プレスで成形された、厚みが約２ｍｍであるスラブが用いられる。２３℃の温度下に２週間保管されたスラブが、測定に用いられる。測定は、温度２３℃、湿度５０％ＲＨの条件下で実施される。

得られるゴルフボール２の飛距離が大きくなるという観点から、カバー６の反発弾性率は、４０％以上が好ましく、より好ましくは４１％以上、さらに好ましくは４２％以上である。

カバー６の反発弾性率は、「ＪＩＳ Ｋ ６２５５」の規定に準拠して、リュプケ式反発弾性試験（試験温湿度２３℃、５０ＲＨ％）により得られる。測定には、熱プレスで成形された、厚みが約２ｍｍであり直径２８ｍｍの円盤状のスラブが用いられる。２３℃の温度下に２週間保管された円盤状のスラブが、測定に用いられる。測定時には、６枚のスラブが重ね合わされる。カバー６の樹脂組成物と同一の樹脂組成物からなるスラブが、測定に用いられる。

得られるカバー６の剛性が高まり、反発性（飛距離）に優れるゴルフボール２が得られるという観点から、カバー６の硬度は、４０以上が好ましく、より好ましくは４５以上、さらに好ましくは５０以上である。耐久性が一層向上するという観点から、このカバー６の硬度は、７０以下が好ましく、より好ましくは６８以下、さらに好ましくは６５以下である。

カバー６の硬度は、「ＡＳＴＭ−Ｄ ２２４０−６８」の規定に準拠して、自動ゴム硬度測定装置（高分子計器社の商品名「Ｐ１」）に取り付けられたショアＤ型のスプリング式硬度計によって測定される。測定には、熱プレスで成形された、厚みが約２ｍｍであるスラブが用いられる。２３℃の温度下に２週間保管されたスラブが、測定に用いられる。測定時には、３枚のスラブが重ね合わされる。カバー６の樹脂組成物と同一の樹脂組成物からなるスラブが、測定に用いられる。

このゴルフボール２では、耐久性及び低温耐久性の向上の観点から、カバー６はカルシウムイオン、マグネシウムイオン及び亜鉛イオンのような二価の金属イオンを含むのが好ましい。特に好ましい金属イオンは、亜鉛イオンである。

このゴルフボール２では、基材ポリマー１００ｇに含まれる二価の金属イオンの含有量は、０．０２０ｍｏｌ以上であるのが好ましい。この含有量は０．０２５ｍｏｌ以上がより好ましく、０．０３０ｍｏｌ以上がさらに好ましく、０．０３３ｍｏｌ以上が特に好ましい。樹脂組成物の流動性及びカバー６の反発性能が適切に維持されうるという観点から、この含有量は０．１６ｍｏｌ以下が好ましく、０．１５ｍｏｌ以下がより好ましく、０．１２ｍｏｌ以下が特に好ましい。

二価の金属イオンの含有量は、ＩＣＰ発光分析装置（日立製作所製、「Ｐ−４０１０」）を用いて定量される。具体的には、ゴルフボール２からカバー６が、サンプリングされる。このサンプリングされた１００ｍｇのカバー６が試料とされ、この試料に６ｍｌの濃硫酸が加えられる。マイクロウェーブ分解装置（マイクロストーン社製、ＥＴＨＯＳ）を用いて抽出（酸分解）して得られた溶液に、水が添加され２５０ｍｌにしたものが、ＩＣＰ分析の測定試料とされる。得られた測定値を基材ポリマー１００ｇに含まれる二価の金属の含有量Ｘに換算し、この含有量Ｘをその二価の金属の原子量で除することにより、基材ポリマー１００ｇに含まれる二価の金属イオンの含有量が得られる。なお、測定には、熱プレスで成形された、厚みが約２ｍｍであるスラブが用いられてもよい。この場合、カバー６の樹脂組成物と同一の樹脂組成物からなるスラブが、測定に用いられる。

このゴルフボール２では、上記カバー６の成形には射出成形法が採用される。このカバー６は、射出成形機から上記樹脂組成物を成形型に射出することにより形成される。

図２は、図１のゴルフボール２の製造に使用される成形型１２の一部が示された拡大断面図である。この成形型１２は、射出成形用である。

上記成形型１２は、一対の半型１４からなる。これら半型１４のそれぞれは、対向する半型１４と合わせられる面に、深溝１６、浅溝１８及びキャビティ面２０を有している。なお、本明細書では、図２の上側に位置する半型１４ａは上型と称される。その下側に位置する半型１４ｂは、下型と称される。この上型１４ａと下型１４ｂとが接触している部分が、パーティングライン２２である。図示されていないが、射出成形機から射出された樹脂組成物は、スプルーを通じて成形型１２の内部に注入される。

深溝１６は、合わせ面２４に沿って延在している。この成形型１２では、上型１４ａ及び下型１４ｂが合わされ、両方の深溝１６ａ、１６ｂが組み合わされることにより、ランナー２６が形成される。この成形型１２は、ランナー２６を備えている。図２に示されているように、このランナー２６の断面形状は円である。

浅溝１８は、上記深溝１６とキャビティ面２０との間に位置している。この成形型１２では、上型１４ａ及び下型１４ｂが合わされ、両方の浅溝１８ａ、１８ｂが組み合わされることにより、ゲート２８が形成される。この成形型１２は、ゲート２８を備えている。図２に示されているように、このゲート２８の断面形状は円である。このゲート２８は、上記ランナー２６よりも細い。

キャビティ面２０は、碗状である。このキャビティ面２０は、多数のピンプル３０を備えている。これらピンプル３０のそれぞれは、突出している。この成形型１２では、上型１４ａ及び下型１４ｂが合わされ、両方のキャビティ面２０ａ、２０ｂが組み合わされることにより、球状のキャビティが形成される。この成形型１２は、キャビティを備えている。

図示されていないが、この成形型１２では、上記ランナー２６はパーティングライン２２に沿って上記スプルーからキャビティに向かって延在している。スプルーを通じて注入された樹脂組成物は、このランナー２６を通じてキャビティに向かって移動していく。

上記ゲート２８は、ランナー２６とキャビティの間に位置している。樹脂組成物は、上記ランナー２６を通じてこのゲート２８に誘導される。この樹脂組成物は、このゲート２８を通じてキャビティに注入される。

上記キャビティには、上記コア４が投入される。図２中、二点鎖線で示されているのがコア４である。コア４が投入されると、このコア４とキャビティ面２０との間には隙間が形成される。この隙間に、上記ゲート２８を通じて樹脂組成物が注入される。注入された樹脂に上記ピンプル３０が転写され、ディンプル８が形成される。

図２において、矢印φ１はランナー２６の直径を表している。矢印φ２はゲート２８の直径を表している。良好な流動性を保持しつつ樹脂組成物をキャビティに注入できるという観点から、直径φ１は１ｍｍ以上が好ましく、１．５ｍｍ以上がより好ましく、２ｍｍ以上が特に好ましい。この直径φ１は１５ｍｍ以下が好ましく、１２ｍｍ以下がより好ましく、１０ｍｍ以下が特に好ましい。

良好な流動性を保持しつつ樹脂組成物をキャビティに注入できるという観点から、直径φ２は０．２ｍｍ以上が好ましく、０．３ｍｍ以上がより好ましく、０．５ｍｍ以上が特に好ましい。この直径φ２は５ｍｍ以下が好ましく、４．５ｍｍ以下がより好ましく、４．０ｍｍ以下が特に好ましい。

図３は、図２の成形型１２の一部が示された拡大断面図である。この図３には、図２で示された成形型１２の部分とは別の部分が示されている。

下型１４ｂは、さらに窪み３２を備えている。合わせ面２４ｂからこの窪み３２の底までの距離は、この合わせ面２４ｂから深溝１６ｂの底までの距離よりも大きい。この窪み３２は、深溝１６よりも深い。

図３に示されているように、上記窪み３２に対向する上型１４ａの部分では、上記深溝１６ａが２つに分断されている。この金型では、上型１４ａ及び下型１４ｂが合わされることにより、この窪み３２の部分に、ランナー２６を２つに分断するメルトフリッパー３４が形成される。換言すれば、この成形型１２は、上記ランナー２６、ゲート２８及びキャビティ以外にメルトフリッパー３４を備えている。このメルトフリッパー３４は、上記スプルーと上記ゲート２８との間に設けられている。

図示されているように、メルトフリッパー３４はランナー２６の途中に設けられている。このメルトフリッパー３４は、ランナー２６を２つのパス３６に分断している。このメルトフリッパー３４は、これらパス３６を連結している。

図３において、右側が上流側である。スプルーを通じて注入された樹脂組成物は、右側から左側に向かって移動していく。この成形型１２では、上流側のパス３６ａを通過した樹脂組成物はメルトフリッパー３４に移動していく。この移動において、樹脂組成物は下向きに流動していく。このメルトフリッパー３４を通過した樹脂組成物は、下流側のパス３６ｂに移動していく。この移動において、樹脂組成物は上向きに流動していく。このメルトフリッパー３４は、樹脂組成物の流れを上下に蛇行させる。

この図３に示されている成形型１２の部分では、上流側のパスの上型１４ａの側を流動する樹脂組成物は、その下型１４ｂの側を流動する樹脂組成物の流量より大きい流量を有している。この成形型１２の部分では、上流側のパス３６ａを流動する樹脂組成物の流れに乱れが発生している。

図示されているように、メルトフリッパー３４は下型１４ｂの側に設けられている。このメルトフリッパー３４の通過により、下流側のパス３６ｂの上型１４ａの側を流動する樹脂組成物の流量と、その下型１４ｂの側を流動する樹脂組成物のそれとが同等とされる。このメルトフリッパー３４は、ランナー２６を通過する樹脂組成物の流量の均整化に寄与しうる。上流側のパス３６ａの下型１４ｂの側を流動する樹脂組成物が、その上型１４ａの側を流動する樹脂組成物の流量より大きい流量を有している場合は、このメルトフリッパー３４は上型１４ａの側に設けられる。この場合、上型１４ａに窪みが形成され、下型１４ｂのこの窪みに対向する部分において深溝１６ｂが２つに分断される。この成形型１２では、流量のバランス調整が効果的になされるという観点から、メルトフリッパー３４はキャビティ１個あたりに奇数個設けられるのが好ましい。

図示されていないが、このカバー６の成形に使用される製造装置は、射出成形機と成形型１２及び冷却装置を備えている。この射出成形機は、加熱装置及び射出装置を備えている。加熱装置は、樹脂組成物を加熱する。この加熱により、樹脂組成物は溶融される。射出装置は、ピストン及びノズルを備えている。この射出装置では、ピストンの外周に溝が切られている。この射出装置は、スクリュータイプである。なお、この射出装置が、ピストンの外周に溝が設けられていないプランジャータイプとされてもよい。この射出装置は、ピストンを前進させて溶融状態にある樹脂組成物を加圧しノズルを通じて急速に成形型１２に注入しうる。冷却装置は、成形型１２に注入された樹脂組成物を冷却する。この射出成形機としては、樹脂組成物を水平方向に射出する横型の射出成形機及び樹脂組成物を鉛直方向に射出する縦型の射出成形機が例示される。

上記射出成形機では、単位時間あたりの樹脂組成物の射出容積及び射出に要する時間の調整により、１回の射出（１ショットとも称される）において射出される樹脂組成物の体積が制御される。上記単位時間あたりの樹脂組成物の射出容積が、射出率Ｖ（ｃｍ^３／ｓｅｃ）と称される。本発明では、射出成形時のピストンの移動速度（ｃｍ／ｓｅｃ）と、射出成形機内に樹脂組成物が充填されているシリンダーの断面積（ｃｍ^２）との積が射出率Ｖとされる。射出時間Ｔ（ｓｅｃ）は、上記射出に要する時間である。本発明では、射出が開始されてから、保圧制御に切り替わるまでの時間が射出時間Ｔとされる。上記射出率Ｖと上記射出時間Ｔとの積が、１ショットあたりの射出容量である。

このゴルフボール２は、次のようにして製造される。基材ゴムに共架橋剤等の添加剤が混練され、ゴム組成物が得られる。このゴム組成物が、共に半球状キャビティを備えた上型及び下型からなる成形型に投入され、加圧及び加熱される。この加圧及び加熱により、球状のコア４が得られる。基材ポリマー等が二軸押出機にて混合され、ペレット状の樹脂組成物が準備される。このペレット状の樹脂組成物が射出成形機に供給され、その一部がこの射出成形機の内部で加熱され溶融状態とされる。図２及び図３で示された成形型１２が準備され、所定の温度に調節される。調節後、この成形型１２のキャビティに、コア４が投入される。投入後、射出成形機のノズルから溶融状態にある樹脂組成物が所定の射出率及び射出時間で射出され、キャビティとコア４との間にこの樹脂組成物が注入される。樹脂組成物が冷却されて、カバー６が形成される。このカバー６に、クリアー塗料が塗装され、図１で示されたゴルフボール２が完成する。

このゴルフボール２では、上記樹脂組成物の温度が１９０℃とされた条件で測定された溶融流動度Ｍ（ｇ／１０ｍｉｎ）と、上記射出率Ｖ（ｃｍ^３／ｓｅｃ）と、上記射出時間Ｔ（ｓｅｃ）との積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）に基づいて薄いカバー６を形成するための成形条件が最適化されている。この積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）は、小さな溶融流動度Ｍ及び小さな射出率Ｖの採用が射出時間Ｔの延長を招来することを表す。長い射出時間は、ウェルドラインの部分の強度低下を招来するので、ゴルフボール２の打撃耐久性が低下してしまう。その一方で、この積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）は、大きな溶融流動度Ｍ及び大きな射出率Ｖの採用が射出時間Ｔの短縮を招来することを表す。短い射出時間はウェルドラインの部分の強度向上に寄与するので、ゴルフボール２の耐久性が向上する。成形型１２内を流動する樹脂組成物の流動性が保持されるので、カバー６の偏肉が抑制される。所定の数値範囲にある積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）を用いることにより、溶融流動度Ｍ、射出率Ｖ及び射出時間Ｔのバランスが容易に調整されるので、均一な厚みを有する薄いカバー６が形成される。このようにして得られたゴルフボール２は、耐久性に優れかつ大きな飛行距離を達成しうる。

このゴルフボール２では、この積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）は５００以上１０００以下である。この積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）が５００以上に設定されることにより、成形型１２内を樹脂組成物が良好に流動する。樹脂組成物がコア４とキャビティとの間に過不足無く充填されるので、樹脂組成物がコア４を覆う。このゴルフボール２に形成されたカバー６の厚みは均一であり、しかも薄い。このゴルフボール２は、大きな飛行距離を達成しうる。ウェルドラインの部分の強度が向し、十分な特性を有するカバー６が得られるので、このゴルフボール２は耐久性に優れる。この観点から、この積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）は６００以上が好ましく、６５０以上がより好ましい。この積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）が１０００以下に設定されることにより、樹脂組成物の流動性が適切に保持される。樹脂組成物の過剰な充填が抑制される。このゴルフボール２に形成されたカバー６の厚みは均一であり、しかも薄い。このゴルフボール２は、大きな飛行距離を達成しうる。ウェルドラインの部分の強度が向上し、十分な特性を有するカバー６が得られるので、このゴルフボール２は耐久性に優れる。この観点から、この積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）は９５０以下が好ましく、９００以下がより好ましい。

このゴルフボール２では、上記溶融流動度Ｍは、１５ｇ／１０ｍｉｎ以上１００ｇ／１０ｍｉｎ以下であるのが好ましい。この溶融流動度Ｍが１５ｇ／１０ｍｉｎ以上に設定されることにより、樹脂組成物が成形型１２内を良好に流動しうる。この樹脂組成物により形成されたカバー６の厚みは均一であり、しかも薄い。このゴルフボール２は、大きな飛行距離を達成しうる。ウェルドラインの部分の強度が向上し、十分な特性を有するカバー６が得られるので、このゴルフボール２は耐久性に優れる。この観点から、この溶融流動度Ｍは１８ｇ／１０ｍｉｎ以上がより好ましく、２０ｇ／１０ｍｉｎ以上が特に好ましい。この溶融流動度Ｍが１００ｇ／１０ｍｉｎ以下に設定されることにより、溶融状態にある樹脂組成物の弾性が適切に保持される。この樹脂組成物は、加工性に優れる。この樹脂組成物により形成されたカバー６の厚みは均一であり、しかも薄い。このゴルフボール２は、大きな飛行距離を達成しうる。ウェルドラインの部分の強度が向上し、十分な特性を有するカバー６が得られるので、このゴルフボール２は耐久性に優れる。サイズ及び形状が揃ったペレット状の樹脂組成物が得られるので、射出成形機から射出される樹脂組成物の流動性が安定する。この観点から、この溶融流動度Ｍは４５ｇ／１０ｍｉｎ以下がより好ましく、４０ｇ／１０ｍｉｎ以下が特に好ましい。

射出時間を抑制し耐久性に優れるゴルフボール２が得られるという観点から、上記射出率Ｖは２５０ｃｍ^３／ｓｅｃ以上が好ましく、３００ｃｍ^３／ｓｅｃ以上がより好ましい。樹脂組成物がコア４とキャビティとの間に過不足無く充填され、均一な厚みを有する薄いカバー６が形成されるという観点から、この射出率Ｖは５００ｃｍ^３／ｓｅｃ以下が好ましく、４５０ｃｍ^３／ｓｅｃ以下がより好ましい。

樹脂組成物がコア４とキャビティとの間に過不足無く充填され、均一な厚みを有する薄いカバー６が形成されるという観点から、上記射出時間Ｔは０．０５ｓｅｃ以上が好ましく、０．０６ｓｅｃ以上がより好ましく、０．０７ｓｅｃ以上が特に好ましい。この射出時間Ｔは、０．１５ｓｅｃ以下が好ましく、０．１４ｓｅｃ以下がより好ましく、０．１３ｓｅｃ以下が特に好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
１００質量部のハイシスポリブタジエン（ジェイエスアール社の商品名「ＢＲ−７３０」）、２５質量部のアクリル酸亜鉛、１０質量部の酸化亜鉛、適量の硫酸バリウム、０．５質量部のジフェニルジスルフィド（住友精化社）及び０．８質量部のジクミルパーオキサイド（日本油脂社）を混練し、ゴム組成物を得た。このゴム組成物を共に半球状キャビティを備えた上型及び下型からなる成形型に投入し、１７０℃で２０分間加熱して、コアを得た。

一方、７０質量部のアイオノマー樹脂（Ａ）（三井デュポンポリケミカル社の商品名「ハイミランＡＭ７３２９」）、３０質量部の非イオン性の熱可塑性樹脂（Ｃ）（三井デュポンポリケミカル社製の商品名「ニュクレル１０５０Ｈ」）及び３質量部の二酸化チタンを二軸混練押出機で混合し樹脂組成物（ｂ）を得た。この二軸混練押出機のスクリュー径は４５ｍｍとされ、スクリュー回転数は２００ｒｐｍとされ、スクリューＬ／Ｄは３５とされた。この樹脂組成物（ｂ）は、二軸混練機のダイの位置において１７０℃から２３０℃の温度を有するように、押し出され、ペレタイザーでペレット状にカットされた。このようにして得られた樹脂組成物（ｂ）の溶融流動度Ｍは、２５ｇ／１０ｍｉｎであった。なお、「ハイミランＡＭ７３２９」の溶融流動度は１０ｇ／１０ｍｉｎであり、「ニュクレル１０５０Ｈ」の溶融流動度は５００ｇ／１０ｍｉｎである。上記コアが、図２及び図３に示された成形型のキャビティに投入された。このキャビティとコアとの間に樹脂組成物（ｂ）を射出成形法により注入して、カバーを成形した。射出率Ｖは、２５４ｃｍ^３／ｓｅｃとされた。射出時間Ｔは、０．１３０ｓｅｃとされた。成形されたカバーの厚みは、１．０ｍｍであった。カバーには、ピンプルの形状が反転した形状のディンプルが多数形成された。基材ポリマー１００ｇに含まれる二価金属イオンの含有量は、０．０３１ｍｏｌであった。このカバーに、二液硬化型ポリウレタンを基材とするクリアー塗料を塗装し、質量が約４５．４ｇである実施例１のゴルフボールを得た。

［実施例２から４及び比較例１から２］
射出率Ｖ及び射出時間Ｔを変えて積［Ｍ×Ｔ×Ｖ］を下記の表２の通りとし、カバーの厚みを変えた他は実施例１と同様にして、実施例２から４及び比較例１のゴルフボールを得た。なお、比較例２では、カバーを成形することができなかった。

［実施例５から１１及び比較例３から５］
樹脂組成物を変えて溶融流動度Ｍを下記の表２及び表３の通りとし、射出率Ｖ及び射出時間Ｔを変えて積［Ｍ×Ｔ×Ｖ］を下記の表２及び表３の通りとした他は実施例１と同様にして、実施例５から１１並びに比較例３及び５のゴルフボールを得た。カバーの成形に供試した樹脂組成物の配合の詳細が、下記の表１に示されている。それぞれの樹脂組成物に用いられた基材ポリマー成分の詳細は、以下の通りである。なお、比較例４では、カバーを成形することができなかった。
三井デュポンポリケミカル社の商品名「ハイミラン１５５５」（アイオノマー樹脂（Ａ））
溶融流動度：１０ｇ／１０ｍｉｎ
ハネウェル社の商品名「Ａｃｌｙｎ２９５（Ｚｎ）」（アイオノマー樹脂（Ｂ））
溶融流動度：１２００ｇ／１０ｍｉｎ
ハネウェル社の商品名「Ａｃｌｙｎ２０１（Ｃａ）」（アイオノマー樹脂（Ｂ））
溶融流動度：１８５ｇ／１０ｍｉｎ
ＢＡＳＦ社の商品名「ＸＮＹ８５Ａ−１０Ｌ」（樹脂（Ｄ））
溶融流動度：１６ｇ／１０ｍｉｎ

［耐久性の評価］
ゴルフラボラトリー社のスイングマシンに、メタルヘッドを備えたドライバー（ＳＲＩスポーツ社の商品名「ＸＸＩＯ」、シャフト硬度：Ｓ、ロフト角：１１度）を装着した。ヘッド速度が４５ｍ／ｓｅｃとなるようにマシン条件を設定し、ゴルフボールを打撃した。ゴルフボールが破壊されるまでの打撃回数をカウントした。この結果が、指数値として下記の表２及び３に示されている。この数値が大きいほど、耐久性に優れる。

［低温耐久性の評価］
温度が−１０℃である恒温槽にゴルフボールを投入し、２４時間保持した。このゴルフボールを、エアーガンにて発射し、金属板に衝突させて、ゴルフボールが壊れるかを確認した。ゴルフボールの速度を、４５ｍ／ｓとした。下記の基準に基づいて、格付けを行った。
Ａ：壊れたゴルフボールの個数が、１２個中０個
Ｂ：壊れたゴルフボールの個数が、１２個中１又は２個
Ｃ：壊れたゴルフボールの個数が、１２個中３個以上
この結果が、下記の表２及び表３に示されている。

［ボール径の計測］
ゴルフボールのポール近傍の直径が１箇所ダイアルゲージで測定され、この測定値がポール径Ｐとされた。このゴルフボールのシーム近傍の直径が２箇所ダイアルゲージで測定され、これら測定値の平均値がシーム径Ｓとされた。１２個のゴルフボールの平均値が、下記表２及び表３に示されている。

［反発係数の測定］
ゴルフボールに、質量が２００ｇであるアルミニウム製の中空円柱を４０ｍ／ｓの速度で衝突させた。衝突前後における中空円柱の速度及び衝突後のゴルフボールの速度を計測し、ゴルフボールの反発係数を求めた。１２回測定されて得られたデータの平均値が、指数として、下記の表２及び３に示されている。

表２及び３に示されるように、各実施例のゴルフボールは、耐久性及び低温耐久性に優れている。ボール径Ｐとボール径Ｓとの差（Ｐ−Ｓ）が小さいので、このゴルフボールには、均一な厚みを有する薄いカバーが形成されている。大きな反発係数が得られていることから、このゴルフボールは反発性能にも優れている。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。

本発明に係るゴルフボールは、ゴルフ場でのプレーや、ドライビングレンジにおける練習に用いられうる。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフボールが示された模式的断面図である。 図２は、図１のゴルフボールの製造に使用される成形型の一部が示された拡大断面図である。 図３は、図２の成形型の一部が示された拡大断面図である。

符号の説明

２・・・ゴルフボール
４・・・コア
６・・・カバー
１２・・・成形型
１４・・・半型
１６・・・深溝
１８・・・浅溝
２０・・・キャビティ面
２６・・・ランナー
２８・・・ゲート
３４・・・メルトフリッパー

Claims (8)

1. コアと、このコアの外側に位置するカバーとを備えており、
   このカバーの厚みが、０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下であり、
   このカバーが、射出成形機から樹脂組成物を成形型に射出することにより形成されており、
   温度が１９０℃とされた条件で測定された上記樹脂組成物の溶融流動度Ｍ（ｇ／１０ｍｉｎ）と、この射出成形機の射出率Ｖ（ｃｍ^３／ｓｅｃ）と、射出時間Ｔ（ｓｅｃ）との積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）が、５００以上１０００以下であり、
   上記射出時間Ｔが、０．０５ｓｅｃ以上０．１５ｓｅｃ以下であるゴルフボール。
2. 上記樹脂組成物の溶融流動度Ｍが、１５ｇ／１０ｍｉｎ以上１００ｇ／１０ｍｉｎ以下である請求項１に記載のゴルフボール。
3. 上記樹脂組成物が、基材ポリマーを含んでおり、
   この基材ポリマーが、アイオノマー樹脂と、カルボキシル基を含有する樹脂とを含んでおり、
   このアイオノマー樹脂が、この基材ポリマーの主成分であり、
   温度が１９０℃とされた条件で測定された上記カルボキシル基を含有する樹脂の溶融流動度が、１００ｇ／１０ｍｉｎ以上である請求項１又は２に記載のゴルフボール。
4. 上記アイオノマー樹脂が、二価の金属イオンを含んでおり、
   上記基材ポリマー１００ｇに含まれるこの二価の金属イオンの含有量が、０．０２０ｍｏｌ以上である請求項３に記載のゴルフボール。
5. 上記射出率Ｖが、２５０ｃｍ^３／ｓｅｃ以上である請求項１から４のいずれかに記載のゴルフボール。
6. 上記成形型が、一対の半型からなり、
   この成形型が、これら半型の組み合わせにより形成されるランナー、ゲート及びキャビティを備えており、
   この成形型が、上記射出成形機から射出された上記樹脂組成物が、上記ランナーを通じて上記ゲートに誘導され、このゲートから上記キャビティに注入されるように構成されており、
   このランナーの直径が、１ｍｍ以上１５ｍｍ以下であり、
   このゲートの直径が、０．２ｍｍ以上５ｍｍ以下である請求項１から５に記載のゴルフボール。
7. 上記成形型が、メルトフリッパーをさらに備えており、
   このメルトフリッパーが、この成形型を構成する一対の半型のうちの一方の半型の側に設けられており、
   上記ランナーが、このメルトフリッパーにより２のパスに分断されており、
   このメルトフリッパーが、これらパスを連結しており、
   上記キャビティ１個あたりに、奇数個のメルトフリッパーが設けられている請求項６に記載のゴルフボール。
8. コアが得られる工程と、
   キャビティを有する成形型が準備され、このキャビティに上記コアが投入される工程と、
   樹脂組成物が、射出成形機で射出される工程と、
   射出された樹脂組成物が上記キャビティと上記コアとの間に注入され、０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の厚みを有するカバーが形成される工程とを含んでおり、
   温度が１９０℃とされた条件で測定された上記樹脂組成物の溶融流動度Ｍ（ｇ／１０ｍｉｎ）と、この射出成形機の射出率Ｖ（ｃｍ^３／ｓｅｃ）と、射出時間Ｔ（ｓｅｃ）との積（Ｍ×Ｖ×Ｔ）が、５００以上１０００以下であり、この射出時間Ｔが、０．０５ｓｅｃ以上０．１５ｓｅｃ以下であるゴルフボールの製造方法。

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