JP4987758B2 - パネル、建築物および薄板軽量形鋼造建築物 - Google Patents
パネル、建築物および薄板軽量形鋼造建築物 Download PDFInfo
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Description
特許文献1、2に記載された耐力壁では、折板が枠材に溶接されたり、補強部材を介して枠材に固定されたりなど、折板と枠材とが剛に接合されるとともに、枠材自体も剛なフレームとされて梁などの建物躯体に固定されている。このような耐力壁では、地震等の水平力が建物に作用した際に、折板がせん断力を負担することで建物の水平耐力を確保するように構成されており、折板のせん断耐力に基づいて建物の保有水平耐力が決定されるようになっている。
また、特許文献3には、縦枠に折板をねじ止めし、折板を縦枠の補強材と兼用することで枠材の変形を抑えながら水平力を確保するよう構成された壁パネルが提案されている。
請求項2に記載のパネルは、請求項1に記載のパネルにおいて、前記折板と枠材の接合耐力で決定されるパネルのせん断耐力は、前記折板のせん断降伏耐力、前記折板の全体座屈により決定されるせん断降伏耐力、および前記折板の局部座屈により決定されるせん断降伏耐力のいずれのせん断降伏耐力よりも小さく設定されていることを特徴とする。
請求項3に記載のパネルは、請求項1または請求項2に記載のパネルにおいて、前記折板と枠材との接合耐力は、前記ねじの抜け出し耐力と、前記折板のねじ回りの支圧耐力と、前記枠材のねじ回りの支圧耐力と、前記ねじの軸部のせん断耐力とのうち、前記折板のねじ回りの支圧耐力で決定されることを特徴とする。
請求項4に記載のパネルは、請求項1から請求項3のいずれかに記載のパネルにおいて、前記折板と前記枠材とが当該折板側にねじ頭を配して貫通するねじで固定されたことを特徴とする。
請求項5に記載のパネルは、請求項1から請求項4のいずれかに記載のパネルにおいて、前記枠材が四辺に配され、前記面材が四辺にねじで固定されていることを特徴とする。
請求項6に記載のパネルは、請求項1から請求項5のいずれかに記載のパネルにおいて、前記面材が縦枠材間に渡る方向に延びる山部と谷部とを有した折板から構成されていることを特徴とする。
請求項7に記載のパネルは、請求項1から請求項6のいずれかに記載のパネルにおいて、ねじ周りの折板の支圧変形に伴い拡大したねじ孔からねじ頭が抜け出さないよう、前記ねじの頭部径と当該ねじの軸部径との差を前記折板の板厚の7倍以上としたことを特徴とする。
請求項8に記載のパネルは、請求項1から請求項7のいずれかに記載のパネルにおいて、ねじ周りの折板の支圧変形に伴い拡大したねじ孔が縦枠方向に伸びる長孔となるよう、前記ねじの軸部径を前記折板の板厚の13倍以下としたことを特徴とする。
請求項9に記載の建築物は、請求項1から請求項8のいずれかに記載のパネルを耐力壁として備えたことを特徴とする。
請求項10に記載の薄板軽量形鋼造建築物は、請求項1から請求項8のいずれかに記載のパネルを耐力壁として備え、当該パネルを構成する枠材が薄板軽量形鋼からなることを特徴とする。
図1は、本発明の実施形態に係る壁パネル1を示す正面図、側面図および断面図である。図2は、壁パネル1を示す斜視図である。
壁パネル1は、枠組壁工法建築物に耐力壁として用いられるもので、例えば、基礎上に設置されて下端部がアンカーボルトと連結され、上端部が建物の梁と連結されたり、あるいは上下の端部が上下の梁に連結されたりして設置される。壁パネル1は、薄板軽量形鋼(リップ溝形鋼)からなる枠材2と、この枠材2を四周枠組みした一方の面に接合される薄板鋼板からなる面材としての折板3とで構成されている。ここで、枠組壁工法建築物としては、例えば、2階建て〜4階建て程度の比較的小規模な建物が好適であり、壁パネル1の他に、柱、梁、床パネル、屋根、外装材、内装材等を有して構成されている。
(D−d1)>α1・te1 …(1)
ここで、α1は7.0以上であることが望ましい。このような構成によれば、折板3のねじ回りが支圧変形し、繰り返し荷重によりねじ孔3Aが大きくなっていっても、ねじ頭部が折板3に引っ掛かることで折板3からねじ8が脱落することが防止でき、変形性能を確保することができる
また、壁パネル1のねじ8の軸部径d1 と折板3の板厚te1について以下の式(2)で設定されている。
d1<α2・te1 …(2)
ここで、α2は13以上であることが望ましい。このような構成によれば、図3に示すよう、ねじ軸部の支圧により折板3にはねじ孔3Aを起点とする長孔が形成され、ねじ周りに皺がよる支圧変形に比べてより高い変形性能を確保できる。
ここでは、例えば参考文献1(社団法人日本鉄鋼連盟著、「薄板軽量形鋼造建築物設計の手引き」、技報堂出版、2002年6月発行)によるねじ接合部の許容せん断耐力(Ras)の算定式を利用し、次の式(3)のように設定する。
ここで、ηは、影響係数であり、次式で算出される。
η=3.1−5.6(te1/te2)+3.5(te1/te2)2
Ix=t3(δ2+1)/(6η) …(11a)
Iy=t3/{12(1−μ2)} …(11b)
載荷試験は、図6に示す装置を用いて実施した。壁パネル1は、その下部に接合したホールダウン金物11を介して加力治具12に接合し、壁パネル1の上部は、加力治具13に取り付けた載荷梁14に接合した。そして、載荷梁14に取り付けた加力ジャッキ15の押し引きにより載荷した。測定項目としては、加力ジャッキ15による荷重Qと、壁パネル1の回転角Rとした。回転角Rは、変位計16,17で測定した変位の差を変位計16,17間の間隔で除したものとした。載荷した試験体としての壁パネル1は、図7に示すように、枠材2の一方の面に折板3をねじ8で接合したものであって、高さ寸法が2730mm、幅寸法が910mmの壁パネル1である。折板3は板厚が0.6mm、断面形状は図8に示すよう、山高が20mm、谷幅が56mm、山幅が35mm、ウェブ幅が17mmのものである。載荷パターンは、図9(A)に示すような正負繰り返し漸増載荷とし、試験結果の比較としては、図9(B)に示すように、正負繰り返し載荷による履歴曲線を包絡する包絡線を用いた。
実施例1では、ねじ8の頭部径をパラメータとした壁パネル1の試験体2体を製作し、載荷試験によってせん断荷重−せん断変形角関係を求めた。
図10に荷重−変形角関係のグラフを示す。図11に載荷状況(R=1/15rad)の写真を示し、図11(A)には、ねじ8の頭部径が9mmのものの折板3のねじ孔周辺が示され、図11(B)には、ねじ8の頭部径が11mmのものの折板3のねじ孔周辺が示されている。
実施例1の2体の試験体は、共通仕様とされた折板3を用い、ねじ8の頭部径として、9mmのものと、11mmのものとを用いて製作されている。ここで、両方の試験体において、ねじ8の軸部径は、ともに4.8mmであり、頭部径が9mmのねじ8としては、一般的な平頭のタッピングビスを利用し、頭部径が11mmのねじ8としては、鍔付きの頭部を有したタッピングビスを利用した。ねじ8の頭部径の違いによる荷重−変形関係としては、図8に示すように、頭部径が9mmのねじ8を用いた試験体では、最大耐力後の耐力低下が大きかった。この原因としては、折板3のねじ孔からねじ8の頭部が抜け出し、枠材2と折板3とが離れてしまったことが考えられる。一方、頭部径が11mmのねじ8を用いた試験体では、頭部径が9mmのものと比較して最大耐力が高くなるとともに、最大耐力後の耐力低下もほとんど見られず、優れた変形性能が確認された。
実施例2では、折板3の山高とねじ8の軸部径とをパラメータとした図12に示す壁パネル1の試験体A〜Dを製作し、載荷試験によってせん断荷重−せん断変形角関係を求めた。
以下の表1に実施例2における試験体A〜Dの一覧を示す。
実施例2の各試験体における各部の仕様は、以下の通りである。
試験体A〜Dの枠材2は、同一仕様のリップ溝形鋼からなり、その板厚が1.6mmのものであり、折板3は、板厚が0.6mm、谷幅が85mm、山幅が30mm、ウェブ幅が5mmのものである。そして、折板3の山高は、表1および図13に示すように各試験体によって異なり、試験体A、Dでは12mm(図13(A))、試験体Bでは8mm(図13(B))、試験体Cでは4mm(図13(C))に設定されている。また、枠材2と折板3とを接合するねじ8の軸部径は、表1に示すように、試験体A〜Cでは4.8mm、試験体Dでは8.0mmに設定されている。
ここで、図14には、ねじ8の軸部径が同一で山高の異なる試験体A〜Cの結果が示され、図15には、山高が同一でねじ8の軸部径が異なる試験体A、Dの結果が示されている。また、図16に試験体Dの載荷状況の写真を示し、図16(A)には、試験体の全景が示され、図16(B)には、折板3のねじ孔周辺が示されている。
まず、山高の違いによる荷重−変形関係としては、図14に示すように、試験体A,Bと試験体Cは明らかに挙動がことなり、試験体A,Bでは、ねじ接合部の耐力で全体の耐力が決まっているものと考えられる。今回の評価式により全体座屈を抑えることで枠材の変形を防止し、高耐力壁が実現できることを確認した。
次に、ねじ8の軸部径の違いによる荷重−変形関係としては、図15に示すように、軸部径が8.0mmの試験体Dは最大耐力発揮後の耐力低下が大きかった。試験体A、Dの破壊状況を観察したところ、試験体Dでは、折板3のねじ孔の拡がりがさほどなかった。このため、図15に示すように、軸部径が4.8mmの試験体Aと比較して、軸部径が8.0mmの試験体Dでは、最大耐力後の急激な耐力低下が起きたものと考えられる
実施例3では、折板3の谷幅をパラメータとした壁パネル1の試験体2体を製作し、載荷試験によってせん断荷重−せん断変形角関係を求めた。
図17に試験体の断面形状を示し、図18に荷重−変形角関係のグラフを示す。
実施例3の2体の試験体は、谷幅として、56mmのもの(図17(A))、96mm(図17(B))のものを用いて製作されている。せん断耐力を比べると谷幅が56mmの試験体が高く、谷幅が大きくなるほど低くなる傾向が見られた。
すなわち、折板3の板厚寸法が0.6mmで、山高が8〜15mm(好ましくは12mm)、谷幅が85〜96mm(好ましくは85mm)、ねじ8の頭部径が9.5mm以上(好ましくは11mm程度の鍔付きねじ)の壁パネル1が望ましい。このような仕様の壁パネル1とすれば、構造特性係数Dsを0.30以下に設定可能となる。従って、過剰な枚数の壁パネル1を設置しなくても建築物の耐震性能が確保でき、合理的かつ経済的な設計による建築物が実現可能となる。
従って、上記に開示した形状、材質などを限定した記載は、本発明の理解を容易にするために例示的に記載したものであり、本発明を限定するものではないから、それらの形状、材質などの限定の一部もしくは全部の限定を外した部材の名称での記載は、本発明に含まれるものである。
Claims (10)
- 互いに対向する少なくとも一対の枠材と、これら一対の枠材に渡って固定される薄板鋼板からなる面材とを少なくとも備え、
この面材が前記一対の枠材間に渡る方向に延びる山部と谷部とを有した折板から構成され、
この折板谷部と前記枠材とがねじで固定されるとともに、構面内せん断力が作用した際にねじ周りの前記折板が前記一対の枠材方向に伸びる長孔となるよう支圧変形して抵抗することを特徴とするパネル。 - 請求項1に記載のパネルにおいて、
前記折板と枠材の接合耐力で決定されるパネルのせん断耐力は、
前記折板のせん断降伏耐力、
前記折板の全体座屈により決定されるせん断降伏耐力、および
前記折板の局部座屈により決定されるせん断降伏耐力
のいずれのせん断降伏耐力よりも小さく設定されていることを特徴とするパネル。 - 請求項1または請求項2に記載のパネルにおいて、
前記折板と枠材との接合耐力は、
前記ねじの抜け出し耐力と、
前記折板のねじ回りの支圧耐力と、
前記枠材のねじ回りの支圧耐力と、
前記ねじの軸部のせん断耐力とのうち、
前記折板のねじ回りの支圧耐力で決定されることを特徴とするパネル。 - 請求項1から請求項3のいずれかに記載のパネルにおいて、
前記折板と前記枠材とが当該折板側にねじ頭を配して貫通するねじで固定されたことを特徴とするパネル。 - 請求項1から請求項4のいずれかに記載のパネルにおいて、
前記枠材が四辺に配され、前記面材が四辺にねじで固定されていることを特徴とするパネル。 - 請求項1から請求項5のいずれかに記載のパネルにおいて、
前記面材が縦枠材間に渡る方向に延びる山部と谷部とを有した折板から構成されていることを特徴とするパネル。 - 請求項1から請求項6のいずれかに記載のパネルにおいて、
ねじ周りの折板の支圧変形に伴い拡大したねじ孔からねじ頭が抜け出さないよう、前記ねじの頭部径と当該ねじの軸部径との差を前記折板の板厚の7倍以上としたことを特徴とするパネル。 - 請求項1から請求項7のいずれかに記載のパネルにおいて、
ねじ周りの折板の支圧変形に伴い拡大したねじ孔が縦枠方向に伸びる長孔となるよう、前記ねじの軸部径を前記折板の板厚の13倍以下としたことを特徴とするパネル。 - 請求項1から請求項8のいずれかに記載のパネルを耐力壁として備えたことを特徴とする建築物。
- 請求項1から請求項8のいずれかに記載のパネルを耐力壁として備え、当該パネルを構成する枠材が薄板軽量形鋼からなることを特徴とする薄板軽量形鋼造建築物。
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