JP4970620B2 - 高エネルギー密度ビームを用いた突合せ溶接継手 - Google Patents
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Description
本願は、2009年12月04日に、日本に出願された特願2009−277035号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
すなわち、
(1)本発明の一態様に係る溶接継手では、一対の鋼材と;前記一対の鋼材間の突合せ溶接部に、高エネルギー密度ビームにより溶接されて形成される溶接金属と;を備え、前記一対の鋼材のCの含有量が0.01〜0.08質量%の範囲であり、前記溶接金属の質量%の組成を用いた下記数式(a)により算出される変態開始温度Msが、250℃以下であって、前記突合せ溶接部に圧縮残留応力が付与されており、前記溶接金属の質量%組成を用いた下記数式(b)により算出される前記溶接金属の焼入性指数DIが、0.1以上1.2以下である。
Ms(℃)=371−353C−22Si−24.3Mn−7.7Cu−17.3Ni−17.7Cr−25.8Mo・・・(a)
DI =0.36√C(1+0.7Si)(1+3.33Mn)(1+0.35Cu)(1+0.36Ni)(1+2.16Cr)(1+3Mo)・・・(b)
(3)上記(2)に記載の溶接継手では、前記溶接金属が、Mo:0.1〜2.0質量%、およびCu:0.1〜5.0質量%の1種または2種を含有し;Ni,Cr,Mo,Cuを合計で1.1〜10.0質量%を含有する;ことが好ましい。
(4)上記(1)に記載の溶接継手では、前記溶接金属が、Ni:4.0〜6.0質量%を含有することが好ましい。
(5)上記(4)に記載の溶接継手では、前記溶接金属が、Cr:0.1〜6.0質量%、Mo:0.1〜2.0質量%、およびCu:0.1〜5.0質量%の1種または2種以上を含有し;Ni,Cr,Mo,Cuを合計で4.1〜10.0質量%を含有する;ことが好ましい。
(6)上記(1)〜(5)に記載の溶接継手では、前記鋼材が、Si:0.05〜0.80質量%、Mn:0.8〜2.5質量%、P≦0.03質量%、S≦0.02質量%、Al≦0.008質量%、Ti:0.005〜0.030質量%を含有し;残部鉄および不可避的不純物である;ことが好ましい。
(7)上記(6)に記載の溶接継手では、前記鋼材が、Cu:0.1〜1.0質量%、Ni:0.1〜6.0質量%、Cr:0.1〜1.0質量%、Mo:0.1〜0.5質量%、Nb:0.01〜0.08質量%、V:0.01〜0.10質量%、B:0.0005〜0.0050質量%の1種または2種以上を含有することが好ましい。
(8)上記(1)〜(7)に記載の溶接継手では、前記鋼材の厚みが30mm以上200mm以下であることが好ましい。
(9)上記(1)〜(8)に記載の溶接継手では、前記高エネルギー密度ビームが電子ビームであることが好ましい。
さらには、高強度鋼板、特に板厚が30mm以上の鋼板に高エネルギー密度ビームを照射し、溶接して突合せ溶接継手とする際、ギガサイクル域の振動環境における耐疲労特性を有し、かつ、破壊靱性値が十分に高い溶接継手を形成することができる。
溶接継手10は、一対の鋼材(溶接母材)1と、鋼材1間の突合せ溶接部6に、電子ビームにより溶接され形成された溶接金属4と、を備えており、溶接金属4の組成(質量%)を用いた下記数式(a)により算出されるマルテンサイト変態開始温度Ms(℃)が、250℃以下である。
Ms=371−353C-22Si−24.3Mn−7.7Cu−17.3Ni−17.7Cr−25.8Mo・・・(a)
発明者らは、溶接継手10における溶接部6の冷却速度が大きいため、一般に知られているマルテンサイト変態開始温度を推定する式では、変態開始温度を過大評価してしまうことをつきとめた。そこで、一般の変態開始温度を推定する式を補正し、数式(a)を導いた。
また、マルテンサイト変態終了温度(Mf(℃))は室温であることが望ましい。
なお、一般的に250℃以下で変態開始する変態は、マルテンサイト変態である。しかし、本発明においては厳密に250℃以下でマルテンサイト変態が開始することを確認する必要はなく、250℃以下で体積膨張する変態を開始すればよい。そこで、本発明においては、数値(a)で算出された温度が単に250℃以下であればよい。また、以下では、Msを単に変態開始温度と記す。
図1Aには、高エネルギー密度ビームの溶接方法の概念図が示されている。図1Aに示されるように、一対の鋼材1間の開先2の間にインサートメタル3を装入し、高エネルギー密度ビームによりインサートメタル3と一対の鋼材1の開先2の表面とを溶接する。
また、本実施形態の溶接継手10に用いられる鋼板1の組成は、使用するインサートメタル3の組成との組み合わせによって、形成される溶接金属4の変態開始温度が250℃以下となるように調整されている。使用する鋼材1は、特に限定されないが、好ましくはCを0.2質量%以下に制限された鋼材であり、降伏強度が355MPa以上である。引張強さを690MPa以下又は780MPa以下に制限してもよい。このような高強度鋼板としては、公知の成分組成の溶接用構造用鋼から製造した鋼板でよい。
構造用の鋼として十分な強度を得るためには、鋼材1に含有されるCの量は0.01%以上とすることが好ましい。必要に応じて、鋼材1に含有されるCの量を0.02%以上または0.03%以上に制限してもよい。溶接金属4の異常な硬化による靭性低下を防止するために、Cの含有量を0.12%以下に制限してもよい。必要に応じて、鋼材1に含有されるCの量を0.08%以下または0.06%以下に制限してもよい。
溶接金属4で良好な靭性を得るためには、鋼材1に含有されるSiの量を0.80%以下とすることが好ましい。必要に応じて、鋼材1に含有されるSiの量を0.50%以下、0.30%以下または0.15%以下に制限してもよい。Siの含有量の下限は特に定める必要はないが、適切な脱酸処理のために0.05%以上とすることが望ましい。必要に応じて、Siの含有量を0.08%以上に制限してもよい。
Mnはミクロ組織を適正化する効果が大きい安価な元素である。構造用の鋼として必要な強度と靭性を確保するために、鋼材1にMnの量を0.8〜2.5%添加することが好ましい。溶接金属4の異常硬化を防止するために、鋼材1に含有させるMnの量の上限を2.3%、2.0%または1.9%に制限してもよい。
PおよびSは不可避的不純物であるが、靭性等を劣化させるため、それぞれ0.03%以下および0.02%以下に制限することが好ましい。靭性を改善するためには、低い方が望ましく、鋼材1に含有されるPの量の上限を0.02%、0.015%または0.010%に制限し、Sの量の上限を0.015%、0.010%または0.006%に制限してもよい。
溶接金属4の靭性を高めるため、鋼材1のAlの含有量は0.008%以下とすることが望ましい。靭性の向上のために、Alの含有量の上限を0.006%、0.005%または0.003%に制限してもよい。
溶接金属4の靭性を高めるため、適切な量のTi酸化物を生成させることが好ましい。このために、鋼材1に含有されるTiの量は0.005〜0.030%とすることが望ましい。必要に応じて、Tiの含有量の上限を0.025%、0.020%または0.015%に制限してもよい。また、Tiの含有量の下限を0.007%または0.009%に制限してもよい。
Cuは、鋼材1の強度や靭性を向上させる元素であり、必要に応じて添加してよい。強度や靭性を向上させるためには、0.1%以上または0.3%以上のCuを添加してもよい。一方、多量のCu添加による鋼材1の疵等を防止するために、Cu含有量の上限は、1.0%とすることが好ましい。必要に応じて、Cu含有量の上限を0.7%又は0.5%に制限してもよい。
Niは鋼材1および溶接金属4の靭性を向上させるのに有用な元素であり、鋼材1にNiの量を0.1%以上添加してよい。一方、Niは高価であるため、6.0%以下とすることが望ましい。鋼材1の価格を低減させるために、Niの含有量の上限を、2.0%、1.0%または0.5%に制限してもよい。
Moは、強度を向上させるのに有効な元素であり、必要に応じて、鋼材1にMoの量を0.1%以上添加してよい。多量に添加すると溶接金属4が異常に硬化し、靭性が低下するため、0.6%以下とすることが好ましい。必要に応じて、鋼材1に含有されるMoの量を0.2%以下または0.15%以下に制限してもよい。
Nbは、鋼材1の強度や靭性向上に有効な元素であり、必要に応じて、鋼材1にNbの量を0.01%以上添加してよい。多量に添加すると溶接金属4の靭性が低下するため、Nbの含有量は0.08%以下とすることが好ましい。必要に応じて、Nbの含有量を0.05%以下または0.03%以下に制限してもよい。
Vは、鋼材1の強度の向上に有効な元素であり、必要に応じて、0.01%以上を添加してよい。多量に添加すると溶接金属4の靭性が低下するため、Vの含有量は0.10%以下とすることが好ましい。必要に応じて、Vの含有量を0.07%以下または0.04%以下に制限してもよい。
Bは、鋼材1の強度の向上に有効な元素であり、必要に応じて、鋼材1にBの量を0.0005%以上添加してよい。多量に添加すると溶接金属4の靭性が低下するため、Bの含有量は0.0050%以下とすることが好ましい。必要に応じて、Bの含有量を0.0020%以下または0.0015%以下に制限してもよい。
CaおよびREMは、耐ラメラテア特性向上に有効な元素であり、必要に応じて、鋼材1にCaおよびREMの量を0.0005%以上添加してよい。多量に添加すると鋼材1の靭性が低下するため、これらの含有量は0.0050%以下とすることが好ましい。
Mgは、鋼材1の溶接熱影響部の靭性向上に有効であり、0.0003%以上添加してよい。多量に添加すると鋼材の靭性が低下するため、Mgの含有量は0.0050%以下とすることが好ましい。
または、溶接金属4の組成を、上記の他に、例えば、Ni:4.0〜6.0%を含有するようにしても良い。この場合、Niの含有量を多くすることにより、靱性を向上させることが可能となる。この場合、さらに、質量で、Cr:0.1〜6.0%、Mo:0.1〜2.0%、およびCu:0.1〜5.0%の1種または2種以上を含有し;Ni,Cr,Mo,Cu合計で4.1〜10.0%を含有する鋼組成である;ことが好ましい。このように、Mo,Cuの1種または2種を含有させることにより、疲労強度を向上させ、十分な破壊靱性を得ることが可能となる。
なお、Niの含有量が4.0%以下の場合、溶接金属4の変態開始温度Msを確実に250℃以下とするために、0.5%以上のCrの含有が必要である。Niの含有量が2.0%以下の場合にCrの含有量の下限を1.5%または2%に制限し、Niの含有量が1.0%以下の場合にCr含有量の下限を2.0%または2.5%に制限してもよい。溶接金属4の靭性低下をさけるために、Cr含有量の下限を4.0%または3.0%に制限してもよい。同様な理由により、Moの含有量の下限を1%、0.5%または0.2%に制限してもよい。必要に応じて、Niの含有量が4.0%を超える場合でも、Crの含有量の下限を0.5%に制限してもよい。
また、溶接金属4の変態開始温度Msを確実に低減させるためにも、溶接金属4におけるNi、Cr,MoおよびCuの含有量の合計を、0.5%以上、1.0%、2.0%または3.0%以上に制限してもよい。
また、溶接金属4の異常な硬化を防止して溶接金属4の靭性を向上させるために、溶接金属4の組成を用いた下記数式(b)により算出される溶接金属4の焼入性指数DIが、0.1以上3.0以下であることが好ましい。
DI =0.36√C(1+0.7Si)(1+3.33Mn)(1+0.35Cu)(1+0.36Ni)(1+2.16Cr)(1+3Mo)・・・(b)
溶接金属4の焼入性指数DIが3.0を超えると、溶接金属の硬さが高くなり靭性が低下するため、焼入性指数DIは3.0以下が好ましい。必要に応じて、DI値の上限を1.2、0.9または0.7に制限してもよい。一方、焼入性指数DI値が低過ぎると、マルテンサイト組織とならないため、DI値を0.1以上とすることが望ましい。確実にマルテンサイト組織とするために、DI値の下限を0.2以上、0.25以上または0.3以上に制限してもよい。
本実施形態において、溶接部6の局部的な急速加熱及び急速冷却に適しているため、高エネルギー密度ビームとして電子ビームを用いたが、これに限るものではない。
表中の変態開始温度Ms(℃)は、上述したように、Ms=371−353C−22Si−24.3Mn−7.7Cu−17.3Ni−17.7Cr−25.8Moの数式を用いて求めた。
図2に示される溶接継手内において、継手疲労試験片23を採取し、継手疲労試験片23の裏面23aを機械研削して試験片の表面側から疲労亀裂が発生するように工夫した。軸力、応力比0.1、繰り返し速度5Hzにて疲労試験を行い、2×106回の疲労強度を求めた。さらに、図2の溶接継手内において超音波試験片24を採取し、2×106回の疲労強度、および2×109回までのギガサイクルでの疲労強度を求め、その低下比率をもとめ、継手疲労試験で求めた2×106回の疲労強度にその低下比率をかけて、ギガサイクル下での継手疲労強度(推定値)を評価した。その結果を溶接条件とともに表4、表5に示す。
2 開先
3 インサートメタル
4 溶接金属
5 圧縮応力
6 溶接部
21 鋼板
22 溶接ビード
23 継手疲労試験片
24 超音波疲労試験片
Claims (9)
- 一対の鋼材と;
前記一対の鋼材間の突合せ溶接部に、高エネルギー密度ビームにより溶接されて形成される溶接金属と;を備え、
前記一対の鋼材のCの含有量が0.01〜0.08質量%の範囲であり、
前記溶接金属の質量%の組成を用いた下記数式(a)により算出される変態開始温度Msが、250℃以下であって、前記突合せ溶接部に圧縮残留応力が付与されており、
前記溶接金属の質量%組成を用いた下記数式(b)により算出される前記溶接金属の焼入性指数DIが、0.1以上1.2以下であることを特徴とする溶接継手。
Ms(℃)=371−353C−22Si−24.3Mn−7.7Cu−17.3Ni−17.7Cr−25.8Mo・・・(a)
DI =0.36√C(1+0.7Si)(1+3.33Mn)(1+0.35Cu)(1+0.36Ni)(1+2.16Cr)(1+3Mo)・・・(b) - 前記溶接金属が、Ni:0.5〜4.0質量%およびCr:0.5〜6.0質量%を含有することを特徴とする請求項1に記載の溶接継手。
- 前記溶接金属が、Mo:0.1〜2.0質量%、およびCu:0.1〜5.0質量%の1種または2種を含有し;
Ni,Cr,Mo,Cuを合計で1.1〜10.0質量%を含有する;
ことを特徴とする請求項2に記載の溶接継手。 - 前記溶接金属が、Ni:4.0〜6.0質量%を含有することを特徴とする請求項1に記載の溶接継手。
- 前記溶接金属が、Cr:0.1〜6.0質量%、Mo:0.1〜2.0質量%、およびCu:0.1〜5.0質量%の1種または2種以上を含有し;
Ni,Cr,Mo,Cuを合計で4.1〜10.0質量%を含有する;
ことを特徴とする請求項4に記載の溶接継手。 - 前記鋼材が、Si:0.05〜0.80質量%、Mn:0.8〜2.5質量%、P≦0.03質量%、S≦0.02質量%、Al≦0.008質量%、Ti:0.005〜0.030質量%を含有し;
残部鉄および不可避的不純物である;
ことを特徴とする請求項1から請求項5のいずれか1項に記載の溶接継手。 - 前記鋼材が、Cu:0.1〜1.0質量%、Ni:0.1〜6.0質量%、Cr:0.1〜1.0質量%、Mo:0.1〜0.5質量%、Nb:0.01〜0.08質量%、V:0.01〜0.10質量%、B:0.0005〜0.0050質量%の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項6に記載の溶接継手。
- 前記鋼材の厚みが30mm以上200mm以下であることを特徴とする請求項1から請求7のいずれか1項に記載の溶接継手。
- 前記高エネルギー密度ビームが電子ビームであることを特徴とする請求項1から請求項8のいずれか1項に記載の溶接継手。
Priority Applications (1)
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