JPS5921711B2 - ステンレス鋼材の溶接方法 - Google Patents
ステンレス鋼材の溶接方法Info
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- JPS5921711B2 JPS5921711B2 JP53084299A JP8429978A JPS5921711B2 JP S5921711 B2 JPS5921711 B2 JP S5921711B2 JP 53084299 A JP53084299 A JP 53084299A JP 8429978 A JP8429978 A JP 8429978A JP S5921711 B2 JPS5921711 B2 JP S5921711B2
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- stainless steel
- welding
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B23K9/235—Preliminary treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/028—Seam welding; Backing means; Inserts for curved planar seams
- B23K9/0282—Seam welding; Backing means; Inserts for curved planar seams for welding tube sections
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- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ステンレス鋼材の溶接方法に係り、特に応力
腐食割れ対策として固溶化熱処理できない場所において
施行される低炭素のステンレス耐食性溶接材料を高温高
圧水に接する配管に適用し応力腐食割れを防止するのに
好適なステンレス鋼材の溶接方法に関する。
腐食割れ対策として固溶化熱処理できない場所において
施行される低炭素のステンレス耐食性溶接材料を高温高
圧水に接する配管に適用し応力腐食割れを防止するのに
好適なステンレス鋼材の溶接方法に関する。
近年、ＢＷＲプリントにおいて経験されている原子炉一
次系ＳＵＳ３０４配管の溶接熱影響部の粒界応力腐食割
れ（ＳＣＣ）は、第１図に示す如く、０．２％耐圧を越
える高引張応力１、溶接熱影響部の結晶粒界に沿つて生
じるクロム欠乏層（材料の鋭敏イヒ）２および溶存酸素
等の腐食環境３が重なる部分４に発生するものである。
次系ＳＵＳ３０４配管の溶接熱影響部の粒界応力腐食割
れ（ＳＣＣ）は、第１図に示す如く、０．２％耐圧を越
える高引張応力１、溶接熱影響部の結晶粒界に沿つて生
じるクロム欠乏層（材料の鋭敏イヒ）２および溶存酸素
等の腐食環境３が重なる部分４に発生するものである。
従来より施行されている自然冷却（溶接中に管内面に水
を流すなどの擦リ冷却をしなを ・）によるＳＵＳ３０
４配管の溶接では、第２図に示す如く溶接６による収縮
の結果、母材（ＳＵＳ３０４配管）５Ａおよび５Ｂの管
内面に数１０ｋｇ／一にもおよぶ高引張残留応力（第２
図口の特性Ａ）が生じる。第２図口のＴＳ側は、引張残
留応力領域であり、ＣＳ側は圧縮残留応力領域である。
直線Ｂは、０．２％耐力レベルを示す。母材５Ａおよび
５Ｂの溶接部６付近に生じる熱影響部７に、クロム欠乏
層が生じる。このように、高引張応力１とクロム欠乏層
２の発生した母材５Ａおよび５Ｂの内側に腐食性流体を
流すと、母材５Ａおよび５Ｂの熱影響部ＴにＳＣＣが発
生する危険性が大きくなる。本発明は、肉盛り部に隣接
する鋭敏化部分にデルタフェライト層を含む組織を生成
させるとともに、該鋭敏化部分におけるＣｒ欠乏層を除
去することによつて、その耐食性をステンレス鋼材本来
の耐食性に回復させることにより、既設プラントの配管
を補修する場合にもＳｃＣ発生の危険性を減少できるス
テンレス鋼材の溶接方法を提供することにある。
を流すなどの擦リ冷却をしなを ・）によるＳＵＳ３０
４配管の溶接では、第２図に示す如く溶接６による収縮
の結果、母材（ＳＵＳ３０４配管）５Ａおよび５Ｂの管
内面に数１０ｋｇ／一にもおよぶ高引張残留応力（第２
図口の特性Ａ）が生じる。第２図口のＴＳ側は、引張残
留応力領域であり、ＣＳ側は圧縮残留応力領域である。
直線Ｂは、０．２％耐力レベルを示す。母材５Ａおよび
５Ｂの溶接部６付近に生じる熱影響部７に、クロム欠乏
層が生じる。このように、高引張応力１とクロム欠乏層
２の発生した母材５Ａおよび５Ｂの内側に腐食性流体を
流すと、母材５Ａおよび５Ｂの熱影響部ＴにＳＣＣが発
生する危険性が大きくなる。本発明は、肉盛り部に隣接
する鋭敏化部分にデルタフェライト層を含む組織を生成
させるとともに、該鋭敏化部分におけるＣｒ欠乏層を除
去することによつて、その耐食性をステンレス鋼材本来
の耐食性に回復させることにより、既設プラントの配管
を補修する場合にもＳｃＣ発生の危険性を減少できるス
テンレス鋼材の溶接方法を提供することにある。
本発明の溶接方法は、溶接にて接合される複数のステン
レス鋼材の溶接継手部付近で、かつ腐食性流体と接触す
る面に肉盛を行ない、前記肉盛による熱影響を受ける領
域で、かつ前記肉盛部に隣接する前記腐食性流体に接触
する部分を、入熱量５０００Ｊ／（ｌ］以下の条件で溶
融処理し、その後、前記各ステンレス鋼材の前記溶接継
手部を溶接することを特徴とする。
レス鋼材の溶接継手部付近で、かつ腐食性流体と接触す
る面に肉盛を行ない、前記肉盛による熱影響を受ける領
域で、かつ前記肉盛部に隣接する前記腐食性流体に接触
する部分を、入熱量５０００Ｊ／（ｌ］以下の条件で溶
融処理し、その後、前記各ステンレス鋼材の前記溶接継
手部を溶接することを特徴とする。
本発明は、以下に示す検討に基づいてなされたものであ
る。
る。
前述した問題を解決するために、ＳＵＳ３Ｏ４配管の継
手溶接により第２図に示す如く形成される熱影響部７の
管内面鋭敏化域を低炭素のオーステナイト系ステンレス
鋼あるいはインコネル等の耐食性材料により溶接する第
３図に示す管内面肉盛溶接と溶体化処理の組み合わせに
よる応力腐食割れ防止法がある。
手溶接により第２図に示す如く形成される熱影響部７の
管内面鋭敏化域を低炭素のオーステナイト系ステンレス
鋼あるいはインコネル等の耐食性材料により溶接する第
３図に示す管内面肉盛溶接と溶体化処理の組み合わせに
よる応力腐食割れ防止法がある。
この方法を、第３図および第４図を用いて説明する。配
管（ＳＵＳ３Ｏ４）５Ｃの内面でかつ溶接端部１１付近
に、低炭素のオーステナイト系ステンレス鋼にて肉盛り
１０を行なう。
管（ＳＵＳ３Ｏ４）５Ｃの内面でかつ溶接端部１１付近
に、低炭素のオーステナイト系ステンレス鋼にて肉盛り
１０を行なう。
この肉盛り１０作業によつて、配管５Ｃｆ１Ｃ鋭敏化領
域８が生じる（第３図Ａ）。肉盛り１０が行なわれた後
、配管５Ｃは、溶体化処理が行なわれるので、鋭敏化領
域８も消失する。肉盛り１０は、溶体化処理肉盛り９に
変わる。この溶休化処理肉盛り９を第３図Ｂに示すよう
に一部加工した後、さらに、配管５Ｃの溶接端部１１ま
で配管５Ｃの内面に肉盛り１０が施こされる。これらの
内面肉盛り作業が終了した後、配管５Ｃの溶接端部１１
に開先１２が形成される。上記の手順で内面肉盛りを行
なつた配管５Ｄの開先と配管５Ｃの開先を対向させて配
置し、第４図のように溶接を行なう。第４図の１３が溶
接部である。溶接部１３付近に鋭敏化領域８Ａおよび８
Ｂが形成されるが、腐食性流体に接触する配管５Ｃおよ
び５Ｄの内面、溶体化処理肉盛り９および肉盛り１０の
内面には、鋭敏化領域８は存在しない。したがつて、こ
のような作業を行なつた配管には、ＳＣＣが発生しなＸ
．Σ内面肉盛りの効果としては、肉盛り金属自体の炭素
量が低いことおよびＳＣＣ抵抗を飛躍的に高めるデルタ
フエライトの析出（肉盛りのままで１０％前後析出する
）があげられ、継手溶接による鋭敏化領域８Ａおよび８
Ｂも第４図のように完全にマスクされることになり、Ｓ
ＣＣが防止される。しかしながら、第５図に示す既設の
原子力発電プラントの配管１３の補修部分を切断し、新
しい配管を溶接にて取付ける場合、切断されて原子力発
電プラントに取付けられている配管１３の溶接端部１４
付近の内面に低炭素のオーステナイト系ステンレス鋼の
肉盛り１５を行なうことはできるが、配管１３の溶体化
処理を行なうことができないｏ単に肉盛り１５のみを行
なうと、第３図ＡＶＣ示すような鋭敏化領域８が、上記
の肉盛り１５付近に発生する。
域８が生じる（第３図Ａ）。肉盛り１０が行なわれた後
、配管５Ｃは、溶体化処理が行なわれるので、鋭敏化領
域８も消失する。肉盛り１０は、溶体化処理肉盛り９に
変わる。この溶休化処理肉盛り９を第３図Ｂに示すよう
に一部加工した後、さらに、配管５Ｃの溶接端部１１ま
で配管５Ｃの内面に肉盛り１０が施こされる。これらの
内面肉盛り作業が終了した後、配管５Ｃの溶接端部１１
に開先１２が形成される。上記の手順で内面肉盛りを行
なつた配管５Ｄの開先と配管５Ｃの開先を対向させて配
置し、第４図のように溶接を行なう。第４図の１３が溶
接部である。溶接部１３付近に鋭敏化領域８Ａおよび８
Ｂが形成されるが、腐食性流体に接触する配管５Ｃおよ
び５Ｄの内面、溶体化処理肉盛り９および肉盛り１０の
内面には、鋭敏化領域８は存在しない。したがつて、こ
のような作業を行なつた配管には、ＳＣＣが発生しなＸ
．Σ内面肉盛りの効果としては、肉盛り金属自体の炭素
量が低いことおよびＳＣＣ抵抗を飛躍的に高めるデルタ
フエライトの析出（肉盛りのままで１０％前後析出する
）があげられ、継手溶接による鋭敏化領域８Ａおよび８
Ｂも第４図のように完全にマスクされることになり、Ｓ
ＣＣが防止される。しかしながら、第５図に示す既設の
原子力発電プラントの配管１３の補修部分を切断し、新
しい配管を溶接にて取付ける場合、切断されて原子力発
電プラントに取付けられている配管１３の溶接端部１４
付近の内面に低炭素のオーステナイト系ステンレス鋼の
肉盛り１５を行なうことはできるが、配管１３の溶体化
処理を行なうことができないｏ単に肉盛り１５のみを行
なうと、第３図ＡＶＣ示すような鋭敏化領域８が、上記
の肉盛り１５付近に発生する。
炭素量０．０７％のＳＵＳ３Ｏ４の配管１３の溶接端部
１４付近の内面に低炭素のオーステナイト系ステンレス
鋼の肉盛り１５を行なつた時の第５図のＰ点およびＱ点
の金属組織を、第６図のＡおよびＢに示す。
１４付近の内面に低炭素のオーステナイト系ステンレス
鋼の肉盛り１５を行なつた時の第５図のＰ点およびＱ点
の金属組織を、第６図のＡおよびＢに示す。
配管の内面の肉盛りを行なう時の入熱量は、ビード形状
と肉盛効率の要求上から一般に８００−０〜１００００
Ｊ／αで行なわれている。第６図は、８０００Ｊ／傭の
入熱量で肉盛り１５を行なつた場合の、肉盛り１５に隣
接する配管１４内面近傍のＪＩＳストラウス試験後の鋭
敏化観察写真である。ストラウス試験は、クロム欠乏層
とデルタフエライトをピツクアツプする試験である。第
６図Ａは第５図のＰ点に対応するものであり、第６図Ｂ
は第５図のＱ点に対応するものである。第６図Ｂの境界
Ｍより右側は肉盛り１５を行なつた部分（配管１３の肉
盛り部）であり、境界Ｍより左側は肉盛り１５による熱
影響領域である。配管１３の肉盛り部では、デルタフエ
ライト１６が析出している。熱影響領域には、クロム欠
乏層１７が存在する。第６図Ａにも６クロム欠乏層１７
が見られる。肉盛り１５を行なつた配管１３の溶接端部
１４に、第３図に示す処理を行なつた配管５Ｃの溶接端
部１１を溶接しても、配管１３のクロム欠乏層１７は解
消されず、そのまま残つてしまう。
と肉盛効率の要求上から一般に８００−０〜１００００
Ｊ／αで行なわれている。第６図は、８０００Ｊ／傭の
入熱量で肉盛り１５を行なつた場合の、肉盛り１５に隣
接する配管１４内面近傍のＪＩＳストラウス試験後の鋭
敏化観察写真である。ストラウス試験は、クロム欠乏層
とデルタフエライトをピツクアツプする試験である。第
６図Ａは第５図のＰ点に対応するものであり、第６図Ｂ
は第５図のＱ点に対応するものである。第６図Ｂの境界
Ｍより右側は肉盛り１５を行なつた部分（配管１３の肉
盛り部）であり、境界Ｍより左側は肉盛り１５による熱
影響領域である。配管１３の肉盛り部では、デルタフエ
ライト１６が析出している。熱影響領域には、クロム欠
乏層１７が存在する。第６図Ａにも６クロム欠乏層１７
が見られる。肉盛り１５を行なつた配管１３の溶接端部
１４に、第３図に示す処理を行なつた配管５Ｃの溶接端
部１１を溶接しても、配管１３のクロム欠乏層１７は解
消されず、そのまま残つてしまう。
したがつて、補修が完了した配管１３内に腐食性流体が
流れると、クロム欠乏層１７に沿つてＳＣＣが発生する
危険性がある。配管（炭素量０．０７％のＳＵＳ３Ｏ４
） １３の内面に肉盛り１５を行なつた後、肉盛り１５
ＶＣ隣接する配管１３の内面の第７図に示す領域１８（
肉盛り１５によつて鋭敏化された領域）を、ノンフイラ
ーテイングで溶融処理すると、韓した領域１８はデルタ
フエライトが析出する。
流れると、クロム欠乏層１７に沿つてＳＣＣが発生する
危険性がある。配管（炭素量０．０７％のＳＵＳ３Ｏ４
） １３の内面に肉盛り１５を行なつた後、肉盛り１５
ＶＣ隣接する配管１３の内面の第７図に示す領域１８（
肉盛り１５によつて鋭敏化された領域）を、ノンフイラ
ーテイングで溶融処理すると、韓した領域１８はデルタ
フエライトが析出する。
さらに、この溶融によつて熱影響を受けかつ領域１８に
隣接する部分のクロム欠乏層は、少なくなる。８０００
Ｊ／１の入熱量で肉盛り１５を行なつた後、領域１８を
溶融する場合の入熱量を、種々変えてみた。
隣接する部分のクロム欠乏層は、少なくなる。８０００
Ｊ／１の入熱量で肉盛り１５を行なつた後、領域１８を
溶融する場合の入熱量を、種々変えてみた。
第８図に示す各写真は、ストラウス試験後における第７
図のＲ点部分の観察写真であり、Ａは領域１８の溶融時
の入熱量が６０００Ｊ／（７ｎ，．Ｂはその入熱量が４
０００Ｊ／ＣｍおよびＣはその入熱量が３０００Ｊ／α
の場合のものである。入熱量６０００Ｊ／αではＲ点に
わずかにクロム欠乏層１７が存在する。しかし、入熱量
４０００および３０００Ｊ／Ｃｍでは、Ｒ点にクロム欠
乏層１７が存在しない。入熱量が５０００Ｊ／ｃ！ｎ以
下になると、領域１８付近のＲ点ではクロム欠乏層１７
は全く存在しなくなる。第９図に、領域１８の溶融時の
入熱量が６０００Ｊ／（］の場合における第７図のＳ点
部分の観察写真を示す。これは、ストラウス試験後のも
のである。Ｓ点では、デルタフエライト１６が析出して
いることがよくわかる。領域１８の溶融時の入熱量を４
０００および３０００Ｊ／Ｃｍにしても、Ｓ点では、上
記同様、デルタフエライト１６が析出する。このように
、肉盛り１５を行なつた後、肉盛り１５に隣接する配管
１３の内面を溶融することによつて、溶融により熱影響
によつて配管１３の内面付近にクロム欠乏層１７が形成
されることが著しく減少する。
図のＲ点部分の観察写真であり、Ａは領域１８の溶融時
の入熱量が６０００Ｊ／（７ｎ，．Ｂはその入熱量が４
０００Ｊ／ＣｍおよびＣはその入熱量が３０００Ｊ／α
の場合のものである。入熱量６０００Ｊ／αではＲ点に
わずかにクロム欠乏層１７が存在する。しかし、入熱量
４０００および３０００Ｊ／Ｃｍでは、Ｒ点にクロム欠
乏層１７が存在しない。入熱量が５０００Ｊ／ｃ！ｎ以
下になると、領域１８付近のＲ点ではクロム欠乏層１７
は全く存在しなくなる。第９図に、領域１８の溶融時の
入熱量が６０００Ｊ／（］の場合における第７図のＳ点
部分の観察写真を示す。これは、ストラウス試験後のも
のである。Ｓ点では、デルタフエライト１６が析出して
いることがよくわかる。領域１８の溶融時の入熱量を４
０００および３０００Ｊ／Ｃｍにしても、Ｓ点では、上
記同様、デルタフエライト１６が析出する。このように
、肉盛り１５を行なつた後、肉盛り１５に隣接する配管
１３の内面を溶融することによつて、溶融により熱影響
によつて配管１３の内面付近にクロム欠乏層１７が形成
されることが著しく減少する。
したがつて、配管１３の溶融端部に新しい配管を溶接し
ても、配管１３にＳＣＣが発生する危険性が著しく減少
する。領域１８を溶融する時の入熱量を８０００Ｊ／α
にすると、Ｒ点に第６図Ａと同程度のクロム欠乏層１７
が発生する。したがつて、領域１８を溶融する時の入熱
量は、肉盛り１５を行なう時の入熱量よりも小さくする
ことが望ましい。クロム欠乏層１７を完全に消失させる
のであれば、領域１８を溶融する時の入熱量を５０００
Ｊ／Ｃ７！ｌ以下にするとよ０。クロム欠乏層１７が消
失すれば、配管１３のＳＣＣを完全に防止できる。本発
明の好適な実施例を第１０図に基づいて説明する。
ても、配管１３にＳＣＣが発生する危険性が著しく減少
する。領域１８を溶融する時の入熱量を８０００Ｊ／α
にすると、Ｒ点に第６図Ａと同程度のクロム欠乏層１７
が発生する。したがつて、領域１８を溶融する時の入熱
量は、肉盛り１５を行なう時の入熱量よりも小さくする
ことが望ましい。クロム欠乏層１７を完全に消失させる
のであれば、領域１８を溶融する時の入熱量を５０００
Ｊ／Ｃ７！ｌ以下にするとよ０。クロム欠乏層１７が消
失すれば、配管１３のＳＣＣを完全に防止できる。本発
明の好適な実施例を第１０図に基づいて説明する。
原子力発電プラントにすでに設置されている配管（炭素
量０．０７％のＳＵＳ３Ｏ４） １３の補修部分を切析
除去し、配管１３の溶接端部１４付近の内面に低炭素の
オーステナイト系ステンレス鋼の肉盛り１５を、第１０
図Ａのように行なう。
量０．０７％のＳＵＳ３Ｏ４） １３の補修部分を切析
除去し、配管１３の溶接端部１４付近の内面に低炭素の
オーステナイト系ステンレス鋼の肉盛り１５を、第１０
図Ａのように行なう。
肉盛り１５を行なう時の入熱量は、８０００Ｊ／αであ
る。肉盛り１５を行なつた後、肉盛り１５に隣接する配
管１３の内面を．入熱量４０００Ｊ／傭で溶融する。第
１０図Ｂの領域１８が溶融部である。領域１８にデルタ
フエライトが析出する。その後、第１０図ＣＶｃ．示さ
れるように、配管１３の溶接端部１４に開先１９が形成
される。配管１３ＶＣ接続される新しい配管２０の内面
に、第１０図ＡからＣまでの工程で、低炭素のオーステ
ナイト系ステンレス鋼の肉盛り１５Ａを行ない、さらに
、領域１８Ａを溶融して溶融部を形成する。このような
配管１３および２０の溶融端部が、溶接される。２１が
溶接部である。
る。肉盛り１５を行なつた後、肉盛り１５に隣接する配
管１３の内面を．入熱量４０００Ｊ／傭で溶融する。第
１０図Ｂの領域１８が溶融部である。領域１８にデルタ
フエライトが析出する。その後、第１０図ＣＶｃ．示さ
れるように、配管１３の溶接端部１４に開先１９が形成
される。配管１３ＶＣ接続される新しい配管２０の内面
に、第１０図ＡからＣまでの工程で、低炭素のオーステ
ナイト系ステンレス鋼の肉盛り１５Ａを行ない、さらに
、領域１８Ａを溶融して溶融部を形成する。このような
配管１３および２０の溶融端部が、溶接される。２１が
溶接部である。
配管２０の他端および切断された配管１３の残りの配管
１３の溶接端部にも第１０図ＡからＣまでの作業が実施
され、その後、両者が第１０図Ｄのように溶接され、配
管１３の補修が完了する。このように、配管を溶接する
ことによつて既設の原子力発電プラントの配管を補修す
る場合でも、ＳＣＣの発生を防止することができる。
１３の溶接端部にも第１０図ＡからＣまでの作業が実施
され、その後、両者が第１０図Ｄのように溶接され、配
管１３の補修が完了する。このように、配管を溶接する
ことによつて既設の原子力発電プラントの配管を補修す
る場合でも、ＳＣＣの発生を防止することができる。
新しい配管２０の内面に第３図に示す工程にて肉盛りを
行ない、その後、配管１３と溶接してもよい。
行ない、その後、配管１３と溶接してもよい。
また、配管１３の内面の領域１８をまず低入熱量で溶融
し、その後、配管１３の内面で領域１８より溶接端部１
４側に肉盛り１５を行なつても．前述した実施例と同様
な効果が得られる。本発明は、原子力発電プラントだけ
でなく、他の既設のプラントの配管の補修に適用し、Ｓ
ＣＣの発生を防止することができる。本発明によれば、
既設のプラントの配管の補修を行なつても、配管ＶｃＳ
ＣＣが発生する危険性は著しく減少する。
し、その後、配管１３の内面で領域１８より溶接端部１
４側に肉盛り１５を行なつても．前述した実施例と同様
な効果が得られる。本発明は、原子力発電プラントだけ
でなく、他の既設のプラントの配管の補修に適用し、Ｓ
ＣＣの発生を防止することができる。本発明によれば、
既設のプラントの配管の補修を行なつても、配管ＶｃＳ
ＣＣが発生する危険性は著しく減少する。
第１図はＳＣＣの発生原因の説明図、第２図は通常の自
然冷却溶接による溶接継手部に発生する残留応力を示す
説明図、第３図は従来の酉渭内面の肉盛り作業を示す工
程図で、Ａは配管内面の一部に肉盛りを行なつた後の状
態図、ＢはＡの肉盛り部を溶体化処理した後、さらに配
管内面に肉盛りを行なつた状態図およびＣは配管内面の
肉盛り終了後、浩接端部に開先を設けた状態図、第４図
は第３図の工程で肉盛りした配管どうしを溶接した状態
を示す説明図、第５図は既設の原子力発電プラントの配
管内面に肉盛りのみを行なつた状態図、第６図は第５図
に示す配管の肉盛り後の金属組織を示すもので、Ａは第
５図のＰ点における金属組織を示す顕微鏡写真およびＢ
は第５図のＱ点における金属組織を示す顕微鏡写真、第
７図は既設の原子力発電プラントに適用した本発明の原
理を示す説明図、第８図は第７図に示す配管のＲ点にお
ける金属組織を示すもので、Ａは領域１８の溶融時の入
熱量が６０００Ｊ／αの場合の金属組織を示す顕微鏡写
真、Ｂは領域１８の溶融時の入熱量が４０００Ｊ／（：
１１１の場合の金属組織を示す顕微鏡写真およびＣは領
域１８の溶融時の入熱量が３０００Ｊ／αの場合の金属
組織を示す顕微鏡写真、第９図は第７図の領域１８の溶
融時の入熱量が６０００Ｊ／αで第７図のＳ点の金属組
織を示す顕微鏡写真、第１０図は本発明の好適な一実施
例の作業手順を示すもので、Ａは既設の原子力発電プラ
ントの配管の切断後、その内面に肉盛りをした状態を示
す説明図、Ｂは肉盛り後、溶融部を形成した状態を示す
説明図、Ｃは配管の端部に開先を形成した状態を示す説
明図およびＤは上記ＡからＣの作業を行なつた既設配管
と新しい配管とを接合した状態を示す説明図である。 １３，２０・・・・・・配管、１５，１５Ａ・・・・・
・肉盛り、１８，１８Ａ・・・・・・溶融領域、１９・
・・・・・開先、２１・・・・・・溶接部。
然冷却溶接による溶接継手部に発生する残留応力を示す
説明図、第３図は従来の酉渭内面の肉盛り作業を示す工
程図で、Ａは配管内面の一部に肉盛りを行なつた後の状
態図、ＢはＡの肉盛り部を溶体化処理した後、さらに配
管内面に肉盛りを行なつた状態図およびＣは配管内面の
肉盛り終了後、浩接端部に開先を設けた状態図、第４図
は第３図の工程で肉盛りした配管どうしを溶接した状態
を示す説明図、第５図は既設の原子力発電プラントの配
管内面に肉盛りのみを行なつた状態図、第６図は第５図
に示す配管の肉盛り後の金属組織を示すもので、Ａは第
５図のＰ点における金属組織を示す顕微鏡写真およびＢ
は第５図のＱ点における金属組織を示す顕微鏡写真、第
７図は既設の原子力発電プラントに適用した本発明の原
理を示す説明図、第８図は第７図に示す配管のＲ点にお
ける金属組織を示すもので、Ａは領域１８の溶融時の入
熱量が６０００Ｊ／αの場合の金属組織を示す顕微鏡写
真、Ｂは領域１８の溶融時の入熱量が４０００Ｊ／（：
１１１の場合の金属組織を示す顕微鏡写真およびＣは領
域１８の溶融時の入熱量が３０００Ｊ／αの場合の金属
組織を示す顕微鏡写真、第９図は第７図の領域１８の溶
融時の入熱量が６０００Ｊ／αで第７図のＳ点の金属組
織を示す顕微鏡写真、第１０図は本発明の好適な一実施
例の作業手順を示すもので、Ａは既設の原子力発電プラ
ントの配管の切断後、その内面に肉盛りをした状態を示
す説明図、Ｂは肉盛り後、溶融部を形成した状態を示す
説明図、Ｃは配管の端部に開先を形成した状態を示す説
明図およびＤは上記ＡからＣの作業を行なつた既設配管
と新しい配管とを接合した状態を示す説明図である。 １３，２０・・・・・・配管、１５，１５Ａ・・・・・
・肉盛り、１８，１８Ａ・・・・・・溶融領域、１９・
・・・・・開先、２１・・・・・・溶接部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶接にて接合される複数のステンレス鋼材の溶接継
手部付近で、かつ腐食性流体に接触する面に肉盛を行な
い、前記肉盛による熱影響を受ける領域で、かつ前記肉
盛部に隣接する前記腐食性流体に接触する部分を、入熱
量５０００Ｊ／ｃｍ以下の条件で溶融処理し、その後、
前記各ステンレス鋼材の前記溶接継手部を溶接すること
を特徴とするステンレス鋼材の溶接方法。 ２ 肉盛後、前記肉盛部に隣接する前記腐食性流体に接
触する部分を溶融処理する際の入熱量を前記肉盛を行な
う際の入熱量よりも少なくすることを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載のステンレス鋼の溶接方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53084299A JPS5921711B2 (ja) | 1978-07-11 | 1978-07-11 | ステンレス鋼材の溶接方法 |
| US06/056,238 US4247037A (en) | 1978-07-11 | 1979-07-10 | Method for welding tubular members of stainless steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53084299A JPS5921711B2 (ja) | 1978-07-11 | 1978-07-11 | ステンレス鋼材の溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5510373A JPS5510373A (en) | 1980-01-24 |
| JPS5921711B2 true JPS5921711B2 (ja) | 1984-05-22 |
Family
ID=13826588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53084299A Expired JPS5921711B2 (ja) | 1978-07-11 | 1978-07-11 | ステンレス鋼材の溶接方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4247037A (ja) |
| JP (1) | JPS5921711B2 (ja) |
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-
1978
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-
1979
- 1979-07-10 US US06/056,238 patent/US4247037A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4247037A (en) | 1981-01-27 |
| JPS5510373A (en) | 1980-01-24 |
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