JP3127081B2 - 中性子照射を受けた材料の溶接方法 - Google Patents

中性子照射を受けた材料の溶接方法

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JP3127081B2 JP06139917A JP13991794A JP3127081B2 JP 3127081 B2 JP3127081 B2 JP 3127081B2 JP 06139917 A JP06139917 A JP 06139917A JP 13991794 A JP13991794 A JP 13991794A JP 3127081 B2 JP3127081 B2 JP 3127081B2
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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、中性子照射を受けた材
料の溶接方法に係り、特に供用期間中に中性子照射を受
けたオーステナイト系ステンレス鋼製の構造物及び機器
の溶接方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高温高圧水の環境中にあって、しかも中
性子照射を受ける構造物や機器は、これらの要因により
経年劣化の生じることが懸念される。この経年劣化は、
構造物や機器を構成する材料の内部組織、又は材料中の
局部的な組成の変化などによって起こり、応力腐食割れ
を誘発することも考えられる。
【０００３】すなわち、この応力腐食割れは、経年劣化
やそれを加速する放射線損傷による材料自身の劣化因
子、構造物に負荷されている応力因子、及び高温高圧水
腐食環境因子の三つの要因の重畳により発生する。
【０００４】このような経年劣化による割れを予防する
方法として、割れ発生に対する材料自身の劣化因子を取
り除く方法が開発されている。すなわち、構造物や機器
が経年劣化する表面部に対して、耐応力腐食割れ性を有
する異種材料を、ノンフィラータングステンインナート
ガス溶接により溶かし込む技術が、特開平３−１７００
９３号公報に、また、経年劣化する表面部を溶融凝固さ
せて、経年劣化の原因である材料内部組織や材料中の局
部的な組成の変化を取り除く技術が、特開平５−６５５
３０号公報に、それぞれ開示されている。
【０００５】また、供用期間前の構造物や機器、及び運
転中に経年劣化した構造物や機器を対象として、原子炉
の供用期間前から構造物や機器の構成材料に負荷されて
いた応力因子、特に原子炉供用期間前の溶接施工部に発
生している引張残留応力を除去する方法が、特開昭６２
−６３６１４号公報及び特開平４−３６２１２４号公報
に開示されている。
【０００６】これは、経年劣化した構造物や機器を構成
する金属材料を空中又は水中環境に設定し、この金属材
料の表面にノズルから噴出する高速水流を衝突させて圧
縮応力を発生させ、これにより引張残留応力を除去し、
応力腐食割れを起こりにくくする方法である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述の従来技
術において、構造物や機器の経年劣化する表面部に対し
て、耐応力腐食割れ性を有する異種材料をノンフィラー
タングステンインナートガス溶接により溶かし込む技術
では、構造物や機器の供用期間中の段階に発生した割れ
を、除去又は回復することは不可能である。
【０００８】また、原子炉の供用期間前から構造物や機
器の構成材料に負荷されていた応力因子、特に原子炉供
用期間前の溶接施工部の引張残留応力を除去しようとす
る方法は、構造物や機器の供用期間前に施すことによ
り、構成材料が経年劣化しても応力因子が低減されるた
め、応力腐食割れの発生を遅延できる効果がある。
【０００９】更に、供用期間中に経年劣化などにより、
割れ、又は割れに至る前段階の微小亀裂が金属材料表面
に発生した段階において、上述の方法を適用しても、割
れ又は微小亀裂が進展しにくくなるという点で効果があ
る。
【００１０】しかし、この方法では、構造物及び機器の
供用期間中の段階で発生した割れを、除去又は回復する
ことはできない。
【００１１】一方、近年、中性子照射を受けたステンレ
ス鋼、又は中性子照射を模擬したステンレス鋼の溶接試
験結果から、高い中性子照射を受けたステンレス鋼の溶
接時において、ステンレス鋼中のＮｉの核交換生成物で
あるＨｅが溶接熱によって結晶粒界に集まり、気泡が形
成されるため、結晶粒界の強度が低下し、溶接割れの生
じやすいことが明らかにされている。しかし、中性子照
射を受けた構造物や機器を溶接した事例については、ほ
とんど報告されていない。
【００１２】すなわち、上述の従来技術は、高温高圧水
環境中にあって、しかも中性子照射を受ける構造物や機
器に対して、経年劣化する前に適用された場合には、経
年劣化による割れの発生を防止する効果があるが、発生
した割れを除去又は回復することは不可能であった。
【００１３】このような不具合を除去又は回復させる方
法として、溶接を行うことが考えられるが、高い中性子
照射量を受けたステンレス鋼を溶接する場合、上述のよ
うに、ステンレス鋼中のＮｉの核変換生成物であるＨｅ
が溶接熱によって結晶粒界に集まり、気泡が形成される
ため、結晶粒界の強度が低下し、溶接割れの生じやすい
という問題があった。
【００１４】本発明の目的は、高い中性子照射量を受け
たオーステナイト系ステンレス鋼製の構造物及び機器に
ついて、溶接割れを防止し、更に、溶接後の溶接部の高
温高圧水環境及び中性子照射下環境による経年劣化に対
する耐性を向上させることである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記目的は、次のように
して達成することができる。
【００１６】（１）炭素含有率が０.０８ｗｔ％≧Ｃ＞
０.０３ｗｔ％のときのＳＵＳ３０４鋼製の構造物及び
機器の溶接方法において、中性子照射を受けて劣化した
構造物及び機器の全体又は所定部分を、(温度、時間)座
標で表される座標点(７００℃、１×１０3秒)、(６５０
℃、５×１０3秒)、(６５０℃、１×１０4秒)、(６００
℃、５×１０4秒)及び(６００℃、１×１０6秒)を直線
で順次結んで得られる(温度、時間)線図の温度以上及び
時間以上で、かつ座標点(７５０℃、１×１０3秒)、(８
００℃、５×１０3秒)及び(８００℃、１×１０6秒)を
順次直線で結んで得られる(温度、時間)線図の温度以下
及び時間以上の範囲内の温度及び時間で加熱し、冷却
後、構造物及び機器の全体又は所定部分の溶接を行うこ
と。
【００１７】（２）炭素含有率が０.０３ｗｔ％≧Ｃ＞
０.０２ｗｔ％のときのＳＵＳ３０４Ｌ鋼製の構造物及
び機器の溶接方法において、中性子照射を受けて劣化し
た構造物及び機器の全体又は所定部分を、(温度、時間)
座標で表される座標点(７００℃、５×１０3秒)、(６５
０℃、１×１０4秒)、(６５０℃、５×１０4秒)、(６０
０℃、１×１０5秒)及び(６００℃、１×１０6秒)を順
次直線で結んで得られる(温度、時間)線図の温度以上及
び時間以上で、かつ７００℃温度以下の範囲内の温度及
び時間で加熱し、冷却後、構造物及び機器の全体又は所
定部分の溶接を行うこと。
【００１８】（３）炭素含有率が０.０２ｗｔ％≧Ｃ＞
０ｗｔ％のときのＳＵＳ３０４Ｌ鋼製の構造物及び機器
の溶接方法において、中性子照射を受けて劣化した構造
物及び機器の全体又は所定部分を、(温度、時間)座標で
表される座標点(６５０℃、５×１０4秒)、(７００℃、
１×１０5秒)及び(７００℃、１×１０6秒)を順次直線
で結んで得られる(温度、時間)線図の温度以下及び時間
以上で、かつ６５０℃温度以上の範囲内の温度及び時間
で加熱し、冷却後、構造物及び機器の全体又は所定部分
の溶接を行うこと。
【００１９】（４）炭素含有率が０.０３ｗｔ％≧Ｃ＞
０.０２ｗｔのときのＳＵＳ３１６Ｌ鋼製の構造物及び
機器の溶接方法において、中性子照射を受けて劣化した
構造物及び機器の全体又は所定部分を、(温度、時間)座
標で表される座標点(７５０℃、５×１０3秒)、(７００
℃、１×１０4秒)、(６５０℃、５×１０4秒)及び(６５
０℃、１×１０6秒)を順次直線で結んで得られる(温
度、時間)線図の温度以上及び時間以上で、かつ７５０
℃温度以下の範囲内の温度及び時間で加熱し、冷却後、
構造物及び機器の全体又は所定部分の溶接を行うこと。
【００２０】（５）炭素含有率が０.０２ｗｔ％≧Ｃ＞
０ｗｔ％のときのＳＵＳ３１６Ｌ鋼製の構造物及び機器
の溶接方法において、中性子照射を受けて劣化した構造
物及び機器の全体又は所定部分を、(温度、時間)座標で
表される座標点(７５０℃、１×１０5秒)、(７００℃、
１×１０5秒)及び(６５０℃、１×１０6秒)を順次結ん
で得られる(温度、時間)線図の温度以上及び時間以上
で、かつ７５０℃温度以下の範囲内の温度及び時間で加
熱し、冷却後、構造物及び機器の全体又は所定部分の溶
接を行うこと。
【００２１】（６）（１）〜（５）のいずれかの溶接方
法において、溶接後、溶接部と溶接部の近傍とを含む加
熱部表面に圧力を加えること。
【００２２】（７）（６）において、圧力を加える方法
は、加熱部表面に対向する位置に水流噴射ノズルを設
け、水流噴射ノズルから水蒸気泡を内包する高速の噴流
を加熱部表面に衝突させることにより行うこと。
【００２３】（８）（１）〜（５）のいずれかの溶接方
法において、溶接後、溶接部と溶接部の近傍とを含む加
熱部表面を再加熱すること。
【００２４】（９）（８）において、再加熱は、ノンフ
ィラータングステンイナートガス溶接、又は高エネルギ
ービームの照射により行うこと。
【００２５】
【作用】本発明では、高い中性子照射量を受けたオース
テナイト系ステンレス鋼を溶接する場合、溶接前に、所
定の温度及び時間の範囲内で溶接対象部位を加熱してい
る。このときは、結晶粒界にクロム炭化物(Ｃr23Ｃ6)が
析出する。また、Ｎｉの核変換によりオーステナイト系
ステンレス鋼中にＨｅが発生する。しかし、発生したＨ
ｅは、中性子照射を受けたことにより結晶内に生じる転
位及び空洞によって補獲されるため、移動ができない。
【００２６】本発明では、上述のような状態にした後、
溶接を行つている。この場合、温度が８００℃以上にな
ったとき、上述の転位及び空洞は回復することから、Ｈ
ｅが結晶粒界へ移動し始める。しかし、結晶粒界には既
に溶接前の加熱により、クロム炭化物が析出しており、
Ｈｅはこのクロム炭化物に補獲されやすい。したがっ
て、結晶粒界そのものにＨｅが集まることにより形成さ
れる気泡の大きさ及び数は相対的に低下する。
【００２７】この結果、Ｈｅ気泡形成による結晶粒界の
強度低下が緩和されるので、溶接後に溶接部近傍に生じ
る引張応力による割れ発生を防止することができる。
【００２８】一方、本発明における所定の温度及び時間
の範囲内で加熱し、結晶粒界にクロム炭化物を析出させ
た場合、結晶粒界近傍のクロム含有率が低下し、耐食性
が低下することが懸念される。しかし、この対策とし
て、本発明では、溶接後における溶接部の高温高圧水環
境及び中性子照射下環境による経年劣化に対する耐性
を、下記の二つの方法により向上させている。
【００２９】第１の方法は、加熱によって耐食性が低下
した部分の表面に圧力を加えて、この表面近傍を圧縮応
力場にすることである。これによって、応力腐食割れの
発生・進展を防止している。
【００３０】第２の方法は、加熱によって耐食性の低下
した部分の表面を、小入熱で加熱して、この表面近傍の
薄い層の結晶粒界に析出したクロム炭化物を再溶解し
て、結晶粒界近傍のクロム含有率を回復させることであ
る。これによって、耐食性を向上させている。なお、こ
のときの加熱は小入熱で行うので、Ｈｅの移動が小さ
く、したがって、気泡形成により割れが発生することは
ない。
【００３１】
【実施例】本発明の第１実施例を、図１を用いて説明す
る。
【００３２】図１は、本実施例の対象材料である、炭素
含有率が０.０８ｗｔ％≧Ｃ＞０.０３ｗｔ％のときのＳ
ＵＳ３０４鋼の耐食性を、ストラウス試験方法により判
定した結果である。
【００３３】ストラウス試験方法とは、ステンレス鋼の
硫酸・硫酸銅腐食試験方法（ＪＩＳＧ ５７５）のこと
であり、これは、オーステナイト系ステンレス鋼を沸騰
硫酸・硫酸銅溶液中に入れて試験後、曲げ試験による割
れの観察を行って、粒界腐食の程度を試験する方法であ
る。
【００３４】図１において、白丸は割れの生じなかった
場合、黒丸は割れの生じた場合を、それぞれ示してい
る。ここで、割れの生じた場合は、結晶粒界でクムロ炭
化物が析出したため、結晶粒界近傍の耐食性が低下した
ことを示唆している。すなわち、このように結晶粒界に
クムロ炭化物を析出した後に溶接すれば、作用の項で述
べたとおり、溶接割れを防止することができる。
【００３５】本実施例は、図１に示すような試験結果か
ら、溶接前に、本実施例における対象材料を、次のよう
な温度及び時間で加熱した場合である。すなわち、(温
度、時間)座標で表される座標点(７００℃、１×１０3
秒)、(６５０℃、５×１０3秒)、(６５０℃、１×１０4
秒)、(６００℃、５×１０4秒)及び(６００℃、１×１
０6秒)を直線で順次結んで得られる(温度、時間)線図の
温度以上及び時間以上で、かつ座標点(７５０℃、１×
１０3秒)、(８００℃、５×１０3秒)及び(８００℃、１
×１０6秒)を順次直線で結んで得られる(温度、時間)線
図の温度以下及び時間以上の範囲内の温度及び時間で加
熱した場合である。
【００３６】本発明の第２実施例を、図２を用いて説明
する。
【００３７】図２は、本実施例の対象材料である、炭素
含有率が０.０３ｗｔ％≧Ｃ＞０.０２ｗｔ％のときのＳ
ＵＳ３０４Ｌ鋼の耐食性を、ストラウス試験方法により
判定した結果である。
【００３８】図２における白丸及び黒丸の内容は、図１
と同じであり、溶接割れを防止する方法も前述の実施例
と同一である。
【００３９】本実施例は、図２に示すような試験結果か
ら、溶接前に、本実施例における対象材料を、次のよう
な温度及び時間で加熱した場合である。すなわち、(温
度、時間)座標で表される座標点(７００℃、５×１０3
秒)、(６５０℃、１×１０4秒)、(６５０℃、５×１０4
秒)、(６００℃、１×１０5秒)及び(６００℃、１×１
０6秒)を順次直線で結んで得られる(温度、時間)線図の
温度以上及び時間以上で、かつ７００℃温度以下の範囲
内の温度及び時間で加熱した場合である。
【００４０】本発明の第３実施例を、図３を用いて説明
する。
【００４１】図３は、本実施例の対象材料である、炭素
含有率が０.０２ｗｔ％≧Ｃ＞０ｗｔ％のときのＳＵＳ
３０４Ｌ鋼の耐食性を、ストラウス試験方法により判定
した結果である。
【００４２】図３における白丸及び黒丸の内容は、図１
及び図２と同じであり、溶接割れを防止する方法も前述
の実施例と同一である。
【００４３】本実施例は、図３に示すような試験結果か
ら、溶接前に、本実施例における対象材料を、次のよう
な温度及び時間で加熱した場合である。すなわち、(温
度、時間)座標で表される座標点(６５０℃、５×１０4
秒)、(７００℃、１×１０5秒)及び(７００℃、１×１
０6秒)を順次直線で結んで得られる(温度、時間)線図の
温度以下及び時間以上で、かつ６５０℃温度以上の範囲
内の温度及び時間で加熱した場合である。
【００４４】本発明の第４実施例を、図４を用いて説明
する。
【００４５】図４は、本実施例の対象材料である、炭素
含有率が０.０３ｗｔ％≧Ｃ＞０.０２ｗｔのときのＳＵ
Ｓ３１６Ｌ鋼の耐食性を、ストラウス試験方法により判
定した結果である。
【００４６】図４における白丸及び黒丸の内容は、図１
〜図３と同じであり、溶接割れを防止する方法も前述の
実施例と同一である。
【００４７】本実施例は、図４に示すような試験結果か
ら、溶接前に、本実施例における対象材料を、次のよう
な温度及び時間で加熱した場合である。すなわち、(温
度、時間)座標で表される座標点(７５０℃、５×１０3
秒)、(７００℃、１×１０4秒)、(６５０℃、５×１０4
秒)及び(６５０℃、１×１０6秒)を順次直線で結んで得
られる(温度、時間)線図の温度以上及び時間以上で、か
つ７５０℃温度以下の範囲内の温度及び時間で加熱した
場合である。
【００４８】本発明の第５実施例を、図５を用いて説明
する。
【００４９】図５は、本実施例の対象材料である、炭素
含有率が０.０２ｗｔ％≧Ｃ＞０ｗｔ％のときのＳＵＳ
３１６Ｌ鋼の耐食性を、ストラウス試験方法により判定
した結果である。
【００５０】図５における白丸及び黒丸の内容は、図１
〜図４と同じであり、溶接割れを防止する方法も前述の
実施例と同一である。
【００５１】本実施例は、図５に示すような試験結果か
ら、溶接前に、本実施例における対象材料を、次のよう
な温度及び時間で加熱した場合である。すなわち、(温
度、時間)座標で表される座標点(７５０℃、１×１０5
秒)、(７００℃、１×１０5秒)及び(６５０℃、１×１
０6秒)を順次結んで得られる(温度、時間)線図の温度以
上及び時間以上で、かつ７５０℃温度以下の範囲内の温
度及び時間で加熱した場合である。
【００５２】次に、本発明の第６実施例及び第７実施例
について説明する。
【００５３】第６実施例は、溶接後、溶接部及びその近
傍を含む加熱部表面に対向する位置に、水流増速用オリ
フィス部、及びそれに接続するホーン状噴出孔を備えた
水流噴射ノズルを設け、この水流噴射ノズルからキャビ
ティを内包する高速の噴射水流を加熱部表面部に衝突さ
せた場合である。
【００５４】すなわち、本発明の第１〜第５実施例にお
ける、加熱によって耐食性の低下した部分の表面に、圧
力を加え、この表面近傍を圧縮応力場にすることによっ
て、応力腐食割れ発生を防止した。
【００５５】第７実施例は、本発明の第１〜第５実施例
における、加熱によって耐食性の低下した部分の表面
に、低入熱のノンフィラータングステンイナートガス溶
接、又はレーザなどの高エネルギービームの照射を行っ
た場合である。これによって、高温高圧水環境及び高中
性子照射下環境での経年劣化に対する耐性を向上させ
た。
【００５６】すなわち、加熱によって耐食性の低下した
部分の表面を、小入熱で加熱し、この表面近傍の薄い層
の結晶粒界に析出しているクロム炭化物を再溶解するこ
とにより、結晶粒界近傍のクロム含有率を回復させ、耐
食性を向上させた。なお、この場合、加熱は小入熱で行
うので、Ｈｅの移動は小さく、したがって、気泡形成に
より割れが発生することはない。
【００５７】
【発明の効果】本発明によれば、高い中性子照射量を受
けたオーステナイト系ステンレス鋼製の構造物及び機器
について、溶接割れを防止し、更に、溶接後の溶接部の
高温高圧水環境及び高中性子照射下環境による経年劣化
に対する耐性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例のストラウス試験結果の説
明図である。
【図２】本発明の第２実施例のストラウス試験結果の説
明図である。
【図３】本発明の第３実施例のストラウス試験結果の説
明図である。
【図４】本発明の第４実施例のストラウス試験結果の説
明図である。
【図５】本発明の第５実施例のストラウス試験結果の説
明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/40 Ｃ２２Ｃ 38/40 (72)発明者 加藤 隆彦 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式 会社日立製作所日立工場内 (56)参考文献 特開 平６−234070（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−54582（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 9/00 B23K 9/167 B23K 31/00 C22C 38/00 C22C 38/40

Claims (9)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 炭素含有率が０.０８ｗｔ％≧Ｃ＞０.０
    ３ｗｔ％のときのＳＵＳ３０４鋼製の構造物及び機器の
    溶接方法において、中性子照射を受けて劣化した前記構
    造物及び前記機器の全体又は所定部分を、(温度、時間)
    座標で表される座標点(７００℃、１×１０3秒)、(６５
    ０℃、５×１０3秒)、(６５０℃、１×１０4秒)、(６０
    ０℃、５×１０4秒)及び(６００℃、１×１０6秒)を直
    線で順次結んで得られる(温度、時間)線図の温度以上及
    び時間以上で、かつ座標点(７５０℃、１×１０3秒)、
    (８００℃、５×１０3秒)及び(８００℃、１×１０6秒)
    を順次直線で結んで得られる(温度、時間)線図の温度以
    下及び時間以上の範囲内の温度及び時間で加熱し、冷却
    後、前記構造物及び前記機器の全体又は所定部分の溶接
    を行うことを特徴とする中性子照射を受けた材料の溶接
    方法。
  2. 【請求項２】 炭素含有率が０.０３ｗｔ％≧Ｃ＞０.０
    ２ｗｔ％のときのＳＵＳ３０４Ｌ鋼製の構造物及び機器
    の溶接方法において、中性子照射を受けて劣化した前記
    構造物及び前記機器の全体又は所定部分を、(温度、時
    間)座標で表される座標点(７００℃、５×１０3秒)、
    (６５０℃、１×１０4秒)、(６５０℃、５×１０4秒)、
    (６００℃、１×１０5秒)及び(６００℃、１×１０6秒)
    を順次直線で結んで得られる(温度、時間)線図の温度以
    上及び時間以上で、かつ７００℃温度以下の範囲内の温
    度及び時間で加熱し、冷却後、前記構造物及び前記機器
    の全体又は所定部分の溶接を行うことを特徴とする中性
    子照射を受けた材料の溶接方法。
  3. 【請求項３】 炭素含有率が０.０２ｗｔ％≧Ｃ＞０ｗ
    ｔ％のときのＳＵＳ３０４Ｌ鋼製の構造物及び機器の溶
    接方法において、中性子照射を受けて劣化した前記構造
    物及び前記機器の全体又は所定部分を、(温度、時間)座
    標で表される座標点(６５０℃、５×１０4秒)、(７００
    ℃、１×１０5秒)及び(７００℃、１×１０6秒)を順次
    直線で結んで得られる(温度、時間)線図の温度以下及び
    時間以上で、かつ６５０℃温度以上の範囲内の温度及び
    時間で加熱し、冷却後、前記構造物及び前記機器の全体
    又は所定部分の溶接を行うことを特徴とする中性子照射
    を受けた材料の溶接方法。
  4. 【請求項４】 炭素含有率が０.０３ｗｔ％≧Ｃ＞０.０
    ２ｗｔのときのＳＵＳ３１６Ｌ鋼製の構造物及び機器の
    溶接方法において、中性子照射を受けて劣化した前記構
    造物及び前記機器の全体又は所定部分を、(温度、時間)
    座標で表される座標点(７５０℃、５×１０3秒)、(７０
    ０℃、１×１０4秒)、(６５０℃、５×１０4秒)及び(６
    ５０℃、１×１０6秒)を順次直線で結んで得られる(温
    度、時間)線図の温度以上及び時間以上で、かつ７５０
    ℃温度以下の範囲内の温度及び時間で加熱し、冷却後、
    前記構造物及び前記機器の全体又は所定部分の溶接を行
    うことを特徴とする中性子照射を受けた材料の溶接方
    法。
  5. 【請求項５】 炭素含有率が０.０２ｗｔ％≧Ｃ＞０ｗ
    ｔ％のときのＳＵＳ３１６Ｌ鋼製の構造物及び機器の溶
    接方法において、中性子照射を受けて劣化した前記構造
    物及び前記機器の全体又は所定部分を、(温度、時間)座
    標で表される座標点(７５０℃、１×１０5秒)、(７００
    ℃、１×１０5秒)及び(６５０℃、１×１０6秒)を順次
    結んで得られる(温度、時間)線図の温度以上及び時間以
    上で、かつ７５０℃温度以下の範囲内の温度及び時間で
    加熱し、冷却後、前記構造物及び前記機器の全体又は所
    定部分の溶接を行うことを特徴とする中性子照射を受け
    た材料の溶接方法。
  6. 【請求項６】 前記溶接方法による溶接後において、溶
    接部と前記溶接部の近傍とを含む加熱部表面に、圧力を
    加える請求項１〜５のいずれか１項に記載の中性子照射
    を受けた材料の溶接方法。
  7. 【請求項７】 前記圧力を加える方法は、前記加熱部表
    面に対向する位置に水流噴射ノズルを設け、前記水流噴
    射ノズルから水蒸気泡を内包する高速の噴流を前記加熱
    部表面に衝突させることにより行われる請求項６記載の
    中性子照射を受けた材料の溶接方法。
  8. 【請求項８】 前記溶接方法による溶接後において、溶
    接部と前記溶接部の近傍とを含む加熱部表面を再加熱す
    る請求項１〜５のいずれか１項に記載の中性子照射を受
    けた材料の溶接方法。
  9. 【請求項９】 前記再加熱は、ノンフィラータングステ
    ンイナートガス溶接、又は高エネルギービームの照射に
    より行われる請求項８記載の中性子照射を受けた材料の
    溶接方法。
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US4049186A (en) * 1976-10-20 1977-09-20 General Electric Company Process for reducing stress corrosion in a weld by applying an overlay weld
JPS5431062A (en) * 1977-08-12 1979-03-07 Hitachi Ltd Manufacture of structure superior in stress corrosion cracking resistivity
JPS5921711B2 (ja) * 1978-07-11 1984-05-22 株式会社日立製作所 ステンレス鋼材の溶接方法
US4624402A (en) * 1983-01-18 1986-11-25 Nutech, Inc. Method for applying an overlay weld for preventing and controlling stress corrosion cracking
EP0218354B1 (en) * 1985-09-09 1990-11-07 Westinghouse Electric Corporation High pressure water shot peening
US5018706A (en) * 1988-01-04 1991-05-28 Butler Thomas M Apparatus for inhibiting stress corrosion cracking
SE8904065L (sv) * 1988-12-07 1990-06-08 Hitachi Ltd Metod att foerbaettra egenskaperna hos svetsare paa austenitiskt rostfritt staal
JP2595114B2 (ja) * 1989-08-04 1997-03-26 株式会社日立製作所 中性子束モニタハウジングの予防保全方法
JP3162104B2 (ja) * 1991-06-10 2001-04-25 株式会社日立製作所 金属材料の残留応力改善方法
JP2657437B2 (ja) * 1991-09-10 1997-09-24 株式会社日立製作所 耐応力腐食割れ性オーステナイト系材料及びその製造方法
JP2774008B2 (ja) * 1992-01-24 1998-07-09 株式会社日立製作所 原子炉構造物の残留応力改善方法及びその残留応力改善装置

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