JPH09111335A - ２相ステンレス鋼の熱処理法 - Google Patents
２相ステンレス鋼の熱処理法Info
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- JPH09111335A JPH09111335A JP7266541A JP26654195A JPH09111335A JP H09111335 A JPH09111335 A JP H09111335A JP 7266541 A JP7266541 A JP 7266541A JP 26654195 A JP26654195 A JP 26654195A JP H09111335 A JPH09111335 A JP H09111335A
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- Japan
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- duplex stainless
- phase
- solid solution
- toughness
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温に長時間加熱されて靭性の低下した２相
ステンレス鋼に対し、フェライト相に析出したσ相を消
失させることにより靭性を回復させることにある。 【解決手段】 高温に晒されることにより靭性の低下し
た２相ステンレス鋼を 900℃以上1040℃以下に保持して
固溶化する固溶化工程と、この固溶化した後に急冷する
急冷工程とから構成される。
ステンレス鋼に対し、フェライト相に析出したσ相を消
失させることにより靭性を回復させることにある。 【解決手段】 高温に晒されることにより靭性の低下し
た２相ステンレス鋼を 900℃以上1040℃以下に保持して
固溶化する固溶化工程と、この固溶化した後に急冷する
急冷工程とから構成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば原子力発電
プラント等における配管、ポンプケーシング、バルブケ
ーシング等に用いられている２相ステンレス鋼の熱処理
法に関する。
プラント等における配管、ポンプケーシング、バルブケ
ーシング等に用いられている２相ステンレス鋼の熱処理
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の軽水型原子力発電所において、配
管、ポンプケーシング、バルブケーシング等には耐食
性、強度、溶接性、製造性の観点から２相ステンレス鋼
が使用されていた。この２相ステンレス鋼は、フェライ
ト相およびオーステナイト相からなっている。このた
め、２相ステンレス鋼は、物理的性質、機械的性質など
のうえで、フェライト系、オーステナイト系の中間的な
性格を一般的にもっている。また、この２相ステンレス
鋼は、オーステナイト相に、フェライト相を５〜25％程
度含むものが一般に使用されている。
管、ポンプケーシング、バルブケーシング等には耐食
性、強度、溶接性、製造性の観点から２相ステンレス鋼
が使用されていた。この２相ステンレス鋼は、フェライ
ト相およびオーステナイト相からなっている。このた
め、２相ステンレス鋼は、物理的性質、機械的性質など
のうえで、フェライト系、オーステナイト系の中間的な
性格を一般的にもっている。また、この２相ステンレス
鋼は、オーステナイト相に、フェライト相を５〜25％程
度含むものが一般に使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】２相ステンレス鋼に含
まれているフェライト相は、 290〜 500℃の高温に長時
間加熱されると硬化および靭性の低下を生じることが知
られている。これは、フェライト相が長時間加熱される
事によりＦｅ原子とＣｒ原子が周期的に分離する相分
離、つまりＦｅリッチ相とＣｒリッチ相に分離する現
象、あるいはフェライト相にσ相が生成するために生じ
るものである。
まれているフェライト相は、 290〜 500℃の高温に長時
間加熱されると硬化および靭性の低下を生じることが知
られている。これは、フェライト相が長時間加熱される
事によりＦｅ原子とＣｒ原子が周期的に分離する相分
離、つまりＦｅリッチ相とＣｒリッチ相に分離する現
象、あるいはフェライト相にσ相が生成するために生じ
るものである。
【０００４】また、２相ステンレス鋼の溶接部は、条件
によっては溶接熱影響部での粒界炭化物の形成とそれに
伴なう粒界近傍に於けるＣｒ欠乏層の形成が生じるとと
もに、溶接残留応力が生じる。この様な状態で高温水に
接すると応力腐食割れを生じる場合がある。
によっては溶接熱影響部での粒界炭化物の形成とそれに
伴なう粒界近傍に於けるＣｒ欠乏層の形成が生じるとと
もに、溶接残留応力が生じる。この様な状態で高温水に
接すると応力腐食割れを生じる場合がある。
【０００５】本発明は上記の点を考慮してなされたもの
で、高温に長時間加熱されて靭性の低下した２相ステン
レス鋼に対し、フェライト相に析出したσ相を消失させ
ることにより靭性を回復させる２相ステンレス鋼の熱処
理法を得ることにある。
で、高温に長時間加熱されて靭性の低下した２相ステン
レス鋼に対し、フェライト相に析出したσ相を消失させ
ることにより靭性を回復させる２相ステンレス鋼の熱処
理法を得ることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に対応する発明においては、高温に晒され
ることにより靭性の低下した２相ステンレス鋼を 900℃
以上1040℃以下に保持して固溶化する固溶化工程と、こ
の固溶化した後に急冷する急冷工程とを含むことを特徴
とする２相ステンレス鋼の熱処理法を提供する。
に、請求項１に対応する発明においては、高温に晒され
ることにより靭性の低下した２相ステンレス鋼を 900℃
以上1040℃以下に保持して固溶化する固溶化工程と、こ
の固溶化した後に急冷する急冷工程とを含むことを特徴
とする２相ステンレス鋼の熱処理法を提供する。
【０００７】このような工程から成る熱処理法において
は、靭性の低下した２相ステンレス鋼を固溶化し、急冷
することにより、フェライト相に析出したσ相を消失さ
せることができる。
は、靭性の低下した２相ステンレス鋼を固溶化し、急冷
することにより、フェライト相に析出したσ相を消失さ
せることができる。
【０００８】また、請求項２に対応する発明において
は、前記固溶化工程において、前記２相ステンレス鋼を
１インチ以下の板厚で15分以上、さらに１インチ増加す
る毎に５分保持した後、前記急冷工程において水冷また
は強制空冷することを特徴とする請求項１記載の２相ス
テンレス鋼の熱処理方法を提供する。
は、前記固溶化工程において、前記２相ステンレス鋼を
１インチ以下の板厚で15分以上、さらに１インチ増加す
る毎に５分保持した後、前記急冷工程において水冷また
は強制空冷することを特徴とする請求項１記載の２相ス
テンレス鋼の熱処理方法を提供する。
【０００９】このような工程から成る熱処理法において
は、靭性の低下した２相ステンレス鋼を固溶化し、急冷
することにより、フェライト相に析出したσ相を消失さ
せることができる。
は、靭性の低下した２相ステンレス鋼を固溶化し、急冷
することにより、フェライト相に析出したσ相を消失さ
せることができる。
【００１０】また、請求項３に対応する発明において
は、前記２相ステンレス鋼の溶接部を900℃以上1040℃
以下に保持して固溶化する固溶化工程と、この固溶化し
た後に急冷する急冷工程とを含むことを特徴とする請求
項１記載の２相ステンレス鋼の熱処理方法を提供する。
は、前記２相ステンレス鋼の溶接部を900℃以上1040℃
以下に保持して固溶化する固溶化工程と、この固溶化し
た後に急冷する急冷工程とを含むことを特徴とする請求
項１記載の２相ステンレス鋼の熱処理方法を提供する。
【００１１】このような工程から成る熱処理法において
は、靭性の低下した２相ステンレス鋼の溶接部のＣｒ欠
乏層を消失させ、初期状態にもどすことができる。ま
た、請求項４に対応する発明においては、前記固溶化工
程において、前記２相ステンレス鋼の溶接部を１インチ
以下の板厚で15分以上、さらに１インチ増加する毎に５
分保持した後、前記急冷工程において水冷または強制空
冷することを特徴とする請求項３記載の２相ステンレス
鋼の熱処理方法を提供する。
は、靭性の低下した２相ステンレス鋼の溶接部のＣｒ欠
乏層を消失させ、初期状態にもどすことができる。ま
た、請求項４に対応する発明においては、前記固溶化工
程において、前記２相ステンレス鋼の溶接部を１インチ
以下の板厚で15分以上、さらに１インチ増加する毎に５
分保持した後、前記急冷工程において水冷または強制空
冷することを特徴とする請求項３記載の２相ステンレス
鋼の熱処理方法を提供する。
【００１２】このような工程から成る熱処理法において
は、靭性の低下した２相ステンレス鋼の溶接部のＣｒ欠
乏層を消失させ、初期状態にもどすことができる。ま
た、請求項５に対応する発明においては、前記固溶化工
程において、２相ステンレス鋼を誘導加熱により固熔化
することを特徴とする請求項１乃至４記載の２相ステン
レス鋼の熱処理方法を提供する。
は、靭性の低下した２相ステンレス鋼の溶接部のＣｒ欠
乏層を消失させ、初期状態にもどすことができる。ま
た、請求項５に対応する発明においては、前記固溶化工
程において、２相ステンレス鋼を誘導加熱により固熔化
することを特徴とする請求項１乃至４記載の２相ステン
レス鋼の熱処理方法を提供する。
【００１３】このような工程から成る熱処理法において
は、靭性の低下した２相ステンレス鋼を誘導加熱により
固溶化することにより、フェライト相に析出したσ相を
消失させることができる。
は、靭性の低下した２相ステンレス鋼を誘導加熱により
固溶化することにより、フェライト相に析出したσ相を
消失させることができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る２相ステンレ
ス鋼の熱処理法の第１実施形態を図１乃至図５を参照し
て説明する。すなわち、長時間加熱により靭性の低下し
た２相ステンレス鋼について、本発明に係る熱処理法に
より回復させる実施形態を以下に説明する。
ス鋼の熱処理法の第１実施形態を図１乃至図５を参照し
て説明する。すなわち、長時間加熱により靭性の低下し
た２相ステンレス鋼について、本発明に係る熱処理法に
より回復させる実施形態を以下に説明する。
【００１５】まず、図１に、フェライト量19％を含む２
相ステンレス鋼（ＪＩＳ ＳＣＳ14Ａ鋼）の化学成分を
示す。本材料は受け入れ時にＪＩＳ規格に従って1100℃
に保持後、水冷するという固溶化熱処理を受けた厚さ１
インチの２相ステンレス鋼板（ＳＣＳ14Ａ鋼）である。
相ステンレス鋼（ＪＩＳ ＳＣＳ14Ａ鋼）の化学成分を
示す。本材料は受け入れ時にＪＩＳ規格に従って1100℃
に保持後、水冷するという固溶化熱処理を受けた厚さ１
インチの２相ステンレス鋼板（ＳＣＳ14Ａ鋼）である。
【００１６】軽水型原子力発電所の運転温度による加熱
を加速模擬するために、電気炉に於いて大気中 350℃で
20,000時間の加熱を加えた。この様にして製作した熱脆
化材料の靭性，硬さの変化を調べるために、熱脆化前後
でのシャルピー衝撃試験とフェライト相の硬さ測定を行
った。
を加速模擬するために、電気炉に於いて大気中 350℃で
20,000時間の加熱を加えた。この様にして製作した熱脆
化材料の靭性，硬さの変化を調べるために、熱脆化前後
でのシャルピー衝撃試験とフェライト相の硬さ測定を行
った。
【００１７】次に、この熱脆化した材料の靭性を回復さ
せるための本発明に係る２相ステンレス鋼の熱処理とし
て、電気炉中で 900℃で５分間保持した後、水中で急冷
した。この熱処理後の材料についてもシャルピー衝撃試
験とフェライト相の硬さ測定を行った。
せるための本発明に係る２相ステンレス鋼の熱処理とし
て、電気炉中で 900℃で５分間保持した後、水中で急冷
した。この熱処理後の材料についてもシャルピー衝撃試
験とフェライト相の硬さ測定を行った。
【００１８】図２と図３に、受け入れ材・熱脆化材・本
発明の熱処理を施した材料のそれぞれのシャルピー衝撃
試験結果とフェライト相の硬さ測定結果を示す。図２よ
り、熱脆化させた材料の衝撃値は０〜 100℃において受
け入れ材より大きく低下したが、本発明の熱処理を施こ
すと受け入れた状態とほぼ同様な衝撃値まで回復できる
ことが分かる。
発明の熱処理を施した材料のそれぞれのシャルピー衝撃
試験結果とフェライト相の硬さ測定結果を示す。図２よ
り、熱脆化させた材料の衝撃値は０〜 100℃において受
け入れ材より大きく低下したが、本発明の熱処理を施こ
すと受け入れた状態とほぼ同様な衝撃値まで回復できる
ことが分かる。
【００１９】図３に、フェライト相の硬さ測定結果を示
す。受け入れ材に比べ、熱脆化材ではフェライト相の相
分離或いはσ相の析出によるものと考えられる硬度の上
昇が認められた。本発明の熱処理を施こすと受け入れ状
態に近い硬さに回復している。
す。受け入れ材に比べ、熱脆化材ではフェライト相の相
分離或いはσ相の析出によるものと考えられる硬度の上
昇が認められた。本発明の熱処理を施こすと受け入れ状
態に近い硬さに回復している。
【００２０】２相ステンレス鋼の固溶化工程における温
度について検討する。図５は、約1100℃以下におけるＦ
ｅ−Ｃｒ系状態図である。この図５から分るように、 8
30℃以下の温度において、フェライト相（σ相）の中
で、σ相が固溶している。脆化の原因は、σ相中のσ相
であるから、σ相が消滅する温度 830℃で熱処理を行え
ば良いことが分かる。従って、実用上、σ相が消滅する
時間は 900℃〜1040℃となる。この温度が高過ぎると、
結晶粒度が大きくなり、２相ステンレス鋼の品質に悪影
響を与えるので、実用上1040℃とした。
度について検討する。図５は、約1100℃以下におけるＦ
ｅ−Ｃｒ系状態図である。この図５から分るように、 8
30℃以下の温度において、フェライト相（σ相）の中
で、σ相が固溶している。脆化の原因は、σ相中のσ相
であるから、σ相が消滅する温度 830℃で熱処理を行え
ば良いことが分かる。従って、実用上、σ相が消滅する
時間は 900℃〜1040℃となる。この温度が高過ぎると、
結晶粒度が大きくなり、２相ステンレス鋼の品質に悪影
響を与えるので、実用上1040℃とした。
【００２１】図６は、脆化の原因となるフェライト相中
からσ相が消失する特性図である。この図より、固溶化
熱処理温度を 900℃以上1040℃以下とすると、σ相が消
失することが分かる。
からσ相が消失する特性図である。この図より、固溶化
熱処理温度を 900℃以上1040℃以下とすると、σ相が消
失することが分かる。
【００２２】なお、固溶化工程において、誘導加熱によ
り固溶化する場合もある。この誘導加熱とは、脆化した
２相ステンレス鋼を高周波の磁場にかけて、材料内部の
電子を移動させて材料自身を加熱する方法である。
り固溶化する場合もある。この誘導加熱とは、脆化した
２相ステンレス鋼を高周波の磁場にかけて、材料内部の
電子を移動させて材料自身を加熱する方法である。
【００２３】このように第１実施形態によれば、本発明
に係る２相ステンレス鋼の熱処理法では、熱脆化し靭性
の低下した材料が、フェライト相に析出したσ相を消失
させることにより靭性を回復させあるいは加熱される前
の初期の状態にもどすことができ、２相ステンレス鋼の
健全性を維持することができる。
に係る２相ステンレス鋼の熱処理法では、熱脆化し靭性
の低下した材料が、フェライト相に析出したσ相を消失
させることにより靭性を回復させあるいは加熱される前
の初期の状態にもどすことができ、２相ステンレス鋼の
健全性を維持することができる。
【００２４】次に、第２実施形態である２相ステンレス
鋼溶接熱影響部の耐食性の回復例を以下に示す。受け入
れ材の溶接継手と本発明による熱処理（ 900℃×５分
間，水冷）を施した溶接継手についての耐応力腐食割れ
を調べるために次の条件で試験を行った。すなわち、試
料を研磨および脱脂した後に図６で示す治具に固定して
１％の歪を与え、温度 290℃、70気圧、溶存酸素量20pp
m という沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）模擬環境中に 500時
間浸漬した後に取出して、試料の表面に耐応力腐食割れ
があるかどうかを調べた。なお、図６で示す治具は円弧
面をなすホルダ１、２間にグラファイト３およびスペー
サ４とともに試料５を挟んで固定するものである。
鋼溶接熱影響部の耐食性の回復例を以下に示す。受け入
れ材の溶接継手と本発明による熱処理（ 900℃×５分
間，水冷）を施した溶接継手についての耐応力腐食割れ
を調べるために次の条件で試験を行った。すなわち、試
料を研磨および脱脂した後に図６で示す治具に固定して
１％の歪を与え、温度 290℃、70気圧、溶存酸素量20pp
m という沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）模擬環境中に 500時
間浸漬した後に取出して、試料の表面に耐応力腐食割れ
があるかどうかを調べた。なお、図６で示す治具は円弧
面をなすホルダ１、２間にグラファイト３およびスペー
サ４とともに試料５を挟んで固定するものである。
【００２５】本試験の結果、受け入れ材の溶接継手から
採取した試験片10枚の内、４枚に溶接熱影響で板厚方向
2000μｍに対し、約 500〜1000μｍの割れが発生した。
一方、本発明による熱処理を施した溶接材料から採取し
た試験片では全く割れは生じていなかった。
採取した試験片10枚の内、４枚に溶接熱影響で板厚方向
2000μｍに対し、約 500〜1000μｍの割れが発生した。
一方、本発明による熱処理を施した溶接材料から採取し
た試験片では全く割れは生じていなかった。
【００２６】このように本実施形態によれば、本発明に
係る２相ステンレス鋼の熱処理法では、熱脆化し、耐食
性が劣化した溶接部が、靭性を回復させ、加熱前の初期
の状態まで耐食性を回復させ、２相ステンレス鋼の溶接
部の健全性を維持することができる。
係る２相ステンレス鋼の熱処理法では、熱脆化し、耐食
性が劣化した溶接部が、靭性を回復させ、加熱前の初期
の状態まで耐食性を回復させ、２相ステンレス鋼の溶接
部の健全性を維持することができる。
【００２７】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、靭性の低下し
た２相ステンレス鋼を固溶化し、急冷することにより、
フェライト相に析出したσ相を消失させることができる
ので、靭性の低下した２相ステンレス鋼の靭性を回復さ
せ、健全性を維持することができる。
た２相ステンレス鋼を固溶化し、急冷することにより、
フェライト相に析出したσ相を消失させることができる
ので、靭性の低下した２相ステンレス鋼の靭性を回復さ
せ、健全性を維持することができる。
【００２８】請求項２の発明によれば、靭性の低下した
２相ステンレス鋼を固溶化し、急冷することにより、フ
ェライト相に析出したσ相を消失させることができるの
で、靭性の低下した２相ステンレス鋼の靭性を回復さ
せ、健全性を維持することができる。
２相ステンレス鋼を固溶化し、急冷することにより、フ
ェライト相に析出したσ相を消失させることができるの
で、靭性の低下した２相ステンレス鋼の靭性を回復さ
せ、健全性を維持することができる。
【００２９】請求項３の発明によれば、靭性の低下した
２相ステンレス鋼の溶接部のＣｒ欠乏層を消失させ、２
相ステンレス鋼溶接部の健全性を維持することができ
る。請求項４の発明によれば、靭性の低下した２相ステ
ンレス鋼の溶接部のＣｒ欠乏層を消失させ、２相ステン
レス鋼溶接部の健全性を維持することができる。
２相ステンレス鋼の溶接部のＣｒ欠乏層を消失させ、２
相ステンレス鋼溶接部の健全性を維持することができ
る。請求項４の発明によれば、靭性の低下した２相ステ
ンレス鋼の溶接部のＣｒ欠乏層を消失させ、２相ステン
レス鋼溶接部の健全性を維持することができる。
【００３０】請求項５の発明によれば、靭性の低下した
２相ステンレス鋼を誘導加熱により固溶化することによ
り、フェライト相に析出したσ相を消失させることがで
きるので、靭性の低下した２相ステンレス鋼の靭性を回
復させ、健全性を維持することができる。
２相ステンレス鋼を誘導加熱により固溶化することによ
り、フェライト相に析出したσ相を消失させることがで
きるので、靭性の低下した２相ステンレス鋼の靭性を回
復させ、健全性を維持することができる。
【図１】本発明に係る２相ステンレス鋼（ＪＩＳ ＳＣ
Ｓ14Ａ鋼）の化学成分を示す特性表。
Ｓ14Ａ鋼）の化学成分を示す特性表。
【図２】第１実施形態の２相ステンレス鋼のシャルピー
衝撃試験結果を示す特性図。
衝撃試験結果を示す特性図。
【図３】第１実施形態の２相ステンレス鋼のフェライト
相の硬さ測定結果を示す特性図。
相の硬さ測定結果を示す特性図。
【図４】第１実施形態の２相ステンレス鋼のＦｅ−Ｃｒ
系状態図。
系状態図。
【図５】第１実施形態の２相ステンレス鋼のフェライト
相中からσ相が消滅する特性図。
相中からσ相が消滅する特性図。
【図６】第２実施形態の２相ステンレス鋼溶接熱影響部
に係る耐応力腐食割れ試験装置を示す断面図。
に係る耐応力腐食割れ試験装置を示す断面図。
１…ホルダ ２…ホルダ ３…グラファイト ４…スペーサ ５…試験片
Claims (5)
- 【請求項１】 高温に晒されることにより靭性の低下し
た２相ステンレス鋼を900℃以上1040℃以下に保持して
固溶化する固溶化工程と、この固溶化した後に急冷する
急冷工程とを含むことを特徴とする２相ステンレス鋼の
熱処理法。 - 【請求項２】 前記固溶化工程において、前記２相ステ
ンレス鋼を１インチ以下の板厚で15分以上、さらに１イ
ンチ増加する毎に５分保持した後、前記急冷工程におい
て水冷または強制空冷することを特徴とする請求項１記
載の２相ステンレス鋼の熱処理方法。 - 【請求項３】 前記２相ステンレス鋼の溶接部を 900℃
以上1040℃以下に保持して固溶化する固溶化工程と、こ
の固溶化した後に急冷する急冷工程とを含むことを特徴
とする請求項１記載の２相ステンレス鋼の熱処理方法。 - 【請求項４】 前記固溶化工程において、前記２相ステ
ンレス鋼の溶接部を１インチ以下の板厚で15分以上、さ
らに１インチ増加する毎に５分保持した後、前記急冷工
程において水冷または強制空冷することを特徴とする請
求項３記載の２相ステンレス鋼の熱処理方法。 - 【請求項５】 前記固溶化工程において、２相ステンレ
ス鋼を誘導加熱により固溶化することを特徴とする請求
項１乃至４記載の２相ステンレス鋼の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7266541A JPH09111335A (ja) | 1995-10-16 | 1995-10-16 | ２相ステンレス鋼の熱処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7266541A JPH09111335A (ja) | 1995-10-16 | 1995-10-16 | ２相ステンレス鋼の熱処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09111335A true JPH09111335A (ja) | 1997-04-28 |
Family
ID=17432299
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7266541A Pending JPH09111335A (ja) | 1995-10-16 | 1995-10-16 | ２相ステンレス鋼の熱処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09111335A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006317289A (ja) * | 2005-05-12 | 2006-11-24 | Toshiba Corp | 制御棒駆動機構 |
| JP2014148705A (ja) * | 2013-01-31 | 2014-08-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 二相系ステンレス鋼製構造物製造方法および熱処理装置 |
| JP2015052137A (ja) * | 2013-09-06 | 2015-03-19 | 株式会社日立製作所 | 構造体およびその製造方法 |
| SE1950909A1 (en) * | 2019-07-31 | 2021-02-01 | Ferritico Ab | Duplex steel with improved embrittlement properties and method of producing such |
-
1995
- 1995-10-16 JP JP7266541A patent/JPH09111335A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006317289A (ja) * | 2005-05-12 | 2006-11-24 | Toshiba Corp | 制御棒駆動機構 |
| JP2014148705A (ja) * | 2013-01-31 | 2014-08-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 二相系ステンレス鋼製構造物製造方法および熱処理装置 |
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