JPH0616943B2 - 炭素鋼材等の溶接補修方法 - Google Patents
炭素鋼材等の溶接補修方法Info
- Publication number
- JPH0616943B2 JPH0616943B2 JP24110385A JP24110385A JPH0616943B2 JP H0616943 B2 JPH0616943 B2 JP H0616943B2 JP 24110385 A JP24110385 A JP 24110385A JP 24110385 A JP24110385 A JP 24110385A JP H0616943 B2 JPH0616943 B2 JP H0616943B2
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- Japan
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- bead layer
- welding
- bead
- weld
- build
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Description
【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野」 本発明は、炭素鋼材等の溶接補修方法に係り、特に、炭
素鋼材、低合金鋼等において、補修のために肉盛り溶接
するときに形成される溶接熱影響部を、後熱処理なしで
回復させる溶接補修方法に関係するものである。
素鋼材、低合金鋼等において、補修のために肉盛り溶接
するときに形成される溶接熱影響部を、後熱処理なしで
回復させる溶接補修方法に関係するものである。
「従来の技術」 一般に、原子力プラント、化学プラント、火力プラント
等には、各種構造物の構成材料として、炭素鋼及び低合
金鋼等が多用されている。これら構造物において、クラ
ック発生、腐食による肉厚の減少等の現象が発生したと
きは、不具合部分を削り取って肉盛り溶接して補強する
等の対策が実施される。この場合、前記原子力圧力容器
には、焼き入れ焼き戻しを施した炭素鋼等の材料が使用
されているが、肉盛り溶接を行なった後に、応力除去焼
鈍（以下ＳＲという）が必要であるとされている。しか
し、実際のプラントに組み込まれている部材（例えば配
管、原子炉圧力容器）等では、部材の取り外しが困難な
場合が多いため、ＳＲを省略する従来技術として、ハー
フビード法が提案されている。
等には、各種構造物の構成材料として、炭素鋼及び低合
金鋼等が多用されている。これら構造物において、クラ
ック発生、腐食による肉厚の減少等の現象が発生したと
きは、不具合部分を削り取って肉盛り溶接して補強する
等の対策が実施される。この場合、前記原子力圧力容器
には、焼き入れ焼き戻しを施した炭素鋼等の材料が使用
されているが、肉盛り溶接を行なった後に、応力除去焼
鈍（以下ＳＲという）が必要であるとされている。しか
し、実際のプラントに組み込まれている部材（例えば配
管、原子炉圧力容器）等では、部材の取り外しが困難な
場合が多いため、ＳＲを省略する従来技術として、ハー
フビード法が提案されている。
このハーフビード法を第３図及び第４図に基づいて説明
すると、第３図(Ａ)で示すように、母材Ｍの表面にクラ
ック等の不具合部分Ｑが発生している場合、不具合部分
Ｑの付近を実線のように削り取ることによって、窪部状
の被肉盛り部Ｆを形成しておき、該被肉盛り部Ｆに、第
３図(Ｂ)に示すように第１ビード層Ｇ1 を形成する。該
第１ビード層Ｇ1 をグラインダ等の機械的手段によっ
て、第３図(Ｃ)に示すように半分程の厚さに削り取り、
その研削面Ｐの上に、第３図(Ｄ)に示すように第２ビー
ド層Ｇ2 を形成することにより、第２ビード層Ｇ2 の溶
接入熱を利用して、被肉盛り部Ｆの近傍の母材Ｍの組織
をＳＲと同様に熱処理するものである。
すると、第３図(Ａ)で示すように、母材Ｍの表面にクラ
ック等の不具合部分Ｑが発生している場合、不具合部分
Ｑの付近を実線のように削り取ることによって、窪部状
の被肉盛り部Ｆを形成しておき、該被肉盛り部Ｆに、第
３図(Ｂ)に示すように第１ビード層Ｇ1 を形成する。該
第１ビード層Ｇ1 をグラインダ等の機械的手段によっ
て、第３図(Ｃ)に示すように半分程の厚さに削り取り、
その研削面Ｐの上に、第３図(Ｄ)に示すように第２ビー
ド層Ｇ2 を形成することにより、第２ビード層Ｇ2 の溶
接入熱を利用して、被肉盛り部Ｆの近傍の母材Ｍの組織
をＳＲと同様に熱処理するものである。
即ち、ハーフビード法により熱処理される部分につい
て、第３図(Ｄ)に示す極小部分ΔＸをモデルとして考え
ると、第１ビード層Ｇ1 を形成した状態のときは、第４
図(Ａ)に示すように、肉盛り溶接金属における母材Ｍへ
の溶け込み部Ｗｐの下部に溶接熱影響部Ｈ1 が発生す
る。該溶接熱影響部Ｈ1 は、溶け込み部Ｗｐの下部のす
ぐ近くにおいて、母材Ｍが高温（１２００℃以上）に加
熱されるために、結晶が粗大化するとともに急激な冷却
によって母材Ｍの一部が硬くなる粗粒硬化部Ｈｃと、そ
の若干下方で焼き入れ温度近くに加熱されるために硬く
なる細粒硬化部Ｈｆとからなる硬化部に、細粒硬化部Ｈ
ｆから下方に離れた部分で焼き戻しが行なわれた軟化部
Ｓが付加された状態となっている。次いで、研削面Ｐの
上に第２ビード層Ｇ2 を重ねると、第２ビード層Ｇ2 に
よる溶接余盛り部Ｗｒ、溶け込み部Ｗｐ及び溶接熱影響
部Ｈ2 は、第４図(Ｃ)に示すように、肉盛り溶接金属Ｗ
と溶け込み部Ｗｐとの境界を研削面Ｐに合わせて重ねた
状態に近似して、第２ビード層Ｇ2 の軟化部Ｓが、第１
ビード層Ｇ1 の形成時の粗粒硬化部Ｈｃ及び細粒硬化部
Ｈｆを覆って熱影響を及ぼして焼き戻し、この部分が転
換されて軟化部Ｓとなり、第４図(Ｃ)に示すように第１
ビード層Ｇ1 の形成時において、母材Ｍの中に発生した
溶接熱影響部Ｈ1 の両硬化部Ｈｃ・Ｈｆが軟化部Ｓに改
善されるものである。
て、第３図(Ｄ)に示す極小部分ΔＸをモデルとして考え
ると、第１ビード層Ｇ1 を形成した状態のときは、第４
図(Ａ)に示すように、肉盛り溶接金属における母材Ｍへ
の溶け込み部Ｗｐの下部に溶接熱影響部Ｈ1 が発生す
る。該溶接熱影響部Ｈ1 は、溶け込み部Ｗｐの下部のす
ぐ近くにおいて、母材Ｍが高温（１２００℃以上）に加
熱されるために、結晶が粗大化するとともに急激な冷却
によって母材Ｍの一部が硬くなる粗粒硬化部Ｈｃと、そ
の若干下方で焼き入れ温度近くに加熱されるために硬く
なる細粒硬化部Ｈｆとからなる硬化部に、細粒硬化部Ｈ
ｆから下方に離れた部分で焼き戻しが行なわれた軟化部
Ｓが付加された状態となっている。次いで、研削面Ｐの
上に第２ビード層Ｇ2 を重ねると、第２ビード層Ｇ2 に
よる溶接余盛り部Ｗｒ、溶け込み部Ｗｐ及び溶接熱影響
部Ｈ2 は、第４図(Ｃ)に示すように、肉盛り溶接金属Ｗ
と溶け込み部Ｗｐとの境界を研削面Ｐに合わせて重ねた
状態に近似して、第２ビード層Ｇ2 の軟化部Ｓが、第１
ビード層Ｇ1 の形成時の粗粒硬化部Ｈｃ及び細粒硬化部
Ｈｆを覆って熱影響を及ぼして焼き戻し、この部分が転
換されて軟化部Ｓとなり、第４図(Ｃ)に示すように第１
ビード層Ｇ1 の形成時において、母材Ｍの中に発生した
溶接熱影響部Ｈ1 の両硬化部Ｈｃ・Ｈｆが軟化部Ｓに改
善されるものである。
「発明が解決しようとする問題点」 しかしながら、ハーフビード法では、第１ビード層Ｇ1
の研削作業が伴うことにより、既設プラント等では、
場所や測定機器の制限が多く、研削作業性や研削寸法測
定信頼性の低下を招き易い。研削作業により生じた研
削くずの処理が必要であり、原子力プラントの修理等で
あると、放射性物質の飛散現象の発生、被ばく線量の増
大等の原因となる。第１ビード層Ｇ1 を形成したとき
に生じた粗粒硬化部Ｈｃが、粗粒のまま軟化されて、被
肉盛り部Ｆあるいは溶接ボンドＮの下方における母材中
に残される可能性があり、部材の靱性を低下させてしま
う等の問題点が生じる。
の研削作業が伴うことにより、既設プラント等では、
場所や測定機器の制限が多く、研削作業性や研削寸法測
定信頼性の低下を招き易い。研削作業により生じた研
削くずの処理が必要であり、原子力プラントの修理等で
あると、放射性物質の飛散現象の発生、被ばく線量の増
大等の原因となる。第１ビード層Ｇ1 を形成したとき
に生じた粗粒硬化部Ｈｃが、粗粒のまま軟化されて、被
肉盛り部Ｆあるいは溶接ボンドＮの下方における母材中
に残される可能性があり、部材の靱性を低下させてしま
う等の問題点が生じる。
本発明は、これらの問題点を有効に解決するものであ
る。
る。
「問題点を解決するための手段及び作用」 前記問題点の解決のため、本発明は、母材等の被肉盛り
部に第１ビード層ないし第３ビード層からなる肉盛り溶
接金属を形成する工程を有し、該肉盛り溶接金属におけ
る第１、第２、第３ビード層の入熱量を順次大きくする
とともに、ビード層形成時に生じた溶接熱影響部の粗粒
硬化部及び細粒硬化部をそれぞれ次のビード層形成時に
おける溶接熱影響部の細粒硬化部及び軟化部により覆う
ようにして、母材等の肉盛り部における溶接熱影響部を
溶接作業の進行とともに細粒化し、さらに焼き戻して、
靭性の高い軟化部に変換するものである。
部に第１ビード層ないし第３ビード層からなる肉盛り溶
接金属を形成する工程を有し、該肉盛り溶接金属におけ
る第１、第２、第３ビード層の入熱量を順次大きくする
とともに、ビード層形成時に生じた溶接熱影響部の粗粒
硬化部及び細粒硬化部をそれぞれ次のビード層形成時に
おける溶接熱影響部の細粒硬化部及び軟化部により覆う
ようにして、母材等の肉盛り部における溶接熱影響部を
溶接作業の進行とともに細粒化し、さらに焼き戻して、
靭性の高い軟化部に変換するものである。
「実施例」 本発明においても、ビード層を重ねて溶接部を構成して
いく点は、従来技術と共通するが、第１、第２、第３ビ
ード層を順次重ねて形成するとともに、入熱量を、溶接
熱影響部との関連において調整する点を特徴とするもの
である。
いく点は、従来技術と共通するが、第１、第２、第３ビ
ード層を順次重ねて形成するとともに、入熱量を、溶接
熱影響部との関連において調整する点を特徴とするもの
である。
以下、本発明の炭素鋼材等の溶接補修方法の一実施例を
第１図及び第２図に基づいて説明する。該一実施例で
は、対象熱処理材が原子炉圧力容器として多用されてい
る低合金鋼（例えばＰ３材）である場合について説明す
るものである。
第１図及び第２図に基づいて説明する。該一実施例で
は、対象熱処理材が原子炉圧力容器として多用されてい
る低合金鋼（例えばＰ３材）である場合について説明す
るものである。
第１図(Ａ)で示すように、母材Ｍの表面に不具合部分Ｑ
が発生している場合、不具当部分Ｑの付近を実線で示す
ように削り取ることによって、窪部状の被肉盛り部Ｆを
形成するまでの工程は、第３図の従来例の通りである
が、該工程に続いて母材Ｍの被肉盛り部Ｆに、自動ティ
グ溶接機により第１図(Ｂ)に示す第１ビード層Ｇ1 、第
１図(Ｃ)に示す第２ビード層Ｇ2 、第１図(Ｄ)に示す第
３ビード層Ｇ3 を順次積重ねて溶接余盛り部Ｗｒを形成
する。そして、このとき、例えば第１ビード層Ｇ1 の溶
接入熱量が１０〜１４KJ／cm、肉盛り厚さが2.5mm、第
２ビード層Ｇ2 の溶接入熱量が１３〜１７KJ／cm、肉盛
り厚さが2.8mm、第３ビード層Ｇ3 の溶接入熱量が１６
〜２０KJ／cm、肉盛り厚さが3.1mmのように、順次大き
くなる関係を有するように設定する。
が発生している場合、不具当部分Ｑの付近を実線で示す
ように削り取ることによって、窪部状の被肉盛り部Ｆを
形成するまでの工程は、第３図の従来例の通りである
が、該工程に続いて母材Ｍの被肉盛り部Ｆに、自動ティ
グ溶接機により第１図(Ｂ)に示す第１ビード層Ｇ1 、第
１図(Ｃ)に示す第２ビード層Ｇ2 、第１図(Ｄ)に示す第
３ビード層Ｇ3 を順次積重ねて溶接余盛り部Ｗｒを形成
する。そして、このとき、例えば第１ビード層Ｇ1 の溶
接入熱量が１０〜１４KJ／cm、肉盛り厚さが2.5mm、第
２ビード層Ｇ2 の溶接入熱量が１３〜１７KJ／cm、肉盛
り厚さが2.8mm、第３ビード層Ｇ3 の溶接入熱量が１６
〜２０KJ／cm、肉盛り厚さが3.1mmのように、順次大き
くなる関係を有するように設定する。
このような関係を持たせることにより、各ビード層Ｇ1
〜Ｇ3 を形成するときの溶接熱影響部Ｈ1 〜Ｈ3 は、第
２図に示すように変化する。即ち、第１ビード層Ｇ1 を
形成することによって生じる溶接熱影響部Ｈ1 は、第２
図の左側のモデルで示すように、比較的小さく形成され
るが、次いで、第１ビード層Ｇ1 の上に、入熱量及び厚
さが大きい第２ビード層Ｇ2 を積み重ねると、第２図の
中央のモデルで示すように、第２ビード層Ｇ2 を形成す
るときにおける溶接熱影響部Ｈ2 の細粒硬化部Ｈｆが、
第１ビード層Ｇ1 の形成によって生じた粗粒硬化部Ｈｃ
を覆うので、該粗粒硬化部Ｈｆが細粒化され、また、第
１ビードＧ1 の形成によって生じた細粒硬化部Ｈｆのう
ち、第２ビードＧ2 形成時の軟化部Ｓで覆われたところ
が焼き戻しされて、この部分が軟化部Ｓに転換される。
さらに、第２図の右側のモデルで示すように、第２ビー
ド層Ｇ2 の上に第３ビード層Ｇ3 を積み重ね状態に形成
すると、第３ビード層Ｇ3 の細粒硬化部Ｈｆが第２ビー
ド層Ｇ2 形成時の粗粒硬化部Ｈｃを覆って細粒化し、第
２ビード層Ｇ2 形成時の細粒硬化部Ｈｆのうち、第３ビ
ード層Ｇ3 形成時の軟化部Ｓによって覆われる部分が焼
き戻しされ、この部分も軟化部Ｓに転換する。このよう
な細粒化しさらに軟化部Ｓへの転換は、第２図における
左右のモデルを比較することにより明らかなように、第
１ビード層Ｇ1 の形成時の溶接ボンドＮよりも下には、
粗粒部も硬化部も存在することがなく、部材としての靭
性を低下させる等の問題点を生じない。つまり、第２図
の右側のモデルで示す両硬化部Ｈｃ・Ｈｆについて検討
すると、両硬化部Ｈｃ・Ｈｆは溶接ボンドＮの表面より
も上方に位置して、母材Ｍとの境界において機械的強度
を損なうことがなく、一方、母材Ｍよりも物理的及び機
械的強度に優れた溶接金属の中に生じるので、問題化す
ることが少ない。
〜Ｇ3 を形成するときの溶接熱影響部Ｈ1 〜Ｈ3 は、第
２図に示すように変化する。即ち、第１ビード層Ｇ1 を
形成することによって生じる溶接熱影響部Ｈ1 は、第２
図の左側のモデルで示すように、比較的小さく形成され
るが、次いで、第１ビード層Ｇ1 の上に、入熱量及び厚
さが大きい第２ビード層Ｇ2 を積み重ねると、第２図の
中央のモデルで示すように、第２ビード層Ｇ2 を形成す
るときにおける溶接熱影響部Ｈ2 の細粒硬化部Ｈｆが、
第１ビード層Ｇ1 の形成によって生じた粗粒硬化部Ｈｃ
を覆うので、該粗粒硬化部Ｈｆが細粒化され、また、第
１ビードＧ1 の形成によって生じた細粒硬化部Ｈｆのう
ち、第２ビードＧ2 形成時の軟化部Ｓで覆われたところ
が焼き戻しされて、この部分が軟化部Ｓに転換される。
さらに、第２図の右側のモデルで示すように、第２ビー
ド層Ｇ2 の上に第３ビード層Ｇ3 を積み重ね状態に形成
すると、第３ビード層Ｇ3 の細粒硬化部Ｈｆが第２ビー
ド層Ｇ2 形成時の粗粒硬化部Ｈｃを覆って細粒化し、第
２ビード層Ｇ2 形成時の細粒硬化部Ｈｆのうち、第３ビ
ード層Ｇ3 形成時の軟化部Ｓによって覆われる部分が焼
き戻しされ、この部分も軟化部Ｓに転換する。このよう
な細粒化しさらに軟化部Ｓへの転換は、第２図における
左右のモデルを比較することにより明らかなように、第
１ビード層Ｇ1 の形成時の溶接ボンドＮよりも下には、
粗粒部も硬化部も存在することがなく、部材としての靭
性を低下させる等の問題点を生じない。つまり、第２図
の右側のモデルで示す両硬化部Ｈｃ・Ｈｆについて検討
すると、両硬化部Ｈｃ・Ｈｆは溶接ボンドＮの表面より
も上方に位置して、母材Ｍとの境界において機械的強度
を損なうことがなく、一方、母材Ｍよりも物理的及び機
械的強度に優れた溶接金属の中に生じるので、問題化す
ることが少ない。
なお、母材Ｍの被肉盛り部Ｆに、自動ティグ溶接機によ
って肉盛り溶接を行なうことにより、入熱量及び肉盛り
量の調整を容易として設定を正確にすることと、各ビー
ド層の表面状態を滑らかにすることと、不活性ガス雰囲
気として水素、窒素、酸素ガスに侵される現象の発生を
防止することとをを可能としているが、イナートガスア
ーク溶接による他の溶接手段等によって実施することも
可能である。また、溶接補修対象材料は、前述した炭素
鋼、低合金鋼と同様の溶接熱影響部が形成されるものを
包含するものである。
って肉盛り溶接を行なうことにより、入熱量及び肉盛り
量の調整を容易として設定を正確にすることと、各ビー
ド層の表面状態を滑らかにすることと、不活性ガス雰囲
気として水素、窒素、酸素ガスに侵される現象の発生を
防止することとをを可能としているが、イナートガスア
ーク溶接による他の溶接手段等によって実施することも
可能である。また、溶接補修対象材料は、前述した炭素
鋼、低合金鋼と同様の溶接熱影響部が形成されるものを
包含するものである。
「発明の効果」 以上説明したように、本発明は、母材等の被肉盛り部に
第１ビード層ないし第３ビード層からなる肉盛り溶接金
属を形成するものであり、第１、第２、第３ビード層の
入熱量を順次大きくするとともに、ビード層形成時に生
じた溶接熱影響部の粗粒硬化部及び細粒硬化部をそれぞ
れ次のビード層形成時における溶接熱影響部の細粒硬化
部及び軟化部により覆うようにして、母材等の肉盛り部
における溶接熱影響部を溶接作業の進行とともに細粒化
しさらに焼き戻して、軟化部に変換するものであるか
ら、従来技術例のハーフビード法の研削作業を省略し得
て、研削作業に伴う諸問題を解決し得ることに加えて、
溶接補修作業の進行と同時に溶接熱影響部の一層の改善
を行なうことにより、靭性を著しく向上させることがで
きる。
第１ビード層ないし第３ビード層からなる肉盛り溶接金
属を形成するものであり、第１、第２、第３ビード層の
入熱量を順次大きくするとともに、ビード層形成時に生
じた溶接熱影響部の粗粒硬化部及び細粒硬化部をそれぞ
れ次のビード層形成時における溶接熱影響部の細粒硬化
部及び軟化部により覆うようにして、母材等の肉盛り部
における溶接熱影響部を溶接作業の進行とともに細粒化
しさらに焼き戻して、軟化部に変換するものであるか
ら、従来技術例のハーフビード法の研削作業を省略し得
て、研削作業に伴う諸問題を解決し得ることに加えて、
溶接補修作業の進行と同時に溶接熱影響部の一層の改善
を行なうことにより、靭性を著しく向上させることがで
きる。
第１図ないし第３図は本発明の炭素鋼材等の溶接補修方
法の一実施例を説明するもので、第１図における(Ａ)な
いし(Ｄ)は工程図、第２図は溶接熱影響部のモデル図、
第３図における(Ａ)ないし(Ｄ)は従来技術であるハーフ
ビード法の例を説明する工程図、第４図における(Ａ)な
いし(Ｃ)は第３図例の溶接熱影響部のモデル図である。 Ｍ……母材、Ｆ……被肉盛り部、Ｇ1 ……第１ビード
層、Ｇ2 ……第２ビード層、Ｇ3 ……第３ビード層、Ｈ
1 ・Ｈ2 ・Ｈ3 ……溶接熱影響部、Ｈｃ……粗粒硬化
部、Ｈｃ……細粒硬化部、Ｎ……溶接ボンド、Ｑ……不
具合部分、Ｓ……軟化部、Ｗｐ……溶け込み部、Ｗｒ…
…溶接余盛り部。
法の一実施例を説明するもので、第１図における(Ａ)な
いし(Ｄ)は工程図、第２図は溶接熱影響部のモデル図、
第３図における(Ａ)ないし(Ｄ)は従来技術であるハーフ
ビード法の例を説明する工程図、第４図における(Ａ)な
いし(Ｃ)は第３図例の溶接熱影響部のモデル図である。 Ｍ……母材、Ｆ……被肉盛り部、Ｇ1 ……第１ビード
層、Ｇ2 ……第２ビード層、Ｇ3 ……第３ビード層、Ｈ
1 ・Ｈ2 ・Ｈ3 ……溶接熱影響部、Ｈｃ……粗粒硬化
部、Ｈｃ……細粒硬化部、Ｎ……溶接ボンド、Ｑ……不
具合部分、Ｓ……軟化部、Ｗｐ……溶け込み部、Ｗｒ…
…溶接余盛り部。
Claims (1)
- 【請求項１】母材等の被肉盛り部に第１ビード層ないし
第３ビード層からなる肉盛り溶接金属を形成する工程を
有し、該肉盛り溶接金属における第１、第２、第３ビー
ド層の入熱量を順次大きくするとともに、ビード層形成
時に生じた溶接熱影響部の硬化部を次のビード層形成時
における溶接熱影響部の軟化部により覆い、さらにビー
ド形成時に生じた粗粒硬化部を次のビード形成時の細粒
硬化部で覆うことを特徴とする炭素鋼材等の溶接補修方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24110385A JPH0616943B2 (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | 炭素鋼材等の溶接補修方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24110385A JPH0616943B2 (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | 炭素鋼材等の溶接補修方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62101393A JPS62101393A (ja) | 1987-05-11 |
| JPH0616943B2 true JPH0616943B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=17069329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24110385A Expired - Lifetime JPH0616943B2 (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | 炭素鋼材等の溶接補修方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0616943B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002206405A (ja) * | 2001-01-10 | 2002-07-26 | Fuji Electric Co Ltd | 蒸気タービン |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2545083B2 (ja) * | 1987-04-23 | 1996-10-16 | 松下電器産業株式会社 | 情報編集装置 |
| US4903888A (en) | 1988-05-05 | 1990-02-27 | Westinghouse Electric Corp. | Turbine system having more failure resistant rotors and repair welding of low alloy ferrous turbine components by controlled weld build-up |
| JP2000312969A (ja) * | 1999-04-30 | 2000-11-14 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 溶接継手部の外面バタリング工法 |
| JP4331388B2 (ja) * | 2000-08-09 | 2009-09-16 | 新日鉄エンジニアリング株式会社 | 肉盛補修溶接方法 |
| JP5161921B2 (ja) * | 2010-05-26 | 2013-03-13 | 三菱重工業株式会社 | テンパービード溶接方法 |
| EP3501726B1 (en) * | 2017-12-20 | 2020-08-05 | C.R.F. Società Consortile per Azioni | A method for applying a reinforcement of metal material to a component of metal material, particularly in the construction of a motor-vehicle body or a sub-assembly thereof |
-
1985
- 1985-10-28 JP JP24110385A patent/JPH0616943B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002206405A (ja) * | 2001-01-10 | 2002-07-26 | Fuji Electric Co Ltd | 蒸気タービン |
| JP4496650B2 (ja) * | 2001-01-10 | 2010-07-07 | 富士電機システムズ株式会社 | 蒸気タービン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62101393A (ja) | 1987-05-11 |
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