JP4939740B2 - β型チタン合金 - Google Patents
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Description
前記β型チタン合金としては、Ti−20V−4Al−1Sn(特許文献1)、Ti−15V−3Cr−3Al−3Sn、Ti−22V−4Al(特許文献2)、Ti−15V−6Cr−4Al(特許文献3)、Ti−13V−9Cr−3Al、Ti−15Mo−5Zr−3Al、Ti−3Al−8V−6Cr−4Mo−4Zr、Ti−13V−11Cr−3Al、Ti−4.5Fe−6.8Mo−1.5Alなどが知られている。
この内、Ti−15V−6Cr−4Al、Ti−13V−9Cr−3Al、Ti−15Mo−5Zr−3Al、Ti−3Al−8V−6Cr−4Mo−4Zr、Ti−13V−11Cr−3Alは強度が高いものの、冷間および熱間での変形抵抗が大きいために加工性が劣り特殊な用途にしか用いられていない。
逆にTi−20V−4Al−1Sn、Ti−15V−3Cr−3Al−3Sn、Ti−22V−4Alは、強度がやや低いものの冷間加工性に優れるため、広く一般用途に用いられ、中でもTi−20V−4Al−1Snは優れた冷間加工性と比較的高い強度を持つことからゴルフクラブ、自転車などのスポーツ用品をはじめとして各種の用途に用いられている。
近年、β型チタン合金には、用途展開、さらなる軽量化、コスト削減などの目的からさらなる高強度化の要求がなされており、前記Ti−20V−4Al−1Snと同様に優れた冷間加工性を有しつつ、さらに強度の高いものが望まれている。
しかし、これまでの検討では優れた冷間加工性を有し且つTi−20V−4Al−1Snよりも高い強度を有するβ型チタン合金は見出されておらず前記要求を満たすことができていない。
より具体的には、β型チタン合金に含有する各元素は、一般には、各元素単体でチタンをβ相単体とすることができる最低量の逆数により、各元素のβ相安定化効果の指標が与えられ、一般的知見として、重量%で、Vが15%、Feが3.6%、Moが10%、Crが6.3%でチタンをβ相単体とできることが知られていることからVを基準とすれば、含有するFeの重量%に3.6分の15を乗じた数値が、該数値のVを含有した場合と等価と考えられる。
このことから、これまでの考え方に基づけば、β相安定化の度合いを算定するには、Vを基準としたときには、含有するVの重量%をXV、含有するFeの重量%をXFe、含有するMoの重量%をXMo、含有するCrの重量%をXCrとするとXV+(15/3.6)XFe+(15/10)XMo+(15/6.3)XCrの値で得られるはずであるが、発明者らの実験に基づく検討からは、XV+2.95XFe+1.5XMo+1.65XCrの値を採用することによりβ相安定化の度合いを正確に示す指標とできることを見出し本発明の完成に到ったのである。
すなわち、本発明は、重量%で、V:5〜15%、Fe:0.5〜2.5%、Mo:0.5〜6%、Cr:0.5〜5%含有し、且つ、含有するVの重量%をXV、含有するFeの重量%をXFe、含有するMoの重量%をXMo、含有するCrの重量%をXCrとしたときに、XV+2.95XFe+1.5XMo+1.65XCrの値が15〜23%となり、さらにAl:1.5〜5%を含有し、残部がTiおよび不純物からなることを特徴とするβ型チタン合金を提供する。
これら元素からなるチタン合金を溶解して急冷すると冷間加工性に優れた、β型チタン合金とすることができる。
次いで、前記β型チタン合金を所望の形状に加工した後、時効処理といわれる熱処理を施し、前記β型チタン合金にβ相より強度の高いα相を析出させることで強度を高めることができる。
また、Alが5%を超える場合は、冷間加工性が下がり、優れた冷間加工性が得られなくなる。
なお、α相などβ相以外の相が析出して冷間加工性を低下させるおそれを抑制し得る点において、前記β変態点以上の温度から、他相の析出するおそれのない、少なくとも500℃までの平均冷却速度は、1〜100℃/秒であることが好ましい。特に、XV+2.95XFe+1.5XMo+1.65XCrで表される値が17%以下となるものにおいては、低い冷却速度により他の相が析出しやすいことから、上記の範囲で冷却されることが好ましい。
前記冷却速度が1〜100℃/秒の範囲とされるのは、1℃/秒以下においては、β相以外の相が析出しやすくなり、100℃/秒以上に冷却速度を高めても、他の相の析出を防止する効果を高めにくくなるためである。
また、要すれば、中性元素であるSn、Zrを任意成分として、Alの一部に置き換えて単独または組み合わせて使用することもできる。これらの含有量としては、Sn:5%以下、Zr:5%以下とし、且つ、含有するAlの重量%をXAl、含有するSnの重量%をXSn、含有するZrの重量%をXZrとしたとき、XAl+(XSn/3)+(XZr/6)の値が1.5〜5となるよう含有させることでTi−20V−4Al−1Snより優れた強度を有するものとすることができる。
また、不純物としては、O、Hなどの不可避不純物があるが延性を良好なものとし得る点からOは0.25重量%以下であることが好ましく、時効処理による強度向上をより有効に得られる点からHは、0.05重量%以下であることが好ましい。
各元素が表1に示す割合となるように、ボタンアーク溶解により鋳塊を製造し、4mm厚さに熱延し、溶体化処理を行った。
溶体化処理後500℃までは、4℃/秒の平均冷却速度で冷却し、その後、室温まで自然に放冷した。
次いでスケールを除去し、冷延して、1mm厚さのβ型チタン合金の薄板試料を作成した。
各実施例、比較例の評価については次のとおり実施した。
鋳塊より切り出した試験片を(直径8mm×長さ12mm)を用いて加工フォーマスタ試験により熱間変形抵抗を求めた。具体的には、赤外線を用い前記試験片を900℃に急速加熱し、50mm/秒の速度で50%の圧縮率で圧縮加工したときの応力を求め熱間変形抵抗とした。
鋳塊より4mm厚さに熱延したものを溶体化処理し、冷却した後、表面を各0.5mm機械切削してスケール除去し、板厚さ3mmにした。
次いで、端面を#100の研磨紙で研磨した後冷間圧延を行った。10%冷間圧延を行う度に端面を観察して割れの有無を確認した。
端面から深さ1mm以上の割れが10mmあたりに1本以上となったときの圧下率を限界冷延圧下率とした。
なお、限界冷延圧下率については、70%(0.9mm厚さ)の値を最大として評価を行った。
1mm厚さの薄板試料を真空中で熱処理し、溶体化処理(800℃×15分)のみの試料、ならびに前記溶体化処理後、時効処理(500℃×8時間)した試料を作成した。この熱処理された薄板試料を平行部幅6.25mm、標点間距離25mmのハーフサイズの引張試験片を作成し、JIS Z 2241に準じて0.1mm/分の速度で引張り試験を行い引張強度と0.2%耐力とを求めた。
以上の評価結果を表2に示す。
また、参考例1〜7の結果より、溶体化処理後500℃までの平均冷却速度を所定範囲とすることで他相の析出するおそれを低減し得ることがわかる。
Claims (5)
- 重量%で、V:5〜15%、Fe:0.5〜2.5%、Mo:0.5〜6%、Cr:0.5〜5%含有し、且つ、含有するVの重量%をXV、含有するFeの重量%をXFe、含有するMoの重量%をXMo、含有するCrの重量%をXCrとしたときに、XV+2.95XFe+1.5XMo+1.65XCrの値が15〜23%となり、さらにAl:1.5〜5%を含有し、残部がTiおよび不純物からなることを特徴とするβ型チタン合金。
- 重量%で、V:5〜15%、Fe:0.5〜2.5%、Mo:0.5〜6%、Cr:0.5〜5%含有し、且つ、含有するVの重量%をXV、含有するFeの重量%をXFe、含有するMoの重量%をXMo、含有するCrの重量%をXCrとしたときに、XV+2.95XFe+1.5XMo+1.65XCrの値が15〜23%となり、
さらにAl:1.5%以上5%未満を含有し、Sn:5%以下ならびにZr:5%以下(但し、2.0%以上を除く)の少なくとも一方を含有し、含有するAlの重量%をXAl、含有するSnの重量%をXSn、含有するZrの重量%をXZrとしたときに、XAl+(XSn/3)+(XZr/6)の値が1.5〜5となり、残部がTiおよび不純物からなることを特徴とするβ型チタン合金。 - 重量%で、V:5〜15%、Fe:0.5〜2.5%、Mo:0.5〜6%、Cr:0.5〜5%と、
Nb:0.5〜2%、Ta:0.5〜2%、Ni:0.25〜1%、Mn:0.25〜1%、Co:0.25〜1%から選ばれる少なくとも1種とを含有し、且つ、含有するVの重量%をXV、含有するFeの重量%をXFe、含有するMoの重量%をXMo、含有するCrの重量%をXCr、含有するNbの重量%をXNb、含有するTaの重量%をXTa、含有するNiの重量%をXNi、含有するMnの重量%をXMn、含有するCoの重量%をXCoとしたときに、XV+2.95XFe+1.5XMo+1.65XCr+0.4XNb+0.3XTa+1.6XNi+2.3XMn+2.1XCoの値が15〜23%となり、さらにAl:1.5〜5%を含有し、残部がTiおよび不純物からなることを特徴とするβ型チタン合金。 - 重量%で、V:5〜15%、Fe:0.5〜2.5%、Mo:0.5〜6%、Cr:0.5〜5%と、
Nb:0.5〜2%、Ta:0.5〜2%、Ni:0.25〜1%、Mn:0.25〜1%、Co:0.25〜1%から選ばれる少なくとも1種とを含有し、且つ、含有するVの重量%をXV、含有するFeの重量%をXFe、含有するMoの重量%をXMo、含有するCrの重量%をXCr、含有するNbの重量%をXNb、含有するTaの重量%をXTa、含有するNiの重量%をXNi、含有するMnの重量%をXMn、含有するCoの重量%をXCoとしたときに、XV+2.95XFe+1.5XMo+1.65XCr+0.4XNb+0.3XTa+1.6XNi+2.3XMn+2.1XCoの値が15〜23%となり、
さらにAl:1.5%以上5%未満を含有し、Sn:5%以下ならびにZr:5%以下の少なくとも一方を含有し、含有するAlの重量%をXAl、含有するSnの重量%をXSn、含有するZrの重量%をXZrとしたときに、XAl+(XSn/3)+(XZr/6)の値が1.5〜5となり、残部がTiおよび不純物からなることを特徴とするβ型チタン合金。 - 請求項1乃至4のいずれかに記載のβ型チタン合金の熱処理方法であって、β変態点温度以上に加熱後、1〜100℃/秒の平均冷却速度で少なくとも500℃以下の温度にまで冷却することを特徴とするβ型チタン合金の熱処理方法。
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