JP4911213B2

JP4911213B2 - 二つの摺動部材を組み合わせた摺動構造およびそれを用いたすべり支承装置

Info

Publication number: JP4911213B2
Application number: JP2009229074A
Authority: JP
Inventors: 隆中丸; 義昭山本; 奈美子金子
Original assignee: Oiles Corp
Current assignee: Oiles Corp
Priority date: 2009-09-30
Filing date: 2009-09-30
Publication date: 2012-04-04
Anticipated expiration: 2018-09-29
Also published as: JP2010054050A

Description

本発明は、互いに摺動接触する摺動面がともに合成樹脂である二つの摺動部材を組み合わせた摺動構造および該摺動構造を用いたすべり支承装置に関する。

摺動接触する二つの部材の組み合わせにおいて、一方の部材が合成樹脂である場合、他方の部材としては一般に鋼などの金属製のものが用いられる。しかしながら、種々の目的及び必要性、すなわち防錆、耐薬品、電気絶縁及び軽量化、さらには他の設計上の要請から、他方の部材そのものを合成樹脂としたり、あるいは少なくともその摺動面を合成樹脂とするなどの手段が採られることがある。

例えば、合成樹脂の被膜を施した鋼製のシャフトと合成樹脂軸受との組み合わせ、ともに合成樹脂製の歯車の組み合わせ、合成樹脂パイプとその中に挿通されて押し引き（往復摺動）または回転摺動する、合成樹脂を被覆したワイヤーロープとの組み合わせからなるコントロールケーブルなどである。

しかしながら、合成樹脂製の摺動部材同士の組み合わせの場合、低摩擦係数を有していることで知られる四フッ化エチレン樹脂においても、乾燥摩擦条件下でのすべりにおいて、動摩擦係数を０．１以下とすることは困難である。

また、地震動に応答して構造物の変位をすべりによって逃がす機能を有するすべり支承装置においては、すべり面に働く摩擦係数が大きいとすべり変位が所望になされなくなり、効果的な免震が発揮されなくなるため、すべり面における摩擦抵抗が低いことが要求される。

さらに、すべり支承装置においては、地震等により力が入力されるとき以外は作動しないため、安定した免震効果を得るためには、作動時の摩擦抵抗が安定していること、すなわち、静摩擦係数の経時変化が小さいことが要求される。すなわち、動摩擦係数が低いことと合わせて、静摩擦係数が低いことおよび安定していることが要求される。

しかしながら、合成樹脂製の摺動部材同士の組み合わせの場合、一般に静摩擦係数は動摩擦係数の２倍以上の値を示す。さらに、荷重下にあってかつ常時は作動するようなことがないような場合では、両部材の長期間の接触による微視的なクリープにより静摩擦係数がしだいに大きくなっていく傾向にある。

そこで、摺動面にグリースやオイル等の潤滑油を塗布することにより、静摩擦係数、動摩擦係数をともに低下させることができるが、短時間の摺動により潤滑油が摺動面から排出され、その効果を失ってしまう上、経時的な固化あるいは劣化の影響もあって、しだいに摩擦係数が上昇してしまう。

本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、安定かつ低い静摩擦係数および動摩擦係数を有するとともに、すべりを必要とするときに、的確かつ効果的な低摩擦すべりが行なわれる、二つの摺動部材を組み合わせた摺動構造および該摺動構造を用いたすべり支承装置を提供することを目的とするものである。

本発明によれば、上記目的は、摺動面が熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜からなる第一摺動部材と、摺動面が合成樹脂からなる第二摺動部材とからなり、前記潤滑被膜が、エポキシ樹脂、硬化剤、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルおよびトリアジンチオールとからなる組成物の被膜であることを特徴とする、第一および第二摺動部材を組み合わせた摺動構造によって達成される。

本発明によれば、上記目的はまた、上記の摺動構造を具備しており、地震時にすべりを発生し免震作用を行なうすべり支承装置によって達成される。

以上のように本発明によれば、安定かつ低い静摩擦係数および動摩擦係数を有するとともに、すべりを必要とするときに、的確かつ効果的な低摩擦すべりが行なわれる、二つの摺動部材を組み合わせた摺動構造および該摺動構造を用いたすべり支承装置を提供することができる。

図１は、本発明の摺動構造を適用したすべり支承装置の好ましい一実施例の断面図である。図２は、本発明の摺動構造を適用したすべり支承装置の好ましい他の実施例の断面図である。図３は、本発明の摺動構造を適用したすべり支承装置の好ましい更に他の実施例の断面図である。

以下、本発明の実施の形態を詳細に説明する。まず、互いに摺動面で摺動接触する第一摺動部材と第二摺動部材とのうち、第一摺動部材の摺動面の熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜を構成する組成物について述べる。

エポキシ樹脂としては、従来公知のものが使用でき、例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、臭素化ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂等のグリシジルエーテル型エポキシ樹脂、グリシジルエステル型エポキシ樹脂、グリシジルアミン型エポキシ樹脂、脂環型エポキシ樹脂等が挙げられる。これらは、単独であるいは２種以上併せて用いられる。具体的には、油化シェルエポキシ社製のビスフェノールＡ型の液状または固形タイプのエポキシ樹脂「エピコート（商品名）」が挙げられる。エポキシ樹脂は、本発明の合成樹脂被膜の母体をなすものであり、また下地との接着剤として機能するものである。

硬化剤としては、従来からエポキシ樹脂の硬化剤として用いられているものが使用でき、例えば、ポリアミン、酸無水物、フェノール樹脂、ポリアミド樹脂、メルカプタン系化合物が挙げられる。さらに、これら硬化剤とともに、三級アミン、イミダゾール誘導体、フッ化ホウ素錯塩類等の硬化促進剤を併用してもよい。

ポリアミンとしては、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミンなどの脂肪族ポリアミン、イソホロンジアミン、ビス（４−アミノ−３−メチルシクロヘキシル）メタンなどの脂環族アミン、ジアミノジフェニルメタン、ジアミノジフェニルスルホン、メタフェニレンジアミンなどの芳香族アミン、アミノエチルピペラジン、３，９−ビス（３−アミノプロピル）−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ［５．５］ウンデカンなどの複素環式アミン、ジシアンジアミドおよびこれらを変性したものが含まれる。変性の手法としては、例えば、エポキシ樹脂、エチレンオキシド、プロピレンオキシド、アクリロニトリル、ケトン類との付加物の形にすることが挙げられる。上記ポリアミンの具体例としては、油化シェルエポキシ社製の変性脂肪族ポリアミン「エピキュアＴ（商品名）」、変性脂環族アミン「エピキュア１１３（商品名）」、変性芳香族アミン「エピキュアＷ（商品名）」が挙げられる。

酸無水物としては、ドデシル無水コハク酸、ポリアゼライン酸無水物などの脂肪族酸無水物、ヘキサヒドロ無水フタル酸、テトラヒドロ無水フタル酸、無水メチルナジック酸などの脂環族酸無水物、無水フタル酸、無水トリメリット酸、無水ピロメリット酸などの芳香族酸無水物、テトラブロモ無水フタル酸、無水へット酸などのハロゲン系酸無水物が含まれ、一般に三級アミンやイミダゾール誘導体を硬化促進剤として用いる。具体例としては、油化シェルエポキシ社製の「エピキュア１３４Ａ（商品名）」が挙げられる。

フェノール樹脂としては、ノボラック型フェノール樹脂が挙げられ、一般に硬化促進剤が併用される。

ポリアミド樹脂としては、不飽和脂肪酸の２量体であるダイマー酸とポリアミンから得られるポリアミドが挙げられる。

メルカプタン系化合物とは、分子構造式の両端にメルカプト基−ＳＨを有する脂肪族多硫化重合物のことであり、それ単独ではエポキシ樹脂と反応しないため、前記ポリアミンや三級アミンとの併用が必要である。メルカプタン系化合物の具体例としては、油化シェルエポキシ社製の「カップキュア３８００（商品名）」が挙げられる。

エポキシ樹脂と硬化剤との配合割合は、エポキシ樹脂中のエポキシ基または水酸基の数とこのエポキシ基または水酸基と反応する硬化剤中の官能基の数との比率により決定される。

例えば、硬化剤としてポリアミンを用いる場合、エポキシ樹脂のエポキシ当量をＥ、ポリアミンのアミン当量をＡとすると、エポキシ樹脂Ｅｇに対してポリアミン（０．８〜１．２）×Ａｇである。ここで、エポキシ当量とは、エポキシ基１グラム当量を含むエポキシ樹脂のグラム数、アミン当量とは、エポキシ基と反応する活性水素１グラム当量を含むポリアミンのグラム数である。

したがって、エポキシ樹脂と硬化剤との配合重量割合は、使用するエポキシ樹脂の種類および硬化剤の種類によって変化するが、次のように設定される。すなわち、エポキシ樹脂Ｅｇに対して表１に示す割合で配合される。ここで、Ｅはエポキシ樹脂のエポキシ当量の値である。

［表１］
┌─────────────┬──────────────────┐
│ 硬化剤の種類 │エポキシ樹脂Ｅｇに対する配合量（ｇ）│
├─────────────┼──────────────────┤
│ ポリアミン │ １０〜２００ │
├─────────────┼──────────────────┤
│ 酸無水物 │ ７０〜３００ │
├─────────────┼──────────────────┤
│ フェノール樹脂 │ ９０〜１５０ │
├─────────────┼──────────────────┤
│ ポリアミド樹脂 │ ８０〜２５０ │
├─────────────┼──────────────────┤
│ メルカプタン系化合物 │ ７０〜２００ │
└─────────────┴──────────────────┘

また、硬化促進剤を併用する場合は、エポキシ樹脂Ｅｇに対して硬化促進剤を１〜２０ｇ配合すればよい。

エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルとは、ジメチルポリシロキサンのメチル基の一部をエポキシ基を含有する官能基で置換したシリコーンオイルである。例えば、下記式（１）、（２）または（３）で表される。

式（１）、（２）および（３）中、Ｘはエポキシ基含有基、例えば、下記式（４）、（５）、（６）または（７）を示し、ｍは５〜１００００の整数であり、ｎは２〜１００の整数である。

上述のエポキシ基を有する反応性シリコーンオイル中、下記式（８）および（９）のシリコーンオイルが好ましい。

式（８）および（９）中、ｍは５〜１００００の整数であり、ｎは２〜１００の整数である。

エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルは、リニア構造を有する油状物質であるが、後述するトリアジンチオールと反応することにより三次元網目構造化する。この三次元網目構造体はもはや油状ではないが、潤滑性は保持されている。また、この三次元網目構造体は潤滑被膜の靱性を向上させる役割も果たす。

トリアジンチオールは、下記式（１０）で表される。

式（１０）中、Ａは、メルカプト基−ＳＨ、ジブチルアミノ基−Ｎ（Ｃ_４Ｈ_９）_２、またはアニリノ基−ＮＨＣ_６Ｈ_５である。

このトリアジンチオールは、前述のようにエポキシ基を有する反応性シリコーンオイルの架橋剤としての役割をもち、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルを三次元網目構造化させる。

また、トリアジンチオールは、従来、特にゴムや塩化ビニルの架橋剤として、金属とゴムとの接着剤として、そして金属の表面処理剤としても用いられている。きわめて反応性に富み、本発明においては、潤滑被膜を形成する際に、エポキシ樹脂とも反応して前記エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルの三次元網目構造体としっかり結合させるとともに、下地表面とも反応して下地と潤滑被膜との接着強度を向上させる役割をも果たしているものと考えられる。

エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルに対するトリアジンチオールの配合割合は、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルを架橋して三次元網目構造化するのに必要な量以上であればよく、好ましくは（トリアジンチオールの配合重量）／（エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルの配合重量）＝０．０３〜１である。

エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルとトリアジンチオールとの配合量は、エポキシ樹脂と硬化剤との和を１００重量部として、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルとトリアジンチオールとの配合量の和が、２〜３０重量部、好ましくは、５〜２０重量部である。配合割合が２重量部未満の場合は、配合効果が得られず、３０重量部を超える場合は、潤滑被膜の機械的強度の低下が著しい。

上記エポキシ樹脂、硬化剤、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイル、トリアジンチオールに加えて、さらなる摩擦係数の低下を目的として、非反応性のシリコーンオイルを配合することが出来る。非反応性シリコーンオイルとは、ジメチルシリコーンオイルおよびジメチルポリシロキサンのメチル基の一部をポリエーテル基、フェニル基、アルキル基、アラルキル基、フッ素化アルキル基等で置換したシリコーンオイルであり、粘度（２５℃）が１００〜５００００ｃＳｔ、好ましくは５００〜１００００ｃＳｔのものが使用される。

この非反応性シリコーンオイルは、前記エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルの三次元網目構造体に保持されて、摺動面へのブリードアウトが適度に抑えられるので、長期間にわたってその配合効果を保持できる。

非反応性シリコーンオイルの配合量は、エポキシ樹脂と硬化剤との和を１００重量部として、２〜１０重量部、好ましくは、３〜７重量部である。２重量部未満の場合は、摺動特性の効果が得られず、１０重量部を超える場合は、潤滑被膜の機械的強度が著しく低下する。

さらに、必要に応じて無機および有機充填材粉末を配合することができる。無機および有機充填材粉末としては、黒鉛、窒化ホウ素等の無機質粉末、フッ素樹脂等の有機質粉末を例として挙げることができ、その配合量は、エポキシ樹脂と硬化剤との和を１００重量部として、配合効果の観点から２重量部以上、そして潤滑被膜形成の作業性の観点から１０重量部以下とする。

熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜の形成方法について述べる。エポキシ樹脂、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイル、必要に応じて非反応性シリコーンオイル、有機、無機充填材粉末を有機溶剤に溶解または分散させた後、硬化剤、トリアジンチオールを溶解させるか、またはエポキシ樹脂を有機溶剤に溶解した後、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイル、硬化剤、トリアジンチオール、必要に応じて非反応性シリコーンオイル、有機、無機充填材粉末を溶解または分散させて、固形分が３０〜４０重量％、粘度（常温）が１００〜２００ｃＳｔ程度の塗料液を調整する。

有機溶剤としては、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノンなどのケトン類、イソプロピルアルコール、ｎ−ブタノールなどのアルコール類、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素系溶剤、テトラヒドロフランなどを挙げることができる。これらの有機溶剤は単独あるいは混合して使用される。

上記塗料液を、例えば、ショットブラスト、脱脂など通常一般に行なわれている処理を施した鋼表面に刷毛塗り、吹き付けなどの手段により塗膜を形成し、硬化処理を行なって硬化被膜を得る。

塗膜形成後の硬化処理条件は、どのような硬化剤を用いるかで様々な条件を採り得る。一例として、脂環族アミンを硬化剤として用いた場合を挙げると、塗膜形成後、自然乾燥によるか８０℃で３０分間程予備乾燥を行なって溶剤を飛ばし、次いで１８０℃で３０分間加熱焼付けを行なうと所望の硬化被膜が得られる。

被膜厚さは、５〜１００μｍ、特に１０〜５０μｍ、もっとも好ましくは２０〜４０μｍである。５μｍ未満では、被膜の均質性が損なわれたり、潤滑被膜としての耐久性が低下する。また、１００μｍを超える場合は、被膜の機械的強度を損なうことになり、摺動部材としての耐荷重性が低下する。

次に、前記第一摺動部材と摺動接触する第二摺動部材の摺動面を構成する合成樹脂について述べる。合成樹脂としては特に限定されるものではなく、熱可塑性または熱硬化性のいずれの樹脂も使用することができる。例えば、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリオレフィン、ポリアセタール、ポリアミド、ポリブチレンテレフタレート、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテルケトン、脂肪族ケトン、フッ素樹脂、ポリイミド樹脂、芳香族ポリエステル樹脂等が挙げられる。これら合成樹脂は２種以上を組み合わせて使用してもよい。

また、これらに潤滑油剤、強化剤を配合したものが使用できる。潤滑油剤としては、潤滑油、グリース、ワックス、黒鉛、二硫化モリブデン、フッ素樹脂等が、また強化剤としては、ガラス粉末、ガラス繊維、炭素粉末、炭素繊維、アラミド繊維等が挙げられる。

これら合成樹脂は、ブロック状あるいはプレート状の成形物を金属などの裏材に形成した凹部にその一部を突出させて埋設して使用したり、裏材表面に接着またはビス止めして使用したり、あるいは裏材表面に薄膜として被着させて使用するなど様々な適用形態が採られる。

この薄膜タイプのものとしては、鋼板上に銅合金の多孔質焼結層を設け、この焼結層上に合成樹脂を供給して加圧、加熱焼成して樹脂薄膜を被着形成させた複層摺動部材、あるいは鋼などの裏材表面に直接上記合成樹脂の硬化被膜としたもの、例えばダイキン工業社製の四フッ化エチレン樹脂の溶剤分散タイプ（商品名：ポリフロンＴＦＥエナメル）を塗着し、焼付けを行なって硬化被膜を形成したもの、などがあり、いずれも有効に使用し得るものである。

本発明のすべり支承装置においては、互いに摺動接触する第一摺動部材と第二摺動部材との摺動面はそれぞれ、平面であってもよく、また、これに代えて、第一摺動部材は、所定の曲率半径を有した断面円弧状凹面を有し、第二摺動部材は、前記断面円弧状凹面と同一の曲率半径を有した断面円弧状凸面を有して、当該凸面が前記凹面に摺動接触するようになっていてもよい。

以下、好ましい実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。

（第一摺動部材）幅４０ｍｍ、長さ２８０ｍｍ、厚さ１０ｍｍのプレート状のステンレス鋼板ＳＵＳ３０４を下地とし、ショットブラスト、脱脂処理を施した面に表２〜４に示す（ａ）〜（ｍ）の成分からなる組成物のメチルイソブチルケトンとトルエンとの混合溶剤希釈液（固形分３３重量％）を吹き付け、８０℃で３０分間予備乾燥して溶剤を飛ばした後、１８０℃で３０分間加熱焼付け処理を行ない、被膜厚さ４０μｍとした。

表中、エポキシ樹脂は、油化シェルエポキシ社製「エピコート８２８（商品名）、エポキシ当量：１９０」を、ポリアミンは、油化シェルエポキシ社製の変性脂環族アミン「エピキュア１１３（商品名）」を、酸無水物は、ヘキサヒドロ無水フタル酸を、３級アミンは、ベンジルジメチルアミンを、ＫＦ−１０２は、信越化学工業社製の側鎖に脂環式エポキシ基を有するエポキシ変性シリコーンオイル「ＫＦ−１０２（商品名）、エポキシ当量：３６００、粘度：４０００ｃＳｔ」を、ＫＦ−１０１は、信越化学工業社製の側鎖にグリシジル基を有するエポキシ変性シリコーンオイル「ＫＦ−１０１（商品名）、エポキシ当量：３５０、粘度：２０００ｃＳｔ」を、ＫＦ−９６は、信越化学工業社製のジメチルシリコーンオイル「ＫＦ−９６（商品名）、粘度：５０００ｃＳｔ」を、ＳＨ５１０は、東レ・ダウコーニング・シリコーン社製のメチルフェニルシリコーンオイル「ＳＨ５１０（商品名）、粘度：５００ｃＳｔ」を、ＰＴＦＥは、四フッ化エチレン樹脂を示す。

［表２］
┌──────────┬───────────────────────┐
│ │ 本発明例 │
│ ├───┬───┬───┬────┬──────┤
│ │（ａ）│（ｂ）│（ｃ）│ （ｄ）│ （ｅ） │
├──────────┼───┼───┼───┼────┼──────┤
│エポキシ樹脂 │ ７６│ ７６│ ７６│ ７６ │ ５５ │
├──────────┼───┼───┼───┼────┼──────┤
│硬化剤 │ │ │ │ │ │
│ポリアミン │ ２４│ ２４│ ２４│ ２４ │ │
│酸無水物 │ │ │ │ │ ４５ │
│ │ │ │ │ │（３級アミン│
│ │ │ │ │ │を０．５重量│
│ │ │ │ │ │部含む） │
├──────────┼───┼───┼───┼────┼──────┤
│反応性 │ │ │ │ │ │
│シリコーンオイル │ │ │ │ │ │
│ＫＦ−１０２ │１．９│４．８│９．６│１９．３│ ９．６ │
├──────────┼───┼───┼───┼────┼──────┤
│トリアジンチオール │０．１│０．２│０．４│ ０．７│ ０．４ │
└──────────┴───┴───┴───┴────┴──────┘

［表３］
┌──────────┬───────────────────┐
│ │ 本発明例 │
│ ├───┬───┬───┬───┬───┤
│ │（ｆ）│（ｇ）│（ｈ）│（ｉ）│（ｊ）│
├──────────┼───┼───┼───┼───┼───┤
│エポキシ樹脂 │ ７６│ ７６│ ７６│ ７６│ ７６│
├──────────┼───┼───┼───┼───┼───┤
│硬化剤 │ │ │ │ │ │
│ポリアミン │ ２４│ ２４│ ２４│ ２４│ ２４│
├──────────┼───┼───┼───┼───┼───┤
│反応性 │ │ │ │ │ │
│シリコーンオイル │ │ │ │ │ │
│ＫＦ−１０２ │４．８│４．８│４．８│ │４．８│
│ＫＦ−１０１ │ │ │ │３．６│ │
├──────────┼───┼───┼───┼───┼───┤
│トリアジンチオール │０．２│０．２│０．２│１．４│０．２│
├──────────┼───┼───┼───┼───┼───┤
│非反応性 │ │ │ │ │ │
│シリコーンオイル │ │ │ │ │ │
│ＫＦ９６ │ ２│ ５│ １０│ ５│ │
│ＳＨ５１０ │ │ │ │ │ ５│
└──────────┴───┴───┴───┴───┴───┘

［表４］
┌──────────┬───────┬───┐
│ │本発明例│比較例│
│ ├───┬───┼───┤
│ │（ｋ）│（ｌ）│（ｍ）│
├──────────┼───┼───┼───┤
│エポキシ樹脂 │ ７６│ ７６│ ７６│
├──────────┼───┼───┼───┤
│硬化剤 │ │ │ │
│ポリアミン │ ２４│ ２４│ ２４│
├──────────┼───┼───┼───┤
│反応性 │ │ │ │
│シリコーンオイル │ │ │ │
│ＫＦ−１０２ │９．６│４．８│ │
├──────────┼───┼───┼───┤
│トリアジンチオール │０．４│０．２│ │
├──────────┼───┼───┼───┤
│非反応性 │ │ │ │
│シリコーンオイル │ │ │ │
│ＫＦ９６ │ │ ５│ │
├──────────┼───┼───┼───┤
│充填材 │ │ │ │
│ＰＴＦＥ │ ５│ │ ５│
│黒鉛 │ │ ５│ │
└──────────┴───┴───┴───┘

（第二摺動部材）
（Ａ）ガラス繊維粉末として、直径１０μｍ、平均長さ６３μｍの旭ファイバグラス社製「ＭＦ０６ＪＢ１−２０（商品名）」１５重量％、ポリイミド樹脂粉末として、Ｌｅｎｚｉｎｇ社製「Ｐ８４（商品名）」２重量％、残部三井デュポンフロロケミカル社製四フッ化エチレン樹脂「テフロン７ＡＪ（商品名）」からなる樹脂組成物の成形物。直径１０ｍｍ、高さ１４ｍｍのロッド状のものの端面を摺動面とした。
（Ｂ）上記ポリイミド樹脂粉末２０重量％、残部四フッ化エチレン樹脂からなる樹脂組成物の成形物。直径１０ｍｍ、高さ１４ｍｍのロッド状のものの端面を摺動面とした。
（Ｃ）三井デュポンフロロケミカル社製四フッ化エチレン樹脂「テフロン７ＡＪ（商品名）」１５重量％、ダイキン工業社製四フッ化エチレン樹脂「ルブロンＬ−５（商品名）」２５重量％、残部トープレン社製ポリフェニレンサルファイド「トープレンＰＰＳＴ−４（商品名）」からなる樹脂組成物の成形物。直径１０ｍｍ、高さ１４ｍｍのロッド状のものの端面を摺動面とした。
（Ｄ）鉱油５重量％、残部ポリプラスチックス社製ポリアセタール「ジュラコンＭ９０（商品名）」からなる樹脂組成物の成形物。直径１０ｍｍ、高さ１４ｍｍのロッド状のものの端面を摺動面とした。
（Ｅ）呉羽化学工業社製の直径１８μｍ、長さ０．７ｍｍの炭素繊維「クレハチョップＭ−１０７Ｔ（商品名）」２０重量％、４×６ｍｍの綿布細片２５重量％、黒鉛５重量％、残部フェノール樹脂からなる樹脂組成物の成形物。直径１０ｍｍ、高さ１４ｍｍのロッド状のものの端面を摺動面とした。

上記、第一摺動部材と第二摺動部材との組み合わせについて、下記方法により摺動特性を評価した。

往復摺動試験１：表５に記載の条件下で摩擦係数および摩耗量を測定した。

［表５］
すべり速度：２０ｃｍ／ｓｅｃ
荷重：２００ｋｇｆ／ｃｍ^２
ストローク：２２０ｍｍ
サイクル数：５００サイクル

第一摺動部材と第二摺動部材との組み合わせおよび評価結果を表６〜１２に示す。ここで、摩擦係数は試験開始後安定時の動摩擦係数を示し、摩耗量は５００サイクル後の第一摺動部材の寸法変化量および第二摺動部材の重量変化量を示す。

［表６］
┌───────────┬───────────────────┐
│ │ 本発明例 │
│ ├───────────────────┤
│ │ 組み合わせ │
│ ├───┬───┬───┬───┬───┤
│ │Ａ−ａ│Ａ−ｂ│Ａ−ｃ│Ａ−ｄ│Ａ−ｅ│
├───────────┼───┼───┼───┼───┼───┤
│摩擦係数 │ 0.050│ 0.040│ 0.040│ 0.035│ 0.040│
│摩耗量 │ │ │ │ │ │
│第一摺動部材 μｍ │ １０│ １０│ ２０│ ２５│ ２０│
│第二摺動部材ｍｇ │ ４０│ ２５│ １８│ １３│ １５│
└───────────┴───┴───┴───┴───┴───┘

［表７］
┌───────────┬───────────────────┐
│ │ 本発明例 │
│ ├───────────────────┤
│ │ 組み合わせ │
│ ├───┬───┬───┬───┬───┤
│ │Ａ−ｆ│Ａ−ｇ│Ａ−ｈ│Ａ−ｉ│Ａ−ｊ│
├───────────┼───┼───┼───┼───┼───┤
│摩擦係数 │ 0.040│ 0.030│ 0.030│ 0.035│ 0.030│
│摩耗量 │ │ │ │ │ │
│第一摺動部材 μｍ │ １５│ １０│ ２０│ １５│ １０│
│第二摺動部材ｍｇ │ １７│ １３│ １４│ １８│ １５│
└───────────┴───┴───┴───┴───┴───┘

［表８］
┌──────────┬───────────────────┐
│ │ 本発明例 │
│ ├───────────────────┤
│ │ 組み合わせ │
│ ├───┬───┬───┬───┬───┤
│ │Ａ−ｋ│Ａ−ｌ│Ｂ−ｃ│Ｂ−ｇ│Ｂ−ｋ│
├──────────┼───┼───┼───┼───┼───┤
│摩擦係数 │ 0.035│ 0.040│ 0.035│ 0.030│ 0.035│
│摩耗量 │ │ │ │ │ │
│第一摺動部材 μｍ │ ２０│ １５│ １５│ １０│ １８│
│第二摺動部材ｍｇ │ ２０│ ２４│ １５│ １０│ １２│
└──────────┴───┴───┴───┴───┴───┘

［表９］
┌───────────┬───────────────────┐
│ │ 本発明例 │
│ ├───────────────────┤
│ │ 組み合わせ │
│ ├───┬───┬───┬───┬───┤
│ │Ｃ−ｃ│Ｃ−ｇ│Ｃ−ｋ│Ｄ−ｃ│Ｄ−ｇ│
├───────────┼───┼───┼───┼───┼───┤
│摩擦係数 │ 0.030│ 0.030│ 0.030│ 0.040│ 0.040│
│摩耗量 │ │ │ │ │ │
│第一摺動部材 μｍ │ １２│ １０│ １３│ １５│ １２│
│第二摺動部材ｍｇ │ １０│ ８│ ５│ １５│ １０│
└───────────┴───┴───┴───┴───┴───┘

［表１０］
┌───────────┬───────────────┐
│ │ 本発明例 │
│ ├───────────────┤
│ │ 組み合わせ │
│ ├───┬───┬───┬───┤
│ │Ｄ−ｋ│Ｅ−ｃ│Ｅ−ｇ│Ｅ−ｋ│
├───────────┼───┼───┼───┼───┤
│摩擦係数 │ 0.040│ 0.050│ 0.050│ 0.050│
│摩耗量 │ │ │ │ │
│第一摺動部材 μｍ │ ２０│ ２５│ ２０│ ２５│
│第二摺動部材ｍｇ │ １３│ １０│ ７│ ８│
└───────────┴───┴───┴───┴───┘

［表１１］
┌───────────┬─────────────┐
│ │ 比較例 │
│ ├─────────────┤
│ │ 組み合わせ │
│ ├────┬────┬───┤
│ │ Ａ−ｍ│ Ｂ−ｍ│Ｃ−ｍ│
├───────────┼────┼────┼───┤
│摩擦係数 │ 0.120 │ 0.100 │ 0.090│
│摩耗量 │ │ │ │
│第一摺動部材 μｍ │下地露出│下地露出│ ３５│
│第二摺動部材ｍｇ │ １５０│ ７０│ ３０│
└───────────┴────┴────┴───┘

［表１２］
┌───────────┬─────────┐
│ │ 比較例 │
│ ├─────────┤
│ │ 組み合わせ │
│ ├────┬────┤
│ │ Ｄ−ｍ│ Ｅ−ｍ│
├───────────┼────┼────┤
│摩擦係数 │ 0.110 │ 0.150 │
│摩耗量 │ │ │
│第一摺動部材 μｍ │下地露出│下地露出│
│第二摺動部材ｍｇ │ ４０│ ５０│
└───────────┴────┴────┘

以上より、本発明例の組み合わせの場合は、いずれの場合も、低い摩擦係数を示し、摩耗量も第一摺動部材、第二摺動部材ともに低い値を示し、優れたものであった。これに対して、比較例の組み合わせの場合は、いずれの場合も摩擦係数が高く、第二摺動部材の摩耗量も多かった。さらに、Ｃ−ｍの組み合わせ以外は第一摺動部材の被膜が完全に摩耗して下地が露出してしまった。

往復摺動試験２：表１３に記載の条件下で摩擦係数を測定した。

［表１３］
すべり速度：２０ｃｍ／ｓｅｃ
荷重：２００ｋｇｆ／ｃｍ^２
ストローク：２２０ｍｍ
サイクル数：１００サイクル運転、５分間休止の断続試験を５回行なった。

第一摺動部材と第二摺動部材との組み合わせおよび評価結果を表１４〜１５に示す。ここで、摩擦係数は静摩擦係数を示す。

［表１４］
┌────┬───────────────────────────┐
│ │ 本発明例 │
│ ├───────────────────────────┤
│ │ 組み合わせ │
│ ├───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┤
│ │Ａ−ａ│Ａ−ｂ│Ａ−ｃ│Ａ−ｄ│Ａ−ｅ│Ａ−ｆ│Ａ−ｇ│
├────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┤
│摩擦係数│ │ │ │ │ │ │ │
│１回目 │ 0.030│ 0.030│ 0.030│ 0.030│ 0.030│ 0.030│ 0.030│
│２回目 │ 0.040│ 0.035│ 0.030│ 0.030│ 0.030│ 0.030│ 0.030│
│３回目 │ 0.040│ 0.040│ 0.035│ 0.030│ 0.035│ 0.035│ 0.030│
│４回目 │ 0.045│ 0.040│ 0.035│ 0.030│ 0.035│ 0.035│ 0.030│
│５回目 │ 0.050│ 0.040│ 0.040│ 0.035│ 0.040│ 0.040│ 0.030│
└────┴───┴───┴───┴───┴───┴───┴───┘

［表１５］
┌────┬───────────────────┬───┐
│ │ 本発明例 │比較例│
│ ├───────────────────┴───┤
│ │ 組み合わせ │
│ ├───┬───┬───┬───┬───┬───┤
│ │Ａ−ｈ│Ａ−ｉ│Ａ−ｊ│Ａ−ｋ│Ａ−ｌ│Ａ−ｍ│
├────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┤
│摩擦係数│ │ │ │ │ │ │
│１回目 │ 0.030│ 0.030│ 0.030│ 0.035│ 0.040│ 0.100│
│２回目 │ 0.030│ 0.035│ 0.030│ 0.035│ 0.040│ 0.110│
│３回目 │ 0.030│ 0.035│ 0.030│ 0.035│ 0.040│ 0.115│
│４回目 │ 0.030│ 0.035│ 0.030│ 0.035│ 0.040│ 0.120│
│５回目 │ 0.030│ 0.035│ 0.030│ 0.035│ 0.040│ 0.120│
└────┴───┴───┴───┴───┴───┴───┘

以上の結果から、本発明例の組み合わせにおいては、静摩擦係数が低く安定していることがわかる。これに対して、比較例の組み合わせの場合は、安定はしているが静摩擦係数の値が高い。

続いて、上記二つの摺動部材を組み合わせた摺動構造を適用したすべり支承装置について説明する。図１は、摺動面が平面であるすべり支承装置１を、図２および図３は、摺動面が球面であるすべり支承装置４１及び８１を示す。

図１において、すべり支承装置１は、第一摺動部材としての平面部材２と、平面部材２に対して水平方向に摺動自在に当接した第二摺動部材としての対向部材３とを具備している。

平面部材２は、鋼等の材料から形成された平面部材本体１１と、平面部材本体１１の一方の面１２に一体的に形成された熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜１３とを具備している。潤滑被膜１３は、エポキシ樹脂、硬化剤、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルおよびトリアジンチオールからなる組成物で構成されている。摺動面となる潤滑被膜１３の露出表面（上面）１４は、平坦に形成されている。

対向部材３は、鋼等の材料から形成され、その下面に凹部２１を有する対向部材本体２２と、対向部材３の凹部２１に一部が埋め込まれて取り付けられた合成樹脂からなる摺動体２３とを具備している。摺動面となる摺動体２３の露出表面（下面）２４は、平坦に形成されている。

以上のように構成されたすべり支承装置１は、上部構造物３１側に対向部材３が配されて、例えば上部構造物３１にボルト等により固定され、平面部材２が地盤側に配されて、地盤側の基礎３２にアンカーボルト等により固定され使用される。また、すべり支承装置１は、積層ゴムや水平ばね等の原点復帰手段を併置して使用される。そして、地震等により地盤側の基礎３２に水平方向の振動が生じると、平面部材２と対向部材３との露出表面１４及び２４間にすべり変位が生じ、これによって地盤側の基礎３２の水平方向の振動の上部構造物３１への伝達が阻止され、上部構造物３１を地震振動から保護する。

しかも、すべり支承装置１では、平面部材２の摺動面をエポキシ樹脂、硬化剤、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルおよびトリアジンチオールからなる組成物で構成される熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜１３で形成し、これと摺動自在に当接する対向部材３の摺動体２３を合成樹脂で形成したので、平面部材２と対向部材３との間のすべり変位がほとんど抵抗なしに行なわれるために、中規模の地震振動はもちろんのこと、比較的加速度の小さい小規模の地震振動においても、基礎３２の水平方向の振動の上部構造物３１への伝達を阻止することができ、上部構造物３１を地震振動から効果的に保護することができる。

図２のすべり支承装置４１は、第一摺動部材としてのそれぞれ対向して配された凹球面部材４２および４３と、凹球面部材４２および４３の間に配置されて、凹球面部材４２および４３のそれぞれに対して摺動自在に当接した第二摺動部材としての介在部材４４とを具備している。

凹球面部材４２は、鋼等の材料から形成された凹球面部材本体５１と、凹球面部材本体５１の凹球面５２に一体的に形成された熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜５３とを具備している。潤滑被膜５３は、エポキシ樹脂、硬化剤、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルおよびトリアジンチオールからなる組成物で構成されている。摺動面となる潤滑被膜５３の露出表面（上面）５４は、曲率半径Ｒ１を有した球面の一部として形成されている。

凹球面部材４３は、鋼等の材料から形成された凹球面部材本体６１と、凹球面部材本体６１の凹球面６２に一体的に形成された熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜６３とを具備している。凹球面部材本体６１は、基部６４と、基部６４の下面に一体的に形成された円柱状若しくは角柱状等の垂下部６５とを具備しており、垂下部６５の下面に凹球面６２が形成されている。潤滑被膜６３は、エポキシ樹脂、硬化剤、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルおよびトリアジンチオールからなる組成物で構成されている。摺動面となる潤滑被膜６３の露出表面（下面）６６は、曲率半径Ｒ２（＜Ｒ１）を有した球面の一部として形成されている。

介在部材４４は、鋼等の材料から半球状に形成された介在部材本体７１と、介在部材本体７１の全表面を覆って、介在部材本体７１に被着された合成樹脂からなる摺動層７２とを具備している。摺動層７２の下方露出面（下面）７３は、曲率半径Ｒ１を有した球面の一部として形成されて、露出表面５４に摺動自在に接触しており、摺動層７２の上方露出面（上面）７４は、曲率半径Ｒ２を有した球面の一部として形成されて、露出表面６６に摺動自在に接触している。

以上のように構成されたすべり支承装置４１は、上部構造物３１側に凹球面部材４３が配されて、例えば当該上部構造物３１にボルト等により固定され、凹球面部材４２が地盤側に配されて、地盤側の基礎３２にアンカーボルト等により固定され使用される。すべり支承装置４１は、すべり支承装置１と同様に積層ゴムや水平ばね等の原点復帰手段と併置して使用されてもよいが、原点復帰手段を用いないでそれ自体の原点復帰機能を利用して使用されてもよい。そして、地震等により地盤側の基礎３２に水平方向の振動が生じると、凹球面部材４２および４３のそれぞれと介在部材４４との間にすべり変位が生じ、これによって地盤側の基礎３２の水平方向の振動の上部構造物３１への伝達が阻止され、上部構造物３１を地震振動から保護する。

しかも、すべり支承装置４１では、凹球面部材４２および４３のそれぞれの摺動面をエポキシ樹脂、硬化剤、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルおよびトリアジンチオールからなる組成物で構成される熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜５３および６３で形成し、これと摺動自在に当接する介在部材４４の摺動層７２を合成樹脂で形成したので、凹球面部材４２および４３のそれぞれと介在部材４４との間のすべり変位がほとんど抵抗なしに行なわれるために、すべり支承装置１と同様の効果を発揮させることができる。

図３のすべり支承装置８１は、第一摺動部材としてのそれぞれ対向して配された凹球面部材８２および８３と、凹球面部材８２および８３の間に配置されて、凹球面部材８２および８３のそれぞれに対して摺動自在に当接した第二摺動部材としての介在部材８４とを具備している。

凹球面部材８２は、鋼等の材料から形成された凹球面部材本体８５と、凹球面部材本体８５の凹球面８６に一体的に形成された熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜８７とを具備している。潤滑被膜８７は、エポキシ樹脂、硬化剤、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルおよびトリアジンチオールからなる組成物で構成されている。摺動面となる潤滑被膜８７の露出表面（上面）８８は、曲率半径Ｒ１を有した球面の一部として形成されている。

凹球面部材８３は、凹球面部材８２と同様に形成されており、鋼等の材料から形成された凹球面部材本体８９と、凹球面部材本体８９の凹球面９０に一体的に形成された熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜９１とを具備している。潤滑被膜９１は、エポキシ樹脂、硬化剤、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルおよびトリアジンチオールからなる組成物で構成されている。摺動面となる潤滑被膜９１の露出表面（下面）９２は、曲率半径Ｒ１を有した球面の一部として形成されている。

介在部材８４は、鋼等の材料から形成された扁平状の介在部材本体９３と、介在部材本体９３の下面の凹部９４に一部が埋め込まれて取り付けられた合成樹脂からなる摺動体９５と、介在部材本体９３の上面の凹部９６に一部が埋め込まれて取り付けられた合成樹脂からなる摺動体９７とを具備している。摺動面となる摺動体９５および９７のそれぞれの下方露出表面（下面）９８および上方露出表面（上面）９９は、それぞれ曲率半径Ｒ１を有した球面の一部として形成されて、対面する露出表面８８および９２に摺動自在に接触している。

以上のように構成されたすべり支承装置８１は、すべり支承装置４１と同様に、上部構造物３１側に凹球面部材８３が配されて、例えば当該上部構造物３１にボルト等により固定され、凹球面部材８２が地盤側に配されて、地盤側の基礎３２にアンカーボルト等により固定され使用される。すべり支承装置８１でも、すべり支承装置１と同様に積層ゴムや水平ばね等の原点復帰手段と併置して使用されてもよいが、原点復帰手段を用いないでそれ自体の原点復帰機能を利用して使用されてもよい。そして、地震等により地盤側の基礎３２に水平方向の振動が生じると、凹球面部材８２および８３のそれぞれと介在部材８４との間にすべり変位が生じ、これによって地盤側の基礎３２の水平方向の振動の上部構造物３１への伝達が阻止され、上部構造物３１を地震振動から保護し、すべり支承装置４１と同様に、凹球面部材８２および８３のそれぞれの摺動面をエポキシ樹脂、硬化剤、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルおよびトリアジンチオールからなる組成物で構成される熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜８７および９１で形成し、これと摺動自在に当接する介在部材８４の摺動体９５および９７を合成樹脂で形成したので、凹球面部材８２および８３のそれぞれと介在部材８４との間のすべり変位がほとんど抵抗なしに行なわれるために、すべり支承装置１および４１と同様の効果を発揮させることができる。

尚、介在部材４４および８４の全体を、合成樹脂からなる摺動体で形成してもよい。また、すべり支承装置４１および８１の摺動面を球面の一部として形成したが、これに代えて、円筒面の一部として形成してもよく、要は、断面が円弧状になる凹面及び凸面として摺動面が形成されていればよい。更に、前記実施例に代えて、平面部材２、凹球面部材４２および４３並びに凹球面部材８２および８３に、合成樹脂からなる摺動体を具備せしめて、対向部材３並びに介在部材４４および８４に、熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜を具備せしめて構成してもよい。

１すべり支承装置
２平面部材
３対向部材
１３潤滑被膜
１４露出表面（上面）
２３摺動体
２４露出表面（下面）

Claims

互いに摺動面で摺動接触する第一摺動部材と第二摺動部材とを組み合わせた摺動構造であって、第一摺動部材の摺動面が熱硬化性合成樹脂製の潤滑被膜からなり、第二摺動部材の摺動面が合成樹脂からなり、前記潤滑被膜が、エポキシ樹脂、硬化剤、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルとしての側鎖に脂環式エポキシ基を有するエポキシ変性シリコーンオイル又は側鎖にグリシジル基を有するエポキシ変性シリコーンオイルおよびトリアジンチオールからなる組成物の被膜であることを特徴とする、二つの摺動部材を組み合わせた摺動構造。
潤滑被膜を構成する組成物が、エポキシ樹脂と硬化剤との和１００重量部、エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルとトリアジンチオールとの和２〜３０重量部からなる、請求項１に記載の二つの摺動部材を組み合わせた摺動構造。
エポキシ樹脂と硬化剤との配合重量割合が、エポキシ樹脂のエポキシ当量をＥとしたときに、（エポキシ樹脂）：（硬化剤）＝Ｅ：１０〜Ｅ：３００である、請求項１又は２に記載の二つの摺動部材を組み合わせた摺動構造。
エポキシ基を有する反応性シリコーンオイルとトリアジンチオールとの配合重量割合が、（トリアジンチオール）／（エポキシ基を有する反応性シリコーンオイル）＝０．０３〜１である、請求項１から３のいずれか一項に記載の二つの摺動部材を組み合わせた摺動構造。
潤滑被膜を構成する組成物が、さらに、非反応性シリコーンオイルを、エポキシ樹脂と硬化剤との和を１００重量部としたとき、２〜１０重量部含有する、請求項１から４のいずれか一項に記載の二つの摺動部材を組み合わせた摺動構造。
潤滑被膜を構成する組成物が、さらに、無機および有機充填材粉末を、エポキシ樹脂と硬化剤との和を１００重量部としたとき、２〜１０重量部含有する、請求項１から５のいずれか一項に記載の二つの摺動部材を組み合わせた摺動構造。
第二摺動部材の摺動面を構成する合成樹脂が、潤滑油、グリース、ワックス、二硫化モリブデン、フッ素樹脂、ガラス粉末、ガラス繊維、炭素粉末、炭素繊維およびアラミド繊維から選択される少なくとも１種以上を含有する、請求項１から６のいずれか一項に記載の二つの摺動部材を組み合わせた摺動構造。
請求項１から７のいずれか一項に記載の摺動構造を具備しており、地震時にすべりを発生し免震作用を行なうすべり支承装置。
互いに摺動接触する第一摺動部材と第二摺動部材との摺動面が平面である、請求項８に記載のすべり支承装置。
第一摺動部材は、所定の曲率半径を有した断面円弧状凹面を有しており、第二摺動部材は、前記断面円弧状凹面と同一の曲率半径を有した断面円弧状凸面を有しており、当該凸面が前記凹面に摺動接触する、請求項８に記載のすべり支承装置。