JP4884562B2 - 顕微鏡対物レンズ - Google Patents

Description

本発明は、顕微鏡対物レンズに関し、特に、大きな開口数を有し、像の平坦性が確保された顕微鏡対物レンズに関するものである。

顕微鏡対物レンズにおいては、開口数はできるだけ大きな方が、解像の向上や蛍光観察における明るさの向上を図ることができる。しかし、開口数が大きくなる程像の平坦性を確保することが難しくなる。

像の平坦性を確保しやすいレンズタイプとして、凹面を像側に向けたメニスカスレンズと、凹面を物体側に向けたメニスカスレンズが、凹面を相互に向かい合わせて構成されたレンズ群（以下、ガウスレンズ群と呼ぶ。）がある。ガウスレンズ群は、正レンズで発生する正方向のペッツバール和を、ガウスレンズ群のメニスカスレンズの向かい合わされた凹面による負屈折力により、正レンズとは逆の負方向のペッツバール和を発生させて補正することで像面の湾曲を抑え、像の平坦性を確保することが可能なレンズタイプである。

ガウスレンズ群を含み、大きな開口数を有しつつ、像の平坦性が確保されている顕微鏡対物レンズとして、以下のものがあげられる。特許文献１で開示されている技術は、倍率が２０Ｘ、液浸で開口数０．８である。特許文献２で開示されている技術は、倍率が４０Ｘ、液浸で開口数１．３である。特許文献３で開示されている技術は、倍率が６０Ｘ、液浸で開口数１．４である。

ガウスレンズ群は、上記先行技術のように、低倍で比較的大きな開口数の対物レンズや、高倍率、液浸で最大級に大きな開口数の対物レンズで、像の平坦性を確保するために用いられることが多い。しかし、低倍率で、従来技術以上に大きな開口数で平坦性を確保したり、高倍率で、従来技術以上に像の平坦性をさらに高めるには限界がある。
特開平８−１３６８１６号 特開平１０−２７４７４２号 特開平７−３５９８３号

本発明は従来技術のこのような状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、大きな開口数を有し、かつ、像面の平坦性が良く補正された顕微鏡対物レンズを提供することである。

上記目的を達成するための本発明の顕微鏡対物レンズは、物体側より順に、全体として正屈折力の第１レンズ群と、物体側より順に第１のガウスレンズ群と正屈折力のレンズ群
と第２のガウスレンズ群とからなる第２レンズ群と、からなる顕微鏡対物レンズであって、前記第1のガウスレンズ群と前記第2のガウスレンズ群はともに凹面を像側に向けた接合メニスカスレンズと、凹面を物体側に向けた接合メニスカスレンズが、凹面を相互に向かい合わせて構成されたレンズ群であり、前記対物レンズの物体面からレンズ最終面までの距離をＤ、前記対物レンズ全体の焦点距離をＦ、前記第１のガウスレンズ群の焦点距離をＦ _g2a とするとき、以下の条件式を満たすことを特徴とするものである。
３≦Ｄ／Ｆ≦３５
−０．８≦Ｆ／Ｆ _g2a ≦０

以下、本発明において上記構成をとる理由と作用について説明する。

像の平坦性を確保するためには、ペッツバール和を十分に補正しなければならないが、開口数が大きい場合は、正屈折力の第１レンズ群での正方向のペッツバール和の発生量が大きくなる。そこで、本発明では、第２レンズ群に複数のガウスレンズ群を配置し、メニスカスレンズの向かい合わせ凹面が複数あることを利用して、十分な補正量の負方向のペッツバール和が得られるようにしている。

また、開口数が大きい場合、正屈折力の第１レンズ群で球面収差が大きく発生するが、前述のメニスカスレンズの向かい合わせ凹面は球面収差の補正にも有効であるので、これらの面を複数備えることによって球面収差を良好に補正することができる。すなわち、複数のメニスカスレンズの向かい合わせ凹面に収差補正を分散させることにより、無理なく球面収差の補正ができる。

また、このメニスカスレンズの向かい合わせ凹面は、非対称収差である非点収差やコマ収差の補正にも有効である。そこで、球面収差と同様にこれらの収差補正を複数のメニスカスレンズの向かい合わせ凹面に分散させ良好に補正することができる。

以上のことから、本発明では、球面収差、非点収差、コマ収差等の各収差をバランス良く補正することが容易となり、大きな開口数と、像の平坦性の両立が容易に可能になる。

なお、開口数が大きい場合に１つのガウスレンズ群でこれらの補正をしようとすると、以下のような問題が生じる。すなわち、負方向のペッツバール和を１つのガウスレンズ群で発生させて補正しようとすると、メニスカスレンズの向かい合わせ凹面の曲率半径が小さくなりすぎてしまう。この場合、球面収差や非点収差、コマ収差が大きく発生することになり、対物レンズ全体として良好な収差の補正が困難となる。また、メニスカスレンズの向かい合わせ凹面の加工が困難となる。

ガウスレンズ群の数は多い方が収差を補正するためには有利である。しかしながら、ガウスレンズ群の数が多くなると、対物レンズの全長が長くなる他、レンズ枚数も増えコストが上昇する。そこで、物体側に配置したガウスレンズ群で主に球面収差を補正し、像側に配置したガウスレンズ群で主に非点収差やコマ収差を補正するようにすれば、２つのガウスレンズ群で球面収差、非点収差、コマ収差をバランス良く補正することができる。したがって、対物レンズ内に配置するガウスレンズ群を２群にするのが最適である。

また、本発明では、対物レンズの物体面からレンズ最終面までの距離（以下、対物レンズの全長と言う。）をＤ、対物レンズ全体の焦点距離をＦとするとき、
３≦Ｄ／Ｆ≦３５ ・・・（１）
を満たすことが望ましい。

条件式（１）の値の下限の３を下回ると、ガウスレンズ群を複数配置するだけのレンズ全長を確保することができない。また、条件式（１）の上限の値の３５を上回ると、十分な開口数と像の平坦性を保ったまま、対物レンズの全長を対物レンズとして適正な長さまで短くすることが難しくなる。対物レンズの全長が適正範囲を越えて長くなると、顕微鏡本体が大きくなってしまう他、対物レンズの倍率の切替え等の操作性も悪くなる。

また、本発明では、軸上色収差、倍率色収差をバランス良く補正するためには、第２レンズ群中に配置されている複数のガウスレンズ群中の、少なくとも２つのメニスカスレンズが正レンズと負レンズの接合メニスカスレンズであることが望ましい。そして、最も像側に配置された物体側に凹面を向けたメニスカスレンズが正レンズと負レンズの接合メニスカスレンズであることが望ましい。ここで、最も像側に配置された接合メニスカスレンズ中の正レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dpe 、負レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dne とし、最も像側に配置された接合メニスカスレンズ以外のガウスレンズ群中に配置された接合メニスカスレンズの正レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dp、負レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dnとするとき、
ν_dne ＞ν_dpe ・・・（２）
ν_dp＞ν_dn ・・・（３）
を満たすことが望ましい。（２）の条件式を外れると、倍率色収差を補正することができなくなる。また、（３）の条件式を外れると、軸上色収差を補正することができなくなる。

さらに、ガウスレンズ群の全てのメニスカスレンズが正レンズと負レンズの接合メニスカスレンズであると、さらに良好に軸上色収差、倍率色収差をバランス良く補正できるので好ましい。

また、さらに良好に軸上色収差、倍率色収差をバランス良く補正するためには、ガウスレンズ群中の最も像側に配置された接合メニスカスレンズ中の正レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dpe 、負レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dne とし、最も像側に配置された接合メニスカスレンズ以外のガウスレンズ群中に配置された接合メニスカスレンズの正レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dp、負レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dnとするとき、
｜ν_dpe −ν_dne ｜≧１５ ・・・（４）
｜ν_dp−ν_dn｜≧１０ ・・・（５）
を満たすことが望ましい。（４）の条件式の下限の１５を下回ると、倍率色収差を効果的に補正することができなくなり、（５）の条件式の下限の１０を下回ると、軸上色収差を効果的に補正することができなくなる。

また、本発明では、第１レンズ群が、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカスレンズ、あるいは、平凸レンズと凹面を向けたメニスカスレンズの接合レンズが最も物体側に配置されたレンズ群、正レンズと負レンズの接合面を複数持つレンズ群で構成されていることが望ましい。物体側のレンズ群は、物体側からの光束を緩やかに収斂光束に変換する役割を持っており、球面収差と非対称収差をできるだけ発生させずに、物体側からの光束を収斂光束に変換するために、物体側に凹面を向けたメニスカスレンズを持っており、メニスカスレンズの凹面側の曲率半系をｒ_n 、凸面側の曲率半径をｒ_p とするとき、
０．３≦ｒ_n ／ｒ_p ≦１ ・・・（６）
を満たすことが望ましい。条件式（６）はメニスカスレンズがアプラナティックに近い条件を満たすためのものであり、条件式（６）の値が下限の０．３を下回ると、球面収差の発生量の大きくなると共に、正方向のペッツバール和が増大し像の平坦性が悪化する。条件式（６）の値が上限の１を上回ると、球面収差と非対称収差の発生量が大きくなる。

また、正レンズと負レンズの接合面を複数持つレンズ群を配置すると、正レンズと負レンズに屈折率、アッベ数の異なる硝材を用いることで、球面収差、軸上色収差を効果的に補正することが可能となる。

また、本発明では、第２レンズ群中に２つのガウスレンズ群が配置されている場合、２つのガウスレンズ群の中、物体側のガウスレンズで主に球面収差を補正しているため、物体側のガウスレンズ群が負屈折力であると、正屈折力の第１レンズ群で発生した球面収差を十分に補正することが可能であり、対物レンズ全体の焦点距離をＦ、物体側ガウスレンズ群の焦点距離をＦ_g2a とするとき、
−０．８≦Ｆ／Ｆ_g2a ≦０ ・・・（７）
の条件を満たすことが望ましい。条件式（７）の値が下限の−０．８を下回ると、ガウスレンズ群のメニスカスレンズの向かい合わされた凹面の負屈折力が強くなりすぎ、メニスカスレンズの向かい合わされた凹面で非点収差、コマ収差が発生しやすくなる。また、条件式（７）の値が上限の０を上回ると、メニスカスレンズの向かい合わされた凹面の負屈折力が弱くなり、球面収差を十分に補正することができなくなる。

また、２つのガウスレンズ群の中、像側のガウスレンズは主に非点収差、コマ収差を補正しているため、このレンズ群の屈折力が弱ければ、球面収差の発生を抑えて非点収差、コマ収差だけを補正することが可能となり、球面収差と非点収差、コマ収差をバランス良く補正することができる。そのため、対物レンズ全体の焦点距離をＦ、像側ガウスレンズ群の焦点距離をＦ_g2c とするとき、
−０．２≦Ｆ／Ｆ_g2c ≦０．０５ ・・・（８）
の条件を満たすことが望ましい。条件式（８）の値が下限の−０．２を下回ると、メニスカスレンズの向かい合わされた凹面で球面収差の発生が大きくなり、球面収差と非点収差、コマ収差をバランス良く補正することができなくなる。また、条件式（８）の値が上限の０．０５を上回ると、メニスカスレンズの向かい合わされた凹面の負屈折力が弱くなり、非点収差、コマ収差の補正を効果的に行うことができなくなる。

像の平坦性をさらに得るためには、２つのガウスレンズ群の中、像側のガウスレンズ群が弱い負屈折力であると、さらに球面収差と非点収差、コマ収差をバランス良く補正することが可能となり、対物レンズ全体の焦点距離をＦ、像側ガウスレンズ群の焦点距離をＦ_g2c とするとき、
−０．１≦Ｆ／Ｆ_g2c ≦−０．０１ ・・・（８）'
の条件を満たすことが望ましい。条件式（８）'の値が下限の−０．１を下回ると、メニスカスレンズの向かい合わされた凹面で球面収差が発生しやすくなり、条件式（８）'の値が上限の−０．０１を上回ると、メニスカスレンズの向かい合わされた凹面の負屈折力が弱くなりやすく、非点収差、コマ収差の補正量が足りなくなるため、像の平坦性をさらに高めることが難しくなる。

また、本発明では、第２レンズ群中に２つのガウスレンズ群が配置されている場合、ガウスレンズ群の間に、正屈折力のレンズ群が配置されていることが望ましい。正屈折力のレンズ群は、物体側のガウスレンズ群からの光束を像側のガウスレンズ群に導く役割を持ち、物体側及び像側のガウスレンズ群の向かい合わされた凹面の負屈折力を強くすることができるため、ペッツバール和を効果的に補正することができる。

以上説明したように、本発明によれば、大きな開口数を有し、かつ、像面の平坦性が良く補正された顕微鏡対物レンズを提供することが可能となる。

本発明における実施例１の顕微鏡対物レンズの構成を示す断面図である。 本発明における実施例２の顕微鏡対物レンズの構成を示す断面図である。 本発明における実施例３の顕微鏡対物レンズの構成を示す断面図である。 本発明における実施例４の顕微鏡対物レンズの構成を示す断面図である。 本発明における実施例５の顕微鏡対物レンズの構成を示す断面図である。 本発明における実施例６の顕微鏡対物レンズの構成を示す断面図である。 実施例１の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。 実施例２の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。 実施例３の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。 実施例４の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。 実施例５の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。 実施例６の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。

以下、本発明の顕微鏡対物レンズの実施例１〜６について説明する。
実施例１の顕微鏡対物レンズは、図１に構成を示すように、物体側から順に、
２枚の物体側に凹面を向けたメニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ１Ａと、両凸レンズと両凹レンズと両凸レンズからなる３枚接合レンズ、両凸レンズ１枚よりなるレンズ群Ｇ１Ｂとで構成された第１レンズ群Ｇ１、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ａと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ２Ｂと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ｃとからなる第２レンズ群Ｇ２から構成されている。

実施例１の顕微鏡対物レンズの諸元値は後記する。後記のレンズデータを示す表において、βは焦点距離１８０ｍｍの結像レンズと組み合わせたときの倍率、ＮＡは開口数、Ｆは顕微鏡対物レンズ全系の合成焦点距離、ＷＤは物体面から第１レンズ群Ｇ１の第１レンズまでの距離をそれぞれ表わしている。なお、以下全ての実施例の諸元値に、実施例１と同様の符号を用いる。

実施例２の顕微鏡対物レンズは、図２に構成を示すように、物体側から順に、
平凸レンズと物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとの接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ１Ａと、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズと、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズとよりなるレンズ群Ｇ１Ｂとで構成された第１レンズ群Ｇ１、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ａと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ２Ｂと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ｃとからなる第２レンズ群Ｇ２から構成されている。

本実施例は液浸対物レンズであり、物体面と第１レンズ群Ｇ１の第１レンズ面の間は屈折率１．３３３、アッベ数５５．７９の液体で設計されている。

実施例３の顕微鏡対物レンズは、図３に構成を示すように、物体側から順に、
平凸レンズと物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとの接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ１Ａと、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズと、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズとよりなるレンズ群Ｇ１Ｂとで構成された第１レンズ群Ｇ１、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズと像側に凹面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ａと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ２Ｂと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ｃとからなる第２レンズ群Ｇ２から構成されている。
本実施例は液浸対物レンズであり、物体面と第１レンズ群Ｇ１の第１レンズ面の間は屈折率１．３３３、アッベ数５５．７９の液体で設計されている。

実施例４の顕微鏡対物レンズは、図４に構成を示すように、物体側から順に、
平凸レンズと物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとの接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ１Ａと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなる３枚接合レンズよりなるレンズ群Ｇ１Ｂで構成された第１レンズ群Ｇ１、凸平レンズと平凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ａと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ２Ｂと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ｃとからなる第２レンズ群Ｇ２から構成されている。
本実施例は液浸対物レンズであり、物体面と第１レンズ群Ｇ１の第１レンズ面の間は屈折率１．３３３、アッベ数５５．７９の液体で設計されている。

実施例５の顕微鏡対物レンズは、図５に構成を示すように、物体側から順に、
平凸レンズと物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとの接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ、両凸レンズよりなるレンズ群Ｇ１Ａと、両凸レンズと両凹レンズと両凸レンズからなる３枚接合レンズと像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズよりなるレンズ群Ｇ１Ｂで構成された第１レンズ群Ｇ１、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ａと、両凸レンズ１枚よりなるレンズ群Ｇ２Ｂと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ｃとからなる第２レンズ群Ｇ２から構成されている。

本実施例は、カバーガラス（屈折率＝１．５２１、アッベ数５６．０２、厚み＝０．１７）で設計されている。また、本実施例は液浸対物レンズであり、物体面と第１レンズ群Ｇ１の第１レンズ面の間は屈折率１．５１５、アッベ数４３．１の液体で設計されている。

実施例６の顕微鏡対物レンズは、図６に構成を示すように、物体側から順に、
平凸レンズと物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとの接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ２枚よりなるレンズ群Ｇ１Ａと、両凸レンズと両凹レンズと両凸レンズからなる３枚接合レンズと像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズよりなるレンズ群Ｇ１Ｂで構成された第１レンズ群Ｇ１、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ａと、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚よりなるレンズ群Ｇ２Ｂと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ｃとからなる第２レンズ群Ｇ２から構成されている。

本実施例は、カバーガラス（屈折率＝１．５２１、アッベ数５６．０２、厚み＝０．１７）で設計されている。また、本実施例は液浸対物レンズであり、物体面と第１レンズ群Ｇ１の第１レンズ面の間は屈折率１．５１５、アッベ数４３．１の液体で設計されている。

以下に、各実施例のレンズデータを示す。記号は、上記の他、βは焦点距離１８０ｍｍの結像レンズと組み合わせたときの倍率、ＮＡは開口数、Ｆは顕微鏡対物レンズ全系の合成焦点距離、ＷＤは物体面から第１レンズ群Ｇ１の第１レンズまでの距離である。また、ｒ₁ 、ｒ₂ …は物体側から順に示した各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は物体側から順に示した各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は物体側から順に示した各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は物体側から順に示した各レンズのアッべ数である。

実施例１
β＝−２０Ｘ，ＮＡ= ０. ８，Ｆ＝９ｍｍ，ＷＤ＝１．４ｍｍ
ｒ₁ = -4.8742 ｄ₁ = 4.8257 ｎ_d1 =1.75500 ν_d1 =52.32
ｒ₂ = -5.4698 ｄ₂ = 0.2000
ｒ₃ = -8.2501 ｄ₃ = 3.5000 ｎ_d2 =1.56907 ν_d2 =71.30
ｒ₄ = -6.7964 ｄ₄ = 0.1500
ｒ₅ = 14.8325 ｄ₅ = 4.6500 ｎ_d3 =1.43875 ν_d3 =94.99
ｒ₆ = -11.8551 ｄ₆ = 1.4000 ｎ_d4 =1.75500 ν_d4 =52.32
ｒ₇ = 16.0509 ｄ₇ = 5.1500 ｎ_d5 =1.43875 ν_d5 =94.99
ｒ₈ = -16.7495 ｄ₈ = 0.2000
ｒ₉ = 16.6372 ｄ₉ = 4.2443 ｎ_d6 =1.56907 ν_d6 =71.30
ｒ₁₀= -65.8633 ｄ₁₀= 0.2000
ｒ₁₁= 12.4106 ｄ₁₁= 5.1500 ｎ_d7 =1.49700 ν_d7 =81.14
ｒ₁₂= -46.1798 ｄ₁₂= 1.3800 ｎ_d8 =1.52944 ν_d8 =51.72
ｒ₁₃= 6.3567 ｄ₁₃= 6.4169
ｒ₁₄= -11.5515 ｄ₁₄= 1.2500 ｎ_d9 =1.52944 ν_d9 =51.72
ｒ₁₅= 10.5297 ｄ₁₅= 5.6154 ｎ_d10=1.49700 ν_d10=81.14
ｒ₁₆= -15.2713 ｄ₁₆= 0.2000
ｒ₁₇= -117.7917 ｄ₁₇= 4.0077 ｎ_d11=1.56907 ν_d11=71.30
ｒ₁₈= -33.7967 ｄ₁₈= 0.1500
ｒ₁₉= 10.0545 ｄ₁₉= 5.2930 ｎ_d12=1.49700 ν_d12=81.14
ｒ₂₀= -15.1795 ｄ₂₀= 1.3000 ｎ_d13=1.52130 ν_d13=52.55
ｒ₂₁= 8.0217 ｄ₂₁= 7.7007
ｒ₂₂= -9.5247 ｄ₂₂= 4.2061 ｎ_d14=1.58313 ν_d14=59.38
ｒ₂₃= -275.8289 ｄ₂₃= 4.3000 ｎ_d15=1.59551 ν_d15=39.29
ｒ₂₄= -12.9456
（１）Ｄ／Ｆ＝８．０９９
（４）｜ν_dpe −ν_dne ｜＝２０．０９
（５）｜ν_dp−ν_dn｜＝２８．５９〜２９．４２
（６）ｒ_n ／ｒ_p ＝０. ８９１
（７）Ｆ／Ｆ_g2a ＝−０．３１１
（８）Ｆ／Ｆ_g2c ＝−０．０２ 。

実施例２
β＝−２０Ｘ，ＮＡ= ０. ９，Ｆ＝９ｍｍ，ＷＤ＝２．０５ｍｍ
ｒ₁ = ∞ ｄ₁ = 1.6100 ｎ_d1 =1.45853 ν_d1 =67.94
ｒ₂ = -2.2970 ｄ₂ = 3.7143 ｎ_d2 =1.75500 ν_d2 =52.32
ｒ₃ = -5.6288 ｄ₃ = 0.2000
ｒ₄ = -8.6328 ｄ₄ = 3.0000 ｎ_d3 =1.56907 ν_d3 =71.30
ｒ₅ = -8.0909 ｄ₅ = 0.1500
ｒ₆ = 73.1879 ｄ₆ = 6.0000 ｎ_d4 =1.49700 ν_d4 =81.14
ｒ₇ = -10.4587 ｄ₇ = 1.9500 ｎ_d5 =1.52944 ν_d5 =51.72
ｒ₈ = -16.3873 ｄ₈ = 0.5000
ｒ₉ = 128.2655 ｄ₉ = 2.0000 ｎ_d6 =1.75500 ν_d6 =52.32
ｒ₁₀= 16.2153 ｄ₁₀= 7.5905 ｎ_d7 =1.43875 ν_d7 =94.99
ｒ₁₁= -20.1886 ｄ₁₁= 0.1500
ｒ₁₂= 12.7010 ｄ₁₂= 5.9843 ｎ_d8 =1.43875 ν_d8 =94.99
ｒ₁₃= 86.7269 ｄ₁₃= 0.1500
ｒ₁₄= 11.6470 ｄ₁₄= 5.6132 ｎ_d9 =1.43875 ν_d9 =94.99
ｒ₁₅= -151.8782 ｄ₁₅= 1.5000 ｎ_d10=1.61340 ν_d10=43.84
ｒ₁₆= 6.2181 ｄ₁₆= 5.8619
ｒ₁₇= -6.2450 ｄ₁₇= 1.4500 ｎ_d11=1.52944 ν_d11=51.72
ｒ₁₈= 14.6373 ｄ₁₈= 6.6500 ｎ_d12=1.43875 ν_d12=94.99
ｒ₁₉= -9.7286 ｄ₁₉= 0.2000
ｒ₂₀= -20.9950 ｄ₂₀= 3.4676 ｎ_d13=1.49700 ν_d13=81.14
ｒ₂₁= -13.3368 ｄ₂₁= 0.1500
ｒ₂₂= 10.4156 ｄ₂₂= 5.6500 ｎ_d14=1.43875 ν_d14=94.99
ｒ₂₃= -27.3967 ｄ₂₃= 1.5000 ｎ_d15=1.52944 ν_d15=51.72
ｒ₂₄= 8.8947 ｄ₂₄= 5.3000
ｒ₂₅= -8.0054 ｄ₂₅= 3.0344 ｎ_d16=1.51633 ν_d16=64.14
ｒ₂₆= -45.3570 ｄ₂₆= 4.1005 ｎ_d17=1.62004 ν_d17=36.27
ｒ₂₇= -11.9255
（１）Ｄ／Ｆ＝８．８３７
（４）｜ν_dpe −ν_dne ｜＝２７．８７
（５）｜ν_dp−ν_dn｜＝４３．２７〜５１．１５
（６）ｒ_n ／ｒ_p ＝０. ４０８
（７）Ｆ／Ｆ_g2a ＝−０．５２９
（８）Ｆ／Ｆ_g2c ＝−０．０５２ 。

実施例３
β＝−２０Ｘ，ＮＡ= ０. ９４，Ｆ＝９. ００６ｍｍ，ＷＤ＝２．０４ｍｍ
ｒ₁ = ∞ ｄ₁ = 1.6100 ｎ_d1 =1.45853 ν_d1 =67.94
ｒ₂ = -2.4060 ｄ₂ = 5.7597 ｎ_d2 =1.75500 ν_d2 =52.32
ｒ₃ = -6.5059 ｄ₃ = 0.2000
ｒ₄ = -25.5003 ｄ₄ = 3.1500 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.08
ｒ₅ = -10.9323 ｄ₅ = 0.1200
ｒ₆ = 56.1096 ｄ₆ = 6.4800 ｎ_d4 =1.49700 ν_d4 =81.08
ｒ₇ = -11.9889 ｄ₇ = 1.9500 ｎ_d5 =1.52944 ν_d5 =51.72
ｒ₈ = -25.3665 ｄ₈ = 0.1200
ｒ₉ = 223.7456 ｄ₉ = 1.9500 ｎ_d6 =1.75500 ν_d6 =52.32
ｒ₁₀= 17.0397 ｄ₁₀= 6.5000 ｎ_d7 =1.43875 ν_d7 =94.99
ｒ₁₁= -25.4913 ｄ₁₁= 0.1200
ｒ₁₂= 12.1419 ｄ₁₂= 4.8264 ｎ_d8 =1.43875 ν_d8 =94.99
ｒ₁₃= 30.1344 ｄ₁₃= 0.2000
ｒ₁₄= 10.8233 ｄ₁₄= 4.7695 ｎ_d9 =1.43875 ν_d9 =94.99
ｒ₁₅= 26.5356 ｄ₁₅= 1.5024 ｎ_d10=1.59551 ν_d10=39.21
ｒ₁₆= 6.2707 ｄ₁₆= 6.1162
ｒ₁₇= -6.9886 ｄ₁₇= 1.5000 ｎ_d11=1.61340 ν_d11=43.84
ｒ₁₈= 18.1665 ｄ₁₈= 6.3698 ｎ_d12=1.43875 ν_d12=94.99
ｒ₁₉= -11.5665 ｄ₁₉= 0.2500
ｒ₂₀= -26.3050 ｄ₂₀= 3.3649 ｎ_d13=1.49700 ν_d13=81.08
ｒ₂₁= -11.8757 ｄ₂₁= 0.1200
ｒ₂₂= 10.9414 ｄ₂₂= 7.0500 ｎ_d14=1.43875 ν_d14=94.99
ｒ₂₃= -25.6275 ｄ₂₃= 1.6500 ｎ_d15=1.52944 ν_d15=51.72
ｒ₂₄= 8.8733 ｄ₂₄= 5.6500
ｒ₂₅= -8.4093 ｄ₂₅= 1.7500 ｎ_d16=1.51633 ν_d16=64.14
ｒ₂₆= 95.8203 ｄ₂₆= 5.1500 ｎ_d17=1.61293 ν_d17=36.99
ｒ₂₇= -12.3982
（１）Ｄ／Ｆ＝８．９１４
（４）｜ν_dpe −ν_dne ｜＝２７．１５
（５）｜ν_dp−ν_dn｜＝４３．２７〜５５．７８
（６）ｒ_n ／ｒ_p ＝０. ３６９
（７）Ｆ／Ｆ_g2a ＝−０．６０９
（８）Ｆ／Ｆ_g2c ＝−０．０４３ 。

実施例４
β＝−２０Ｘ，ＮＡ= ０. ９４，Ｆ＝９．００５ｍｍ，ＷＤ＝２．０５ｍｍ
ｒ₁ = ∞ ｄ₁ = 1.6500 ｎ_d1 =1.45853 ν_d1 =67.94
ｒ₂ = -2.3390 ｄ₂ = 5.6698 ｎ_d2 =1.75500 ν_d2 =52.32
ｒ₃ = -6.4851 ｄ₃ = 0.1500
ｒ₄ = -27.7022 ｄ₄ = 3.0000 ｎ_d3 =1.49700 ν_d3 =81.14
ｒ₅ = -11.0264 ｄ₅ = 0.1500
ｒ₆ = 45.4018 ｄ₆ = 1.9000 ｎ_d4 =1.52944 ν_d4 =51.72
ｒ₇ = 16.3243 ｄ₇ = 7.0000 ｎ_d5 =1.43875 ν_d5 =94.99
ｒ₈ = -18.5578 ｄ₈ = 0.1500
ｒ₉ = 51.9571 ｄ₉ = 1.9000 ｎ_d6 =1.52944 ν_d6 =51.72
ｒ₁₀= 13.6959 ｄ₁₀= 8.8687 ｎ_d7 =1.43875 ν_d7 =94.99
ｒ₁₁= -13.0402 ｄ₁₁= 1.9000 ｎ_d8 =1.52944 ν_d8 =51.72
ｒ₁₂= -45.0735 ｄ₁₂= 0.1500
ｒ₁₃= 10.3689 ｄ₁₃= 8.0809 ｎ_d9 =1.49700 ν_d9 =81.14
ｒ₁₄= ∞ ｄ₁₄= 1.5000 ｎ_d10=1.61340 ν_d10=43.84
ｒ₁₅= 6.3851 ｄ₁₅= 6.5000
ｒ₁₆= -6.6718 ｄ₁₆= 1.5000 ｎ_d11=1.52944 ν_d11=51.72
ｒ₁₇= 96.0772 ｄ₁₇= 4.8455 ｎ_d12=1.43875 ν_d12=94.99
ｒ₁₈= -9.8547 ｄ₁₈= 0.2000
ｒ₁₉= -26.3960 ｄ₁₉= 3.0000 ｎ_d13=1.49700 ν_d13=81.14
ｒ₂₀= -12.9282 ｄ₂₀= 0.1500
ｒ₂₁= 11.4024 ｄ₂₁= 6.5186 ｎ_d14=1.43875 ν_d14=94.99
ｒ₂₂= -31.5209 ｄ₂₂= 1.5000 ｎ_d15=1.52944 ν_d15=51.72
ｒ₂₃= 9.6596 ｄ₂₃= 5.5000
ｒ₂₄= -8.7467 ｄ₂₄= 2.7692 ｎ_d16=1.51633 ν_d16=64.14
ｒ₂₅= -57.3280 ｄ₂₅= 3.6452 ｎ_d17=1.62004 ν_d17=36.27
ｒ₂₆= -12.2264
（１）Ｄ／Ｆ＝８．９１１
（４）｜ν_dpe −ν_dne ｜＝２７．８７
（５）｜ν_dp−ν_dn｜＝３７．３〜４３．２７
（６）ｒ_n ／ｒ_p ＝０. ３６１
（７）Ｆ／Ｆ_g2a ＝−０．２８８
（８）Ｆ／Ｆ_g2c ＝−０．０３６ 。

実施例５
β＝−６０Ｘ，ＮＡ= １．４，Ｆ＝３．００１ｍｍ，ＷＤ＝０．１３８ｍｍ
ｒ₁ = ∞ ｄ₁ = 0.2500 ｎ_d1 =1.51633 ν_d1 =64.15
ｒ₂ = -1.8293 ｄ₂ = 5.6845 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.78
ｒ₃ = -4.2351 ｄ₃ = 0.1400
ｒ₄ = -46.8838 ｄ₄ = 2.7835 ｎ_d3 =1.56907 ν_d3 =71.30
ｒ₅ = -15.1425 ｄ₅ = 0.1400
ｒ₆ = 418.2838 ｄ₆ = 1.7656 ｎ_d4 =1.49700 ν_d4 =81.54
ｒ₇ = -20.9203 ｄ₇ = 0.1000
ｒ₈ = 13.4453 ｄ₈ = 6.0000 ｎ_d5 =1.49700 ν_d5 =81.61
ｒ₉ = -13.3867 ｄ₉ = 1.4172 ｎ_d6 =1.61340 ν_d6 =43.84
ｒ₁₀= 12.1793 ｄ₁₀= 6.0818 ｎ_d7 =1.43875 ν_d7 =94.99
ｒ₁₁= -15.3973 ｄ₁₁= 0.2000
ｒ₁₂= 45.6989 ｄ₁₂= 1.6020 ｎ_d8 =1.64450 ν_d8 =40.82
ｒ₁₃= 5.8324 ｄ₁₃= 5.6861 ｎ_d9 =1.49700 ν_d9 =81.54
ｒ₁₄= -42.6139 ｄ₁₄= 0.1400
ｒ₁₅= 14.2362 ｄ₁₅= 2.3557 ｎ_d10=1.49700 ν_d10=81.54
ｒ₁₆= -50.0000 ｄ₁₆= 3.9438 ｎ_d11=1.52944 ν_d11=51.72
ｒ₁₇= 9.8227 ｄ₁₇= 1.9000
ｒ₁₈= -6.4476 ｄ₁₈= 1.1499 ｎ_d12=1.52944 ν_d12=51.72
ｒ₁₉= 9.6911 ｄ₁₉= 2.9575 ｎ_d13=1.56907 ν_d13=71.30
ｒ₂₀= -93.3387 ｄ₂₀= 0.1000
ｒ₂₁= 19.1157 ｄ₂₁= 3.0000 ｎ_d14=1.49700 ν_d14=81.54
ｒ₂₂= -10.7338 ｄ₂₂= 0.1000
ｒ₂₃= 9.4998 ｄ₂₃= 7.5241 ｎ_d15=1.49700 ν_d15=81.54
ｒ₂₄= -5.7731 ｄ₂₄= 0.6326 ｎ_d16=1.64450 ν_d16=40.82
ｒ₂₅= 4.6453 ｄ₂₅= 1.7000
ｒ₂₆= -4.2338 ｄ₂₆= 2.6782 ｎ_d17=1.58313 ν_d17=59.38
ｒ₂₇= 19.6332 ｄ₂₇= 8.7151 ｎ_d18=1.74000 ν_d18=31.71
ｒ₂₈= -11.0608
（１）Ｄ／Ｆ＝２３．０１２
（４）｜ν_dpe −ν_dne ｜＝２７．６７
（５）｜ν_dp−ν_dn｜＝１９．５８〜４０．７２
（６）ｒ_n ／ｒ_p ＝０. ４３２
（７）Ｆ／Ｆ_g2a ＝−０．２２１
（８）Ｆ／Ｆ_g2c ＝−０．１１５ 。

実施例６
β＝−１００Ｘ，ＮＡ= １．４，Ｆ＝１．８ｍｍ，ＷＤ＝０．１４ｍｍ
ｒ₁ = ∞ ｄ₁ = 0.2500 ｎ_d1 =1.51633 ν_d1 =64.15
ｒ₂ = -1.9941 ｄ₂ = 5.5029 ｎ_d2 =1.88300 ν_d2 =40.78
ｒ₃ = -4.1722 ｄ₃ = 0.1400
ｒ₄ = -20.3414 ｄ₄ = 2.8793 ｎ_d3 =1.56907 ν_d3 =71.30
ｒ₅ = -10.5617 ｄ₅ = 0.1400
ｒ₆ = -236.7024 ｄ₆ = 2.5000 ｎ_d4 =1.49700 ν_d4 =81.54
ｒ₇ = -16.5586 ｄ₇ = 0.1000
ｒ₈ = 12.8110 ｄ₈ = 6.5000 ｎ_d5 =1.49700 ν_d5 =81.61
ｒ₉ = -13.6649 ｄ₉ = 1.3099 ｎ_d6 =1.61340 ν_d6 =43.84
ｒ₁₀= 10.9749 ｄ₁₀= 5.3317 ｎ_d7 =1.43875 ν_d7 =94.99
ｒ₁₁= -15.3028 ｄ₁₁= 0.2000
ｒ₁₂= 39.3953 ｄ₁₂= 1.5345 ｎ_d8 =1.64450 ν_d8 =40.82
ｒ₁₃= 5.3255 ｄ₁₃= 6.8471 ｎ_d9 =1.49700 ν_d9 =81.54
ｒ₁₄= -31.5730 ｄ₁₄= 0.1400
ｒ₁₅= 12.8901 ｄ₁₅= 2.4489 ｎ_d10=1.49700 ν_d10=81.54
ｒ₁₆= -9.8360 ｄ₁₆= 2.5528 ｎ_d11=1.52944 ν_d11=51.72
ｒ₁₇= 10.3437 ｄ₁₇= 1.9000
ｒ₁₈= -8.0724 ｄ₁₈= 2.3354 ｎ_d12=1.52944 ν_d12=51.72
ｒ₁₉= 4.4863 ｄ₁₉= 3.0000 ｎ_d13=1.56907 ν_d13=71.30
ｒ₂₀= -59.3093 ｄ₂₀= 0.1000
ｒ₂₁= 6.9152 ｄ₂₁= 2.0000 ｎ_d14=1.43875 ν_d14=94.99
ｒ₂₂= 31.3695 ｄ₂₂= 0.1000
ｒ₂₃= 18.5765 ｄ₂₃= 5.3014 ｎ_d15=1.43875 ν_d15=94.99
ｒ₂₄= -35.4066 ｄ₂₄= 1.1608 ｎ_d16=1.64450 ν_d16=40.82
ｒ₂₅= 3.4169 ｄ₂₅= 1.7000
ｒ₂₆= -3.3003 ｄ₂₆= 2.7364 ｎ_d17=1.58313 ν_d17=59.38
ｒ₂₇= 25.6852 ｄ₂₇= 2.0815 ｎ_d18=1.74000 ν_d18=31.71
ｒ₂₈= -6.1432
（１）Ｄ／Ｆ＝３３．９０４
（４）｜ν_dpe −ν_dne ｜＝２７．６７
（５）｜ν_dp−ν_dn｜＝１９．５８〜４０．７２
（６）ｒ_n ／ｒ_p ＝０. ４７８
（７）Ｆ／Ｆ_g2a ＝−０．０８８
（８）Ｆ／Ｆ_g2c ＝−０．１４７ 。

図７〜図１２は、本発明の上記実施例１〜６の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。これらの図からも明らかなように、それぞれの実施例において、諸収差が良好に補正されていることが分かる。また、上記各実施例の顕微鏡対物レンズは、例えば次の表に示される諸元値を有する結像レンズと組み合わて用いられる。
（結像レンズ）
ｒ₁ = 68.7541 ｄ₁ = 7.7321 ｎ_d1 =1.48749 ν_d1 =70.20
ｒ₂ = -37.5679 ｄ₂ = 3.4742 ｎ_d2 =1.80610 ν_d2 =40.95
ｒ₃ = -102.8477 ｄ₃ = 0.6973
ｒ₄ = 84.3099 ｄ₄ = 6.0238 ｎ_d3 =1.83400 ν_d3 =37.16
ｒ₅ = -50.7100 ｄ₅ = 3.0298 ｎ_d4 =1.64450 ν_d4 =40.82
ｒ₆ = 40.6619 。

以上の本発明の顕微鏡対物レンズは、例えば次のように構成することができる。

〔１〕 物体側より順に、全体として正屈折力の第１レンズ群と、複数のレンズ群からなる第２レンズ群とからなり、第２レンズ群は、物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向けたメニスカスレンズからなるレンズ群を複数有することを特徴とする顕微鏡対物レンズ。

〔２〕 前記第２レンズ群は、物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向けたメニスカスレンズからなるレンズ群を２つ有することを特徴とする上記１記載の顕微鏡対物レンズ。

〔３〕 前記対物レンズの物体面からレンズ最終面までの距離をＤ、対物レンズ全体の焦点距離をＦとするとき、
３≦Ｄ／Ｆ≦３５ ・・・（１）
を満たすことを特徴とする上記１又は２記載の顕微鏡対物レンズ。

〔４〕 前記第２レンズ群は、凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群を複数有し、物体側より順に、凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群中の、少なくとも２つのメニスカスレンズが正レンズと負レンズの接合メニスカスレンズであり、かつ、最も像側に配置された物体側に凹面を向けたメニスカスレンズが正レンズと負レンズの接合メニスカスレンズであり、前記最も像側に配置された物体側に凹面を向けた接合メニスカスレンズ中の正レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dpe 、負レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dne とし、前記最も像側に配置された接合メニスカスレンズ以外の順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群中に配置された接合メニスカスレンズの正レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dp、負レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dnとするとき、
ν_dne ＞ν_dpe ・・・（２）
ν_dp＞ν_dn ・・・（３）
を満たすことを特徴とする上記１から３の何れか１項記載の顕微鏡対物レンズ。

〔５〕 前記物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群中の、全てのメニスカスレンズが正レンズと負レンズの接合メニスカスレンズであることを特徴とする上記４記載の顕微鏡対物レンズ。

〔６〕 前記物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群中の、最も像側に配置された接合メニスカスレンズ中の正レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dpe 、負レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dne とし、前記最も像側に配置された接合メニスカスレンズ以外の順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群中に配置された接合メニスカスレンズの正レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dp、負レンズのｄ線に対するアッベ数をν_dnとするとき、
｜ν_dpe −ν_dne ｜≧１５ ・・・（４）
｜ν_dp−ν_dn｜≧１０ ・・・（５）
を満たすことを特徴とする上記４又は５記載の顕微鏡対物レンズ。

〔７〕 前記第１レンズ群は、物体側から順に、凹面を物体側に向けたメニスカスレンズ、又は、平凸レンズと凹面を物体側に向けたメニスカスレンズとの接合レンズが配置され、それに続いて、発散作用のある接合面を少なくとも２つ有するレンズ群からなり、物体側レンズ群の最も物体側に配置された凹面を物体側に向けたメニスカスレンズの凹面側の曲率半系をｒ_n 、凸面側の曲率半径をｒ_p とするとき、
０．３≦ｒ_n ／ｒ_p ≦１ ・・・（６）
を満たすことを特徴とする上記１から６の何れか１項記載の顕微鏡対物レンズ。

〔８〕 前記第２レンズ群は、物体側より順に、凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群を２つ有し、対物レンズ全体の焦点距離をＦ、前記物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向けたメニスカスレンズからなるレンズ群の焦点距離を、物体側より順にＦ_g2a 、Ｆ_g2c とするとき、
−０．８≦Ｆ／Ｆ_g2a ≦０ ・・・（７）
−０．２≦Ｆ／Ｆ_g2c ≦０．０５ ・・・（８）
を満たすことを特徴とする上記２から７の何れか１項記載の顕微鏡対物レンズ。

〔９〕 対物レンズ全体の焦点距離をＦ、前記物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向けたメニスカスレンズからなるレンズ群の中で像側に配置されたレンズ群の焦点距離をＦ_g2c とするとき、
−０．１≦Ｆ／Ｆ_g2c ≦−０．０１ ・・・（８）'
を満たすことを特徴とする上記８記載の顕微鏡対物レンズ。

〔１０〕 前記第２レンズ群は、物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群を２つ有し、それらの間に正屈折力のレンズ群が配置されることを特徴とする上記２から８の何れか１項記載の顕微鏡対物レンズ。

Ｇ１＝第１レンズ群
Ｇ２＝第２レンズ群
Ｇ１Ａ＝第１レンズ群の物体側レンズ群
Ｇ１Ｂ＝第１レンズ群の像側レンズ群
Ｇ２Ａ＝第２レンズ群の物体側ガウスレンズ群
Ｇ２Ｂ＝第２レンズ群の正レンズ群
Ｇ２Ｃ＝第２レンズ群の像側ガウスレンズ群

Claims (3)

1. 物体側より順に、全体として正屈折力の第１レンズ群と、
   物体側より順に第１のガウスレンズ群と正屈折力のレンズ群と第２のガウスレンズ群とからなる第２レンズ群と、からなる顕微鏡対物レンズであって、
   前記第1のガウスレンズ群と前記第2のガウスレンズ群はともに凹面を像側に向けた接合メニスカスレンズと、凹面を物体側に向けた接合メニスカスレンズが、凹面を相互に向かい合わせて構成されたレンズ群であり、
   前記対物レンズの物体面からレンズ最終面までの距離をＤ、前記対物レンズ全体の焦点距離をＦ、前記第１のガウスレンズ群の焦点距離をＦ _g2a とするとき、以下の条件式を満たすことを特徴とする顕微鏡対物レンズ。
   ３≦Ｄ／Ｆ≦３５ ・・・（１）
   −０．８≦Ｆ／Ｆ _g2a ≦０ ・・・（７）
   
2. 前記第２のガウスレンズ群の焦点距離をＦ_g2c とするとき、以下の条件式を満たすことを特徴とする請求項１記載の顕微鏡対物レンズ。
   −０．２≦Ｆ／Ｆ_g2c ≦０．０５ ・・・（８）
3. 前記第１レンズ群は、最も物体側に、凹面を物体側に向けたメニスカスレンズ、又は、 平凸レンズと凹面を物体側に向けたメニスカスレンズとの接合レンズが配置されることを特徴とする請求項1または２に記載の顕微鏡対物レンズ。

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