JP4872211B2 - 気体吸着材および断熱体 - Google Patents
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図1は、本発明の実施の形態1における、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材の断面図および拡大図を示すものである。
図2は、本発明の実施の形態2における、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材の断面図を示すものである。
図3は、本発明の実施の形態3における、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材の断面図を示すものである。
気体吸着材1は、窒素吸着活性である銀イオン交換型ゼオライト2を中心に、その周囲を酸素吸着材4と、水素吸着材5と、化学的水分吸着性物質3とが覆うような構造で、不活性ガス雰囲気中でペレット化を施したものである。
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質3を75wt%と、銀イオン交換型ゼオライト2を10wt%と、酸素吸着材を15%とを含む、気体吸着材1ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質3を75wt%と、銀イオン交換型ゼオライト2を10wt%と、酸素吸着材を15%とを含む、気体吸着材1ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質3を75wt%と、銀イオン交換型ゼオライト2を15wt%と、酸素吸着材を10%とを含む、気体吸着材1ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。銀イオン交換型ゼオライトは、硝酸銀水溶液にてイオン交換を実施したA型ゼオライトであり、イオン交換後真空乾燥し、400℃にて熱処理を加えた。イオン交換率は40%であった。
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質3を75wt%と、銀イオン交換型ゼオライト2を15wt%と、酸素吸着材を10%とを含む、気体吸着材1ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質3を75wt%と、銀イオン交換型ゼオライト2を15wt%と、酸素吸着材を10%とを含む、気体吸着材1ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質3を75wt%と、銀イオン交換型ゼオライト2を15wt%と、酸素吸着材を10%とを含む、気体吸着材1ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質3を75wt%と、銀イオン交換型ゼオライト2を15wt%と、酸素吸着材を10%とを含む、気体吸着材1ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。
図4は、本発明の実施の形態4における、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材を適用した断熱体の断面図を示すものである。
実施例1の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時1ヶ月後の内圧は23.7Paであった。経時的な劣化は、比較例3より若干大きいが、銀交換されていないゼオライトを用いた比較例4よりは小さく、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると判断できる。
実施例2の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時1ヶ月後の内圧は11.8Paであり、経時的な劣化は比較例3とほぼ同等であり、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると考える。
実施例3の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時1ヶ月後の内圧は9.2Paであり、経時的な劣化は比較例3とほぼ同等であるが若干の改善が見られ、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると考える。
実施例4の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時1ヶ月後の内圧は9.2Paであり、経時的な劣化は比較例3とほぼ同等であるが若干の改善が見られ、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると考える。
実施例5の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時1ヶ月後の内圧は21.1Paであった。経時的な劣化は、比較例3より若干大きいが、銀交換されていないゼオライトを用いた比較例4よりは小さく、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると判断できる。これは、熱処理温度が100℃未満の80℃であるため、窒素吸着活性が比較的小さいためであると考える。
実施例6の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時1ヶ月後の内圧は14.5Paであった。経時的な劣化は、比較例3とほぼ同等であり、銀交換されていないゼオライトを用いた比較例4よりは小さく、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると判断できる。熱処理温度が100℃以上であり、窒素吸着活性が十分発揮されているためであると考える。
実施例7の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時1ヶ月後の内圧は17.1Paであった。経時的な劣化は、比較例3より若干大きく、銀交換されていないゼオライトを用いた比較例4よりは小さかった。同等条件でA型ゼオライトを適用した実施例11と比較すると若干内圧は大きいが、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると判断できる。
図5は、本発明の実施の形態5における、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材を適用した断熱体の断面図を示すものである。
図6は、本発明の実施の形態6における、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材を適用した断熱体の断面図を示すものである。
有効吸着性分のうち、酸化カルシウムを75wt%と、Ba−Li合金を5wt%と、コバルト酸化物を20wt%とを含むペレットを作製し、その熱伝導率を測定したところ、0.130W/mkであった。また、Ba−Li合金は、PRTR指定物質であり、作業環境が規制されている物質である。
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質を75wt%と、銀イオン交換をしていないA型ゼオライトを10wt%と、酸素吸着材を15%とを含む、気体吸着材ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。銀イオン交換をしていないA型ゼオライトは、100℃にて熱処理を加えたものである。熱伝導率は、0.082W/mKであった。
比較例1の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時1ヶ月後の内圧は14.5Paであった。
比較例2の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時1ヶ月後の内圧は23.7Paであった。
2 銀イオン交換型ゼオライト
3 化学的水分吸着性物質
4 酸素吸着材
5 水素吸着材
6 断熱体
7 芯材
8 外被材
9 断熱体
10 メソ多孔構造を有する芯材
11 断熱体
12 外被材
Claims (7)
- 少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含み、真空断熱体の内部圧力を低減し、かつ、その圧力を維持するために用いられる気体吸着材であって、前記化学的水分吸着性物質は、アルカリ金属やアルカリ土類金属の酸化物、またはアルカリ金属やアルカリ土類金属の水酸化物からなり、前記化学的水分吸着性物質が、前記銀イオン交換型ゼオライト中の窒素吸着活性サイトである銀イオンが水分との接触により窒素より優先的に酸素と反応して酸化銀を形成し窒素吸着不活性となることを抑制することができるように構成したことを特徴とする気体吸着材。
- 前記銀イオン交換型ゼオライトが、その周囲を水分吸着性物質に覆われていることを特徴とする請求項1記載の気体吸着材。
- 前記銀イオン交換型ゼオライトが、銀イオン交換率が15%以上であることを特徴とする請求項1または請求項2記載の気体吸着材。
- 前記銀イオン交換型ゼオライトが、銀イオン交換後に100℃以上で熱処理されたことを特徴とする請求項1から請求項3のいずれか一項記載の気体吸着材。
- 前記銀イオン交換型ゼオライトが、A型構造であることを特徴とする請求項1から請求項4のいずれか一項記載の気体吸着材。
- 少なくとも、芯材と、ガスバリア性を有する外被材と、請求項1から請求項5のいずれか一項記載の気体吸着材とを備え、前記外被材の内部を減圧してなることを特徴とする断熱体。
- 前記芯材がメソ多孔構造を有することを特徴とする請求項6記載の断熱体。
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