JP4859178B2 - ２群ズームレンズ及びそれを有する交換レンズ及びそれを有する電子撮像装置 - Google Patents

Description

本発明は、２群ズームレンズに関し、特に、ＣＣＤ、Ｃ−ＭＯＳ等の電子撮像素子を用いたカメラ用のズームレンズ、さらには、バックフォーカスに反射面を持つデジタル一眼レフレックスカメラに適したコンパクトなズームレンズに関するものである。さらには、それを備えた交換レンズ、電子撮像装置に関するものである。

ＣＣＤ、Ｃ−ＭＯＳ等の電子撮像素子を用いた一眼レフレックスカメラの市場が広がっている。従来、銀塩フィルム用の一眼レフレックスカメラに対する標準画角を含む小型のズームレンズは、負屈折力の第１レンズ群と正屈折力の第２レンズ群から構成されるものが多い。

また、バックフォーカスの長い負正タイプの２群ズームレンズは、小型撮像素子に対応した発明がいくつか提案されている。このような、負、正タイプの２群ズームレンズで、構成レンズ枚数の少ないものとして、特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４のものが知られている。
特開２００１−２１５４０７号公報 特開２０００−１８７１５７号公報 特開２００１−２１８０６号公報 特開平１−１８３６１５号公報

しかしながら、特許文献１に記載された２群ズームレンズは、開口絞りが第２レンズ群の像側にあり、第１レンズ群の径が大きくなりやすいものである。また、射出側の軸外主光線が像面に対してかなり傾く構成のものが開示されている。

また、他の特許文献に記載された２群ズームレンズは、コンパクトカメラ用途の設計のものである。そのため、撮像素子の大きさに比べ全長が長く、大きな撮像素子に対応させると全長が長くなるものである。また、変倍比も小さいものである。

銀塩フィルム用の一眼レフレックスカメラに対して、ＣＣＤ等の電子撮像素子を用いた一眼レフレックスカメラは、一般的に撮像面の対角長が小さい。また、いわゆるシェーディング現象を考慮し、撮像面に対して中心から周辺まで光束を垂直に近い状態で入射させる必要がある。また、ローパスフィルター等の配置スペースが必要となる。そのため、対角長に対する必要な撮影レンズの最終面（最も像側のレンズの像側面）と撮像面の光路長（バックフォーカスｆｂ）の比率が大きくなる。また、この比率を大きくすることにより付加機能を付け加えることもできる。一方、大きなバックフォーカスｆｂが必要になると、変倍域の広角端でのバックフォーカスｆｂの確保を考慮したレンズの構成が必要となる。

本発明は従来技術のこのような状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、デジタル一眼レフレックスカメラに特に適したテレセントリック性を確保し、収差補正性能、変倍比の確保に有利な小型のズームレンズを提供することである。

さらには、比較的構成枚数も少なくできるズームレンズを提供することを目的としている。

また、これらのズームレンズを用いた交換レンズ、電子撮像装置を提供することを目的としている。

本発明は、物体側から像側に順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群を有し、広角端から望遠端への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔を減少させ、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群を移動させて変倍を行う２群ズームレンズであって、
前記第１レンズ群は、物体側から順に、負屈折力のレンズ群Ｇ_1aと正屈折力のレンズ群Ｇ_1bとから構成され、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力のレンズＬ₂₁、負屈折力のレンズＬ₂₂、正屈折力のレンズＬ₂₃、レンズＬ₂₄を有し、
前記レンズＬ₂₄は非球面を有するレンズであり、
前記２群ズームレンズは、前記正屈折力のレンズＬ₂₁に接する空気間隔に配された明るさ絞りを有し、
以下の条件式（Ａ）、（Ｂ）、（Ｅ）’を満足することを特徴とする２群ズームレンズである。
−１．５＜（ｒ_21a ＋ｒ_21b ）／（ｒ_21a −ｒ_21b ）＜−０．８７ ・・・（Ａ）
−１．０＜（ｒ_22a ＋ｒ_22b ）／（ｒ_22a −ｒ_22b ）＜−０．２８ ・・・（Ｂ）
０．１＜ｄ_s34 ／ｆ_2G＜０．２８ ・・・（Ｅ）’
ただし、ｒ_21a はレンズＬ₂₁の物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_21b はレンズＬ₂₁の像側面の近軸曲率半径、
ｒ_22a はレンズＬ₂₂の物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_22b はレンズＬ₂₂の像側面の近軸曲率半径、
ｄ_s34 はレンズＬ₂₃とレンズＬ₂₄との間の光軸上での空気間隔、
ｆ_2Gは第２レンズ群の焦点距離、
である。

このような物体側から負、正タイプの２群ズームレンズは、変倍時に移動するレンズ群が少なく、小型ながら広角端での画角の確保に有利なレンズタイプである。

本発明の第１レンズ群を上述の構成とすることで、第１レンズ群の主点を物体寄りにし、ズームレンズ全長を短くする機能と、第１レンズ群における色収差等の諸収差を抑える機能とを持たせやすくしている。

そして、本発明の第２レンズ群を、物体側から順に、正レンズＬ₂₁、負レンズＬ₂₂、正レンズＬ₂₃を有する構成とすることで、諸収差の低減を行いやすくしている。また、第２レンズ群における主点間隔が長くなり、バックフォーカス、変倍比の確保に有利となる。

そして、絞り位置を上述の位置とすることで、第１レンズ群の径を抑えながら画角の確保や、ズームレンズから射出する軸外主光線を光軸と平行に近づけることに有利な構成としている。

以下、上記本発明の変形と背景とを構成する第１の構成から第１７の構成について説明する。
第１の構成は、以下の条件式（Ａ）、（Ｂ）を満足する。

−１．５＜（ｒ_21a ＋ｒ_21b ）／（ｒ_21a −ｒ_21b ）＜−０．８７ ・・・（Ａ）
−１．０＜（ｒ_22a ＋ｒ_22b ）／（ｒ_22a −ｒ_22b ）＜−０．２８ ・・・（Ｂ）
ただし、ｒ_21a はレンズＬ₂₁の物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_21b はレンズＬ₂₁の像側面の近軸曲率半径、
ｒ_22a はレンズＬ₂₂の物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_22b はレンズＬ₂₂の像側面の近軸曲率半径、
である。

条件式（Ａ）は、小型ながら変倍比を確保しやすくするため、レンズＬ₂₁の主点を物体側に寄せ、かつ、レンズＬ₂₁の物体側凸面の曲率が大きくなりすぎないようにするための条件である。

そして、条件式（Ｂ）は、レンズＬ₂₂の形状を特定するものであり、軸上と軸外の収差補正のバランスをとりつつ、両側の凹面の曲率が大きくなりすぎないようにする条件である。

条件式（Ａ）の下限の−１．５を越えると、物体側の凸面が強くなりすぎ、球面収差の補正が行い難くなる。

条件式（Ａ）の上限の−０．８７を越えると、主点を物体側へ寄せる機能が低下する。

条件式（Ｂ）の下限の−１．０を越えると、物体側の凹面が強くなり、一方、条件式（Ｂ）の上限の−０．２８を越えると、像側の凹面が強くなり、軸上収差と軸外収差のバランスをとり難くなる。

第２の構成は、以下の条件式（Ｂ）、（Ｃ）を満足する。

−１．０＜（ｒ_22a ＋ｒ_22b ）／（ｒ_22a −ｒ_22b ）＜−０．２８ ・・・（Ｂ）
０．５＜ｆ_2G／ｆ₂₁＜１．１ ・・・（Ｃ）
ただし、ｒ_22a はレンズＬ₂₂の物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_22b はレンズＬ₂₂の像側面の近軸曲率半径、
ｆ_2Gは第２レンズ群の焦点距離、
ｆ₂₁はレンズＬ₂₁の焦点距離、
である。

条件式（Ｂ）については前述の通りである。

条件式（Ｃ）は、変倍比の確保のため、第２レンズ群の主点が適度な位置となるよう、レンズＬ₂₁のパワー配分を規定する条件である。

条件式（Ｃ）の下限の０．５を越えると、レンズＬ₂₁の焦点距離が長くなり、主点調整の機能が低減する。また、第２レンズ群中像側の正レンズの屈折力負担が大きくなり、収差補正上不利となりやすい。

条件式（Ｃ）の上限の１．１を越えると、レンズＬ₂₁の焦点距離が短くなり、主点が物体側に行き過ぎたり、球面収差の補正が難しくなる。

もちろん、条件式（Ａ）乃至（Ｃ）を同時に満足すれば、第２レンズ群の主点を適正にする機能と収差補正とのバランスがとりやすくなる。

第３の構成は、以下の条件式（Ｃ）、（Ｄ）を満足する。

０．５＜ｆ_2G／ｆ₂₁＜１．１ ・・・（Ｃ）
０．１４＜ｄ_s12 ／ｆ_2G＜０．２０ ・・・（Ｄ）
ただし、ｆ_2Gは第２レンズ群の焦点距離、
ｆ₂₁はレンズＬ₂₁の焦点距離、
ｄ_s12 はレンズＬ₂₁とレンズＬ₂₂との間の光軸上での空気間隔、
である。

条件式（Ｃ）については前述の通りである。

一方、レンズＬ₂₁の屈折力を適度に弱めた場合の、主点を物体側に位置させる機能の低下を防止するために、レンズＬ₂₁とレンズＬ₂₂との空気間隔を適度に確保することで、主点を物体寄りにする機能と、第２レンズ群における主点間隔の確保を行う上で有利となる。

条件式（Ｄ）の下限の０．１４を越えると、空気間隔が小さくなって主点を物体側にする機能が低下し、高変倍比化に不利となる。

条件式（Ｄ）の上限の０．２０を越えると、空気間隔が大きくなり、第２レンズ群の小型化に不利となる。

第４の構成は、第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力のレンズＬ₂₁、負屈折力のレンズＬ₂₂、正屈折力のレンズＬ₂₃、レンズＬ₂₄を有する。

第２レンズ群の正レンズ₂₁、負レンズＬ₂₂、正レンズＬ₂₃にて補正し切れない軸上収差や軸外収差の補正機能をレンズＬ₂₄にて行うことが可能となる。

第５の構成は、レンズＬ₂₄は非球面を有するレンズである。

軸上収差と軸外収差の収差バランスを取る上で、絞りから適度な距離の配置となるレンズＬ₂₄を非球面レンズとすることが好ましい。

第６の構成は、第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力のレンズＬ₂₁、負屈折力のレンズＬ₂₂、正屈折力のレンズＬ₂₃、非球面を有するレンズＬ₂₄からなる。

この構成により、第２レンズ群の構成レンズ枚数を４枚として小型化し、収差バランスの確保にも有利となる。

第７の構成は、正屈折力のレンズＬ₂₁は、物体側面が像側面よりも大きい曲率絶対値を持ち、負屈折力のレンズＬ₂₂は、物体側面が像側面よりも大きい曲率絶対値を持ち、正屈折力のレンズＬ₂₃は、両凸形状を持つ。

それにより、レンズＬ₂₁の主点を物体側に寄せ、高変倍比化しやすい形状となり、レンズＬ₂₂での収差バランスが取りやすい形状となり、レンズＬ₂₃にて主たる屈折力を負担させても収差を抑えやすい形状となり、レンズＬ₂₄にてレンズＬ₂₁、Ｌ₂₂、Ｌ₂₃のみでは補正し切れない残存収差をその非球面にて補正しやすくなる。

第８の構成は、以下の条件式（Ｅ）を満足する。

０．０８＜ｄ_s34 ／ｆ_2G＜０．２８ ・・・（Ｅ）
ただし、ｄ_s34 はレンズＬ₂₃とレンズＬ₂₄との間の光軸上での空気間隔、
ｆ_2Gは第２レンズ群の焦点距離、
である。

第２レンズ群における正負正のトリプレットレンズから、適度な空気間隔を空けて配された非球面レンズＬ₂₄を配することで、軸上収差、軸外収差双方の収差バランスを良好に行う上で好ましい構成となる。

条件式（Ｅ）の下限の０．０８を越えて空気間隔が小さくなると、非球面による軸外収差補正の機能が低下する。

条件式（Ｅ）の上限の０．２８を越えて空気間隔が大きくなると、第２レンズ群の保持枠が大きくなりやすく、また、非球面による軸上収差補正の機能が低下する。

上述の各構成における第２レンズ群について、さらに、以下の構成としてもよい。

正レンズＬ₂₁は、物体側に凸面を向けた凸レンズであり、その曲率が像側の曲率よりも強い構成すると、主点を物体寄りに構成でき、変倍比の確保の点で好ましい。

さらに望ましくは、物体側に凸の凸平レンズ、又は、凸メニスカスレンズにすると、変倍比確保の点でより好ましい。

又は、負レンズＬ₂₂は、正レンズＬ₂₁と空気間隔を空けて配置され、物体側面が凹面を向けた凹レンズであり、その曲率が像側の曲率よりも強い負となる構成とすると、主点調整と収差バランス上好ましい。

又は、正レンズＬ₂₃は、両凸形状とすると、第２レンズ群のパワーの確保と収差バランス上好ましい。

又は、レンズＬ₂₄は、周辺に行くに従い負の方向にパワー変化する非球面を有する構成とすると、収差バランス上好ましい。

又は、レンズＬ₂₄の非球面は、物体側面、像側面のどちらの面でも構成可能ではあるが、像側の面の方が非球面を適度な位置に配しつつ第２レンズ群の厚みを抑える点でより好ましい。

又は、レンズＬ₂₄を第２レンズ群中で最もパワーの絶対値が小さいレンズとし、これを非球面レンズとし、第２レンズ群中最も像側に配することで、第２レンズ群内で発生している偏心等の製造誤差に合わせレンズＬ₂₄を調心することにより、より安定した生産を行うことができ好ましい。

第２レンズ群を構成するレンズは、条件式（Ａ）乃至（Ｅ）の中の１つ又は複数の条件式を満たす構成としてもよい。

次に、第１レンズ群に着目した構成について説明する。

第９の構成は、負屈折力のレンズ群Ｇ_1aは、物体側から順に、負屈折力のレンズＬ₁₁、負屈折力のレンズＬ₁₂からなり、正屈折力のレンズ群Ｇ_1bは、正屈折力のレンズＬ₁₃を有する。

小型化を目指す場合、各群のパワーを強くする必要があるが、各レンズのパワーを強くしていくと収差の発生量もそれに応じて大きくなる。それを防ぐため、全体として負のパワーを持つ第１レンズ群内に負レンズを２枚の負レンズ（負レンズＬ₁₁、負レンズＬ₁₂）として配し、パワーを分割することが収差補正上好ましい。

また、光線高を低く抑えるため、像側のレンズ群Ｇ_1bに正レンズＬ₁₃を配する構成が、色収差補正の点と第１レンズ群の主点調整による全長の小型化の点で望ましい。

さらには、レンズ群Ｇ_1bをレンズＬ₁₃の１枚のみとすると、第１レンズ群をシンプルに構成でき、小型化の点で好ましい。

さらには、歪曲収差の発生を少なくするため、第１レンズ群内のレンズは何れも、物体側に凸のメニスカスレンズとすることが好ましい。

第１０の構成は、負屈折力のレンズ群Ｇ_1a内に物体側面と像側面が非球面である両面非球面レンズを有する。

１つのレンズの両面を非球面とすることが、収差補正上、及び、製造コストの点でより好ましい。

片面非球面でも、歪曲収差を補正することが可能であるが、非点収差の補正を含め、バランス良く収差を補正するためには、複数面を非球面とすることが望ましい。

複数面を非球面とする場合、片面非球面レンズを複数枚使用することも可能であるが、非球面レンズの枚数を増やすことはコストの上昇を招き、かつ、それらの非球面同士の相対偏心の発生を考えると、１つのレンズの両面を非球面化することが望ましい。

第１１の構成は、負屈折力のレンズＬ₁₂は、物体側面と像側面が非球面である両面非球面レンズである。

絞りから離れた位置に非球面を用いることが軸外収差補正上好ましいが、逆に、絞りから離れ過ぎると有効径が大きくなるため非球面の構成が難しくなる。そのため、両面非球面レンズを物体側から２枚目の負レンズＬ₁₂とすることで、収差バランスを良好としつつ製造コストも抑えることが可能となる。

さらに、製造コストを安く抑えるために、レンズＬ₁₂を樹脂レンズとするとより好ましい。

第１２の構成は、負屈折力のレンズＬ₁₂は、物体側面は正のパワーが周辺程強くなる形状、像側面は負のパワーが周辺程弱くなる形状の両面非球面レンズである。

このような構成により、周辺部での負パワーが強くなりすぎること避け、また、非球面を両面に分担することで極度な面形状の変化を抑え、広角側での軸外収差補正により好ましい。

次に、明るさ絞り位置に着目した構成について説明する。

第１３の構成は、明るさ絞りが第２レンズ群の物体側に位置する。

物体側からの屈折力配分が、負、正である２群ズームレンズでは、第１レンズ群の外径が大きくなりやすい。

明るさ絞りを前述の位置に配することで、第１レンズ群の外径の大型化を抑えつつ、射出瞳位置を遠くにしやすい構成となる。

また、第２レンズ群の各レンズを保持する枠を一体構成にできるので、レンズ間の相互偏心による収差が起こり難くなる。

第１４の構成は、明るさ絞りが第２レンズ群の正屈折力のレンズＬ₂₁の像側に位置する。

このような構成により、望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との間隔を小さくでき、高変倍比化に有利となる。

次に、本発明の２群ズームレンズの適応に着目した構成について説明する。

第１５の構成は、以上の２群ズームレンズと、その２群ズームレンズをカメラ本体に着脱自在とするマウント部とを備えた交換レンズである。

負、正タイプの２群ズームレンズの場合、第２レンズ群以降に長いバックフォーカスが確保できる。

本発明は、バックフォーカスを確保しつつ、像面サイズに対する全長を抑えやすい構成となる。

そのため、カメラ本体に着脱自在のマウント部を有する交換レンズに適応することが好ましい。

第１６の構成は、以上の２群ズームレンズと、その２群ズームレンズの像側に配されかつ光学像を電気信号に変換する電子撮像素子とを備えた電子撮像装置である。

本発明の２群ズームレンズは、略テレセントリック性の確保に有利となる。そのため、受光面での光線の斜入射による劣化が起こりやすい電子撮像素子を用いた電子撮像装置に用いることが好ましい。

第１７の構成は、以上の２群ズームレンズと電子撮像素子との間に反射により光路を分割する光路分割部材を備え、光路分割部材による反射光路側に観察用の像が形成される電子撮像装置である。

本発明の２群ズームレンズは、バックフォーカスの確保に有利となる。そのため、この間隔に、時分割で光路を分割するクイックリターンミラーや光量分割で光路を分割するハーフミラー等の光路分割部材を配するスペースの確保に有利となる。

光路分割部材の反射側に観察用の像を形成することで、撮影する像と視差のない被写体観察が行える。

上述の各構成は、複数の構成を同時に満足することで、小型化、収差補正等の効果がより得やすく構成できる。

つまり、複数の独立して記載した発明の中の複数の構成を同時に満足する構成としてもよい。

また、上述の各構成に記載された構成要件は任意に組み合わせて構わない。

つまり、ある独立して記載した構成に付随して記載した構成要件を、他の独立して記載した構成に付随して満足する構成としても、より好ましい効果を得ることができる。

また、上述の条件式も任意に組み合わせて構成して構わない。

また、条件式（Ａ）について、下限値を−１．３、さらには、−１．２とすると、収差補正の観点でより好ましい。

また、上限値を−０．９とすると、小型高変倍比化の観点でより好ましい。

条件式（Ｂ）について、下限値を−０．８、さらには、−０．６とすると、収差バランスの観点でより好ましい。

また、上限値を−０．３、さらには、−０．３３とすると、収差バランスの観点でより好ましい。

条件式（Ｃ）について、収差補正の観点で、下限値を０．７、さらには、０．８５とすると、収差補正、小型化の観点でより好ましい。

また、上限値を１．０６、さらには、１．０３とすると、収差補正上の観点でより好ましい。

条件式（Ｄ）について、下限値を０．１５とすると、高変倍比化の観点でより好ましい。

また、上限値を０．１９、さらには、０．１８５とすると、小型化の観点でより好ましい。

条件式（Ｅ）について、下限値を０．１、さらには、０．１２とすると、収差補正の観点でより好ましい。

また、上限値を０．２３、さらには、０．１６とすると、収差補正の観点でより好ましい。

以上の本発明によれば、デジタル一眼レフレックスカメラに特に適したテレセントリック性を確保し、収差補正性能、変倍比の確保に有利な小型のズームレンズが得られ、さらには、比較的構成枚数も少なくできるズームレンズを得ることができる。また、これらのズームレンズを用いた交換レンズ、電子撮像装置を提供することができる。

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜５について説明する。実施例１〜５の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図５に示す。図中、第１レンズ群はＧ１、開口絞りはＳ、第２レンズ群はＧ２、平行平板群はＦ、像面はＩで示してある。なお、平行平板群Ｆ中、物体側から、撮影前に振動により表面に付着した埃を振り払い、埃による画質の低下を防止する振動平板、赤外光線の透過を低減させるＩＲカットフィルター、ローパスフィルター、像面Ｉに配置される電子撮像素子（ＣＣＤ、ＣＭＯＳ等）の受光面の前に配されたカバーガラスであり、ＩＲカットフィルターとローパスフィルターは一体になっている。

この発明のズームレンズにおいて、バックフォーカスｆｂを確保するため、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２でレトロフォーカスタイプを構成している。第１レンズ群の構成は、収差を抑えつつ、適切なパワーを持つため、負のパワーを何れの実施例においても第１レンズＬ₁₁、第２レンズＬ₁₂の２枚のレンズで分担している。さらに加えて、歪曲収差、非点収差をバランス良く補正するため、第２レンズＬ₁₂は、物体側はパワーが周辺に向かって強くなる形状、像面側はパワーが周辺に向かって弱くなる形状の両面非球面となっている。

また、コストを安く抑えるためには、第２レンズＬ₁₂に樹脂成形レンズを用いている。

また、収差の発生を少なくするため、第１レンズ群Ｇ１内のレンズは何れも物体側に凸のメニスカス形状となっている。

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から、正の第１レンズＬ₂₁、負の第２レンズＬ₂₂、正の第３レンズＬ₂₃、パワーの弱い第３レンズＬ₂₄にて構成されている。

なお、以上のレンズＬ₁₁、Ｌ₁₂、Ｌ₂₁、Ｌ₂₂、Ｌ₂₃、Ｌ₂₄は特許請求の範囲におけるレンズＬ₁₁、Ｌ₁₂、Ｌ₂₁、Ｌ₂₂、Ｌ₂₃、Ｌ₂₄に対応している。

ここで、レンズＬ₂₁は、物体側に強い正の屈折力を持つ正レンズで、以下の条件式（Ａ）を満たす。

−１．５＜（ｒ_21a ＋ｒ_21b ）／（ｒ_21a −ｒ_21b ）＜−０．８７ ・・・（Ａ）
ただし、ｒ_21a はレンズＬ₂₁の物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_21b はレンズＬ₂₁の像側面の近軸曲率半径、
である。

レンズＬ₂₂は、物体側に強い負の屈折力を持つ負レンズで、以下の条件式（Ｂ）を満たす。

−１．０＜（ｒ_22a ＋ｒ_22b ）／（ｒ_22a −ｒ_22b ）＜−０．２８ ・・・（Ｂ）
ただし、ｒ_22a はレンズＬ₂₂の物体側面の近軸曲率半径、
ｒ_22b はレンズＬ₂₂の像側面の近軸曲率半径、
である。

レンズＬ₂₄は、像側面に周辺に行くに従い負パワーが強くなる非球面を有する。パワーの弱い非球面レンズを最終レンズＬ₂₄に配することにより、第２レンズ群Ｇ２内で発生している偏心等の製造誤差に合わせ、レンズＬ₂₄を調心することにより、より安定した生産を行うことができるというメリットがある。

また、コストを安く抑えるためには、レンズＬ₁₂を樹脂レンズとしている。

また、第２レンズ群Ｇ２のレンズは以下の条件式（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｅ）を満たす。

０．５＜ｆ_2G／ｆ₂₁＜１．１ ・・・（Ｃ）
０．１４＜ｄ_s12 ／ｆ_2G＜０．２０ ・・・（Ｄ）
０．０８＜ｄ_s34 ／ｆ_2G＜０．２８ ・・・（Ｅ）
ただし、ｆ_2Gは第２レンズ群の焦点距離、
ｆ₂₁はレンズＬ₂₁の焦点距離、
ｄ_s12 はレンズＬ₂₁とレンズＬ₂₂との間の光軸上での空気間隔、
ｄ_s34 はレンズＬ₂₃とレンズＬ₂₄との間の光軸上での空気間隔、
である。

以下、各実施例毎に説明する。実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸の軌跡に沿って移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体に物体側に単調に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ２枚と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、凸平正レンズと、両凹負レンズと、両凸正レンズと、像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の２番目の負メニスカスレンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の最終レンズの像面側の面との３面に用いている。

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸の軌跡に沿って移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体に物体側に単調に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ２枚と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズと、両凹負レンズと、両凸正レンズと、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の２番目の負メニスカスレンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の最終レンズの像面側の面との３面に用いている。

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸の軌跡に沿って移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体に物体側に単調に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ２枚と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、両凹負レンズと、両凸正レンズと、像面側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の２番目の負メニスカスレンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の最終レンズの像面側の面との３面に用いている。

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳ、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸の軌跡に沿って移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体に物体側に単調に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ２枚と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、凸平正レンズと、両凹負レンズと、両凸正レンズと、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の２番目の負メニスカスレンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の最終レンズの像面側の面との３面に用いている。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２から構成されており、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２中の第１レンズと第２レンズの間に一体配置されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は像面側に凸の軌跡に沿って移動し、望遠端では広角端の位置より像面側に位置し、第２レンズ群Ｇ２は開口絞りＳと一体に物体側に単調に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ２枚と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、凸平正レンズと、両凹負レンズと、両凸正レンズと、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。

非球面は、第１レンズ群Ｇ１の２番目の負メニスカスレンズの両面と、第２レンズ群Ｇ２の最終レンズの像面側の面との３面に用いている。

なお、実施例５は、実施例４における明るさ絞り位置を変更し、望遠端での群間隔をより短くして、望遠端焦点距離をより長くしたものである。

また、実施例１〜３においても、明るさ絞りをレンズＬ₂₁の像側の間隔に配することで、望遠端における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との距離を小さくしやすくなり、高変倍比化に有利となる。

なお、フォーカシングは、何れの実施例においても第１レンズ群Ｇ１を物体側に繰り出すことで近距離への合焦を行う。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、２ωは画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁ 、ｒ₂ …は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁ 、ｄ₂ …は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、ｘを光の進行方向を正とした光軸とし、ｙを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。

ｘ＝（ｙ² ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｋ＋１）（ｙ／ｒ）² ｝^1/2 ］
＋Ａ₄ ｙ⁴ ＋Ａ₆ ｙ⁶ ＋Ａ₈ ｙ⁸
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ₄ 、Ａ₆ 、Ａ₈ はそれぞれ４次、６次、８次の非球面係数である。

なお、以下の実施例の数値データ中、長さを示す値はｍｍ単位の長さである。

実施例１
ｒ₁ = 105.666 ｄ₁ = 2.20 ｎ_d1 =1.58913 ν_d1 =61.14
ｒ₂ = 15.384 ｄ₂ = 4.09
ｒ₃ = 36.862 （非球面） ｄ₃ = 2.40 ｎ_d2 =1.52542 ν_d2 =55.78
ｒ₄ = 15.840 （非球面） ｄ₄ = 5.67
ｒ₅ = 22.470 ｄ₅ = 3.74 ｎ_d3 =1.67270 ν_d3 =32.10
ｒ₆ = 48.570 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 1.00
ｒ₈ = 24.102 ｄ₈ = 4.30 ｎ_d4 =1.65844 ν_d4 =50.88
ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 5.92
ｒ₁₀= -33.714 ｄ₁₀= 1.94 ｎ_d5 =1.76182 ν_d5 =26.52
ｒ₁₁= 99.929 ｄ₁₁= 0.30
ｒ₁₂= 20.320 ｄ₁₂= 4.08 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.23
ｒ₁₃= -39.677 ｄ₁₃= 4.70
ｒ₁₄= -58.904 ｄ₁₄= 2.50 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₅= -62.010 （非球面） ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.62 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.21
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.45 ｎ_d9 =1.54200 ν_d9 =77.40
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 2.80 ｎ_d10=1.54424 ν_d10=70.86
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.15
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.76 ｎ_d11=1.52310 ν_d11=54.49
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 1.06
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第３面
Ｋ = 3.295
Ａ₄ = 4.32360×10^-5
Ａ₆ = -1.72480×10^-7
Ａ₈ = 2.16160×10^-10
第４面
Ｋ = -0.287
Ａ₄ = 3.15760×10^-5
Ａ₆ = -2.01110×10^-7
Ａ₈ = -4.27050×10^-10
第１５面
Ｋ = -0.360
Ａ₄ = 6.73690×10^-5
Ａ₆ = 1.81750×10^-7
Ａ₈ = 8.33430×10^-10
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 16.99 27.94 50.23
Ｆ_NO 3.51 4.37 5.77
２ω (°) 69.34 43.97 25.07
ｄ₆ 42.00 17.72 1.00
ｄ₁₅ 28.95 40.31 63.46 。

実施例２
ｒ₁ = 76.207 ｄ₁ = 1.80 ｎ_d1 =1.58913 ν_d1 =61.14
ｒ₂ = 14.792 ｄ₂ = 4.95
ｒ₃ = 53.628 （非球面） ｄ₃ = 2.40 ｎ_d2 =1.52542 ν_d2 =55.78
ｒ₄ = 18.490 （非球面） ｄ₄ = 5.21
ｒ₅ = 22.802 ｄ₅ = 3.75 ｎ_d3 =1.67270 ν_d3 =32.10
ｒ₆ = 49.181 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 1.00
ｒ₈ = 22.294 ｄ₈ = 4.03 ｎ_d4 =1.65844 ν_d4 =50.88
ｒ₉ = -481.314 ｄ₉ = 5.22
ｒ₁₀= -34.674 ｄ₁₀= 2.25 ｎ_d5 =1.76182 ν_d5 =26.52
ｒ₁₁= 73.003 ｄ₁₁= 0.50
ｒ₁₂= 23.850 ｄ₁₂= 3.94 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.23
ｒ₁₃= -41.250 ｄ₁₃= 4.61
ｒ₁₄= -66.092 ｄ₁₄= 2.50 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₅= -52.926 （非球面） ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.62 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.21
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.45 ｎ_d9 =1.54200 ν_d9 =77.40
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 2.80 ｎ_d10=1.54424 ν_d10=70.86
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.15
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.76 ｎ_d11=1.52310 ν_d11=54.49
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 1.06
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第３面
Ｋ = 3.060
Ａ₄ = 5.62956×10^-5
Ａ₆ = -1.74033×10^-7
Ａ₈ = 2.70187×10^-10
第４面
Ｋ = -0.433
Ａ₄ = 4.68598×10^-5
Ａ₆ = -1.94817×10^-7
Ａ₈ = -4.61179×10^-10
第１５面
Ｋ = -0.325
Ａ₄ = 5.46162×10^-5
Ａ₆ = 1.70528×10^-7
Ａ₈ = 3.21557×10^-10
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 17.85 26.60 44.18
Ｆ_NO 3.56 4.27 5.65
２ω (°) 66.36 46.13 28.44
ｄ₆ 39.26 19.74 3.90
ｄ₁₅ 29.98 39.03 57.21 。

実施例３
ｒ₁ = 52.690 ｄ₁ = 1.96 ｎ_d1 =1.72916 ν_d1 =54.68
ｒ₂ = 16.291 ｄ₂ = 4.21
ｒ₃ = 57.893 （非球面） ｄ₃ = 2.40 ｎ_d2 =1.52542 ν_d2 =55.78
ｒ₄ = 18.535 （非球面） ｄ₄ = 5.17
ｒ₅ = 23.233 ｄ₅ = 3.70 ｎ_d3 =1.68893 ν_d3 =31.07
ｒ₆ = 51.199 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 1.00
ｒ₈ = 20.927 ｄ₈ = 4.00 ｎ_d4 =1.65844 ν_d4 =50.88
ｒ₉ = 290.639 ｄ₉ = 4.74
ｒ₁₀= -34.470 ｄ₁₀= 2.22 ｎ_d5 =1.76182 ν_d5 =26.52
ｒ₁₁= 102.805 ｄ₁₁= 0.50
ｒ₁₂= 23.295 ｄ₁₂= 3.88 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.23
ｒ₁₃= -30.741 ｄ₁₃= 4.24
ｒ₁₄= -32.563 ｄ₁₄= 2.50 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₅= -49.270 （非球面） ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.62 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.21
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.45 ｎ_d9 =1.54200 ν_d9 =77.40
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 2.80 ｎ_d10=1.54424 ν_d10=70.86
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.15
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.76 ｎ_d11=1.52310 ν_d11=54.49
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 1.06
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第３面
Ｋ = 3.060
Ａ₄ = 3.22194×10^-5
Ａ₆ = -7.98024×10^-8
Ａ₈ = 8.51384×10^-11
第４面
Ｋ = -0.434
Ａ₄ = 2.55987×10^-5
Ａ₆ = -9.40307×10^-8
Ａ₈ = -2.87017×10^-10
第１５面
Ｋ = -0.326
Ａ₄ = 6.52226×10^-5
Ａ₆ = 2.20660×10^-7
Ａ₈ = 2.99119×10^-10
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 17.80 26.60 49.00
Ｆ_NO 3.56 4.14 5.77
２ω (°) 66.45 46.12 25.70
ｄ₆ 43.65 23.00 3.90
ｄ₁₅ 29.76 38.52 60.82 。

実施例４
ｒ₁ = 87.517 ｄ₁ = 1.80 ｎ_d1 =1.58913 ν_d1 =61.14
ｒ₂ = 15.319 ｄ₂ = 4.23
ｒ₃ = 44.338 （非球面） ｄ₃ = 2.40 ｎ_d2 =1.52542 ν_d2 =55.78
ｒ₄ = 17.169 （非球面） ｄ₄ = 5.72
ｒ₅ = 22.828 ｄ₅ = 3.61 ｎ_d3 =1.67270 ν_d3 =32.10
ｒ₆ = 48.349 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = ∞（絞り） ｄ₇ = 0.80
ｒ₈ = 23.224 ｄ₈ = 4.19 ｎ_d4 =1.65844 ν_d4 =50.88
ｒ₉ = ∞ ｄ₉ = 5.67
ｒ₁₀= -36.893 ｄ₁₀= 2.03 ｎ_d5 =1.76182 ν_d5 =26.52
ｒ₁₁= 74.746 ｄ₁₁= 0.30
ｒ₁₂= 21.207 ｄ₁₂= 4.00 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.23
ｒ₁₃= -46.231 ｄ₁₃= 4.62
ｒ₁₄= -84.886 ｄ₁₄= 2.50 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₅= -64.507 （非球面） ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.62 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.21
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.45 ｎ_d9 =1.54200 ν_d9 =77.40
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 2.80 ｎ_d10=1.54424 ν_d10=70.86
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.15
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.76 ｎ_d11=1.52310 ν_d11=54.49
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 1.06
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第３面
Ｋ = 3.078
Ａ₄ = 4.74671×10^-5
Ａ₆ = -1.53486×10^-7
Ａ₈ = 2.05563×10^-10
第４面
Ｋ = -0.434
Ａ₄ = 3.99175×10^-5
Ａ₆ = -1.74455×10^-7
Ａ₈ = -4.22291×10^-10
第１５面
Ｋ = -0.330
Ａ₄ = 6.04462×10^-5
Ａ₆ = 1.92918×10^-7
Ａ₈ = 4.15648×10^-10
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 17.60 26.60 50.01
Ｆ_NO 3.56 4.20 5.77
２ω (°) 67.15 46.09 25.20
ｄ₆ 40.64 20.09 1.28
ｄ₁₅ 29.73 38.99 63.08 。

実施例５
ｒ₁ = 87.517 ｄ₁ = 1.80 ｎ_d1 =1.58913 ν_d1 =61.14
ｒ₂ = 15.319 ｄ₂ = 4.23
ｒ₃ = 44.338 （非球面） ｄ₃ = 2.40 ｎ_d2 =1.52542 ν_d2 =55.78
ｒ₄ = 17.169 （非球面） ｄ₄ = 5.72
ｒ₅ = 22.828 ｄ₅ = 3.61 ｎ_d3 =1.67270 ν_d3 =32.10
ｒ₆ = 48.349 ｄ₆ = （可変）
ｒ₇ = 23.224 ｄ₇ = 4.19 ｎ_d4 =1.65844 ν_d4 =50.88
ｒ₈ = ∞ ｄ₈ = 0.80
ｒ₉ = ∞（絞り） ｄ₉ = 4.87
ｒ₁₀= -36.893 ｄ₁₀= 2.03 ｎ_d5 =1.76182 ν_d5 =26.52
ｒ₁₁= 74.746 ｄ₁₁= 0.30
ｒ₁₂= 21.207 ｄ₁₂= 4.00 ｎ_d6 =1.48749 ν_d6 =70.23
ｒ₁₃= -46.231 ｄ₁₃= 4.62
ｒ₁₄= -84.886 ｄ₁₄= 2.50 ｎ_d7 =1.52542 ν_d7 =55.78
ｒ₁₅= -64.507 （非球面） ｄ₁₅= （可変）
ｒ₁₆= ∞ ｄ₁₆= 0.62 ｎ_d8 =1.51633 ν_d8 =64.14
ｒ₁₇= ∞ ｄ₁₇= 1.21
ｒ₁₈= ∞ ｄ₁₈= 0.45 ｎ_d9 =1.54200 ν_d9 =77.40
ｒ₁₉= ∞ ｄ₁₉= 2.80 ｎ_d10=1.54424 ν_d10=70.86
ｒ₂₀= ∞ ｄ₂₀= 0.15
ｒ₂₁= ∞ ｄ₂₁= 0.76 ｎ_d11=1.52310 ν_d11=54.49
ｒ₂₂= ∞ ｄ₂₂= 1.06
ｒ₂₃= ∞（像面）
非球面係数
第３面
Ｋ = 3.078
Ａ₄ = 4.74671×10^-5
Ａ₆ = -1.53486×10^-7
Ａ₈ = 2.05563×10^-10
第４面
Ｋ = -0.434
Ａ₄ = 3.99175×10^-5
Ａ₆ = -1.74455×10^-7
Ａ₈ = -4.22291×10^-10
第１５面
Ｋ = -0.330
Ａ₄ = 6.04462×10^-5
Ａ₆ = 1.92918×10^-7
Ａ₈ = 4.15648×10^-10
ズームデータ（∞）
ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ (mm) 17.60 26.60 51.40
Ｆ_NO 3.56 4.20 5.87
２ω (°) 67.15 46.08 24.53
ｄ₆ 41.44 20.89 1.50
ｄ₁₅ 29.73 38.99 64.52 。

以上の実施例１〜５の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図６〜図１０に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端におけるの球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す。なお、各収差図中、“ＦＩＹ”は像高を表す。

上記実施例１〜５の条件式（Ａ）〜（Ｅ）の値は次の通りである。
条件式 実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５
（Ａ） -1.000 -0.911 -1.155 -1.000 -1.000
（Ｂ） -0.495 -0.356 -0.498 -0.339 -0.339
（Ｃ） 0.903 1.019 0.977 0.940 0.940
（Ｄ） 0.179 0.158 0.143 0.171 0.171
（Ｅ） 0.142 0.139 0.127 0.139 0.139
。

図１１は、本発明の２群ズームレンズを用い、撮像素子として小型のＣＣＤ又はＣ−ＭＯＳ等を用いた電子撮像装置としての一眼レフレックスカメラの断面図である。図１１において、１は一眼レフレックスカメラ、２はズーム機構と合焦機構を備えた鏡筒内に配置された撮影レンズ系、３は撮影レンズ系２を一眼レフレックスカメラ１に着脱可能とする鏡筒のマウント部であり、スクリュータイプのマウントやバヨネットタイプのマウント等が用いられる。この例では、バヨネットタイプのマウントを用いている。

また、４は撮像素子面、５は撮影レンズ系２の光路６上のレンズ系と撮像素子面４との間に配置されたクイックリターンミラー、７はクイックリターンミラー５より反射された光路に配置されたファインダースクリーン、８はペンタプリズム、９はファインダー、Ｅは観察者の眼（アイポイント）である。

このような構成の一眼レフレックスカメラ１の撮影レンズ系２として、例えば上記実施例１〜５に示した本発明の２群ズームレンズが用いられる。

以上の本発明によれば、一眼レフタイプのデジタルカメラに適した交換レンズとして、テレセントリック性、収差補正性能、変倍比の点優れたズームレンズを実現することができる。

本発明の２群ズームレンズの実施例１の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、望遠端（ｂ）でのレンズ断面図である。 本発明の２群ズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。 本発明の２群ズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。 本発明の２群ズームレンズの実施例４の図１と同様の図である。 本発明の２群ズームレンズの実施例５の図１と同様の図である。 実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。 実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。 本発明の２群ズームレンズを交換レンズとして用いた一眼レフレックスカメラの断面図である。

符号の説明

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…平行平板群
Ｉ…像面
Ｅ…観察者の眼（アイポイント）
１…一眼レフレックスカメラ
２…撮影レンズ系
３…マウント部
４…撮像素子面
５…クイックリターンミラー
６…光路
７…ファインダースクリーン
８…ペンタプリズム
９…ファインダー

Claims (13)

1. 物体側から像側に順に、負屈折力の第１レンズ群、正屈折力の第２レンズ群を有し、広角端から望遠端への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間隔を減少させ、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群を移動させて変倍を行う２群ズームレンズであって、
   前記第１レンズ群は、物体側から順に、負屈折力のレンズ群Ｇ_1aと正屈折力のレンズ群Ｇ_1bとから構成され、
   前記第２レンズ群は、物体側から順に、正屈折力のレンズＬ₂₁、負屈折力のレンズＬ₂₂、正屈折力のレンズＬ₂₃ 、レンズＬ ₂₄ を有し、
   前記レンズＬ ₂₄ は非球面を有するレンズであり、
   前記２群ズームレンズは、前記正屈折力のレンズＬ₂₁に接する空気間隔に配された明るさ絞りを有し、
   以下の条件式（Ａ）、（Ｂ）、（Ｅ）’を満足することを特徴とする２群ズームレンズ。
   −１．５＜（ｒ_21a ＋ｒ_21b ）／（ｒ_21a −ｒ_21b ）＜−０．８７ ・・・（Ａ）
   −１．０＜（ｒ_22a ＋ｒ_22b ）／（ｒ_22a −ｒ_22b ）＜−０．２８ ・・・（Ｂ）
   ０．１＜ｄ _s34 ／ｆ _2G ＜０．２８ ・・・（Ｅ）’
   ただし、ｒ_21a はレンズＬ₂₁の物体側面の近軸曲率半径、
   ｒ_21b はレンズＬ₂₁の像側面の近軸曲率半径、
   ｒ_22a はレンズＬ₂₂の物体側面の近軸曲率半径、
   ｒ_22b はレンズＬ₂₂の像側面の近軸曲率半径、
   ｄ _s34 はレンズＬ ₂₃ とレンズＬ ₂₄ との間の光軸上での空気間隔、
   ｆ _2G は第２レンズ群の焦点距離、
   である。
2. 以下の条件式（Ｃ）を満足することを特徴とする請求項１記載の２群ズームレンズ。
   ０．５＜ｆ_2G／ｆ₂₁＜１．１ ・・・（Ｃ）
   ただし、ｆ ₂₁はレンズＬ₂₁の焦点距離、
   である。
3. 以下の条件式（Ｄ）を満足することを特徴とする請求項１又は２記載の２群ズームレンズ。
   ０．１４＜ｄ_s12 ／ｆ_2G＜０．２０ ・・・（Ｄ）
   ただし、ｄ _s12 はレンズＬ₂₁とレンズＬ₂₂との間の光軸上での空気間隔、
   である。
4. 前記正屈折力のレンズＬ₂₃は、両凸形状を持つことを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載の２群ズームレンズ。
5. 前記負屈折力のレンズ群Ｇ_1aは、物体側から順に、負屈折力のレンズＬ₁₁、負屈折力のレンズＬ₁₂からなり、前記正屈折力のレンズ群Ｇ_1bは、正屈折力のレンズＬ₁₃を有することを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載の２群ズームレンズ。
6. 前記負屈折力のレンズ群Ｇ_1a内に物体側面と像側面が非球面である両面非球面レンズを有することを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載の２群ズームレンズ。
7. 前記負屈折力のレンズＬ₁₂は、物体側面と像側面が非球面である両面非球面レンズであることを特徴とする請求項５記載の２群ズームレンズ。
8. 前記負屈折力のレンズＬ₁₂は、物体側面は正のパワーが周辺程強くなる形状、像側面は負のパワーが周辺程弱くなる形状の両面非球面レンズであることを特徴とする請求項７記載の２群ズームレンズ。
9. 前記明るさ絞りが前記第２レンズ群の物体側に位置することを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載の２群ズームレンズ。
10. 前記明るさ絞りが前記第２レンズ群の前記正屈折力のレンズＬ₂₁の像側に位置することを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載の２群ズームレンズ。
11. 前記請求項１から１０の何れか１項記載の２群ズームレンズと、前記２群ズームレンズをカメラ本体に着脱自在とするマウント部とを備えたことを特徴とする交換レンズ。
12. 前記請求項１から１０の何れか１項記載の２群ズームレンズと、前記２群ズームレンズの像側に配されかつ光学像を電気信号に変換する電子撮像素子とを備えたことを特徴とする電子撮像装置。
13. 前記２群ズームレンズと前記電子撮像素子との間に反射により光路を分割する光路分割部材を備え、前記光路分割部材による反射光路側に観察用の像が形成されることを特徴とする請求項１２記載の電子撮像装置。

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