JP4851967B2

JP4851967B2 - 条鋼材の熱間圧延方法

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Publication number: JP4851967B2
Application number: JP2007058838A
Authority: JP
Inventors: 仁串田; 実佳子武田; 隆大西; 健石田; 庄司宮▲崎▼
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2007-03-08
Filing date: 2007-03-08
Publication date: 2012-01-11
Anticipated expiration: 2027-03-08
Also published as: JP2008221234A

Description

本発明は、スケール起因、および温度降下による表面微細クラック起因の表面疵発生を抑制でき、表面性状に優れた条鋼材を製造できる条鋼材の熱間圧延方法に関するものである。

加熱炉で加熱された条鋼材を、高圧水によってデスケーリングし、その後所定の間隔をおいて複数配置した圧延スタンドの対になったロールに設けた種々の孔型によって、複数パスに分けて順次圧延することで、断面積を順次減少させて所定の製品形状および寸法の条鋼材に仕上げることは従来から行われてきた。

しかしながら、この熱間圧延方法によって線材、棒鋼、角鋼などの条鋼材製品を製造した場合、仕上がった条鋼材の表面に表面疵が多数形成されてしまうことがあり、かねてから問題となっていた。このような表面疵が残存したままで鍛造加工等の２次加工を施すと、表面疵を起点として割れなどの加工欠陥が発生する可能性がある。

この表面疵発生の主要因の１つとしては、まず、加熱炉や圧延工程途中で材料表面に発生する鋼材との密着性の高いサブスケール、すなわちスケール(酸化鉄)と地鉄（鋼）の界面部に生成する、Ｃｒ、Ｓｉ等の酸化しやすい合金元素を含み、微細な気孔を内包する剥離困難な鉄酸化物が考えられる。加熱炉等で鋼材表面に発生するサブスケールの除去を容易にできるようにした条鋼材の製造方法として、例えば、特許文献１および特許文献２に記載された発明がある。これらの特許文献１および２に記載された方法は、サブスケールの構造を剥離しやすい構造に変化させるものであり、表面性状に優れた条鋼材が確実に製造できる非常に優れた発明であるが、スケールロスや加熱炉操業上の問題が残り、改善の余地があった。

また、より一般的な方法として、スケールの構造は変化させずに高圧水デスケーラの吐出圧力を上げることで衝突圧力を上げ、剥離困難なスケールを除去する方法がある。しかしながら、高圧水デスケーラで完全にサブスケールを剥離させるには、例えば５００kgf/cm2(49.0MPa)以上の吐出圧が必要となり、デスケーリングによる鋼材の温度降下のために圧延機の負荷が上昇すること、表面の大きな温度低下によって鋼材表面にクラックが生じ、これが新たな表面疵の原因となる等の問題があった。

このような問題を改善する手段として、例えば特許文献３に記載されたように、ブラシロールを用いたメカニカルデスケーリングの方式がある。このデスケーリング方式は、鋼材を温度低下させることなく、スケールを機械的に削りとるため、サブスケールを完全に剥離させるための有用な手段である。しかしながら、サブスケールを完全に剥離させるためには、鋼材の同一場所に複数回ブラシを接触させることが必要であり、動いている鋼材に対してこの接触を実現するためには非常に高いブラシ回転数（ブラシロール周速）とするか、ブラシロールを組み込んだ複数台のデスケーリング設備を設置する必要がある。従って現実的な設備費用面から設備を決定した場合、この設備では、ある程度のサブスケール除去は見込めるが、完全に除去することはできないという問題があった。
特開２００３ ―１１９５１７号公報特開２００２― ３１６２０７号公報特開平４ ―１１５８６３号公報

本発明は、上記従来の問題を解決することを目的としてなされたものであり、その課題は、条鋼材を熱間圧延する際に発生する表面疵を、大きな設備投資をすることなく抑制することができ、近年の厳しい表面疵保証を満足する条鋼材製品を製造することができる条鋼材の熱間圧延方法を提供することである。

前記の課題を解決するために、この発明では以下の構成を採用したのである。

即ち、請求項１に係る条鋼材の熱間圧延方法は、素材ビレット状態の被圧延材を加熱した後、複数配置した圧延機のそれぞれのロール孔型によって被圧延材の断面積を順次減少させて、所要の形状および寸法の条鋼材に仕上げる条鋼材の熱間圧延方法であって、前記素材ビレットが、Ｓｉを０．０５質量％以上と、Ｃｒ、Ｎｉのうち少なくとも1種以上を０．１質量％以上含有する鋼からなり、前記加熱を１２００℃以下で行なう加熱工程と、この加熱工程後、前記被圧延材を少なくとも１回、露点:３０〜６０℃の湿潤雰囲気中に2秒以下曝す水蒸気酸化処理工程と、その水蒸気酸化処理工程後、ブラシロールを用いたメカニカルデスケーラにより前記被圧延材をデスケーリングする工程を備えたことを特徴とする。

上記条鋼材の熱間圧延方法で、条鋼材を、Ｓｉを０．０５質量％以上と、Ｃｒ、Ｎｉのうち少なくとも1種以上を０．１質量％以上含有する組成の鋼種とし、加熱温度を１２００℃以下とする前提条件を設けたのは、このような鋼種および加熱温度の場合にサブスケールが生成しやすく、このサブスケールの生成により、熱間圧延過程でスケール押し込みによる表面疵が発生しやすいという問題点が従来から存在するためである。上記のように、条鋼材に仕上げる、素材ビレットや圧延過程における被圧延材に、水蒸気を含む湿潤雰囲気中に曝す水蒸気酸化処理を施すことにより、水蒸気がサブスケールと地鉄との界面部に達して地鉄（鋼）表面を直接酸化して、サブスケールと地鉄との界面に薄い酸化層（ウスタイト（ＦｅＯ））が形成される。このウスタイト（ＦｅＯ）は強度が低いため、その生成時の熱応力等によって亀裂が入って伝播し、上層のサブスケールを破壊する。その上、水蒸気の作用により地鉄界面が均一に酸化され、この界面が平滑となってサブスケールが地鉄からきれいに除去されやすくなり、すなわち剥離しやすいスケール性状に改質されてデスケーリング性が大きく改善される。しかも、デスケーリングを、ブラシロールを用いたメカニカルデスケーラによって行なうため、従来の高圧水を用いたデスケーリングに比べて、素材ビレットや被圧延材の温度降下が極めて小さく圧延機の負荷上昇が抑制され、簡便な設備で効果的にデスケーリングを行なうことができる。

水蒸気を供給した湿潤雰囲気中でのサブスケールの剥離性を評価するために、本発明者らは以下に示すサブスケール剥離性評価実験を行なった。表１に実験条件を示す。

図１（ａ）は、実験状況を模式的に示したもので、試験片９を１２００℃にまで加熱した後、この温度で、露点が３０℃になるように水蒸気供給量を調整した湿潤雰囲気に２秒曝して、矩形状の表面（平面）にサブスケールを含むスケール層を一様に生成させた試験片（鋼材）を固定して、この試験片の前記矩形状の平面（表面）に試験用ブラシロール１０を押し当てて回転させ、この試験用ブラシロール１０が試験片９の表面に接触する回数と、図１（ｂ）に示したスケール層の剥離長さＬｄとの関係を実測により求めた。また、比較のために、試験片９を１２００℃まで加熱後、湿潤雰囲気に曝さずに、そのまま試験用ブラシロール１０を押し当てて回転させ、ブラシロール１０の接触回数Ｃとスケール層の剥離長さＬｄとの関係も求めた。試験用ブラシロール１０は、金属製の軸部１０ａに、長さが３０ｍｍの金属製のブラシ部（針状毛部）１０ｂを放射状に設けた、直径（最外周径）が２００ｍｍのものである。ブラシロール１０の回転数は、接触回数Ｃの少ない方から、１００ｒｐｍ（Ｃ＝５２３６）、１４０ｒｐｍ、３００ｒｐｍ、５００ｒｐｍ（Ｃ＝２６１８０）と、接触回数Ｃが多くなるにつれて段階的に増加させた。表１に実験条件を、図２に実験結果を示す。なお、図１（ｂ）でスケール層の剥離長さＬｄは模式的に示したもので、図２に示したスケール層の剥離長さＬｄは、試験片の幅（Ｗ）方向の平均値である。また、図２中に示した理論上の接触長さＬｔは、図１（ａ）に示したように、試験用ブラシロール１０の直径（最外周径）と押し込み量ｄから決定される幾何学的な接触長さである。また、ブラシロールの接触回数Ｃは、以下の式（１）で求めた。
接触回数Ｃ＝π×Ｄｂ×Ｎｂ／６０×Ｓ／Ｂ--------------------（１）
ここで、Ｄｂ：ブラシロール直径、Ｎｂ：ブラシロール回転数（ｒｐｍ）、Ｓ：ブラシロール接触時間（ｓ）、Ｂ：ブラシ（針状毛）の間隔（＝１ｍｍ）、である。

図２から、剥離長さＬｄは、接触回数Ｃが多くなるほど増加するが、水蒸気による湿潤雰囲気に曝さない場合には、理論接触長さＬｔに到達するまで約２６０００回の接触回数が必要であるのに対し、湿潤雰囲気に２秒曝した場合には、約１６０００回の接触回数で理論接触長さＬｔに到達していることがわかる。このことは、加熱後の試験片すなわち鋼材を水蒸気供給による湿潤雰囲気に曝すことの効果によって、より少ない接触回数で、生成したサブスケールをスケール層ごと完全に剥離できることを意味しており、この水蒸気酸化処理効果によって、ブラシロールの回転数を大きく増加させることなく、またはブラシロールを複数台、すなわちメカニカルデスケーリング装置を複数台設置することなく、従来、剥離が困難であったサブスケールを容易かつ完全に剥離できることを意味している。

前記湿潤雰囲気の露点を３０〜６０℃の範囲としたのは次の理由による。すなわち、露点が３０℃未満の場合には、湿潤雰囲気中の水蒸気濃度が低くなるため、サブスケールの破壊が不十分となり、また、６０℃を超える場合には、湿潤雰囲気中の水蒸気濃度が高くなるため、スケールが成長し過ぎてその剥離性が却ってわるくなるためである。なお、このようなスケール成長によるスケール剥離性の低下を抑制するという観点からは、前記水蒸気酸化処理工程での湿潤雰囲気中の露点は５５℃以下であることがより望ましく、したがって、この露点の範囲は、３０〜５５℃がより望ましい。露点が３０〜６０℃および３０〜５５℃の湿潤雰囲気を絶対水蒸気量を用いて表すと、それぞれ、絶対水蒸気量０．３〜１２２ｇ／湿潤雰囲気１ｍ^３、絶対水蒸気量３０．３〜９９．１ｇ／湿潤雰囲気１ｍ^３、となる。

前記水蒸気酸化処理工程で、素材ビレットや被圧延材を湿潤雰囲気中に曝す時間を２秒以下としたのは次の理由による。すなわち、水蒸気酸化による地鉄界面部のウスタイト（ＦｅＯ）形成効果は、その厚みが薄い状態に止まる水蒸気処理時間が短いほど出やすい。したがって、水蒸気酸化時間が２秒を超えると、前記素材ビレットや被圧延材の表面酸化が進行し、地鉄界面に形成されたウスタイト（ＦｅＯ）が、地鉄との整合性が高いマグネタイト（Ｆｅ_３Ｏ_４）に変化するため、サブスケールが剥離しにくくなって、熱間圧延でのスケール押し込みによる表面疵の発生を助長することになり、また、地鉄界面を平滑化する効果もなくなり、メカニカルデスケーリング性の改善効果もなくなるためである。なお、前記水蒸気酸化処理時間は、短すぎると水蒸気がサブスケールの下層まで到達することができず、地鉄が酸化されないため、サブスケールを破壊する前記の効果がなくなる。したがって、湿潤雰囲気中に曝す時間は０．１秒以上とすることが好ましい。

請求項２に係る条鋼材の熱間圧延方法は、前記水蒸気酸化処理工程を前記加熱工程の直後および粗圧延工程の直後にそれぞれ設けたことを特徴とする。

このように、水蒸気酸化処理を２回行なうようにすると、加熱工程で生成した所謂１次のサブスケール、および圧延速度が遅く圧延時間が比較的長い、すなわち酸化時間が比較的長い粗圧延過程で生成した所謂２次のサブスケールの双方を、メカニカルデスケーリングにより効果的に除去することが可能となり、スケール押し込みによる表面疵の発生をより抑制することができる。

この発明では、Ｓｉを０．０５質量％以上と、Ｃｒ、Ｎｉのうち少なくとも1種以上を０．１質量％以上含有する条鋼材を１２００℃以下で加熱した後に、少なくとも１回、露点が３０〜６０℃の湿潤雰囲気中に2秒以下曝す水蒸気酸化処理を行なって、剥離が困難なサブスケールを含むスケールを、剥離しやすいスケール性状に改質してメカニカルデスケーリングにより除去するようにしたので、大掛かりな設備を必要とせずに効果的にデスケーリングを行なうことができ、近年の厳しい表面疵保証を満足する条鋼材製品を製造することができる。

以下に、この発明の実施形態を、実施例を交えて、添付の図３および図４に基づいて説明する。

図３は、条鋼材の１種である線材のミルレイアウト（圧延ライン）の加熱炉１および圧延機の配置の一部、すなわち粗圧延機列２および中間圧延機列３を模式的に示したものである。前記粗圧延機列２および中間圧延機列３は、いずれも孔型を設けた一対のロールを組み込んだ水平圧延機２ａ、３ａおよび垂直圧延機２ｂ、３ｂが所要の間隔で複数配置されている。加熱炉１の出側には、被圧延材４ａとなる素材ビレット４の水蒸気酸化処理を行なう水蒸気酸化処理装置５が配置され、この水蒸気酸化処理装置５の出側には、メカニカルデスケーリング装置６が設置されている。

前記水蒸気酸化処理装置５には、水蒸気供給管７、７ａから水蒸気が供給されて湿潤雰囲気が形成され、この湿潤雰囲気中の露点が３０〜６０℃となるように、前記水蒸気の供給量が調節される。この湿潤雰囲気中の露点は、被圧延材（素材ビレット４を含む）４ａの表面から高さ５０ｃｍ以内の表面近傍の雰囲気を採取して、露点計、例えば鏡面式露点計によって測定することができる。

前記水蒸気酸化処理装置５の出側に設置されたメカニカルデスケーリング装置６では、デスケーリング手段としてブラシロールが用いられている。このメカニカルデスケーリング装置６では、例えば、図４（ａ）に示すように、ブラシロール８ａ〜８ｄが、素材ビレット４の各面（４つの表面）に対して、その対向する面の中央Ａ１、Ａ２に、ブラシロール８ａ、８ｂおよび８ｃ、８ｄのロール幅方向（ロール軸方向）の中央部が位置するように配置されている。そして、このブラシロール８ａ〜８ｄは、使用し続けたときのブラシの局部的損耗等を緩和するため、その軸心を垂直方向に対して、素材ビレット４の軸方向に直角な方向に対して、角度θ（例えば、３０°）だけ傾けて、所要の力（例えば、１００〜２００ｋｇｆ）で押し付けられるようになっている。また、鋼種や要求表面品質レベル等の必要に応じて水蒸気酸化処理およびメカニカルデスケーリングが行なえるように、粗圧延機列２の出側にも、水蒸気酸化処理装置５ａを設置し、さらにその出側にメカニカルデスケーリング装置６ａを配置することができる。前記粗圧延機列２の最終圧延機（２ｂ）からは、通常、断面形状が「角」の被圧延材が放出されるため、水蒸気酸化処理装置５ａの出側に設置されたメカニカルデスケーリング装置６ａにおいても、図４（ａ）および（ｂ）に示したものと同様のブラシロールの配置とすることができる。

加熱炉４で、１２００℃以下で加熱された後、抽出された、Ｓｉを０．０５質量％以上と、Ｃｒ、Ｎｉのうち少なくとも1種以上を０．１質量％以上含有する鋼からなる素材ビレット４は、その表面に生成した剥離が困難なサブスケールを含むスケール層が、水蒸気の供給により露点が３０〜６０℃の範囲に調整された水蒸気酸化処理装置５内の湿潤雰囲気に2秒以下の短時間曝されて、前述のように、水蒸気の作用により剥離しやすいスケール性状に改質された後、メカニカルデスケーリング装置６で、ブラシロール８ａ〜８ｄの回転により、生成したスケールが破壊され、地鉄界面から剥離される。そして、デスケーリングされた素材ビレット４は、粗圧延機列２の水平圧延機２ａおよび垂直圧延機２ｂで順次圧延されて、その断面積が順次減少し、粗圧延機列２の最終圧延機２ｂｆから、断面形状が「角」の被圧延材４ａが放出され、中間圧延機列３および仕上げ圧延機列（図示省略）でさらに順次圧延されて、所要寸法（形状・寸法）の線材（条鋼材）製品に仕上げられる。

なお、前述のように、鋼種や要求表面品質レベルに応じて、水蒸気酸化処理装置５ａで、粗圧延機列２の最終圧延機（２ｂ）から放出された断面形状が「角」の被圧延材４ａを、素材ビレット４の場合と同様に、露点が３０〜６０℃の範囲に調整された湿潤雰囲気に2秒以下の短時間曝され、圧延速度が遅いため、圧延時間すなわち（大気との接触による）酸化時間が比較的長い粗圧延過程で生成した、サブスケールを含む２次スケール層を、水蒸気の作用により剥離しやすいスケール性状に改質された後、メカニカルデスケーリング装置６ａで生成したスケールが破壊され、地鉄界面から剥離される。このように、素材ビレット４の加熱過程および、必要に応じて、酸化時間の比較的長い粗圧延段階で被圧延材４ａに生成した、剥離が困難なサブスケールを含むスケール層をそれぞれ地鉄界面から除去することにより、熱間圧延過程でのスケール押し込みによる表面疵の発生を防止することができる。

本願発明の、「水蒸気酸化処理＋メカニカルデスケーラ」の組み合わせによる表面疵低減効果を確認するため、表２に組成を示す鋼種Ａ〜Ｅの各１５０ｍｍ角ビレットを加熱炉の燃焼ガス雰囲気中で１０００〜１３５０℃の範囲に加熱し、加熱炉から抽出直後に、表３に示す工程１〜工程４の４つのデスケーリング処理を施すことにより、それぞれ、直径８．０ｍｍの線材を製造する実機実験を実施した。この製造した直径８．０ｍｍの線材について、以下に示す方法で表面疵の発生状態を評価した。すなわち、コイル状に巻取った直径８．０ｍｍ線材の先端側から後端側にかけて、長手方向（圧延方向）に垂直な横断面１０箇所以上を採取し、各横断面を観察断面として、光学顕微鏡（倍率：100〜200）により表面疵を観察した。深さが０．０１ｍｍ以上の疵を表面疵としてカウントし、その平均値（疵個数の合計数／観察断面数の合計数＝１観察断面あたりの疵個数）を算出した。そして、この疵個数の平均値が、０（疵無し）のものをランク０、０超〜１０以下のものをランク１、１０超〜２０以下のものをランク２、２０超〜３０以下のものをランク３、３０超のものをランク４と定義して、それぞれの工程を経た線材の表面疵の発生状態を評価した。製品としてランク１以下の表面疵発生状態であれば、全く問題ない。このようにして工程１〜工程４について、表面疵の発生状態を評価した結果を表４〜表７に示す。

表４は、標準（比較）条件である工程１についての実験結果を示したものであるが、表面疵ランクは３〜４と、線材製品として問題のない表面疵ランク１以下を達成できていない。鋼種によるバラツキはあるものの、加熱温度の低い１０５０℃の条件の方が、加熱温度の高い１２００℃の条件よりも、表面疵ランクがわるい。これは、高圧水デスケーリングによるビレット（被圧延材）表面の温度降下により表面クラックが発生したこと、およびデスケーリング能力は、表面温度が高いほど向上すること、などに起因する。

表５は、工程２についての実験結果を示したものである。表面疵ランクは工程１に比べて改善されているが、線材製品として問題のない表面疵ランク１以下には到達していない。工程１に比べて改善されているのは、デスケーリング手段を高圧水デスケーラからメカニカルデスケーラに変更したことにより、ビレット（被圧延材）表面の温度降下が緩和されていること、および流体によるデスケーリングよりも機械的デスケーリングの方が、高いデスケーリング能力を有するためと推察される。また、この工程２の場合も、加熱温度が高い圧延条件の方が、表面疵ランクが良好であるのは、工程１の場合と同様に、ビレット（被圧延材）表面が高いほどデスケーリング能力が向上することによる。

表６は、工程３についての実験結果を示したものである。水蒸気酸化処理の条件（露点および処理時間）が本願発明の範囲内の実験No.(21,22,26〜28,31〜33,36,38,39)については、水蒸気酸化処理によるスケール剥離性の向上のため、表４に示した工程１の高圧水デスケーリングのみの場合よりも改善され、いずれの加熱温度についても表面疵ランクは２〜３の範囲にある。また、水蒸気酸化処理条件が本願発明内の前記実験No.間について比較すると、工程３の場合も、加熱温度が１０５０℃以下の実験No.(21,27,31,36,38)については、他の加熱温度が高い実験No.に比較して表面疵ランクはわるくなっている。これは、工程１の場合と同様に、加熱温度が低い場合には、高圧水デスケーリングによるビレット（被圧延材）表面の温度降下により表面クラックが発生することに起因する。しかし、加熱温度が低い場合でも、工程１（高圧水デスケーリングのみ）の場合よりも、表面疵ランクが改善されており、水蒸気酸化処理によるスケール剥離性の向上効果は認められる。工程３の圧延条件では、水蒸気酸化処理条件が本願発明の技術的範囲内にあり、かつ加熱温度が１０５０℃よりも高い実験No.については、表面疵ランクは２となって、工程１の場合の表面疵ランク３よりも改善されるが、線材製品として問題のない表面疵ランク１以下にはまだ到達していない。

表７は、工程４についての実験結果を示したものである。水蒸気酸化処理条件（露点および処理時間）を本発明の技術的範囲内とし、かつデスケーリング手段を、高圧水デスケーラからメカニカルデスケーラに変更することにより、どの実験No.においても表面疵ランクは１以下に改善されている。この改善効果は、水蒸気酸化処理によるスケール剥離性の向上効果およびメカニカルデスケーラを使用したことによるビレット（被圧延材）の表面温度低下防止の効果が相乗して得られたものであり、本願発明の技術的範囲内の水蒸気酸化処理条件および圧延（加熱）条件では、表面疵ランク１以下の表面性状の良好な線材製品を製造することができる。

なお、前記メカニカルデスケーラ６、６ａ（図３参照）の後面側に、素材ビレットおよび被圧延材の表面温度降下を殆ど生じさせないような、例えば、圧力が４０kgf/cm2(3.9MPa)程度の低圧水デスケーラを配置して、メカニカルデスケーラ６、６ａによるデスケーリング後に、ビレットおよび被圧延材表面に残存したスケール屑を除去するようにしてもよい。また、水蒸気酸化処理装置５（図３参照）の入側に圧力が１５０kgf/cm2(14.7MPa)程度の高圧水デスケーラを配置して、加熱炉で生成した通常の厚いスケール（ＦｅＯ、Ｆｅ_３Ｏ_４、Ｆｅ_２Ｏ_３）を除去し、水蒸気酸化処理装置５で水蒸気酸化した後に、メカニカルデスケーラ６によって高圧水デスケーラで剥離できなかったサブスケールを除去するようにしてもよい。

（ａ）、（ｂ）サブスケール剥離性評価実験概要を模式的に示す説明図である。ブラシロールの接触回数とスケール剥離長さとの関係を示す説明図である。線材の圧延ラインのレイアウトの一例を模式的に示す説明図である。（ａ）ブラシロールの配置の一例を示す説明図である。（ｂ）素材ビレット表面に対するブラシロールの傾斜角の一例を示す説明図である。

符号の説明

１：加熱炉２：粗圧延機列３：中間圧延機列
２ａ、３ａ：水平圧延機２ｂ、３ｂ：垂直圧延機４：素材ビレット
４ａ：被圧延材５、５ａ：水蒸気酸化処理装置
６、６ａ：メカニカルデスケーリング装置７、７ａ：水蒸気供給管
８ａ〜８ｄ：ブラシロール９：試験片１０：試験用ブラシロール
１０ａ：ブラシロール軸部１０ｂ：ブラシ(針状毛)部

Claims

素材ビレット状態の被圧延材を加熱した後、複数配置した圧延機のそれぞれのロール孔型によって被圧延材の断面積を順次減少させて、所要の形状および寸法の条鋼材に仕上げる条鋼材の熱間圧延方法であって、前記素材ビレットが、Ｓｉを０．０５質量％以上と、Ｃｒ、Ｎｉのうち少なくとも1種以上を０．１質量％以上含有する鋼からなり、前記加熱を１２００℃以下で行なう加熱工程と、この加熱工程後、前記被圧延材を少なくとも１回、露点:３０〜６０℃の湿潤雰囲気中に2秒以下曝す水蒸気酸化処理工程と、その水蒸気酸化処理工程後、ブラシロールを用いたメカニカルデスケーラにより前記被圧延材をデスケーリングする工程を備えたことを特徴とする条鋼材の熱間圧延方法。
前記水蒸気酸化処理工程を前記加熱工程の直後および粗圧延工程の直後にそれぞれ設けたことを特徴とする請求項１に記載の条鋼材の熱間圧延方法。