JP4847876B2 - 改善された炭化水素トラップのためのモレキュラーシーブ - Google Patents
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Description
本発明は、一般に、モレキュラーシーブ、および炭化水素トラップとしてのそのような材料の使用に関する。具体的には、本発明は、ゼオライトのようなモレキュラーシーブ、および炭化水素ガス、特に炭化水素の燃焼の間に形成されるような排気ガスのための吸着剤としてのそのようなモレキュラーシーブの使用に関し、そしてより具体的には内燃機関の低温開始動作の間に形成される炭化水素ガスの吸着に関する。
車両についての将来の低排出標準は、自動車製造業者および触媒製造業者に低温開始炭化水素排出の減少に焦点を当てるように強いている。なぜなら、炭化水素排出の多くの部分は、低温開始期間の間に発生するからである。その結果、内燃機関を装備する車両の低温開始動作の間の排出の制御は必須である。従来の三路触媒式変換器を備える車両は、代表的には、薄め塗膜層上に担持された貴金属を含有し、この薄め塗膜層は、今度はモノリシックな担体上に堆積される。新しい触媒は、約170℃で作動をし始めるが、長年使用された触媒は約200〜225℃でのみ作用する。これらの触媒は、そのような温度に到達するのに、通常、少なくとも1〜2分を必要とし、そしてこの「低温開始」期間の間に、後部排気管での炭化水素排出の70〜80%が発生する。このような低温開始排出は、多くの場合、2つの擬似的環境、すなわち都市および高速道路(この擬似的環境において、新しい車両モデルのプロトタイプが、実験室中で、動力計上で訓練された運転手により駆動される)に基づく新しい車両試験のための標準化された実験室的方法である、米国連邦政府試験手順(FTP)のサイクルにおいて不合格に終わる。触媒式変換器中の触媒が、不完全燃焼の炭化水素を最終燃焼生成物に効果的に変換し得ないより低温では、炭化水素吸着剤システムが、エンジンから排気される炭化水素を、不完全燃焼の炭化水素を吸着することにより、それらがその触媒式変換器に到達する前に捕捉するべきである。理想的な場合、脱着は、触媒の活性化(light−off)を超える温度で起こるべきである。
Burke,N.R.;Trimm,D.L.;Howe,R.F.Appl.Catal.,B 2003年,第46巻,97頁 Lafyatis,D.S.;Ansell,G.P.;Bennett,S.C.;Frost,J.C.;Millington,P.J.;Rajaram,R.R.;Walker,A.P.;Ballinger,T.H.Appl.Catal.,B 1998年,第18巻,123頁 Noda,N.;Takahashi,A.;Shibagaki,Y.;Mizuno,H. SAE Tech Pap.Ser.1998年,980423頁 Czaplewski,K.F.;Reitz,T.L.;Kim,Y.J.;Snurr,R.Q. Microporous Mesoporous Mater.2002年,第56巻,55頁
本発明は、当該分野の上述の必要性に対処し、そして炭化水素燃焼生成物を含有する排気ガスを処理するための新規かつ改善された方法を提供する。1つの実施形態では、炭化水素燃焼生成物を含有する排気ガスを処理する方法が提供され、その方法は、その排気ガスを、CONトポロジーのモレキュラーシーブと、そのモレキュラーシーブによる炭化水素燃焼生成物の吸着を促進するに有効な時間、接触させる工程;パージガスをこのモレキュラーシーブに通し、吸着された炭化水素燃焼生成物をそのモレキュラーシーブから取り出す工程;およびその取り出された炭化水素燃焼生成物を含有するパージガスを、炭化水素変換触媒と接触させる工程、を包含する。
そうではないと示されない限り、本発明は特定の物質または反応物、反応条件などに限定されず、従って変動し得ることが理解されるべきである。本明細書中で使用される専門用語は、特定の実施形態を説明する目的のためだけであり、限定的であることは意図されないこともまた理解されるべきである。
(ゼオライト−Y(5.6)、モルデン沸石(10.2)、ZSM−5、ゼオライト−βおよびSSZ−33についてのトルエン脱着プロフィール)
ゼオライト−Y(SiO2/Al2O3比 5.6)、モルデン沸石(SiO2/Al2O3比 10.2)、およびZSM−5について、5K/分の速度で上記のTPD手順に従って、トルエン脱着を実施した。図1Aに示すように、これらのゼオライトについてのトルエン脱着プロフィールは、ZSM−5についての低い脱着速度からゼオライト−Y(5.6)およびモルデン沸石(10.2)についてのより高い速度まで、様々である。しかし、全てのゼオライト(ゼオライト−Y、ZSM−5およびモルデン沸石)は、比較的低温でトルエンを脱着する。図1Bにおいて、SSZ−33は、使用された他のゼオライトよりも性能に33優れた脱着特性を示した。トルエン脱着の最終温度は、以下の順に低下した;SSZ−33>β>モルデン沸石>Y>ZSM−5。このような考えられる結論によって拘束されることは望まないが、本研究において使用された材料と比較して、SSZ−33は、他のゼオライトよりも増強された高温脱着を示し、これは、より大量のトルエンが吸着されたことに起因し得る。特に、SSZ−33は、約150℃および200℃において、2つの鋭い極大値を示す。この挙動は、10MR(複数環)チャンネルからの脱着が相対的により高い温度で生じるSSZ−33の独特の孔系に起因し得る可能性があるが、この挙動の理由を理解するためには、さらなる研究が必要とされる。これらの結果から、SSZ−33およびゼオライト−βを、吸着特性およびゼオライトの水熱安定性のより詳しい比較のために選択した。
(ゼオライト−β(1540)、ゼオライト−β(40)、およびゼオライト−β(100)についてのトルエン脱着プロフィール)
ゼオライト−βのトルエン脱着特性のよりよい理解のため、異なるSiO2/Al2O3比を有する3種のβゼオライトトルエンTPD挙動を、上記のように研究した。図2において示されるように、ゼオライト−β(1540)、ゼオライト−β(40)、およびゼオライト−β(100)についてのトルエン脱着プロフィールは、関数として、SiO2/Al2O3比(括弧内に列挙される)とともに変動する。この情報から、ゼオライト−β(100)を、他のβゼオライトに対する比較標準として選択した。なぜなら、その吸着能および最終脱着温度が、どちらも他の2つのβゼオライトよりも優れているからである。
(ゼオライト−β(100)およびSSZ−33についてのトルエン脱着プロフィールに対する水熱処理効果)
上記のように、SSZ−33およびゼオライト−β(100)についてのTPDトルエン脱着プロフィールを、水熱処理(10重量%水蒸気、800℃、約5時間)の前後のサンプルについて決定した。図3に示されるように、処理されていない(新しい)SSZ−33と水熱処理されたSSZ−33との両方は、優れた脱着特性を提供した(特に、SSZ−33および10重量%水蒸気、800℃、約5時間で水熱処理された同じゼオライト)。
(ゼオライト−β(100)およびSSZ−33のX線粉末回折)
ゼオライト−β(100)およびSSZ 33のX線粉末回折パターンを、水熱処理の前後におけるSSZ−33およびゼオライト−β(100)について、図4に示すように得た。これらのパターンからは、変化はほとんど見られないかまたは全く見られなかった。このことは、水熱処理によって、ゼオライトに有意な構造変化が生じなかったことを示す。
(水熱処理前後における、SSZ 33およびゼオライト−βについてのトルエン吸着能)
SSZ 33およびゼオライト−βについてのトルエン吸着能を、水熱処置の前後におけるサンプルについて(上記条件に従って)、図5に示すようにまた決定した。この図から、SSZ−33のトルエン脱着能は、水熱処理の前および後の両方において、ゼオライト−βよりも優れている。詳細には、SSZ−33の能力は、ゼオライト−βの能力よりも約1.25倍大きい。SSZ−33のこの能力および脱着温度は、炭化水素コールドトラップ用途における要求を考慮する場合、ゼオライト−βの能力および脱着温度よりも優れている。SSZ−33の水熱処理の後に、吸着能の低下が生じる。新しいSSZ−33から脱着された総量は、1.82mmol/gであり、水熱処理後には1.60mmol/gに低下する。ゼオライト−βと比較すると、新しいサンプルからは1.49mmol/gまでが脱着するが、水熱処理後は、0.56mmol/gのみである。
(種々の温度でのゼオライト−β(100)およびSAPO−5の水熱処理)
ゼオライト−β(100)のトルエン脱着特性を、ゼオライト−βを種々の温度(上記の水蒸気および処理時間の条件下で、600℃、700℃および800℃)で水熱処理することによって、図6に示すように、さらに決定した。この図から、700℃での水熱処理は、600℃で処理されたゼオライト−β(100)よりも良好な脱着性能を示す。図7はまた、種々の温度(上記の水蒸気および処理時間の条件下で、600℃、700℃および800℃)での、ゼオライト−β(100)のトルエン吸着能を示す。図8はさらに、種々の温度で処理されたゼオライト−β(100)についてのX線粉末回折パターンを提供し、水熱処理によってサンプルに有意な構造変化が生じなかったことを示す。図9は、やはり種々の温度(上記のように、600℃、700℃および800℃)で水熱処理された、SAPO−5のトルエン脱着プロフィールを図示する。
(種々の脱着速度でのSSZ−33の脱着特性の比較)
図12および図13は、それぞれ、種々の脱着速度でのSSZ−33の脱着特性の研究の結果(脱着プロフィールおよび脱着能)を提示する。これらの図からは、トルエン脱着温度が、脱着速度の増加とともに上昇することが観察される。
(Ag交換されたゼオライトによるSSZ−33、ゼオライト−β(100)、およびSAPO−5の脱着特定)
Agの組み込みはゼオライトにおける炭化水素吸着の増加をもたらし得るので、Ag交換されたゼオライトの脱着特性を、非修飾ゼオライトと比較して調べた。ゼオライト−β(100)、SSZ−33、およびSAPO−5に対する銀交換を、従来のイオン交換法によって、1gのAgNO3と100gのH2Oおよび1gのサンプルとを、24時間80℃で攪拌して混合し、その後濾過し、すすぎ、乾燥させ、そして窒素流中で400℃で加熱することによって、実施した。
Claims (62)
- 炭化水素燃焼生成物を含有する排気ガスを処理する方法であって、
a)該排気ガスをCONトポロジーのモレキュラーシーブと、該モレキュラーシーブによる該炭化水素燃焼生成物の吸着を促進するに有効な時間、接触させる工程であって、該CONトポロジーのモレキュラーシーブが、SSZ−33、SSZ−26、CIT−1、およびITQ−24からなる群より選択される、工程;
b)パージガスを該モレキュラーシーブに通し、吸着された炭化水素燃焼生成物を該モレキュラーシーブから取り出す工程;および
c)該取り出された炭化水素燃焼生成物を含有するパージガスを、炭化水素変換触媒と接触させる工程、
を包含する、方法。 - 流れる排気ガスとともに、a)、b)およびc)が逐次的かつ連続的に行なわれる、請求項1に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、該CONトポロジーのモレキュラーシーブから構成される吸着剤材料内に収容されている、請求項1に記載の方法。
- 前記排気ガスが、複数の炭化水素燃焼生成物を含有する、請求項1に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記吸着された炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供するように選択される、請求項1に記載の方法。
- 前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブが、ゼオライト−β、ゼオライト−Y、モルデン沸石、またはZSM−5から選択される非CONトポロジーのゼオライトである、請求項5に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、該CONトポロジーのモレキュラーシーブと非CONトポロジーのモレキュラーシーブとの同じ水熱処理の前または後で、該非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供するように選択される、請求項1に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブおよび非CONトポロジーのモレキュラーシーブの水熱処理が、10重量%の水蒸気の存在下で、800℃で5時間、25mL/分の空気流中で行なわれる、請求項7に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、該CONトポロジーのモレキュラーシーブと非CONトポロジーのモレキュラーシーブとの同じ水熱処理後で、該非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供する、請求項7に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、該CONトポロジーのモレキュラーシーブ材料と非CONトポロジーのモレキュラーシーブとの同じ水熱処理後で、該非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供する、請求項8に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、該CONトポロジーのモレキュラーシーブ材料と非CONトポロジーのモレキュラーシーブとの同じ水熱処理の前と後との両方で、該非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供する、請求項9に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、該CONトポロジーのモレキュラーシーブ材料と非CONトポロジーのモレキュラーシーブとの同じ水熱処理の前と後との両方で、該非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供する、請求項10に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブによる前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、吸着能の増加または脱着温度の上昇により特徴付けられる、請求項5に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブによる前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、吸着能の増加により特徴付けられる、請求項13に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の増加が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の少なくとも1.1倍である、請求項14に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の増加が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の少なくとも1.2倍である、請求項15に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の増加が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の少なくとも1.25倍である、請求項16に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブによる、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、脱着温度の上昇により特徴付けられる、請求項13に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブによる、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、吸着能の増加および脱着温度の上昇の両方により特徴付けられる、請求項13に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、CONトポロジーのケイ酸塩モレキュラーシーブである、請求項1に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのケイ酸塩モレキュラーシーブが、Al、B、Ga、Fe、Zn、Mg、Co、Geおよびこれらの混合物から選択される、フレームワークヘテロ原子を含む、請求項20に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、SSZ−33を含む、請求項1に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、希土類、2族金属、8〜10族金属およびこれらの混合物から選択される金属カチオンを含むCONトポロジーのモレキュラーシーブを含む、請求項1に記載の方法。
- 前記金属カチオンが、Mn、Ca、Mg、Zn、Cd、Pt、Pd、Ni、Co、Ti、Al、Sn、Fe、Coおよびこれらの混合物から選択される、請求項23に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、Cu、Ag、Auおよびこれらの混合物から選択される金属を含有するCONトポロジーのモレキュラーシーブを含む、請求項1に記載の方法。
- 前記金属がAgを含む、請求項25に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、Ag−SSZ−33を含む、請求項22に記載の方法。
- 前記炭化水素燃焼生成物が、エンジン中の炭化水素燃料の燃焼に由来する、請求項1に記載の方法。
- 前記炭化水素燃焼生成物が、内燃機関中の炭化水素燃料の燃焼に由来する、請求項28に記載の方法。
- 前記内燃機関が、排気システムを備え、かつ前記方法が、該排気システムからの炭化水素の低温開始放出を低減するために利用される、請求項29に記載の方法。
- 前記炭化水素燃焼生成物が、直鎖状非芳香族炭化水素もしくは分枝状非芳香族炭化水素、芳香族炭化水素、多環式炭化水素、またはこれらの混合物を含む、請求項1に記載の方法。
- 前記芳香族炭化水素が、トルエン、キシレン、ベンゼンまたはこれらの混合物を含む、請求項31に記載の方法。
- 前記パージガスが、前記排気ガス、二次空気、不活性ガス、またはこれらの混合物から選択される、請求項1に記載の方法。
- 少なくとも1種の炭化水素燃焼生成物を含有する排気ガスを、該排気ガスを吸着剤モレキュラーシーブと接触させることにより該少なくとも1種の炭化水素燃焼生成物を、吸着剤モレキュラーシーブによって吸着させる工程、
吸着された炭化水素燃焼生成物を該モレキュラーシーブから脱着する工程、ならびに
該脱着された炭化水素燃焼生成物を炭化水素変換触媒と接触させる工程、
により処理する方法であって、SSZ−33、SSZ−26、CIT−1、およびITQ−24からなる群より選択されるCONトポロジーのモレキュラーシーブを該吸着剤モレキュラーシーブとして利用する工程を包含する改善がなされている、方法。 - 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、非CONトポロジーのモレキュラーシーブと比べて、前記吸着された炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供するように選択される、請求項34に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、該CONトポロジーのモレキュラーシーブと非CONトポロジーのモレキュラーシーブとの同じ水熱処理の前または後で、該非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供するように選択される、請求項34に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブおよび非CONトポロジーのモレキュラーシーブの水熱処理が、10重量%の水蒸気の存在下で、800℃で5時間、25mL/分での空気流中で行なわれる、請求項36に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、該CONトポロジーのモレキュラーシーブと非CONトポロジーのモレキュラーシーブとの同じ水熱処理の後で、該非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供する、請求項36に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、該CONトポロジーのモレキュラーシーブ材料と非CONトポロジーのモレキュラーシーブとの同じ水熱処理の後で、該非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供する、請求項37に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、該CONトポロジーのモレキュラーシーブ材料と非CONトポロジーのモレキュラーシーブとの同じ水熱処理の前と後との両方で、該非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供する、請求項38に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、該CONトポロジーのモレキュラーシーブ材料と非CONトポロジーのモレキュラーシーブとの同じ水熱処理の前と後との両方で、該非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供する、請求項39に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブによる前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、吸着能の増加または脱着温度の上昇により特徴付けられる、請求項35に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブによる前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、吸着能の増加により特徴付けられる、請求項42に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の増加が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の少なくとも1.1倍である、請求項43に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の増加が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の少なくとも1.2倍である、請求項44に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の増加が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の少なくとも1.25倍である、請求項45に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブによる前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、脱着温度の上昇により特徴付けられる、請求項42に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブによる、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、吸着能の増加および脱着温度の上昇の両方により特徴付けられる、請求項42に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、CONトポロジーのケイ酸塩モレキュラーシーブを含む、請求項34に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、Al、B、Ga、Fe、Zn、Mg、Co、Geおよびこれらの混合物から選択される、フレームワークヘテロ原子を含む、請求項49に記載の方法。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、SSZ−33を含む、請求項34に記載の方法。
- 炭化水素の燃焼の間に形成された排気ガスを処理するためのシステムであって、
SSZ−33、SSZ−26、CIT−1、およびITQ−24からなる群より選択される、CONトポロジーのモレキュラーシーブ吸着剤を含む排気ガス吸着ユニット;
炭化水素変換触媒を含む触媒式変換器ユニット;
炭化水素燃焼生成物を含有する排気ガスを、該炭化水素燃焼生成物が少なくとも部分的に該モレキュラーシーブにより吸着されるように、該吸着ユニットに供給するための手段;
該炭化水素燃焼生成物を該吸着ユニットから、該炭化水素燃焼生成物が排気排出ガスに変換される触媒式変換器ユニットへ移送するための手段;ならびに
該排気排出ガスを、該触媒式変換器ユニットから排出するための手段、
を備える、システム。 - 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、CONトポロジーのケイ酸塩モレキュラーシーブを含む、請求項52に記載のシステム。
- 前記CONトポロジーのケイ酸塩モレキュラーシーブが、Al、B、Ga、Fe、Zn、Mg、Co、Geおよびこれらの混合物から選択される、フレームワークヘテロ原子を含む、請求項53に記載のシステム。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、SSZ−33を含む、請求項52に記載のシステム。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記吸着された炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供するように選択される、請求項52に記載のシステム。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブが、該CONトポロジーのモレキュラーシーブと非CONトポロジーのモレキュラーシーブとの同じ水熱処理の前または後で、該非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着を提供するように選択される、請求項56に記載のシステム。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブによる、前記炭化水素燃焼生成物の改善された吸着が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブに比べて、吸着能の増加または脱着温度の上昇により特徴付けられる、請求項56に記載のシステム。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の増加が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の少なくとも1.1倍である、請求項58に記載のシステム。
- 前記CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の増加が、前記非CONトポロジーのモレキュラーシーブの吸着能の少なくとも1.25倍である、請求項59に記載のシステム。
- 内燃機関の排気ガスからの炭化水素放出を低減するための方法であって、該排気ガスを請求項52に記載のシステムを通して流す工程を包含する、方法。
- 前記炭化水素放出が、前記エンジンの低温開始動作の間、低減される、請求項61に記載の方法。
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