JP4814387B1 - アルミニウム塊の溶解方法 - Google Patents
アルミニウム塊の溶解方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4814387B1 JP4814387B1 JP2010117799A JP2010117799A JP4814387B1 JP 4814387 B1 JP4814387 B1 JP 4814387B1 JP 2010117799 A JP2010117799 A JP 2010117799A JP 2010117799 A JP2010117799 A JP 2010117799A JP 4814387 B1 JP4814387 B1 JP 4814387B1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum
- lump
- melting furnace
- melting
- ingot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Abstract
【解決手段】 溶解炉内に金属塊を積層充填して金属塊充填体を形成し、前記金属塊充填体の下部を加熱して前記金属塊を下方から順次溶解するとともに、前記金属塊の溶解により生じる熱エネルギーを利用して前記金属塊充填体を予熱して該金属塊を溶解し溶湯を得る方法であって、前記金属塊の充填率が、前記溶解炉内に該金属塊を充填可能な最大容積の60〜70%であることを特徴とする金属塊の溶解方法とする。
【選択図】 図1
Description
この合金地金が加熱、溶解される際に高温のガスが排出される。この高温のガスにより合金地金が予熱され、この予熱により合金地金の溶解が促進される。
しかしながら、合金地金では、溶解炉内に間隙が多く形成される。つまり、溶解炉内における合金地金の充填率は低い状態にある。そのため、溶解炉内で発生する熱エネルギーが有効に利用されず、合金地金の加熱、溶解のために多くの燃料を要するものであった。
特許文献1の開示技術は、合金地金の形状を予め所定の形状(例えば四角錐台状)の金属塊として溶解炉に投入し、充填率を増加させるというものである。そうすることで高温ガスの熱エネルギーが有効利用されることとなり、着熱効率を向上させることができる。また、着熱効率が向上するに伴って燃料の使用量を削減することができる。
アルミニウム塊形状が四角錐状であることにより、該アルミニウム塊を溶解炉に積層充填させた際に高い充填率で充填させることができる。従って、着熱効率を向上させることができて、効率的にアルミニウム塊が溶解することとなる。
前記四角錐の底面の一辺が35〜55mmであり且つ前記底面の重心から頭頂点までの高さが35〜55mmであることにより、アルミニウム塊の中心部まで速く熱エネルギーを伝導させることができる。また、溶解炉に積層充填させた際に高い充填率で充填させることができる。従って、着熱効率を向上させることができるとともに、二酸化炭素の排出量を削減することができる。
アルミニウム溶解保持炉(1)は、アルミニウム塊(M)が充填される溶解炉(2)と、アルミニウム塊(M)を加熱溶解するバーナー(B)と、溶解されたアルミニウム、つまり溶湯(M1)が流通する溶湯流通部(3)と、溶湯流通部(3)を通過した溶湯(M1)が一旦貯留される溶湯貯留部(4)とから構成されている。
ここで、溶解炉(2)の形状は円筒状あるいは角筒状とされ、所定の容積に設定されている。アルミニウム塊(M)は、溶解炉(2)内に所定量投入される。
溶解炉(2)に投入可能なアルミニウム塊(M)の最大量は、溶解炉(2)の容積によって適宜設定される。また投入されたアルミニウム塊(M)の量は、溶解炉(2)の上部近傍に設けられる検知手段(22)により検知される。
形成されたアルミニウム塊充填体(M2)は、溶解炉(2)内の側壁に設置されたバーナー(B)により加熱される。バーナー(B)の設置箇所は、溶解炉(2)の上方、下方のいずれであってもよいが、アルミニウム塊充填体(M2)を効率的に加熱(予熱)するために、図1に示すように、溶解炉(2)の下方、具体的には溶解炉(2)と傾斜面(31)の境界付近に設置される。
バーナー(B)が溶解炉(2)の下方に設置されるため、アルミニウム塊充填体(M2)は底部から加熱される。
上記したように、アルミニウム塊(M)の溶解に伴って高温のガスが発生する。発生した高温ガスは、溶解炉(2)内を上昇して投入口(21)から大気中へ放出される。
このとき、高温ガスの流通経路に存在するアルミニウム塊(M)(アルミニウム塊充填体(M2))は、ガスの熱エネルギーにより予熱される。従って、バーナー(B)で直接加熱されないアルミニウム塊(M)が予熱されることとなる。
アルミニウム塊(M)を予熱することで、アルミニウム塊(M)の溶解を効率的に行うことができ、溶解速度を増加させることができる。そのために、溶解炉(2)内での高温ガスの滞留時間を長くすることが好ましい。
図示の如く、空間率が高すぎる(アルミニウム塊(M)の充填率が低すぎる)と(右グラフ参照)、排ガス(高温ガス)損失が大きくなって着熱効率が低下する。一方、空間率が低すぎる(アルミニウム塊(M)の充填率が高すぎる)と(左グラフ参照)、炉体の放散及び蓄熱等によるその他損失が大きくなって着熱効率が低下する。
従って、図2中央グラフに示すように、高い着熱効率を得るためにアルミニウム塊(M)の充填率を適当な範囲に設定する必要がある。
尚、空間率は溶解炉(2)容積(アルミニウム塊(M)を充填可能な容積)に対する空隙(V)(図3参照)の総量が占める割合である。また、空隙(V)とは、後述のようにアルミニウム塊(M)間に形成される空間のことである。
上記した充填率の範囲であると、従来の方法(後述の対照例)での充填率の場合に比して30〜50%着熱効率が高い、約85%の高い着熱効率を得ることができる。従って、アルミニウム塊(M)を効率的に溶解することができる。
更に、溶解炉(2)内に適度に空隙(V)が形成されているため、熱エネルギーは溶解炉(2)外へ放出され、過剰な熱エネルギーが溶解炉(2)内に保持されることがない。従って、溶解炉(2)を熱損する虞がなく、溶解炉(2)の稼働寿命を長くすることができる。
充填率が60%未満であると、アルミニウム塊(M)間の空隙(V)(図3参照)が大きくなるため、熱エネルギーが効率的にアルミニウム塊(M)同士で伝わりにくくなる。
一方、充填率が70%を超えると、アルミニウム塊(M)同士が密着した状態となる。この状態で加熱すると、バーナー(B)周辺の酸素(空気)が不足しやすくなるため、バーナー(B)の燃焼炎が消える虞がある。また、アルミニウム塊充填体(M2)内の酸素(空気)は、加熱に伴って不足することとなる。そのため、アルミニウム塊(M)同士で熱エネルギーが伝わりにくくなる。
従って、充填率が60%未満、あるいは70%を超えるといずれの場合も着熱効率が低下するため好ましくない。
比表面積を上記した範囲に設定することで、高い充填率(60〜70%)を実現することができ、アルミニウム塊(M)に効率的に熱エネルギーが伝わることとなる。従って、アルミニウム塊(M)の溶解が促進され、溶解速度が速くなる。また、熱エネルギーが効率的に伝わるため、少ない燃料での溶解が可能となり、燃料の使用量を削減することができる。
比表面積が500cm2/kg未満であると、上記した高い充填率とすることができない。そのため、溶解炉(2)(アルミニウム塊充填体(M2))内の空隙(V)の占める割合が大きくなって熱エネルギーが効率的に伝わらず、多くの熱エネルギー(燃料)を要する。一方、比表面積が650cm2/kgを超えると、充填率が高くなり過ぎて着熱効率が低下する虞がある。
通常、アルミニウム塊(M)はランダムに溶解炉(2)に投入される。アルミニウム塊(M)が様々な形状の混在物である場合や、四角錐状であっても大きさが同一でない場合は、図3に示すように密に充填することは困難である。
しかし、アルミニウム塊(M)を全て同じ比表面積の正四角錐状とすると、溶解炉(2)にアルミニウム塊(M)を投入した際に、図3に示すように、規則正しく充填されやすくなる。つまり、高い充填率のアルミニウム塊充填体(M2)を得ることができる。また、図3に示すように、空隙(V)も均一に形成されるため、上記した高温ガスの熱エネルギーがアルミニウム塊充填体(M2)の全体にわたって均等に行き渡ることとなる。
アルミニウム塊(M)の形状を正四角錐状とし、且つ比表面積を500〜650cm2/kgの範囲で全て同じにすると、着熱効率を向上させることができる。
また、アルミニウム塊(M)間に適度な空隙(V)が存在するため、アルミニウム塊(M)の溶解の際に発生する高温ガスの熱エネルギーを行き渡らせることができ、アルミニウム塊充填体(M2)の全体を予熱することができる。そのため、アルミニウム塊(M)の溶解速度が速くなり、効率的に溶湯(M1)を得ることができる。その場合、従来の方法(後述の対照例)よりも燃料原単位を30〜60%削減することができる。また、燃料使用量の削減に伴って、二酸化炭素排出量を30〜40%削減することができる。
アルミニウム塊(M)の大きさは、底面の一辺が35〜55mmで、且つ底面の重心から頭頂点までの高さが35〜55mmの四角錐型に設定される。
アルミニウム塊(M)の大きさを従来のものより小さい上記の範囲とすることで、溶解炉(2)に充填した際に高い充填率(60〜70%)とすることができるとともに、アルミニウム塊(M)の中心部まで速く熱エネルギーを伝導させることができる。従って、着熱効率の向上を図ることができるとともに、燃料原単位を削減することが可能となる。
四角錐状のアルミニウム塊(M)の底面の一辺が35mm未満であると充填率が高くなり過ぎ、一方、55mmを超えると充填率が低くなり過ぎることとなり、いずれの場合も着熱効率が低下するため好ましくない。
アルミニウム塊(M)の重量を上記した範囲に設定することで、使用した溶湯(M1)の分だけアルミニウム塊(M)を供給することができる。つまり、溶解炉(2)へのアルミニウム塊(M)の投入(供給)量を調節することができる。従って、溶解炉(2)内の温度低下を防止することができ、効率的にアルミニウム塊(M)が溶解することとなる。
一方、従来のアルミニウム塊(M)(後述の対照例)のように大きいと、使用した溶湯(M1)の量に相当するアルミニウム塊(M)よりも多いアルミニウム塊(M)が溶解炉(2)に供給される虞がある。そうすると、溶解炉(2)内の温度が低下して、十分にアルミニウム塊充填体(M2)が予熱されなくなり安定的に溶湯(M1)を得ることが困難となる。
上記したアルミニウム塊の溶解方法及びアルミニウム塊を用いることで、アルミニウム溶湯の生産性を向上させることができる。
図1に示すアルミニウム溶解保持炉において、正四角錐状の金属塊(アルミニウム)を溶解炉に投入、充填して加熱、溶解を行った。投入したアルミニウム塊は全て同じ形状とした。尚、アルミニウム塊の比表面積は600cm2/kg、溶解炉における充填率は68%である。
容積の異なる溶解炉1及び溶解炉2において夫々試験を行った。
比較例として、形状が四角錐台状(比表面積445cm2/kg)の金属塊(アルミニウム)を使用して加熱、溶解を行った。投入したアルミニウム塊は全て同じ形状とした。尚、溶解炉における充填率は49%である。
アルミニウム溶解保持炉は実施例と同様の構成のものを使用し、容積の異なる溶解炉3〜5において夫々試験を行った。
対照例として、形状が略直方体状(比表面積383cm2/kg)の従来より汎用されている金属塊(5kg、アルミニウム塊)を使用して加熱、溶解を行った。投入したアルミニウム塊は全て同じ形状とした。尚、溶解炉における充填率は40%である。
アルミニウム溶解保持炉は実施例、比較例と同様の構成のものを使用し、実施例、比較例夫々の溶解炉に相当する溶解炉1〜5において夫々試験を行った。
尚、改善効果率は、対照例と実施例又は比較例の差に対する対照例の割合を百分率で示したものである。
従って、実施例のように充填率を高くすることで、燃料使用量を大幅に削減することが可能である。
実施例、比較例の改善効果を比較すると、実施例の改善効果が顕著であり、燃料原単位を大幅に削減できることが確認された。
尚、改善効果率は、対照例と実施例又は比較例の差である
実施例、比較例の改善効果を比較すると、実施例の改善効果が顕著であり、着熱効率が大幅に向上していることが確認された。
実施例、比較例のいずれにおいても対照例より二酸化炭素排出量は削減される。
ここで、実施例、比較例の月単位の二酸化炭素排出量の削減量を比較すると、比較例は10/月t−CO2であるのに対し、実施例は100/月t−CO2である。
以上より、実施例では、比較例に比して大幅に二酸化炭素排出量の削減が可能となることが確認された。
図4は実施例、図5は比較例、図6は対照例における熱収支の算出結果である。
また排ガス顕熱、即ち、アルミニウム塊の溶解時に生じる熱エネルギーは、実施例において最も少ないことがわかる。つまり、充填率を高くし、且つアルミニウム塊形状を全て正四角錐状とすることで、アルミニウム塊の溶解により生じる熱エネルギーがアルミニウム塊の溶解に有効に利用されることが確認された。
2 溶解炉
M アルミニウム塊
M1 溶湯
M2 アルミニウム塊充填体
Claims (1)
- アルミニウム塊が充填される溶解炉と、前記溶解炉の下方に設置されて前記アルミニウム塊を加熱溶解するバーナーと、溶解されたアルミニウムが流通する溶湯流通部と、前記溶解流通部を通過した溶湯が一旦貯留される溶湯貯留部とから構成されたアルミニウム溶解保持炉を使用し、
前記溶解炉内にアルミニウム塊を積層充填してアルミニウム塊充填体を形成し、
前記アルミニウム塊充填体の下部を加熱して前記アルミニウム塊を下方から順次溶解するとともに、前記アルミニウム塊の溶解により生じる熱エネルギーを利用して前記アルミニウム塊充填体を予熱して該アルミニウム塊を溶解し溶湯を得る方法であって、
前記アルミニウム塊の充填率が、前記溶解炉内に該アルミニウム塊を充填可能な最大容積の60〜70%であって、
前記アルミニウム塊の形状が、底面の一辺が35〜55mmであり且つ前記底面の重心から頭頂点までの高さが35〜55mmである四角錐状であることを特徴とするアルミニウム塊の溶解方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010117799A JP4814387B1 (ja) | 2010-05-21 | 2010-05-21 | アルミニウム塊の溶解方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010117799A JP4814387B1 (ja) | 2010-05-21 | 2010-05-21 | アルミニウム塊の溶解方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP4814387B1 true JP4814387B1 (ja) | 2011-11-16 |
JP2011247434A JP2011247434A (ja) | 2011-12-08 |
Family
ID=45326991
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2010117799A Active JP4814387B1 (ja) | 2010-05-21 | 2010-05-21 | アルミニウム塊の溶解方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4814387B1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109539785A (zh) * | 2018-11-29 | 2019-03-29 | 大余明发矿业有限公司 | 一种侧吹式富氧浸没燃烧熔炼炉 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR200485687Y1 (ko) * | 2014-12-26 | 2018-02-07 | 아사히 세이렌 가부시키 가이샤 | 금속 용해로 및 이 금속용해로에서 사용되는 금속괴 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07198273A (ja) * | 1993-12-30 | 1995-08-01 | Nkk Corp | 傾斜シャフト型予熱帯を備えた電気炉 |
JP4077533B2 (ja) * | 1997-06-25 | 2008-04-16 | 大陽日酸株式会社 | 金属溶解方法 |
JP3530965B2 (ja) * | 2000-11-29 | 2004-05-24 | アサヒセイレン株式会社 | 金属の溶解方法と該方法に使用される金属塊 |
JP2004011969A (ja) * | 2002-06-05 | 2004-01-15 | Jfe Engineering Kk | 鉄系粗大廃棄物のリサイクル処理設備及びリサイクル処理方法 |
-
2010
- 2010-05-21 JP JP2010117799A patent/JP4814387B1/ja active Active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109539785A (zh) * | 2018-11-29 | 2019-03-29 | 大余明发矿业有限公司 | 一种侧吹式富氧浸没燃烧熔炼炉 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2011247434A (ja) | 2011-12-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TW200946690A (en) | Process for producing molten metal | |
JP4814387B1 (ja) | アルミニウム塊の溶解方法 | |
WO2013172045A1 (ja) | 高炉への原料装入方法 | |
CN104039986B (zh) | 启动熔炼工艺 | |
JP5428192B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法および焼結機 | |
JP5488209B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法、シンターケーキ支持スタンドの設計方法及び原料充填層の層厚決定方法 | |
JP5930213B2 (ja) | 焼結機の酸素−気体燃料供給装置 | |
KR200485687Y1 (ko) | 금속 용해로 및 이 금속용해로에서 사용되는 금속괴 | |
JP6406169B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
JP5811756B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
CN104508157A (zh) | 烧结矿的制造方法 | |
JP5920459B2 (ja) | 高炉への原料装入方法 | |
KR200462156Y1 (ko) | 환원배소장치 | |
JP5966608B2 (ja) | 高炉への原料装入方法 | |
JP5453972B2 (ja) | 高炉の操業方法 | |
JP5831694B2 (ja) | 焼結機 | |
KR20160003635U (ko) | 금속 용해로 및 이 금속용해로에서 사용되는 금속괴 | |
JP5920012B2 (ja) | 高炉への原料装入方法 | |
JP6037145B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
JP5811936B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
JP4932970B2 (ja) | 焼結パレット台車、それを備えた焼結機及び焼結鉱の製造方法 | |
JP3530965B2 (ja) | 金属の溶解方法と該方法に使用される金属塊 | |
JP6665743B2 (ja) | 高炉朝顔部構造および高炉の設計方法 | |
JPH08246073A (ja) | 焼結鉱の製造方法及びその焼結機 | |
KR101277240B1 (ko) | 소결기 대차의 그레이트바 장치 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110825 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4814387 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140902 Year of fee payment: 3 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |