JP4795290B2 - リンの除去方法 - Google Patents
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Description
まず、有機性排水は、最初沈殿池1で沈降分離されて砂分等の無機成分が除去される。次いで有機性排水は曝気槽2に導かれ、微生物処理によって活性汚泥となり、有機物の分解が促進される。次いで、この活性汚泥は最終沈殿池3に導かれ、水分である処理水と、固形物を含む汚泥とに固液分離される。処理水は河川等に放流される等して、系外に排出される。汚泥は、その一部が曝気槽2に戻され、残りは余剰汚泥(以下、脱リン余剰汚泥と称する。)として、さらなる過程を経て処理されることになる。
最終沈殿池3から取り出された脱リン余剰汚泥は、通常、単独或いは最初沈殿池1で生じた初沈汚泥等の他の汚泥と混合された後、汚泥濃縮槽4にて、濃縮上澄み液と、濃縮された脱リン余剰汚泥とに固液分離される。次いで、この濃縮された脱リン余剰汚泥を脱水機5で脱水処理することによって、さらに、脱水分離液と固形物(脱水ケーキ)とに固液分離し、リンを含んだ脱水ケーキを系外に排出することで、系内の固形物の処理とリンの低減を図っている。
(1)最終沈殿池3の後に、凝集剤を添加するための凝集沈降槽(不図示)を専用に設け、ここに無機凝集剤及び高分子凝集剤を添加してリンを不溶化及び凝集処理する方法。
(2)汚泥濃縮槽4に無機凝集剤を添加してリンを不溶化する方法。
(3)脱水機5による脱水処理の際に、無機凝集剤と高分子凝集剤を添加して脱水する方法。
しかしながら、(1)の方法は、新規な処理設備と広大な敷地が必要であると同時に、新たに凝集汚泥の処理処分が必要になるため、処理コストが増大するという問題があった。また、(2)及び(3)の方法は、返水中のリン溶出を削減できるものの、処理水中のリン濃度を効率的に下げることは困難である。
このように、様々なリン除去方法が提案されているが、いずれも汚泥処理設備内での部分的な対策に留まっており、系外に排出される処理水中のリン濃度を効率的に削減できる方法は見出されていなかった。
本発明は、前記のような事情に鑑みてなされたものであって、環境に悪影響を及ぼすことが無く、低コストでありながら、リンを効率よく汚泥処理設備の系外に除去でき、以って処理水中のリン濃度を効率的に削減することができるリンの除去方法を目的とする。
すなわち、本発明は以下の構成を採用した。
[1] 曝気槽から最終沈殿池に導かれる汚泥に無機凝集剤を添加し、最終沈殿池で脱リン余剰汚泥を沈降分離した後に、脱リン余剰汚泥の汚泥濃縮を行わずに、脱リン余剰汚泥に高分子凝集剤を添加してから、脱水処理することを特徴とするリンの除去方法。
[2] 前記無機凝集剤がアルミニウム系金属塩であることを特徴とする[1]に記載のリンの除去方法。
[3] 前記高分子凝集剤が両性高分子凝集剤であることを特徴とする[1]または[2]に記載のリンの除去方法。
無機凝集剤としては、硫酸バンド(硫酸アルミニウム)、塩化第二鉄、硫酸第一鉄、ポリ硫酸鉄等、公知の無機凝集剤を用いることができる。この中でも、リンの不溶化に優れたアルミニウム系の無機凝集剤が好ましく用いられる。
無機凝集剤の添加は、曝気槽2の出口から最終沈殿池3の間の水路、或いは管路ポンプ等で添加される。無機凝集剤と汚泥との混合方法は、特に煩雑なことは必要とせず、添加された無機凝集剤は汚泥の流れによって自然に混合され、汚泥中のリンと反応し凝集効果を発揮する。必要に応じては、汚泥と無機凝集剤の混合槽として、曝気槽2の出口から最終沈殿池3の経路途中に攪拌を取り付けた混合槽(不図示)を設置しても構わない。無機凝集剤の添加に際しては、曝気槽2の出口付近にポンプを用いて定量添加するのが好ましい。
例えば、無機凝集剤を曝気槽2に添加する場合、リンと反応する以外に、未分解の有機物等との反応及び酸化による不溶物の生成等に、無機凝集剤の多くが消費されると推察される。ゆえに、この場合、無機凝集剤の添加量を多くしないと、リンの不溶化の効果が充分に得られない。
また、例えば、最終沈殿池3から出てくる処理水に、無機凝集剤を添加して凝集沈澱処理すれば、処理水中のリンを除去することが可能である。しかし、実験による結果では、明確な理由は定かでないものの、曝気槽2の出口への添加量より多くの無機凝集剤を添加する必要があった。さらに、この場合、脱水分離液中のリン濃度の低減にはなんら寄与しないため、脱水分離液中のリン濃度は高いままであり、返水による活性汚泥への負荷は改善されない。また、この処理水から生成される凝集汚泥は、脱水が困難であり、実用的ではなかった。
また、別の方法として、図2に示す従来の有機性排水の処理過程のフロー図に示すように、最終沈殿池3と脱水機5との間に、汚泥濃縮槽4を設けた汚泥処理設備を用い、この汚泥濃縮槽4に無機凝集剤を添加する方法が挙げられる。この場合、汚泥濃縮槽4から生ずる濃縮上澄み液中のリン濃度を効果的に削減することができる。しかしながら、汚泥濃縮槽4でのリンの不溶化の効果を充分に得るには、無機凝集剤の添加量を非常に多くする必要があった。また、汚泥濃縮槽4内は嫌気状態になりやすいために、脱水機5による脱水処理を行うまでに汚泥の腐敗が進行し、これにより、不溶化したリンが再溶出されてしまうため、満足すべきリンの不溶化効果が得られなかった。なお、図2の符号について、図1と同様の構成については、同じ符号を付して説明を省略する。
図2に示すように、従来の処理過程では、最終沈殿池3と脱水機5との間に汚泥濃縮槽4を設けて、この汚泥濃縮槽4によって汚泥を濃縮した後に、脱水機5による処理を行っていた。しかしながら、汚泥濃縮槽4内は前述の通り、嫌気状態になりやすいために、リンが再溶出しやすかった。
本発明のリンの除去方法では、図1に示すように、汚泥濃縮槽4を省いて、脱リン余剰汚泥を直接、脱水機5で脱水処理するため、リンを脱水ケーキ中に固定化したまま系外に除去できる。これにより、リンの再溶出を回避できるため、脱水分離液中のリンの濃度を大幅に削減でき、曝気槽2の負荷も軽減することができる。以って、処理水のリン濃度を削減できる。
アニオン性単量体としては、(メタ)アクリル酸及びこのナトリウム塩等のアルカリ金属塩またはアンモニウム塩;マレイン酸等及びそれらのアルカリ金属塩またはアンモニウム塩;アクリルアミド−2−メチルプロパンスルホン酸及びこのナトリウム塩等のアルカリ金属塩またはアンモニウム塩;並びにビニルスルホン酸及びこのナトリウム塩等のアルカリ金属塩またはアンモニウム塩等が挙げられる。なお、これら単量体を2種以上使用してもよい。
ノニオン性単量体としては、(メタ)アクリルアミド、スチレン、アクリロニトリル、酢酸ビニル、アクリル酸アルキル等を上げることができる。中でも(メタ)アクリルアミドが好ましい。なお、これら単量体を2種以上使用してもよい。
<高分子凝集剤の調整>
実施例の脱水処理試験において高分子凝集剤は、下記表1に示す各モノマーの配合比率で配合し、これを0.3質量%の水溶液に調整することにより得られた。なお、表1のK1はカチオン性高分子凝集剤であり、R1は両性高分子凝集剤である。また、下記表1における略号は、以下の通りである。
DME:ジメチルアミノエチルアクリレート・メチルクロライド4級塩(カチオン性モノマー)
DMC:ジメチルアミノエチルメタクリレート・メチルクロライド4級塩(カチオン性モノマー)
AAm:アクリルアミド(ノニオン性モノマー)
AA:アクリル酸(アニオン性モノマー)
表1に示すように、各高分子凝集剤の参考データとして、固有粘度(dl/g)を測定した。なお、高分子凝集剤の固有粘度は、1N硝酸ナトリウム水溶液中、温度30℃の条件で、ウベローデ希釈型毛細管粘度計を用い、定法に基づき測定した。(参照:高分子学会編「新版高分子辞典」p.107、朝倉書店)
<全リン濃度の測定方法>
全リン濃度の測定方法は、ペルオキソ二硫酸カリウムによる分解法にて行った。(下水試験法−上巻P.199)
BOD284〜540mg/L、SS(懸濁物質)115〜200mg/L、全リン濃度6.3〜8.7mg/Lの有機性排水を用い、図1に示す最初沈殿池1、曝気槽2、最終沈殿池3を有する実験設備で有機性排水の処理を行った。その際、曝気槽2から最終沈殿池3に導かれる汚泥に、所定量の無機凝集剤を添加し、リンの不溶化を行った。なお、各実施例の汚泥に添加した無機凝集剤と、その添加量を下記表2に示す。なお、表2中のPACは、ポリ塩化アルミニウムの略である。
その後、500mlのビーカーに、上記で得た脱リン余剰汚泥を300ml量り取り、上記表1の構成で作製した高分子凝集剤を、下記表2に示す種類及び添加量で各実施例に添加し、スパチュラを用いて、1分間当たり100回程度の割合で20秒間攪拌混合した。
脱リン効果については、処理水及び脱水分離液を採取して、それぞれの全リン濃度を測定した。結果を下記表3に示す。
<比較例1〜3>
比較例1は、無機凝集剤を添加しない以外は、実施例4と同様にして評価試験を行った。比較例2及び3には、図1の設備に汚泥濃縮槽4を追加した処理過程、すなわち図2に示す処理過程による実験設備を用いて脱リン余剰汚泥を処理した。比較例2では、汚泥濃縮槽4による脱リン余剰汚泥の濃縮を行い、次いで脱水機5による脱水処理を行い、濃縮上澄み液の全リン濃度を測定し、高分子凝集剤の添加量を100mg/Lに変更した。それ以外の条件や測定項目は、実施例1と同様にした。また、比較例3も、汚泥濃縮槽4による脱リン余剰汚泥の濃縮を行い、次いで脱水機5による脱水処理を行い、濃縮上澄み液の全リン濃度を測定し、高分子凝集剤の添加量を100mg/Lに変更した以外は、比較例1と同様にして評価試験を行った。結果を表3に示す。
実施例1及び2は、脱水分離液及び処理水の全リン濃度が優れて低い値を示した。また、脱水ケーキの含水率も86.5%と、優れた脱水性能を示した。これは、実施例1及び2が、より好ましい無機凝集剤であるアルミニウム系金属塩を用いたこと、また、より好ましい高分子凝集剤である両性高分子凝集剤を用いたことによる結果であると推察された。
実施例3は、全リン濃度が低下するものの、アルミニウム系無機凝集剤に比べると劣る結果であった。従って、実施例3の無機凝集剤に用いた塩化第二鉄より、実施例1、2、4に用いたアルミニウム系無機凝集剤の方が、リンの不溶化能力が優れていることが確認された。
実施例4は、実施例1の両性高分子凝集剤を用いた場合と比較して、脱水ケーキ含水率が2%程劣る結果となった。従って、実施例4で用いたカチオン性高分子凝集剤より、実施例1〜3で用いた両性高分子凝集剤の方が、脱水性能が優れていることが確認された。
また、比較例1からは、全リン濃度の低減には、無機凝集剤の添加が不可欠であることが示唆された。
比較例2は、処理水の全リン濃度が1.7mg/Lと、実施例1と同量の塩化アルミニウムを添加しているにも係らず高い値であった。これは比較例2の返水中のリン濃度が高いために、曝気槽2における微生物処理ではリンを除去しきれなかったと推察された。また、比較例2の脱水分離液のリン濃度は、38.7mg/Lと極めて高い値を示した。これは、汚泥濃縮層4内の脱リン余剰汚泥が嫌気性腐敗を起こし、リンの再溶出が生じていることを示唆するものであった。また、比較例2の脱水ケーキ含水率は、88.3%を示し、実施例1に比較して劣る結果となった。これにより、汚泥濃縮槽4を経た脱リン余剰汚泥には、高分子凝集剤を実施例の3倍以上多く添加しても、より好ましい凝集剤を用いた実施例1、2の脱水ケーキより凝集効果が劣ることが確認された。
比較例3は、図2の実験設備において、無機凝集剤を添加しなかったパターンであり、各実施例に比較して全リン濃度及び脱水ケーキも劣る結果を示した。
本発明のリンの除去方法は、大掛かりな設備を必要とせず、また既存の設備をそのまま利用できるため、既存の汚泥処理設備に対しても、低コストで導入することができる。
2 曝気槽
3 最終沈殿池
4 汚泥濃縮槽
5 脱水機
Claims (3)
- 曝気槽から最終沈殿池に導かれる汚泥に無機凝集剤を添加し、最終沈殿池で脱リン余剰汚泥を沈降分離した後に、脱リン余剰汚泥の汚泥濃縮を行わずに、脱リン余剰汚泥に高分子凝集剤を添加してから、脱水処理することを特徴とするリンの除去方法。
- 前記無機凝集剤がアルミニウム系金属塩であることを特徴とする請求項1に記載のリンの除去方法。
- 前記高分子凝集剤が両性高分子凝集剤であることを特徴とする請求項1または2に記載のリンの除去方法。
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