JP4746228B2 - 多管式反応器からの固形物抜き出し方法 - Google Patents
多管式反応器からの固形物抜き出し方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4746228B2 JP4746228B2 JP2001398092A JP2001398092A JP4746228B2 JP 4746228 B2 JP4746228 B2 JP 4746228B2 JP 2001398092 A JP2001398092 A JP 2001398092A JP 2001398092 A JP2001398092 A JP 2001398092A JP 4746228 B2 JP4746228 B2 JP 4746228B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tube
- reaction
- suction
- reaction tube
- catalyst
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Landscapes
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、多管式反応器の個々の反応管に充填された固形物、例えば炭化水素類の接触反応に用いられる触媒等の充填物を抜き出す方法を対象にしている。
【０００２】
【従来の技術】
石油化学工業の分野において、管式反応器を用いた炭化水素類の酸化反応、アンモ酸化反応、分解反応、還元反応、改質反応等の接触反応は数多く実施されており、 これらの反応に使用される反応器には、それぞれの接触反応に適した触媒や不活性充填物が充填されている。
具体的には、以下の技術が知られている。
特開２０００−１４８４号公報には、反応管にバナジウムを必須成分とし、組成の異なる複数種の触媒を充填して、１，２，４，５−テトラアルキルベンゼンを接触気相酸化して無水ピロメリット酸を製造する方法が示されている。
【０００３】
特開平９−３２３９５０号公報には、不活性なラシヒリングの混合比を変えて活性を制御したモリブデン、ビスマスおよび鉄を必須成分とする触媒を反応管に充填して、イソブチレンおよび／またはｔ−ブチルアルコールから選ばれる少なくとも１種を接触気相酸化してメタクロレインを製造する方法が示されている。
特公平３−５７９０６号公報には、不活性なアルミナペレットの混合比を変えて活性を制御したリンおよびバナジウムを必須成分とする触媒を反応管に充填して、ｎ−ブタンを接触気相酸化して無水マレイン酸を製造する方法が示されている。
【０００４】
特開平１１−１３０７２２号公報には、モリブデン、ビスマスおよび鉄を必須成分とする前段触媒の充填層とモリブデンおよびバナジウムを必須成分とする後段触媒の充填層の間に不活性物質充填層を設けて、一つの多管式熱交換型反応器を用いて二段接触気相酸化法によりプロピレンからアクリル酸を製造する方法が示されている。
これらの接触反応に使用される触媒は、一般に、一定期間の使用において被毒、コーキング、シンタリング等によって活性や機械的強度が低下するため、その都度反応器から抜き出され、新しい触媒に交換される。
【０００５】
触媒の交換に際して、反応器内のこれら触媒等の固形物を抜き出す方法としては、作業員が反応器の内部に入り、反応管の下部開口部から上方に向かって金属製などの細い棒で突き上げながら、反応管内部の固形物を落下させる方法が採られている。
また、米国特許第５，２２８，４８４号明細書には、反応管の上端から内部にノズルを挿入し、ノズル先端から高圧空気を吹き出し、反応管内に充填された触媒を高圧空気でほぐしたり流動化させたりして反応管の上端まで持ち上げて反応管の上端に設置された充満室に送り込み、充満室を真空排気して触媒を排出する技術が示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
前記した従来における突き上げ棒を用いる固形物の抜き出し方法では、棒で突き上げる度に反応管内部の触媒等の固形物やこれらの破砕物が落下し、落下した固形物は床に散乱、多量の粉塵が発生するなどして作業員にとって作業環境は劣悪である。
また、 これら落下物および粉塵は人体に有害な物質である場合が多く、そのため抜き出し作業に従事する作業員は防塵服、ゴーグル、防塵マスク、手袋等の保護具の着用が必須となる。
【０００７】
さらに、これら接触反応に用いられる触媒は高価な金属等を高濃度で含有している場合も多いことから抜き出された廃触媒は金属等の回収処理を施される場合がある。ところが、 前記特開平１１−１３０７２２号公報に記載されているような複数種の触媒および不活性物質が反応管に充填された反応器の場合、従来の抜き出し方法では反応管から落下したこれら触媒および不活性物質は混じってしまい、触媒の分別および回収には大きな手間がかかる。
工業的実施においては、通常、管式反応器は数百から数万本にもおよぶ反応管を有しており、これら反応器内の触媒等固形物を従来の方法によって抜き出すことは、抜き出し作業に従事する作業員への肉体的、 精神的苦痛は大きいばかりでなく、環境にも悪影響を及ぼすものである。
【０００８】
また、前記した高圧空気を用いる方法では、反応管の上端に充満室を配置しているので粉塵発生の問題は軽減されるが、高圧空気とともに触媒が流入する充満室と反応管上端との気密性が要求される。反応管内に送り込まれる高圧空気ノズルが充満室を貫通して通過するので、この貫通部分における気密性も問題になる。これらの気密構造が複雑になるとともに、高圧空気の供給と真空排気との両方の機構装置が必要になるなど、装置が大掛かりになり、作業性もあまり良くないものになる。
本発明の課題は、 前記従来技術の問題点を解決して、多管式反応器内の固形物を安全かつ衛生的に効率よく抜き出す方法を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、多管式反応器の反応管に充填された固形物を抜き出す方法であって、前記反応管の端部より、排気吸引装置に接続される吸引管を挿入する工程（ａ）と、前記反応管内の固形物を、前記吸引管の先端から空気流とともに吸引して、反応管から抜き出す工程（ｂ）とを含み、反応管内径Ｄと吸引管先端の外径ｄ １ との比率が０．７≦ｄ １ ／Ｄ≦０．９５、吸引管先端の傾斜角度θが０°≦θ≦７０°であり、かつθ＝０°の場合において吸引管内径ｄ ２ と固形物の粒径Ｓとの比率がｄ ２ ／Ｓ≧２．５であることを特徴とする、多管式反応器からの固形物抜き出し方法である。
〔多管式反応器〕
通常の化学製品の製造あるいは処理技術において使用されている多管式反応器が用いられる。例えば、特開昭５４−２１９６６号公報、特開昭５６−１０８５２５号公報、特開昭５９−３９３４２号公報、特開昭５９−８２９４３号公報、特開昭６２−１２１６４４号公報、特開平５−１２５０１０号公報、特公平７−７３６７４号公報に開示された技術が適用できる。
【００１０】
一般的に、反応管は縦方向に配置されたものが使用されるが、横方向に配置されたものや、特開平９−１４１０８３号公報に開示されているように斜めに配置されたものでもよい。
反応管の材質については特に制限はなく、ステンレス製、カーボンスチール製など通常接触反応に用いられる材質が採用できる。反応管の内径Ｄは、１０ｍｍ〜６０ｍｍ、好ましくは１５ｍｍ〜５０ｍｍ、より好ましくは２０ｍｍ〜４０ｍｍである。
反応管は、一般的には全長にわたって直線状で同径のものであるが、湾曲しているものや軸方向で径が変化するものなども使用される。
【００１１】
〔反 応〕
多管式反応器で、反応管に触媒等の固形物を充填して実施する反応であれば、通常の接触反応その他の化学的処理反応に適用できる。
前記した特開２０００−１４８４号公報、特開平９−３２３９５０号公報、特公平３−５７９０６号公報、特開平１１−１３０７２２号公報に開示された反応に適用することができる。
反応流体は、ガス、溶液、エマルジョンなど、通常の多管式反応器で使用される形態のものが用いられる。
【００１２】
〔固形物〕
反応管内の固形物としては、多管式反応器を用いた各種反応において利用される固形物および各種反応を行った際に反応管内で生成した付着物等であれば、特に限定されない。具体的には、各種接触反応用触媒、不活性物質および炭化物等の付着物質が挙げられる。
接触反応用触媒としては、炭化水素類の酸化反応、アンモ酸化反応、分解反応、還元反応、改質反応等に一般的に用いられる触媒であるが、 これに限定されるものではない。
【００１３】
不活性物質は、触媒を管式反応器に充填するにあたり触媒を支持するための支持体、反応流体の加熱材または冷却材、あるいは触媒の活性制御を目的とした希釈材として使用され、各種接触反応（原料および目的生成物）に対して不活性な物質を言う。例えばアルミナ、シリカ、シリカアルミナ、炭化珪素、窒化珪素、ステアタイト等の各種セラミックスやカーボンスチール、ステンレス等の各種金属製充填物である。
触媒や不活性物質あるいは反応管内壁に付着している物質としては、反応流体中に微量に含まれる不純物や炭化物等の接触反応による生成物および触媒成分からの飛散・昇華物等の堆積物がある。
【００１４】
触媒や不活性物質は、通常、粒塊状の形態で使用される。粒形状については特に限定はなく、球形、円柱状、リング状、不定形状などのいずれでもよい。
抜き出される固形物の粒径に関しては、例えば、固形物が球状または円柱状の場合はその直径を、リング状の場合はその外径を粒径とする。固形物の粒径Ｓと反応管内径Ｄとの比Ｓ／Ｄは、０．５以下、好ましくは０．４５以下、より好ましくは０．４以下である。但し、上記比率が０．５より大きい固形物であっても、吸引管の先端で０．５以下に小さく砕くことができる場合は、この限りではない。
【００１５】
〔吸引管〕
吸引管は、抜き出し作業に従事する作業員が握りやすく、 作業性が良いことから、通常、断面形状が円形のものが使用されるが、楕円形や多角形なども採用でき、反応管の断面形状に合わせて、適宜選択すればよい。
吸引管は、剛性が高く変形し難いものであってもよいし、可撓性があって湾曲できるものであってもよい。但し、排気吸引時の負圧によって潰れない程度の形状維持性を有するものが好ましい。
吸引管の材質については、ポリエチレン製のものが適度にたわむことから作業性が良く使いやすいが、ポリプロピレン、テフロン、ポリ塩化ビニルなどの樹脂製やステンレスや炭素鋼などの金属製のものも使用でき、これら複数の材料層を積層したり継ぎ合わせたりして使用することもできる。
【００１６】
吸引管のうち、反応器の反応管に挿入される部分と、反応管の外部に延びる部分とで材質や形状構造を違えることもできる。さらには、反応管に挿入される部分のうち先端部分と後方部分とで材質や形状構造を違えることもできる。
吸引管の管壁の厚みＴは、材質や要求性能によっても異なるが、通常はＴ≦５ｍｍ、好ましくは１ｍｍ≦Ｔ≦３ｍｍ、より好ましくは１ｍｍ≦Ｔ≦２ｍｍである。
〔排気吸引装置〕
吸引管には、先端の開口から空気流とともに固形物を吸引するために排気吸引装置が接続される。
【００１７】
排気吸引装置の構造あるいは仕様としては、一般に用いられる排気吸引装置と同様のものが用いられる。排気吸引装置には、モータやエンジンなどの動力源で駆動される排気ポンプを備えている。排気ポンプの機構や構造は、一般に用いられる排気ポンプと同様のものが採用できる。
吸引管は排気吸引装置の吸気口に接続される。吸引管を直接に排気吸引装置に接続してもよいし、吸引管と排気吸引装置との間を配管で連結しておくこともできる。
吸引管と排気ポンプとの間には、空気流と固形物とを分離して固形物だけを捕集するためのトラップを設けることができる。空気流と抜き出される固形物との分離方法は特に限定はなく、一般に固形物の分級に利用される重力式、遠心式、慣性式の分級器や適当な目開きのフィルターを用いることができる。
【００１８】
また、 トラップで捕集できなかった微粉等が排気ポンプへ混入するのを防止するために、適当な目開きのバグフィルターやサイクロン等の捕集装置を前記トラップと排気ポンプとの間に設置するのが望ましい。
排気吸引装置の能力、すなわち吸気量は、抜き出そうとする固形物の大きさ、比重、容器内への触媒等の固形物の付着度合い、吸引管の耐圧（吸引管の内部が減圧になってもつぶれない）、配管抵抗、固形物の抜き出し速度（反応管１本当たりの固形物抜き出し所要時間）などを総合的に判断して適当な能力の装置を使用すればよい。
【００１９】
排気吸引装置には、クーラーやサイレンサーを設けて、環境への悪影響を軽減することができる。
〔固形物の抜き出し〕
反応管が縦方向に配置された多管式反応器の場合、吸引管の挿入位置は反応管の上端開口部または下端開口部のいずれからでもよく、反応器の構造等を考慮して作業性の良い方法を採用すればよい。一般的には、反応管上端開口部から挿入するほうが作業姿勢が楽になるなど作業性はよい。
吸引管の先端を反応管の何れかの開口部から挿入し、吸引管の先端から反応管内の空気を吸い込むと空気流が発生する。反応管の先端を反応管内の固形物に近づけると、固形物は反応管の先端部分の空気流によって吸引管内に運ばれて反応管から抜き出される。反応管の先端部分には、反応管の外部の空気が、主に反応管の内壁と吸引管の外壁との隙間を通って順次補給される。固形物の吸引とともに吸引管の先端を徐々に反応管の内部に向かって挿入することで、反応管内の固形物を順次抜き出すことができる。
【００２０】
このとき、吸引管の先端と固形物との間隔が大きすぎると、固形物の抜き出し速度が低下したり、場合によっては固形物を抜き出せなくなる。また、固形物と吸引管先端の間隔が極端に小さすぎたり、反応管内壁と吸引管の外壁との隙間が小さい場合も固形物の抜き出し速度は低下する。
つまり、吸引管への空気の補給を効率よく行い、かつ、固形物が吸引管の先端の空気流内または近傍に位置するように吸引管の先端部分の位置を操作することにより、固形物の抜き出し速度が向上する。例えば、吸引管の外径を工夫して反応管内壁と吸引管の間に適度な隙間をあけ、さらに、吸引管の先端を適当な形状に加工することで、そのような効果が得られる。
【００２１】
〔吸引管の先端〕
反応管内壁と反応管の内部に挿入される吸引管先端との隙間、すなわち、反応管内径Ｄと吸引管先端の外径ｄ1の比率が、固形物の抜き出し速度に大きな影響を及ぼす。具体的には、０．７≦ｄ1／Ｄ≦０．９５、好ましくは０．７２≦ｄ1／Ｄ≦０．９、より好ましくは０．７５≦ｄ1／Ｄ≦０．８５であると効率よく抜き出し作業が行える。前記ｄ1／Ｄが小さいほど、反応管の内壁と吸引管との隙間が大きくなり、反応管の外部の空気は吸引管の先端に効率よく補給されるが、吸引管の内側の開口面積は小さくなる。ｄ1／Ｄが小さすぎると、抜き出される固形物量が少なくなるばかりでなく、固形物が吸引管内に詰まりやすくなってしまう。ｄ1／Ｄが大きすぎると、反応管の内壁と吸引管の隙間が小さくなるため、反応管の外部から吸い込まれる空気が少なくなり、固形物が抜き出し難くなるとともに、吸引管を反応管に差し込み難くなったり、反応管内壁と吸引管の摩擦抵抗が大きくなって吸引管を反応管内部に挿入し難くなる。
【００２２】
また、固形物の粒径Ｓと吸引管の内径ｄ2との比ｄ2／Ｓも、固形物の抜き出し速度に大きな影響を及ぼす。具体的には、ｄ2／Ｓ≧２．５、好ましくはｄ2／Ｓ≧２．７、より好ましくはｄ2／Ｓ≧３である。但し、このときに、ｄ2はｄ1−ｄ2×２＜０を満足しなければならない。前記ｄ2／Ｓが小さすぎると、吸引管内部に固形物が吸引され難くなったり、吸引管の内部に固形物が詰まりやすくなるなど、作業効率が著しく低下する。
反応管内に挿入する吸引管の先端形状については、固形物の形状やサイズ、反応管への付着状態、固形物の抜き出し速度を考慮して適宜選択すればよい。吸引管の先端部分の空気流を効率よく固形物の抜き出しに利用できる形状を選択すれば、固形物が空気流と共に抜き出し易くなり、固形物の抜き出し速度が向上して好ましい。
【００２３】
例えば、円筒状の吸引管を使用する場合、吸引管の管軸方向と直交する面で水平に切断された円形端面を有するものであってもよいし、吸引管の管軸方向と直交する面に対して一定の角度θで傾斜している楕円端面を有するものであってもよい。
効率よく反応管内の固形物を抜き出すには、傾斜角度θと固形物の抜き出し速度との関係を考慮する必要がある。
そこで、本発明者は吸引管先端の傾斜角度θと固形物の抜き出し速度との関係について検討を行った。その結果、図１に示すように、θ＝０から傾斜角度を大きくしていくに従って固形物の抜き出し速度は増加するが、ある傾斜角度θｘ以上になると、固形物の抜き出し速度は減少する傾向があることが分かった。
【００２４】
もちろん、抜き出し速度が最大となる傾斜角度θｘは、排気吸引装置の吸気量や反応管内の固形物の大きさ、前記したｄ1／Ｄにより変化するが、吸引管先端の傾斜角度θをむやみに大きくしすぎると固形物の抜き出し速度は低下する。
本発明者は、前記検討の結果、固形物の抜き出しに適した吸引管先端の傾斜角度θとしては、０°≦θ≦７０°であり、好ましくは０°≦θ≦６０°であり、より好ましくは０°≦θ≦５０°であることを見出した。
吸引管の先端には管軸方向と直交する面よりも凹んだ凹入部を備えてもよい。凹入部の形状として、クサビ形のような矩形状のものなどが挙げられる。
【００２５】
端面が傾斜していたり凹入部を有していれば、固形物と吸引管の先端の間には適度な隙間が形成されることから、吸引管先端部分の空気流を効率よく固形物の抜き出しに利用でき、常に安定した空気流を保つことができ、結果として固形物の抜き出し速度が向上する。
吸引管の先端外周に凸部を備えておくことができる。この凸部は、吸引管の外面と反応管の内壁面との間に一定の間隔を維持するのに有効である。吸引管の剛性や耐変形性を向上する作用もある。凸部の配置形状として、吸引管の周方向に断続的に配置しておけば、吸引管と反応管との間の隙間を通る空気流を阻害することが少ない。凸部を螺旋状に配置しておくこともできる。
【００２６】
吸引管の先端には、後方部分とは別部材で、ステンレスやカーボンスチールなどの金属製や樹脂製等のアダプターを接続して用いても良い。例えば、固形物が吸引管の内径よりも大きい場合や固形物が反応管内壁に強固に付着している場合、ポリエチレン製等の比較的軟らかい材質の吸引管を用いると抜き出しにくくなるが、金属製等の硬い材質で加工されたアダプターを吸引管の先端に備えていると、アダプターの先端で固形物を細かく砕きながら抜き出しを行えることから、抜き出し効率が向上するという効果が得られる。
抜き出し工程で、固形物は吸引管内を空気流と共に高速で移動するため、使用する吸引管およびそれに付属する配管や排気吸引装置の材質によっては摩擦により静電気を帯びるものもある。抜き出される固形物によっては静電気により発火もしくは爆発する危険もあることから、安全上、適所にアースを接続することが好ましい。
【００２７】
なお、 抜き出す固形物が脆く粉塵の発生が著しい場合、または、酸素との接触により触媒や触媒上に付着した物質が自然発火する危険のある場合は、抜き出し作業を実施する前に、水や各種添加物を混合した鉱油、界面活性物質等の薬剤で固形物を湿潤処理してもよい。具体的には、特開昭５０−１４０３６９号公報、特開昭５９−７３０３８号公報に示された技術が適用できる。また、非通気性の板材を反応器内に敷設してもよい。具体的には、特開昭６１−３５８４２号公報に示された技術が適用できる。
〔作用および効果〕
排気吸引装置に直接または間接に接続される抜き出し用の吸引管を用いて、吸引管の先端を反応管の何れかの開口部から挿入して、固形物を空気流と共に吸引して抜き出せば、作業場所での粉塵の発生がなくなり、 極めて良好な作業環境で抜き出し作業が行える。また、抜き出し用吸引管の材質、外径、先端形状などを適切に設定することで抜き出し作業の効率が向上し、固形物の抜き出し時間の短縮も可能となる。
【００２８】
更には、 固形物を反応管の上端側の開口部から抜き出す場合、吸引管の先端を反応管開口部から所望の位置まで挿入することで、反応管内の不要な固形物のみを選択的に抜き出せ、抜き出した触媒の分離・回収も容易になる。
例えば、特開平１１−１３０７２２号公報に記載されているような、反応管の管軸方向に複数個に分割された反応帯にそれぞれ種類の異なる触媒や不活性物質を充填して反応を行う反応器において、上部の反応帯に充填されている触媒のみを抜き出すことができる。具体的には、従来の方法では反応管下部から抜き出すため、抜き出す必要のない下部反応帯に充填されている触媒までも抜き出さなければならないが、本発明による抜き出し方法を用いれば、吸引管の先端を反応管の所望の位置まで挿入する事で反応管の上部反応帯に充填されている触媒のみを選択的に抜き出すことができる。
【００２９】
本発明の抜き出し方法は、触媒等充填物の交換時に多管式反応器から劣化した触媒等の固形物を抜き出す際に利用されるばかりでなく、多管式反応器の反応管に新しい触媒や不活性物質を充填する際における充填物の充填量を調整する作業にも利用できる。
多管式反応器を用いた接触反応の工業的実施において触媒や不活性物質を反応管に充填する場合、各反応管に充填される触媒等の充填量（充填層高）および充填による各反応管の圧力損失は、理想的には均一であることが好ましいことは当業者なら当然認識している。
【００３０】
反応管に触媒等を充填する際に触媒等の質量や体積を予め正確に測っておけば、充填後の各反応管内における触媒等の充填層高および圧力損失は一定になるはずである。しかしながら、実際には触媒等の形状や粒径等に多少の差があることや、充填時における触媒等の充填速度が必ずしも一定でないこと等の理由から、各反応管における充填層高や圧力損失にばらつきが生じる。
このように、反応管の数が数百から数万本にもおよぶ多管式反応器において、触媒等の固形物の充填層高および圧力損失を全ての反応管において均一になるように充填することは非常な努力を要する。
【００３１】
そこで、現実的には触媒性能や機器の能力を考慮して、これら充填層高および圧力損失は予め決められた基準値の範囲内に入るように調整される。この際、充填後に基準値をはずれ、触媒充填層高が高くなったり圧力損失が高くなった反応管については充填物を抜き出し、再度充填をやり直すといった作業を行う。
この際、充填した触媒を一部抜き出す方法として本発明の抜き出し方法を利用すると、充填した全ての触媒を抜き出す必要が無く、効率的に充填層高や圧力損失の調整作業を実施できる。
【００３２】
【発明の実施の形態】
次に本発明の実施形態について詳細に説明する。
〔多管式反応器〕
図２に示すように、多管式反応器１０は、垂直方向に立設された多数の反応管２０を備えている。反応器１０の上下端には反応流体の出入口１２、１４が設けられている。
反応器１０の出入口１２、１４は、反応流体の供給設備や前工程の処理設備、次工程の処理設備などと配管接続されているが、図示を省略している。また、反応器１０には、反応流体を加温したり冷却したりする温度調整装置や、反応の進行を監視するセンサ装置など、通常の反応器１０と同様の機構設備を備えておくことができる。
【００３３】
図３に示すように、反応管２０には、固形物として粒塊状の触媒９０が充填されており、反応管２０を通過する反応流体が触媒９０と接触することで触媒作用を受けて所定の反応を起こしたあと、反応器１０より排出される。
反応器１０の稼働を続けることで、触媒９０の物性が変化したり触媒９０の表面に副生物が付着したりして、触媒９０の機能が低下すると、触媒９０を反応管２０から取り出して、新しい触媒９０が再充填される。
〔触媒の抜き出し〕
反応器１０から反応流体を排出したり反応器１０の内部を洗浄したりしたあと、反応管２０の内部から触媒９０を抜き出す作業を行う。
【００３４】
図２に示すように、作業員Ｍが、反応管２０の上端が開口して並んでいる作業床に上がり、吸引管３０の先端を反応管２０の上端に配置し、反応管２０に吸引管３０を挿入していく。
吸引管３０は、反応器１０の出入口１２から反応器１０の任意の場所に設けられているマンホールを通して外部に延び、配管３２を経て反応器１０の外に設置された固形物トラップ装置４０に接続されている。固形物トラップ装置４０は、空気流から固形物である触媒９０だけを分離する。
固形物トラップ装置４０は、さらに配管３２を介して、バグフィルター５０、クーラー６０、排気ポンプ７０、サイレンサー８０に接続されている。排気ポンプ７０は、モータ等で駆動される真空ポンプであり、配管３２内の空気を強制排気して空気流を発生させる。吸引管３０による固形物の抜き出し、固形物トラップ装置４０による空気流からの固形物の分離回収を行うという基本的な機能は、排気ポンプ７０だけでも達成できる。しかし、バクフィルター５０、クーラー６０、サイレンサー８０を備えていることで、環境汚染の防止、作業環境の改善に有効である。具体的には、バグフィルター５０は、固形物トラップ装置４０では捕捉できなかった微小な粉塵を空気流から捕捉して回収することができる。クーラー６０は、配管３２内の空気を冷却でき、過熱した排気が放出されるのを防ぐ。配管３２内の空気流がそれほど高温でなければクーラー６０は無くても構わない。サイレンサー８０は、配管３２内の空気流が発生する騒音を軽減することができる。
【００３５】
固形物トラップ装置４０で空気流と分離回収された固形物９０は、通常の手段で廃棄したり有用資源を回収したり再利用したりすることができる。例えば、固形物９０が触媒の場合には、含有する金属類を分離回収する処理に送ることができる。
〔抜き出し作業〕
図２において、配管３２を介して固形物トラップ装置４０に接続された吸引管３０の一端を、反応器１０の内部に引き込み、反応管２０の上端に吸引管３０の先端を配置する。
【００３６】
図３に詳しく示すように、吸引管３０の先端から空気を吸い込む。吸引管３０の先端を、反応管２０の内部に充填された固形物９０の上に配置すると、吸引管３０に吸い込まれる空気の流れに引かれて固形物９０も吸引管３０に吸い込まれる。吸引管３０に吸い込まれた固形物９０は、前記した配管３２を経て固形物トラップ装置４０に送り込まれ、空気流と分離されて回収される。
吸引管３０の先端で固形物９０を吸い込むと、吸い込まれた固形物９０の分だけ反応管２０内の固形物９０の上端と吸引管３０の先端との距離が離れるので、吸引管３０の先端を固形物９０の上端に近づけるように反応管２０に挿入していく。
【００３７】
この動作を継続しておこなえば、反応管２０の全長にわたって充填された固形物９０を抜き出すことができる。また、吸引管３０を反応管２０の途中まで挿入した状態でそれ以上の挿入を停止すれば、その位置における吸引管３０の先端位置よりも少し下までの固形物９０が抜き出され、それよりも下の固形物９０は充填されたまま残ることになる。このとき、吸引管３０の先端の挿入深さを調節すれば、反応管２０に残る固形物９０の充填層高を任意に調整することが可能になる。
なお、吸引管３０の外径は、反応管２０の内壁と吸引管３０の外壁との間に反応管２０の外の空気が吸引管３０の先端部分に効率よく補給できる程度の隙間があくように設定されている。
【００３８】
〔吸引管の先端構造〕
図４は、吸引管の先端構造が異なる数種の具体例を示している。
図４(a) は、吸引管３０の先端が、管軸方向と直交する水平面で切断された円形端面を有している。
図４(b) は、吸引管３０の先端が、管軸方向と直交する水平面に対して傾斜角度θで傾斜し、楕円形端面を有している。図４(a) に比べて、実質的な開口面積が広くなり、かつ、固形物９０と吸引管３０の先端に適度な隙間を形成することで、空気流とともに固形物９０が吸い込まれ易くなる。吸引管３０の先端に当接した固形物９０が傾斜に沿って移動しながら吸引管３０に吸い込まれることで、固形物９０が端面に当接したまま開口を塞いでしまうことが防げる。
【００３９】
図４(c) は、吸引管３０の先端で直径方向で対向する２個所に、先端が開いたＵ字形をなす凹入部３４を設けている。上記図４(b) の構造と同様、先端の実質的な開口面積が大きくなり、固形物９０と吸引管３０の先端に適度な隙間を形成する。複数の凹入部３４を備えていることで、一方の凹入部３４が固形物９０で一時的に塞がれても、他方の凹入部３４からは空気流および固形物９０を吸い込むことができる。また、一方の凹入部３４を塞ぐ固形物９０が他方の凹入部３４を通過する空気流や固形物９０の力で動かされて、吸引管３０に吸い込まれるので、固形物９０の詰まりが解消される作用も生じる。
【００４０】
図４(d) は、三角形のクサビ状をなす凹入部３４が周方向に並んでいる。多数の凹入部３４を備えることで、周方向で均等に効率良く吸い込み作用を発揮することができる。反応管２０の内部に固着した固形物９０を、凹入部３４の間の尖った先端で突き崩して吸い込み易くすることもできる。
図４(e) は、細長い矩形の凹入部３４が周方向に並んでいる。吸引管３０の先端面が固形物９０の塊で塞がれても、外側面に十分な大きさの開口が確保できる。この場合、凹入部３４の幅を固形物９０の粒径より大きい程度に設定しておけば、凹入部３４からの固形物９０の吸い込みが良好に行える。
【００４１】
図４(f) は、吸引管３０の外周面に螺旋状の凸部３６を一定の長さ分だけ設けている。凸部３６の外周端が反応管２０の内壁に当接することで、反応管２０と吸引管３０との間に空気流が通過する隙間を確実に設けることができ、吸引管の先端に効率よく空気を補給できる。凸部３６が吸引管３０の全周にわたって配置されていても、螺旋状の凸部３６であれば、螺旋に沿って空気が流通できるため、凸部３６の部分で空気流が遮断される問題がない。
〔固形物の充填量調整〕
図５は、吸引管３０を利用して、反応管２０に充填する固形物９０の充填層高（量）を調整する方法を示している。
【００４２】
(a) は、反応管２０ａに固形物９０が適正な量で充填された状態を示している。＜ＭＩＤ＞線が適正な充填量の高さ位置を表している。＜ＭＡＸ＞線から＜ＭＩＮ＞線の間が、許容できる充填層高の範囲である。
(b) は、固形物９０の充填後に充填層高が高くなりすぎた状況を示している。
固形物９０の充填層高が＜ＭＡＸ＞線を超えている。
そこで、(c) に示すように、反応管２０ｂの上端から吸引管３０を差し込んで、吸引管３０の先端から固形物９０を抜き出す。(d) に示すように、吸引管３０の先端を、＜ＭＡＸ＞線よりも下で＜ＭＩＮ＞線よりは下がらない位置、出来るだけ＜ＭＩＤ＞線に近い位置まで挿入すれば、反応管２０ｂ内に残る固形物９０の上端位置は、＜ＭＩＤ＞線を中心にして＜ＭＡＸ＞線と＜ＭＩＮ＞線との間の位置に確実に設定されることになる。
【００４３】
なお、予め、＜ＭＡＸ＞線、＜ＭＩＤ＞線、＜ＭＩＮ＞線から反応管２０ｂの上端までの距離を測定または算出しておけば、その距離に合わせて、反応管２０ｂに対する吸引管３０の差し込み量を調節すればよい。吸引管３０の外周に、＜ＭＡＸ＞、＜ＭＩＤ＞、＜ＭＩＮ＞に対応する指示線を表示しておけば、この指示線を目安にして作業が行い易い。吸引管３０の外周で＜ＭＩＤ＞に対応する位置に突起状のストッパを設けておいて、ストッパが反応管２０ｂの上端開口に引っ掛かる位置まで吸引管３０を挿入すれば、吸引管３０の挿入深さを簡単かつ確実に設定できる。
【００４４】
また、反応管に固形物９０を充填した後の圧力損失についても、許容範囲が存在する。固形物９０を充填後に圧力損失が上限値よりも高くなりすぎた反応管２０については、上記した充填層高の下限値、すなわち＜ＭＩＮ＞線を下限として固形物９０を吸引にて抜き出し、圧力損失が基準値内に入るように調整すればよい。
〔特定層の固形物のみの抜き出し〕
図６に示す実施形態は、反応管２０から特定層の固形物９０だけを抜き出す方法を示している。
【００４５】
反応管２０には、下から順に、触媒９０ｃ、隔離用の不活性物質９０ｂ、触媒９０ａが充填されている。触媒９０ｃは、反応管２０の下端から高さＣまで充填され、その上に、不活性物質９０ｂが高さＢで充填され、一番上に触媒９０ａが高さＡで充填されている。このような充填構造は、反応流体を順次接触させ、それぞれの触媒９０ａ、９０ｃによる反応を連続的に行わせる反応方法に適用される。不活性物質９０ｂは、各種金属やセラミックスあるいは樹脂製で、リング状や球状などの形状をなし、触媒９０ａと９０ｃを確実に隔離しておくとともに、反応流体の加熱または冷却をする働きがある。
【００４６】
このような反応管２０から、活性が低下したりした触媒９０ａだけを抜き出す作業を行う。
吸引管３０を、反応管２０の上端に配置して吸引を行う。反応管２０の上部に充填された触媒９０ａが空気とともに吸引管３０内に吸い込まれて抜き出される。吸引管３０の先端を、反応管２０の深さＡよりも少し上の位置まで挿入すれば、触媒９０ａの全部が抜き出されるとともに、不活性物質９０ｂおよび触媒９０ｃは反応管２０内に残ったままになる。
その後、反応管２０に新たな触媒９０ａあるいは再生処理された触媒９０ａを充填すれば、所望の反応処理を再開することができる。
【００４７】
前記した触媒９０ａの抜き出し工程のあとで、触媒９０ｃを残して不活性物質９０ｂだけを抜き出せば、不活性物質９０ｂの交換を行うことができる。この場合、触媒９０ａの抜き出しが完了した段階で、固形物トラップ装置４０から触媒９０ａを回収して取り除いておけば、次の段階で固形物トラップ装置４０には不活性物質９０ｂだけが回収される。
さらに、触媒９０ｃを抜き出すときには、固形物トラップ装置４０に回収された不活性物質９０ｂを取り出してから、触媒９０ｃの抜き出しを行えば、固形物トラップ装置４０には触媒９０ｃだけが回収される。
【００４８】
この方法では、種類の異なる固形物９０ａ、９０ｂおよび９０ｃを、それぞれ別個に分別して回収できる。
【００４９】
【実施例】
以下、本発明の一実施例として、多管式熱交換型反応器から酸化反応に供した触媒等固形物を抜き出す例を挙げて本発明の実施の形態を具体的に説明するが、本発明はこれに限定されない。
なお、 本実施例および参考例における平均抜き出し所要時間および粉塵発生量はそれぞれ次の通り定義する。
平均抜き出し所要時間：
１本の反応管から全固形物を抜き出すのに要した時間の平均（秒）
粉塵量：
１００本の反応管から全ての固形物を抜き出した後に、作業員が着用していた防塵マスクに付着していた粉塵量（ｍｇ）
粉塵量 =
（反応管１００本の抜き出し作業終了後の防塵マスクの乾燥重量）
−（作業前の防塵マスクの乾燥重量）
−実施例１−
特開平４−２１０９３７号公報の実施例１に記載の方法に準じて、メタクロレインからメタクリル酸を製造する反応を実施した。なお、反応管の数は１００００本であり、反応管の長さは３０００ｍｍであった。
【００５０】
上記反応を８０００時間継続した後、反応管を冷却し、以下の抜き出し作業を行った。
（抜き出し作業）
外径２１ｍｍ、内径１８ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管の一方の端部を、固形物トラップ装置を介して吸気量３．０ｍ3／ｍｉｎ、到達真空度１９６００Ｐａの能力を持つ排気ポンプが連結された排気吸引装置に接続した。反応管に挿入する側の吸引管先端は、図４(a) に示す水平端面形状に加工しておいた。
【００５１】
抜き出し用の吸引管を反応管上部開口部から反応管下部に向かって徐々に挿入し、空気と共に反応管内部に充填されている触媒を全て抜き出した。この抜き出し作業を合計１００本の反応管について実施した。
平均抜き出し所要時間は２２秒だった。また、 粉塵量は９１ｍｇであった。
−比較例１−
実施例１において、以下のような抜き出し作業をおこなった以外は実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
【００５２】
（抜き出し作業）
４ｍｍ×２ｍｍ角、長さ４５００ｍｍのピアノ線を用意した。該ピアノ線の一方の端部を反応管下部開口部から挿入し、反応管上部に向かって突き上げながら反応管内の全ての触媒等固形物を徐々に落下させて抜き出した。
抜き出し作業実施中は粉塵の発生が非常に多く、また落下物から身体を保護するために、作業員は防塵マスクのみならず綿製の頭巾、防塵服、ヘルメット、ゴーグルおよび手袋を装着して当該作業を行った。
平均抜き出し所要時間は４０秒、粉塵量は１５９４ｍｇであった。
−実施例２−
実施例１において、外径１８．５ｍｍ、内径１５ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
【００５３】
平均抜き出し所要時間は３０秒、粉塵量は８７ｍｇであった。
−実施例３−
実施例１において、外径２３ｍｍ、内径１８ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
平均抜き出し所要時間は２８秒、粉塵量は８７ｍｇであった。
−参考例１−
実施例１において、外径１７ｍｍ、内径１５ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
【００５４】
平均抜き出し所要時間は４２秒、粉塵量は８０ｍｇであった。
−参考例２−
実施例１において、外径２４．５ｍｍ、内径１８ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
平均抜き出し所要時間は４０秒、粉塵量は７７ｍｇであった。
−実施例４−
実施例１において、外径２１ｍｍ、内径１４ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
【００５５】
平均抜き出し所要時間は３３秒、粉塵量は８５ｍｇであった。
−参考例３−
実施例１において、外径２１ｍｍ、内径１２ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
平均抜き出し所要時間は５８秒、粉塵量は９３ｍｇであった。
−実施例５−
実施例１において、反応管に挿入する側の吸引管先端を、図４(b) に示す傾斜端面（傾斜角θ= ４５°）に加工した抜き出し用の吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
【００５６】
平均抜き出し所要時間は１８秒、粉塵量は９０ｍｇであった。
−実施例６−
実施例１において、反応管に挿入する側の吸引管先端を、図４(b) に示す傾斜端面（傾斜角θ= ６５°）に加工した抜き出し用の吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
平均抜き出し所要時間は２５秒、粉塵量は８４ｍｇであった。
−参考例４−
実施例１において、反応管に挿入する側の吸引管先端を、図４(b) に示す傾斜端面（傾斜角θ= ７５°）に加工した抜き出し用の吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
【００５７】
平均抜き出し所要時間は４４秒、粉塵量は８０ｍｇであった。
−実施例７−
実施例１において、抜き出し用の吸引管のうち反応管に挿入する側に、図４(c) に示す凹入部３４付きの端面形状に加工したアダプターを接続した以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。アダプターはステンレス製の外径１９ｍｍ、内径１７ｍｍのものを使用した。
平均抜き出し所要時間は１８秒、粉塵量は８３ｍｇであった。
−実施例８−
特開平１１−１３０７２２号公報の実施例１に記載の方法に準じて、プロピレンからアクリル酸を製造する反応を実施した。なお、反応管の数は１００００本であった。また、前段触媒は外径６ｍｍ、高さ６ｍｍの円柱状のものを使用した。
【００５８】
上記反応を８０００時間継続した後、反応管を冷却し、以下の抜き出し作業を行った。
（抜き出し作業）
実施例５と同じ吸引装置および抜き出し用吸引管を用い、吸引管の先端を反応管上部開口部から反応管下部に向かって２５００ｍｍ挿入して後段触媒のみを抜き出した。吸引装置と吸引管の間に設置された固形物トラップ装置から後段触媒を取り出したところ、後段触媒中にラシヒリングはわずか０．１ｗｔ％しか混入しておらず、後段触媒だけを選択的に回収することができた。次いで吸引管の先端を反応管上部開口部から３２００ｍｍ挿入してラシヒリングのみを抜き出した。固形物トラップ装置からラシヒリングを取り出したところ、ラシヒリング中には前段触媒はわずか０．２ｗｔ％しか混入していなかった。
【００５９】
このように、当該発明の方法によると、前段触媒を抜き出すことなく後段触媒のみを抜き出すことができ、さらには各反応帯に充填された触媒等充填物をほぼ完全に選択的に抜き出すことができることから、反応管より抜き出した触媒等の分別、回収および再使用が容易となる。
−実施例９−
実施例８における多管式反応器の空の反応管に、実施例８の前段触媒を層高２８００ｍｍ充填した。次いで、上記ラシヒリングを充填したところ、ラシヒリングの目標充填層高である７００ｍｍに対し、実際の層高は８２０ｍｍであった。
【００６０】
そこで、実施例５の吸引管および吸引装置を用いて、吸引管の先端を反応管上部開口部から２５００ｍｍの位置まで挿入して、充填したラシヒリングの上部１２０ｍｍ分を抜き出し、ラシヒリングの充填層高を７００ｍｍとした。
この方法に対して、比較例１のような従来の方法では、既に充填した前段触媒までも抜き出して再度充填を実施しなければならず、作業効率が非常に悪いことが分かる。
【００６１】
【発明の効果】
本発明によれば、反応器内の固形物の抜き出しに当たり、以下の効果が達成できる。
（ａ）粉塵の発生が少なく、安全かつ衛生的な作業環境で抜き出し作業を実施できる。
（ｂ）抜き出し作業にかかる時間が短縮される。
また、 反応管の上部開口部から抜き出す場合には、
（ｃ）反応管の任意の位置までの固形物の抜き出しが可能である。
【００６２】
（ｄ）抜き出した触媒等の分別・回収・再利用が容易である。
従って、本発明の方法は管式反応器内の固形物の抜き出し方法として極めて有用な方法である。
【図面の簡単な説明】
【図１】 吸引管先端の傾斜角度と固形物抜き出し速度の関係を示すグラフ
【図２】 本発明の実施形態を表す全体構成図
【図３】 反応管からの固形物の抜き出し工程を示す概略断面図
【図４】 吸引ノズルの構造例を示す斜視図
【図５】 抜き出し量の調整方法を説明する模式的断面図
【図６】 特定層の固形物だけを抜き出す方法を示す模式的断面図
【符号の説明】
１０ 反応器
１２、１４ 出入口
２０ 反応管
３０ 吸引管
３２ 配管
３４ 凹入部
３６ 凸部
４０ 固形物トラップ装置
７０ 排気ポンプ
９０ 固形物
【発明の属する技術分野】
本発明は、多管式反応器の個々の反応管に充填された固形物、例えば炭化水素類の接触反応に用いられる触媒等の充填物を抜き出す方法を対象にしている。
【０００２】
【従来の技術】
石油化学工業の分野において、管式反応器を用いた炭化水素類の酸化反応、アンモ酸化反応、分解反応、還元反応、改質反応等の接触反応は数多く実施されており、 これらの反応に使用される反応器には、それぞれの接触反応に適した触媒や不活性充填物が充填されている。
具体的には、以下の技術が知られている。
特開２０００−１４８４号公報には、反応管にバナジウムを必須成分とし、組成の異なる複数種の触媒を充填して、１，２，４，５−テトラアルキルベンゼンを接触気相酸化して無水ピロメリット酸を製造する方法が示されている。
【０００３】
特開平９−３２３９５０号公報には、不活性なラシヒリングの混合比を変えて活性を制御したモリブデン、ビスマスおよび鉄を必須成分とする触媒を反応管に充填して、イソブチレンおよび／またはｔ−ブチルアルコールから選ばれる少なくとも１種を接触気相酸化してメタクロレインを製造する方法が示されている。
特公平３−５７９０６号公報には、不活性なアルミナペレットの混合比を変えて活性を制御したリンおよびバナジウムを必須成分とする触媒を反応管に充填して、ｎ−ブタンを接触気相酸化して無水マレイン酸を製造する方法が示されている。
【０００４】
特開平１１−１３０７２２号公報には、モリブデン、ビスマスおよび鉄を必須成分とする前段触媒の充填層とモリブデンおよびバナジウムを必須成分とする後段触媒の充填層の間に不活性物質充填層を設けて、一つの多管式熱交換型反応器を用いて二段接触気相酸化法によりプロピレンからアクリル酸を製造する方法が示されている。
これらの接触反応に使用される触媒は、一般に、一定期間の使用において被毒、コーキング、シンタリング等によって活性や機械的強度が低下するため、その都度反応器から抜き出され、新しい触媒に交換される。
【０００５】
触媒の交換に際して、反応器内のこれら触媒等の固形物を抜き出す方法としては、作業員が反応器の内部に入り、反応管の下部開口部から上方に向かって金属製などの細い棒で突き上げながら、反応管内部の固形物を落下させる方法が採られている。
また、米国特許第５，２２８，４８４号明細書には、反応管の上端から内部にノズルを挿入し、ノズル先端から高圧空気を吹き出し、反応管内に充填された触媒を高圧空気でほぐしたり流動化させたりして反応管の上端まで持ち上げて反応管の上端に設置された充満室に送り込み、充満室を真空排気して触媒を排出する技術が示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
前記した従来における突き上げ棒を用いる固形物の抜き出し方法では、棒で突き上げる度に反応管内部の触媒等の固形物やこれらの破砕物が落下し、落下した固形物は床に散乱、多量の粉塵が発生するなどして作業員にとって作業環境は劣悪である。
また、 これら落下物および粉塵は人体に有害な物質である場合が多く、そのため抜き出し作業に従事する作業員は防塵服、ゴーグル、防塵マスク、手袋等の保護具の着用が必須となる。
【０００７】
さらに、これら接触反応に用いられる触媒は高価な金属等を高濃度で含有している場合も多いことから抜き出された廃触媒は金属等の回収処理を施される場合がある。ところが、 前記特開平１１−１３０７２２号公報に記載されているような複数種の触媒および不活性物質が反応管に充填された反応器の場合、従来の抜き出し方法では反応管から落下したこれら触媒および不活性物質は混じってしまい、触媒の分別および回収には大きな手間がかかる。
工業的実施においては、通常、管式反応器は数百から数万本にもおよぶ反応管を有しており、これら反応器内の触媒等固形物を従来の方法によって抜き出すことは、抜き出し作業に従事する作業員への肉体的、 精神的苦痛は大きいばかりでなく、環境にも悪影響を及ぼすものである。
【０００８】
また、前記した高圧空気を用いる方法では、反応管の上端に充満室を配置しているので粉塵発生の問題は軽減されるが、高圧空気とともに触媒が流入する充満室と反応管上端との気密性が要求される。反応管内に送り込まれる高圧空気ノズルが充満室を貫通して通過するので、この貫通部分における気密性も問題になる。これらの気密構造が複雑になるとともに、高圧空気の供給と真空排気との両方の機構装置が必要になるなど、装置が大掛かりになり、作業性もあまり良くないものになる。
本発明の課題は、 前記従来技術の問題点を解決して、多管式反応器内の固形物を安全かつ衛生的に効率よく抜き出す方法を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、多管式反応器の反応管に充填された固形物を抜き出す方法であって、前記反応管の端部より、排気吸引装置に接続される吸引管を挿入する工程（ａ）と、前記反応管内の固形物を、前記吸引管の先端から空気流とともに吸引して、反応管から抜き出す工程（ｂ）とを含み、反応管内径Ｄと吸引管先端の外径ｄ １ との比率が０．７≦ｄ １ ／Ｄ≦０．９５、吸引管先端の傾斜角度θが０°≦θ≦７０°であり、かつθ＝０°の場合において吸引管内径ｄ ２ と固形物の粒径Ｓとの比率がｄ ２ ／Ｓ≧２．５であることを特徴とする、多管式反応器からの固形物抜き出し方法である。
〔多管式反応器〕
通常の化学製品の製造あるいは処理技術において使用されている多管式反応器が用いられる。例えば、特開昭５４−２１９６６号公報、特開昭５６−１０８５２５号公報、特開昭５９−３９３４２号公報、特開昭５９−８２９４３号公報、特開昭６２−１２１６４４号公報、特開平５−１２５０１０号公報、特公平７−７３６７４号公報に開示された技術が適用できる。
【００１０】
一般的に、反応管は縦方向に配置されたものが使用されるが、横方向に配置されたものや、特開平９−１４１０８３号公報に開示されているように斜めに配置されたものでもよい。
反応管の材質については特に制限はなく、ステンレス製、カーボンスチール製など通常接触反応に用いられる材質が採用できる。反応管の内径Ｄは、１０ｍｍ〜６０ｍｍ、好ましくは１５ｍｍ〜５０ｍｍ、より好ましくは２０ｍｍ〜４０ｍｍである。
反応管は、一般的には全長にわたって直線状で同径のものであるが、湾曲しているものや軸方向で径が変化するものなども使用される。
【００１１】
〔反 応〕
多管式反応器で、反応管に触媒等の固形物を充填して実施する反応であれば、通常の接触反応その他の化学的処理反応に適用できる。
前記した特開２０００−１４８４号公報、特開平９−３２３９５０号公報、特公平３−５７９０６号公報、特開平１１−１３０７２２号公報に開示された反応に適用することができる。
反応流体は、ガス、溶液、エマルジョンなど、通常の多管式反応器で使用される形態のものが用いられる。
【００１２】
〔固形物〕
反応管内の固形物としては、多管式反応器を用いた各種反応において利用される固形物および各種反応を行った際に反応管内で生成した付着物等であれば、特に限定されない。具体的には、各種接触反応用触媒、不活性物質および炭化物等の付着物質が挙げられる。
接触反応用触媒としては、炭化水素類の酸化反応、アンモ酸化反応、分解反応、還元反応、改質反応等に一般的に用いられる触媒であるが、 これに限定されるものではない。
【００１３】
不活性物質は、触媒を管式反応器に充填するにあたり触媒を支持するための支持体、反応流体の加熱材または冷却材、あるいは触媒の活性制御を目的とした希釈材として使用され、各種接触反応（原料および目的生成物）に対して不活性な物質を言う。例えばアルミナ、シリカ、シリカアルミナ、炭化珪素、窒化珪素、ステアタイト等の各種セラミックスやカーボンスチール、ステンレス等の各種金属製充填物である。
触媒や不活性物質あるいは反応管内壁に付着している物質としては、反応流体中に微量に含まれる不純物や炭化物等の接触反応による生成物および触媒成分からの飛散・昇華物等の堆積物がある。
【００１４】
触媒や不活性物質は、通常、粒塊状の形態で使用される。粒形状については特に限定はなく、球形、円柱状、リング状、不定形状などのいずれでもよい。
抜き出される固形物の粒径に関しては、例えば、固形物が球状または円柱状の場合はその直径を、リング状の場合はその外径を粒径とする。固形物の粒径Ｓと反応管内径Ｄとの比Ｓ／Ｄは、０．５以下、好ましくは０．４５以下、より好ましくは０．４以下である。但し、上記比率が０．５より大きい固形物であっても、吸引管の先端で０．５以下に小さく砕くことができる場合は、この限りではない。
【００１５】
〔吸引管〕
吸引管は、抜き出し作業に従事する作業員が握りやすく、 作業性が良いことから、通常、断面形状が円形のものが使用されるが、楕円形や多角形なども採用でき、反応管の断面形状に合わせて、適宜選択すればよい。
吸引管は、剛性が高く変形し難いものであってもよいし、可撓性があって湾曲できるものであってもよい。但し、排気吸引時の負圧によって潰れない程度の形状維持性を有するものが好ましい。
吸引管の材質については、ポリエチレン製のものが適度にたわむことから作業性が良く使いやすいが、ポリプロピレン、テフロン、ポリ塩化ビニルなどの樹脂製やステンレスや炭素鋼などの金属製のものも使用でき、これら複数の材料層を積層したり継ぎ合わせたりして使用することもできる。
【００１６】
吸引管のうち、反応器の反応管に挿入される部分と、反応管の外部に延びる部分とで材質や形状構造を違えることもできる。さらには、反応管に挿入される部分のうち先端部分と後方部分とで材質や形状構造を違えることもできる。
吸引管の管壁の厚みＴは、材質や要求性能によっても異なるが、通常はＴ≦５ｍｍ、好ましくは１ｍｍ≦Ｔ≦３ｍｍ、より好ましくは１ｍｍ≦Ｔ≦２ｍｍである。
〔排気吸引装置〕
吸引管には、先端の開口から空気流とともに固形物を吸引するために排気吸引装置が接続される。
【００１７】
排気吸引装置の構造あるいは仕様としては、一般に用いられる排気吸引装置と同様のものが用いられる。排気吸引装置には、モータやエンジンなどの動力源で駆動される排気ポンプを備えている。排気ポンプの機構や構造は、一般に用いられる排気ポンプと同様のものが採用できる。
吸引管は排気吸引装置の吸気口に接続される。吸引管を直接に排気吸引装置に接続してもよいし、吸引管と排気吸引装置との間を配管で連結しておくこともできる。
吸引管と排気ポンプとの間には、空気流と固形物とを分離して固形物だけを捕集するためのトラップを設けることができる。空気流と抜き出される固形物との分離方法は特に限定はなく、一般に固形物の分級に利用される重力式、遠心式、慣性式の分級器や適当な目開きのフィルターを用いることができる。
【００１８】
また、 トラップで捕集できなかった微粉等が排気ポンプへ混入するのを防止するために、適当な目開きのバグフィルターやサイクロン等の捕集装置を前記トラップと排気ポンプとの間に設置するのが望ましい。
排気吸引装置の能力、すなわち吸気量は、抜き出そうとする固形物の大きさ、比重、容器内への触媒等の固形物の付着度合い、吸引管の耐圧（吸引管の内部が減圧になってもつぶれない）、配管抵抗、固形物の抜き出し速度（反応管１本当たりの固形物抜き出し所要時間）などを総合的に判断して適当な能力の装置を使用すればよい。
【００１９】
排気吸引装置には、クーラーやサイレンサーを設けて、環境への悪影響を軽減することができる。
〔固形物の抜き出し〕
反応管が縦方向に配置された多管式反応器の場合、吸引管の挿入位置は反応管の上端開口部または下端開口部のいずれからでもよく、反応器の構造等を考慮して作業性の良い方法を採用すればよい。一般的には、反応管上端開口部から挿入するほうが作業姿勢が楽になるなど作業性はよい。
吸引管の先端を反応管の何れかの開口部から挿入し、吸引管の先端から反応管内の空気を吸い込むと空気流が発生する。反応管の先端を反応管内の固形物に近づけると、固形物は反応管の先端部分の空気流によって吸引管内に運ばれて反応管から抜き出される。反応管の先端部分には、反応管の外部の空気が、主に反応管の内壁と吸引管の外壁との隙間を通って順次補給される。固形物の吸引とともに吸引管の先端を徐々に反応管の内部に向かって挿入することで、反応管内の固形物を順次抜き出すことができる。
【００２０】
このとき、吸引管の先端と固形物との間隔が大きすぎると、固形物の抜き出し速度が低下したり、場合によっては固形物を抜き出せなくなる。また、固形物と吸引管先端の間隔が極端に小さすぎたり、反応管内壁と吸引管の外壁との隙間が小さい場合も固形物の抜き出し速度は低下する。
つまり、吸引管への空気の補給を効率よく行い、かつ、固形物が吸引管の先端の空気流内または近傍に位置するように吸引管の先端部分の位置を操作することにより、固形物の抜き出し速度が向上する。例えば、吸引管の外径を工夫して反応管内壁と吸引管の間に適度な隙間をあけ、さらに、吸引管の先端を適当な形状に加工することで、そのような効果が得られる。
【００２１】
〔吸引管の先端〕
反応管内壁と反応管の内部に挿入される吸引管先端との隙間、すなわち、反応管内径Ｄと吸引管先端の外径ｄ1の比率が、固形物の抜き出し速度に大きな影響を及ぼす。具体的には、０．７≦ｄ1／Ｄ≦０．９５、好ましくは０．７２≦ｄ1／Ｄ≦０．９、より好ましくは０．７５≦ｄ1／Ｄ≦０．８５であると効率よく抜き出し作業が行える。前記ｄ1／Ｄが小さいほど、反応管の内壁と吸引管との隙間が大きくなり、反応管の外部の空気は吸引管の先端に効率よく補給されるが、吸引管の内側の開口面積は小さくなる。ｄ1／Ｄが小さすぎると、抜き出される固形物量が少なくなるばかりでなく、固形物が吸引管内に詰まりやすくなってしまう。ｄ1／Ｄが大きすぎると、反応管の内壁と吸引管の隙間が小さくなるため、反応管の外部から吸い込まれる空気が少なくなり、固形物が抜き出し難くなるとともに、吸引管を反応管に差し込み難くなったり、反応管内壁と吸引管の摩擦抵抗が大きくなって吸引管を反応管内部に挿入し難くなる。
【００２２】
また、固形物の粒径Ｓと吸引管の内径ｄ2との比ｄ2／Ｓも、固形物の抜き出し速度に大きな影響を及ぼす。具体的には、ｄ2／Ｓ≧２．５、好ましくはｄ2／Ｓ≧２．７、より好ましくはｄ2／Ｓ≧３である。但し、このときに、ｄ2はｄ1−ｄ2×２＜０を満足しなければならない。前記ｄ2／Ｓが小さすぎると、吸引管内部に固形物が吸引され難くなったり、吸引管の内部に固形物が詰まりやすくなるなど、作業効率が著しく低下する。
反応管内に挿入する吸引管の先端形状については、固形物の形状やサイズ、反応管への付着状態、固形物の抜き出し速度を考慮して適宜選択すればよい。吸引管の先端部分の空気流を効率よく固形物の抜き出しに利用できる形状を選択すれば、固形物が空気流と共に抜き出し易くなり、固形物の抜き出し速度が向上して好ましい。
【００２３】
例えば、円筒状の吸引管を使用する場合、吸引管の管軸方向と直交する面で水平に切断された円形端面を有するものであってもよいし、吸引管の管軸方向と直交する面に対して一定の角度θで傾斜している楕円端面を有するものであってもよい。
効率よく反応管内の固形物を抜き出すには、傾斜角度θと固形物の抜き出し速度との関係を考慮する必要がある。
そこで、本発明者は吸引管先端の傾斜角度θと固形物の抜き出し速度との関係について検討を行った。その結果、図１に示すように、θ＝０から傾斜角度を大きくしていくに従って固形物の抜き出し速度は増加するが、ある傾斜角度θｘ以上になると、固形物の抜き出し速度は減少する傾向があることが分かった。
【００２４】
もちろん、抜き出し速度が最大となる傾斜角度θｘは、排気吸引装置の吸気量や反応管内の固形物の大きさ、前記したｄ1／Ｄにより変化するが、吸引管先端の傾斜角度θをむやみに大きくしすぎると固形物の抜き出し速度は低下する。
本発明者は、前記検討の結果、固形物の抜き出しに適した吸引管先端の傾斜角度θとしては、０°≦θ≦７０°であり、好ましくは０°≦θ≦６０°であり、より好ましくは０°≦θ≦５０°であることを見出した。
吸引管の先端には管軸方向と直交する面よりも凹んだ凹入部を備えてもよい。凹入部の形状として、クサビ形のような矩形状のものなどが挙げられる。
【００２５】
端面が傾斜していたり凹入部を有していれば、固形物と吸引管の先端の間には適度な隙間が形成されることから、吸引管先端部分の空気流を効率よく固形物の抜き出しに利用でき、常に安定した空気流を保つことができ、結果として固形物の抜き出し速度が向上する。
吸引管の先端外周に凸部を備えておくことができる。この凸部は、吸引管の外面と反応管の内壁面との間に一定の間隔を維持するのに有効である。吸引管の剛性や耐変形性を向上する作用もある。凸部の配置形状として、吸引管の周方向に断続的に配置しておけば、吸引管と反応管との間の隙間を通る空気流を阻害することが少ない。凸部を螺旋状に配置しておくこともできる。
【００２６】
吸引管の先端には、後方部分とは別部材で、ステンレスやカーボンスチールなどの金属製や樹脂製等のアダプターを接続して用いても良い。例えば、固形物が吸引管の内径よりも大きい場合や固形物が反応管内壁に強固に付着している場合、ポリエチレン製等の比較的軟らかい材質の吸引管を用いると抜き出しにくくなるが、金属製等の硬い材質で加工されたアダプターを吸引管の先端に備えていると、アダプターの先端で固形物を細かく砕きながら抜き出しを行えることから、抜き出し効率が向上するという効果が得られる。
抜き出し工程で、固形物は吸引管内を空気流と共に高速で移動するため、使用する吸引管およびそれに付属する配管や排気吸引装置の材質によっては摩擦により静電気を帯びるものもある。抜き出される固形物によっては静電気により発火もしくは爆発する危険もあることから、安全上、適所にアースを接続することが好ましい。
【００２７】
なお、 抜き出す固形物が脆く粉塵の発生が著しい場合、または、酸素との接触により触媒や触媒上に付着した物質が自然発火する危険のある場合は、抜き出し作業を実施する前に、水や各種添加物を混合した鉱油、界面活性物質等の薬剤で固形物を湿潤処理してもよい。具体的には、特開昭５０−１４０３６９号公報、特開昭５９−７３０３８号公報に示された技術が適用できる。また、非通気性の板材を反応器内に敷設してもよい。具体的には、特開昭６１−３５８４２号公報に示された技術が適用できる。
〔作用および効果〕
排気吸引装置に直接または間接に接続される抜き出し用の吸引管を用いて、吸引管の先端を反応管の何れかの開口部から挿入して、固形物を空気流と共に吸引して抜き出せば、作業場所での粉塵の発生がなくなり、 極めて良好な作業環境で抜き出し作業が行える。また、抜き出し用吸引管の材質、外径、先端形状などを適切に設定することで抜き出し作業の効率が向上し、固形物の抜き出し時間の短縮も可能となる。
【００２８】
更には、 固形物を反応管の上端側の開口部から抜き出す場合、吸引管の先端を反応管開口部から所望の位置まで挿入することで、反応管内の不要な固形物のみを選択的に抜き出せ、抜き出した触媒の分離・回収も容易になる。
例えば、特開平１１−１３０７２２号公報に記載されているような、反応管の管軸方向に複数個に分割された反応帯にそれぞれ種類の異なる触媒や不活性物質を充填して反応を行う反応器において、上部の反応帯に充填されている触媒のみを抜き出すことができる。具体的には、従来の方法では反応管下部から抜き出すため、抜き出す必要のない下部反応帯に充填されている触媒までも抜き出さなければならないが、本発明による抜き出し方法を用いれば、吸引管の先端を反応管の所望の位置まで挿入する事で反応管の上部反応帯に充填されている触媒のみを選択的に抜き出すことができる。
【００２９】
本発明の抜き出し方法は、触媒等充填物の交換時に多管式反応器から劣化した触媒等の固形物を抜き出す際に利用されるばかりでなく、多管式反応器の反応管に新しい触媒や不活性物質を充填する際における充填物の充填量を調整する作業にも利用できる。
多管式反応器を用いた接触反応の工業的実施において触媒や不活性物質を反応管に充填する場合、各反応管に充填される触媒等の充填量（充填層高）および充填による各反応管の圧力損失は、理想的には均一であることが好ましいことは当業者なら当然認識している。
【００３０】
反応管に触媒等を充填する際に触媒等の質量や体積を予め正確に測っておけば、充填後の各反応管内における触媒等の充填層高および圧力損失は一定になるはずである。しかしながら、実際には触媒等の形状や粒径等に多少の差があることや、充填時における触媒等の充填速度が必ずしも一定でないこと等の理由から、各反応管における充填層高や圧力損失にばらつきが生じる。
このように、反応管の数が数百から数万本にもおよぶ多管式反応器において、触媒等の固形物の充填層高および圧力損失を全ての反応管において均一になるように充填することは非常な努力を要する。
【００３１】
そこで、現実的には触媒性能や機器の能力を考慮して、これら充填層高および圧力損失は予め決められた基準値の範囲内に入るように調整される。この際、充填後に基準値をはずれ、触媒充填層高が高くなったり圧力損失が高くなった反応管については充填物を抜き出し、再度充填をやり直すといった作業を行う。
この際、充填した触媒を一部抜き出す方法として本発明の抜き出し方法を利用すると、充填した全ての触媒を抜き出す必要が無く、効率的に充填層高や圧力損失の調整作業を実施できる。
【００３２】
【発明の実施の形態】
次に本発明の実施形態について詳細に説明する。
〔多管式反応器〕
図２に示すように、多管式反応器１０は、垂直方向に立設された多数の反応管２０を備えている。反応器１０の上下端には反応流体の出入口１２、１４が設けられている。
反応器１０の出入口１２、１４は、反応流体の供給設備や前工程の処理設備、次工程の処理設備などと配管接続されているが、図示を省略している。また、反応器１０には、反応流体を加温したり冷却したりする温度調整装置や、反応の進行を監視するセンサ装置など、通常の反応器１０と同様の機構設備を備えておくことができる。
【００３３】
図３に示すように、反応管２０には、固形物として粒塊状の触媒９０が充填されており、反応管２０を通過する反応流体が触媒９０と接触することで触媒作用を受けて所定の反応を起こしたあと、反応器１０より排出される。
反応器１０の稼働を続けることで、触媒９０の物性が変化したり触媒９０の表面に副生物が付着したりして、触媒９０の機能が低下すると、触媒９０を反応管２０から取り出して、新しい触媒９０が再充填される。
〔触媒の抜き出し〕
反応器１０から反応流体を排出したり反応器１０の内部を洗浄したりしたあと、反応管２０の内部から触媒９０を抜き出す作業を行う。
【００３４】
図２に示すように、作業員Ｍが、反応管２０の上端が開口して並んでいる作業床に上がり、吸引管３０の先端を反応管２０の上端に配置し、反応管２０に吸引管３０を挿入していく。
吸引管３０は、反応器１０の出入口１２から反応器１０の任意の場所に設けられているマンホールを通して外部に延び、配管３２を経て反応器１０の外に設置された固形物トラップ装置４０に接続されている。固形物トラップ装置４０は、空気流から固形物である触媒９０だけを分離する。
固形物トラップ装置４０は、さらに配管３２を介して、バグフィルター５０、クーラー６０、排気ポンプ７０、サイレンサー８０に接続されている。排気ポンプ７０は、モータ等で駆動される真空ポンプであり、配管３２内の空気を強制排気して空気流を発生させる。吸引管３０による固形物の抜き出し、固形物トラップ装置４０による空気流からの固形物の分離回収を行うという基本的な機能は、排気ポンプ７０だけでも達成できる。しかし、バクフィルター５０、クーラー６０、サイレンサー８０を備えていることで、環境汚染の防止、作業環境の改善に有効である。具体的には、バグフィルター５０は、固形物トラップ装置４０では捕捉できなかった微小な粉塵を空気流から捕捉して回収することができる。クーラー６０は、配管３２内の空気を冷却でき、過熱した排気が放出されるのを防ぐ。配管３２内の空気流がそれほど高温でなければクーラー６０は無くても構わない。サイレンサー８０は、配管３２内の空気流が発生する騒音を軽減することができる。
【００３５】
固形物トラップ装置４０で空気流と分離回収された固形物９０は、通常の手段で廃棄したり有用資源を回収したり再利用したりすることができる。例えば、固形物９０が触媒の場合には、含有する金属類を分離回収する処理に送ることができる。
〔抜き出し作業〕
図２において、配管３２を介して固形物トラップ装置４０に接続された吸引管３０の一端を、反応器１０の内部に引き込み、反応管２０の上端に吸引管３０の先端を配置する。
【００３６】
図３に詳しく示すように、吸引管３０の先端から空気を吸い込む。吸引管３０の先端を、反応管２０の内部に充填された固形物９０の上に配置すると、吸引管３０に吸い込まれる空気の流れに引かれて固形物９０も吸引管３０に吸い込まれる。吸引管３０に吸い込まれた固形物９０は、前記した配管３２を経て固形物トラップ装置４０に送り込まれ、空気流と分離されて回収される。
吸引管３０の先端で固形物９０を吸い込むと、吸い込まれた固形物９０の分だけ反応管２０内の固形物９０の上端と吸引管３０の先端との距離が離れるので、吸引管３０の先端を固形物９０の上端に近づけるように反応管２０に挿入していく。
【００３７】
この動作を継続しておこなえば、反応管２０の全長にわたって充填された固形物９０を抜き出すことができる。また、吸引管３０を反応管２０の途中まで挿入した状態でそれ以上の挿入を停止すれば、その位置における吸引管３０の先端位置よりも少し下までの固形物９０が抜き出され、それよりも下の固形物９０は充填されたまま残ることになる。このとき、吸引管３０の先端の挿入深さを調節すれば、反応管２０に残る固形物９０の充填層高を任意に調整することが可能になる。
なお、吸引管３０の外径は、反応管２０の内壁と吸引管３０の外壁との間に反応管２０の外の空気が吸引管３０の先端部分に効率よく補給できる程度の隙間があくように設定されている。
【００３８】
〔吸引管の先端構造〕
図４は、吸引管の先端構造が異なる数種の具体例を示している。
図４(a) は、吸引管３０の先端が、管軸方向と直交する水平面で切断された円形端面を有している。
図４(b) は、吸引管３０の先端が、管軸方向と直交する水平面に対して傾斜角度θで傾斜し、楕円形端面を有している。図４(a) に比べて、実質的な開口面積が広くなり、かつ、固形物９０と吸引管３０の先端に適度な隙間を形成することで、空気流とともに固形物９０が吸い込まれ易くなる。吸引管３０の先端に当接した固形物９０が傾斜に沿って移動しながら吸引管３０に吸い込まれることで、固形物９０が端面に当接したまま開口を塞いでしまうことが防げる。
【００３９】
図４(c) は、吸引管３０の先端で直径方向で対向する２個所に、先端が開いたＵ字形をなす凹入部３４を設けている。上記図４(b) の構造と同様、先端の実質的な開口面積が大きくなり、固形物９０と吸引管３０の先端に適度な隙間を形成する。複数の凹入部３４を備えていることで、一方の凹入部３４が固形物９０で一時的に塞がれても、他方の凹入部３４からは空気流および固形物９０を吸い込むことができる。また、一方の凹入部３４を塞ぐ固形物９０が他方の凹入部３４を通過する空気流や固形物９０の力で動かされて、吸引管３０に吸い込まれるので、固形物９０の詰まりが解消される作用も生じる。
【００４０】
図４(d) は、三角形のクサビ状をなす凹入部３４が周方向に並んでいる。多数の凹入部３４を備えることで、周方向で均等に効率良く吸い込み作用を発揮することができる。反応管２０の内部に固着した固形物９０を、凹入部３４の間の尖った先端で突き崩して吸い込み易くすることもできる。
図４(e) は、細長い矩形の凹入部３４が周方向に並んでいる。吸引管３０の先端面が固形物９０の塊で塞がれても、外側面に十分な大きさの開口が確保できる。この場合、凹入部３４の幅を固形物９０の粒径より大きい程度に設定しておけば、凹入部３４からの固形物９０の吸い込みが良好に行える。
【００４１】
図４(f) は、吸引管３０の外周面に螺旋状の凸部３６を一定の長さ分だけ設けている。凸部３６の外周端が反応管２０の内壁に当接することで、反応管２０と吸引管３０との間に空気流が通過する隙間を確実に設けることができ、吸引管の先端に効率よく空気を補給できる。凸部３６が吸引管３０の全周にわたって配置されていても、螺旋状の凸部３６であれば、螺旋に沿って空気が流通できるため、凸部３６の部分で空気流が遮断される問題がない。
〔固形物の充填量調整〕
図５は、吸引管３０を利用して、反応管２０に充填する固形物９０の充填層高（量）を調整する方法を示している。
【００４２】
(a) は、反応管２０ａに固形物９０が適正な量で充填された状態を示している。＜ＭＩＤ＞線が適正な充填量の高さ位置を表している。＜ＭＡＸ＞線から＜ＭＩＮ＞線の間が、許容できる充填層高の範囲である。
(b) は、固形物９０の充填後に充填層高が高くなりすぎた状況を示している。
固形物９０の充填層高が＜ＭＡＸ＞線を超えている。
そこで、(c) に示すように、反応管２０ｂの上端から吸引管３０を差し込んで、吸引管３０の先端から固形物９０を抜き出す。(d) に示すように、吸引管３０の先端を、＜ＭＡＸ＞線よりも下で＜ＭＩＮ＞線よりは下がらない位置、出来るだけ＜ＭＩＤ＞線に近い位置まで挿入すれば、反応管２０ｂ内に残る固形物９０の上端位置は、＜ＭＩＤ＞線を中心にして＜ＭＡＸ＞線と＜ＭＩＮ＞線との間の位置に確実に設定されることになる。
【００４３】
なお、予め、＜ＭＡＸ＞線、＜ＭＩＤ＞線、＜ＭＩＮ＞線から反応管２０ｂの上端までの距離を測定または算出しておけば、その距離に合わせて、反応管２０ｂに対する吸引管３０の差し込み量を調節すればよい。吸引管３０の外周に、＜ＭＡＸ＞、＜ＭＩＤ＞、＜ＭＩＮ＞に対応する指示線を表示しておけば、この指示線を目安にして作業が行い易い。吸引管３０の外周で＜ＭＩＤ＞に対応する位置に突起状のストッパを設けておいて、ストッパが反応管２０ｂの上端開口に引っ掛かる位置まで吸引管３０を挿入すれば、吸引管３０の挿入深さを簡単かつ確実に設定できる。
【００４４】
また、反応管に固形物９０を充填した後の圧力損失についても、許容範囲が存在する。固形物９０を充填後に圧力損失が上限値よりも高くなりすぎた反応管２０については、上記した充填層高の下限値、すなわち＜ＭＩＮ＞線を下限として固形物９０を吸引にて抜き出し、圧力損失が基準値内に入るように調整すればよい。
〔特定層の固形物のみの抜き出し〕
図６に示す実施形態は、反応管２０から特定層の固形物９０だけを抜き出す方法を示している。
【００４５】
反応管２０には、下から順に、触媒９０ｃ、隔離用の不活性物質９０ｂ、触媒９０ａが充填されている。触媒９０ｃは、反応管２０の下端から高さＣまで充填され、その上に、不活性物質９０ｂが高さＢで充填され、一番上に触媒９０ａが高さＡで充填されている。このような充填構造は、反応流体を順次接触させ、それぞれの触媒９０ａ、９０ｃによる反応を連続的に行わせる反応方法に適用される。不活性物質９０ｂは、各種金属やセラミックスあるいは樹脂製で、リング状や球状などの形状をなし、触媒９０ａと９０ｃを確実に隔離しておくとともに、反応流体の加熱または冷却をする働きがある。
【００４６】
このような反応管２０から、活性が低下したりした触媒９０ａだけを抜き出す作業を行う。
吸引管３０を、反応管２０の上端に配置して吸引を行う。反応管２０の上部に充填された触媒９０ａが空気とともに吸引管３０内に吸い込まれて抜き出される。吸引管３０の先端を、反応管２０の深さＡよりも少し上の位置まで挿入すれば、触媒９０ａの全部が抜き出されるとともに、不活性物質９０ｂおよび触媒９０ｃは反応管２０内に残ったままになる。
その後、反応管２０に新たな触媒９０ａあるいは再生処理された触媒９０ａを充填すれば、所望の反応処理を再開することができる。
【００４７】
前記した触媒９０ａの抜き出し工程のあとで、触媒９０ｃを残して不活性物質９０ｂだけを抜き出せば、不活性物質９０ｂの交換を行うことができる。この場合、触媒９０ａの抜き出しが完了した段階で、固形物トラップ装置４０から触媒９０ａを回収して取り除いておけば、次の段階で固形物トラップ装置４０には不活性物質９０ｂだけが回収される。
さらに、触媒９０ｃを抜き出すときには、固形物トラップ装置４０に回収された不活性物質９０ｂを取り出してから、触媒９０ｃの抜き出しを行えば、固形物トラップ装置４０には触媒９０ｃだけが回収される。
【００４８】
この方法では、種類の異なる固形物９０ａ、９０ｂおよび９０ｃを、それぞれ別個に分別して回収できる。
【００４９】
【実施例】
以下、本発明の一実施例として、多管式熱交換型反応器から酸化反応に供した触媒等固形物を抜き出す例を挙げて本発明の実施の形態を具体的に説明するが、本発明はこれに限定されない。
なお、 本実施例および参考例における平均抜き出し所要時間および粉塵発生量はそれぞれ次の通り定義する。
平均抜き出し所要時間：
１本の反応管から全固形物を抜き出すのに要した時間の平均（秒）
粉塵量：
１００本の反応管から全ての固形物を抜き出した後に、作業員が着用していた防塵マスクに付着していた粉塵量（ｍｇ）
粉塵量 =
（反応管１００本の抜き出し作業終了後の防塵マスクの乾燥重量）
−（作業前の防塵マスクの乾燥重量）
−実施例１−
特開平４−２１０９３７号公報の実施例１に記載の方法に準じて、メタクロレインからメタクリル酸を製造する反応を実施した。なお、反応管の数は１００００本であり、反応管の長さは３０００ｍｍであった。
【００５０】
上記反応を８０００時間継続した後、反応管を冷却し、以下の抜き出し作業を行った。
（抜き出し作業）
外径２１ｍｍ、内径１８ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管の一方の端部を、固形物トラップ装置を介して吸気量３．０ｍ3／ｍｉｎ、到達真空度１９６００Ｐａの能力を持つ排気ポンプが連結された排気吸引装置に接続した。反応管に挿入する側の吸引管先端は、図４(a) に示す水平端面形状に加工しておいた。
【００５１】
抜き出し用の吸引管を反応管上部開口部から反応管下部に向かって徐々に挿入し、空気と共に反応管内部に充填されている触媒を全て抜き出した。この抜き出し作業を合計１００本の反応管について実施した。
平均抜き出し所要時間は２２秒だった。また、 粉塵量は９１ｍｇであった。
−比較例１−
実施例１において、以下のような抜き出し作業をおこなった以外は実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
【００５２】
（抜き出し作業）
４ｍｍ×２ｍｍ角、長さ４５００ｍｍのピアノ線を用意した。該ピアノ線の一方の端部を反応管下部開口部から挿入し、反応管上部に向かって突き上げながら反応管内の全ての触媒等固形物を徐々に落下させて抜き出した。
抜き出し作業実施中は粉塵の発生が非常に多く、また落下物から身体を保護するために、作業員は防塵マスクのみならず綿製の頭巾、防塵服、ヘルメット、ゴーグルおよび手袋を装着して当該作業を行った。
平均抜き出し所要時間は４０秒、粉塵量は１５９４ｍｇであった。
−実施例２−
実施例１において、外径１８．５ｍｍ、内径１５ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
【００５３】
平均抜き出し所要時間は３０秒、粉塵量は８７ｍｇであった。
−実施例３−
実施例１において、外径２３ｍｍ、内径１８ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
平均抜き出し所要時間は２８秒、粉塵量は８７ｍｇであった。
−参考例１−
実施例１において、外径１７ｍｍ、内径１５ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
【００５４】
平均抜き出し所要時間は４２秒、粉塵量は８０ｍｇであった。
−参考例２−
実施例１において、外径２４．５ｍｍ、内径１８ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
平均抜き出し所要時間は４０秒、粉塵量は７７ｍｇであった。
−実施例４−
実施例１において、外径２１ｍｍ、内径１４ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
【００５５】
平均抜き出し所要時間は３３秒、粉塵量は８５ｍｇであった。
−参考例３−
実施例１において、外径２１ｍｍ、内径１２ｍｍのポリエチレン製チューブからなる吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
平均抜き出し所要時間は５８秒、粉塵量は９３ｍｇであった。
−実施例５−
実施例１において、反応管に挿入する側の吸引管先端を、図４(b) に示す傾斜端面（傾斜角θ= ４５°）に加工した抜き出し用の吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
【００５６】
平均抜き出し所要時間は１８秒、粉塵量は９０ｍｇであった。
−実施例６−
実施例１において、反応管に挿入する側の吸引管先端を、図４(b) に示す傾斜端面（傾斜角θ= ６５°）に加工した抜き出し用の吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
平均抜き出し所要時間は２５秒、粉塵量は８４ｍｇであった。
−参考例４−
実施例１において、反応管に挿入する側の吸引管先端を、図４(b) に示す傾斜端面（傾斜角θ= ７５°）に加工した抜き出し用の吸引管を用いた以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。
【００５７】
平均抜き出し所要時間は４４秒、粉塵量は８０ｍｇであった。
−実施例７−
実施例１において、抜き出し用の吸引管のうち反応管に挿入する側に、図４(c) に示す凹入部３４付きの端面形状に加工したアダプターを接続した以外は、実施例１と同様に反応管１００本について抜き出し作業を行った。アダプターはステンレス製の外径１９ｍｍ、内径１７ｍｍのものを使用した。
平均抜き出し所要時間は１８秒、粉塵量は８３ｍｇであった。
−実施例８−
特開平１１−１３０７２２号公報の実施例１に記載の方法に準じて、プロピレンからアクリル酸を製造する反応を実施した。なお、反応管の数は１００００本であった。また、前段触媒は外径６ｍｍ、高さ６ｍｍの円柱状のものを使用した。
【００５８】
上記反応を８０００時間継続した後、反応管を冷却し、以下の抜き出し作業を行った。
（抜き出し作業）
実施例５と同じ吸引装置および抜き出し用吸引管を用い、吸引管の先端を反応管上部開口部から反応管下部に向かって２５００ｍｍ挿入して後段触媒のみを抜き出した。吸引装置と吸引管の間に設置された固形物トラップ装置から後段触媒を取り出したところ、後段触媒中にラシヒリングはわずか０．１ｗｔ％しか混入しておらず、後段触媒だけを選択的に回収することができた。次いで吸引管の先端を反応管上部開口部から３２００ｍｍ挿入してラシヒリングのみを抜き出した。固形物トラップ装置からラシヒリングを取り出したところ、ラシヒリング中には前段触媒はわずか０．２ｗｔ％しか混入していなかった。
【００５９】
このように、当該発明の方法によると、前段触媒を抜き出すことなく後段触媒のみを抜き出すことができ、さらには各反応帯に充填された触媒等充填物をほぼ完全に選択的に抜き出すことができることから、反応管より抜き出した触媒等の分別、回収および再使用が容易となる。
−実施例９−
実施例８における多管式反応器の空の反応管に、実施例８の前段触媒を層高２８００ｍｍ充填した。次いで、上記ラシヒリングを充填したところ、ラシヒリングの目標充填層高である７００ｍｍに対し、実際の層高は８２０ｍｍであった。
【００６０】
そこで、実施例５の吸引管および吸引装置を用いて、吸引管の先端を反応管上部開口部から２５００ｍｍの位置まで挿入して、充填したラシヒリングの上部１２０ｍｍ分を抜き出し、ラシヒリングの充填層高を７００ｍｍとした。
この方法に対して、比較例１のような従来の方法では、既に充填した前段触媒までも抜き出して再度充填を実施しなければならず、作業効率が非常に悪いことが分かる。
【００６１】
【発明の効果】
本発明によれば、反応器内の固形物の抜き出しに当たり、以下の効果が達成できる。
（ａ）粉塵の発生が少なく、安全かつ衛生的な作業環境で抜き出し作業を実施できる。
（ｂ）抜き出し作業にかかる時間が短縮される。
また、 反応管の上部開口部から抜き出す場合には、
（ｃ）反応管の任意の位置までの固形物の抜き出しが可能である。
【００６２】
（ｄ）抜き出した触媒等の分別・回収・再利用が容易である。
従って、本発明の方法は管式反応器内の固形物の抜き出し方法として極めて有用な方法である。
【図面の簡単な説明】
【図１】 吸引管先端の傾斜角度と固形物抜き出し速度の関係を示すグラフ
【図２】 本発明の実施形態を表す全体構成図
【図３】 反応管からの固形物の抜き出し工程を示す概略断面図
【図４】 吸引ノズルの構造例を示す斜視図
【図５】 抜き出し量の調整方法を説明する模式的断面図
【図６】 特定層の固形物だけを抜き出す方法を示す模式的断面図
【符号の説明】
１０ 反応器
１２、１４ 出入口
２０ 反応管
３０ 吸引管
３２ 配管
３４ 凹入部
３６ 凸部
４０ 固形物トラップ装置
７０ 排気ポンプ
９０ 固形物
Claims (3)
- 多管式反応器の反応管に充填された固形物を抜き出す方法であって、
前記反応管の端部より、排気吸引装置に接続される吸引管を挿入する工程（ａ）と、
前記反応管内の固形物を、前記吸引管の先端から空気流とともに吸引して、反応管から抜き出す工程（ｂ）とを含み、
反応管内径Ｄと吸引管先端の外径ｄ １ との比率が０．７≦ｄ １ ／Ｄ≦０．９５、吸引管先端の傾斜角度θが０°≦θ≦７０°であり、かつθ＝０°の場合において吸引管内径ｄ ２ と固形物の粒径Ｓとの比率がｄ ２ ／Ｓ≧２．５であることを特徴とする、
多管式反応器からの固形物抜き出し方法。 - 前記工程（ｂ）のあとで、前記吸引管で抜き出した固形物を空気流から分離して回収する工程（ｃ）をさらに含む、
請求項１に記載の多管式反応器からの固形物抜き出し方法。 - 前記工程（ａ）が、前記反応管の上端より前記吸引管を挿入することである、
請求項１または２に記載の多管式反応器からの固形物抜き出し方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001398092A JP4746228B2 (ja) | 2001-01-25 | 2001-12-27 | 多管式反応器からの固形物抜き出し方法 |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001017065 | 2001-01-25 | ||
| JP2001017065 | 2001-01-25 | ||
| JP2001-17065 | 2001-01-25 | ||
| JP2001398092A JP4746228B2 (ja) | 2001-01-25 | 2001-12-27 | 多管式反応器からの固形物抜き出し方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002301355A JP2002301355A (ja) | 2002-10-15 |
| JP4746228B2 true JP4746228B2 (ja) | 2011-08-10 |
Family
ID=26608296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001398092A Expired - Lifetime JP4746228B2 (ja) | 2001-01-25 | 2001-12-27 | 多管式反応器からの固形物抜き出し方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4746228B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5036192B2 (ja) * | 2006-02-09 | 2012-09-26 | 住友化学株式会社 | 触媒の充填方法 |
| JP2008024644A (ja) * | 2006-07-20 | 2008-02-07 | Nippon Shokubai Co Ltd | 固定床反応装置およびその使用方法 |
| JP5311751B2 (ja) * | 2007-03-09 | 2013-10-09 | 株式会社日本触媒 | 固定床反応装置およびその使用方法 |
| JP5091715B2 (ja) * | 2007-03-01 | 2012-12-05 | ローム アンド ハース カンパニー | 管から固形物を取り外し、抜き出すための装置および方法 |
| JP5570479B2 (ja) * | 2011-08-04 | 2014-08-13 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | セラミック触媒吸引装置 |
| EP3915674A4 (en) | 2019-01-25 | 2022-01-26 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | NOZZLE, SOLID MATTER EXTRACTION DEVICE, SOLID MATTER EXTRACTION SYSTEM, AND SOLID MATTER EXTRACTION METHOD |
-
2001
- 2001-12-27 JP JP2001398092A patent/JP4746228B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2002301355A (ja) | 2002-10-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6723171B2 (en) | Process for extracting solid material from shell-and-tube reactor | |
| JP5091715B2 (ja) | 管から固形物を取り外し、抜き出すための装置および方法 | |
| JP4746228B2 (ja) | 多管式反応器からの固形物抜き出し方法 | |
| KR101864455B1 (ko) | 나노카본재료 제조장치 및 나노카본재료 제조방법 | |
| KR20170001639A (ko) | 촉매 반응기를 완벽히 비우기 위한 방법 | |
| US1944267A (en) | Filtering | |
| CN1049368C (zh) | 固定床反应器催化剂的装卸方法 | |
| CA2824542C (en) | Process and device for unloading particulate material from a vessel | |
| EP3228612B1 (en) | Method for purifying easily polymerizable substance | |
| JP2002068726A (ja) | 疎水性二酸化珪素微粉末の製造方法及び製造装置 | |
| WO2020174976A1 (ja) | チタン粉の製造方法、スポンジチタンの製造方法、チタン粉および、ガス収集装置 | |
| JP6499882B2 (ja) | 連続式固定床触媒反応装置およびその装置を用いたガス改質方法 | |
| JP2010284624A (ja) | 高圧水を用いた土壌と水の混合物の製造装置 | |
| US4994241A (en) | Catalyst recovery through and process for unloading multi-tube reactors with maximum dust containment | |
| US7601878B2 (en) | Process and unit for production of perfluoroalkyl iodide telomers | |
| JPH05212232A (ja) | 固体粒子含有ガス流体からの固体粒子の乾式捕集方法 | |
| JP4899972B2 (ja) | 不良充填反応管の特定方法 | |
| JPH0331486B2 (ja) | ||
| RU2397140C2 (ru) | Устройство для улавливания нанопорошков | |
| JP7306377B2 (ja) | １，２，３，４－テトラクロロブタンの製造方法及び製造装置 | |
| EP3950114B1 (en) | Granulated substance loading method | |
| JP2019081725A (ja) | （メタ）アクリロニトリルの製造方法 | |
| JPH01307403A (ja) | 気相中に蒸発したナトリウムの回収方法 | |
| JPH02284643A (ja) | 高純度の金属またはセラミックス微粉、超微粉の回収方法 | |
| EP0931841A1 (en) | Apparatus and process for the direct reduction of iron oxides |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040625 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080205 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080313 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20080708 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110513 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140520 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4746228 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |