JP4675771B2 - ガラス封入用フェライト系ステンレス鋼線 - Google Patents
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Description
具体的には、建築用ガラスなどの補強用に用いられるステンレス鋼線およびその製造方法に関する。
例えば、下記特許文献1および特許文献2には、耐食性,切断性,磁性,溶接性,密着性等を考慮し、SUS430系材料およびB,Nb,Cu,Mo等の元素が添加され、更に表面粗度(Ra)が制御された鋼線が提案されている。
しかし、特許文献1や特許文献2の鋼線に用いられているSUS430系材料は高価な合金元素が多量に添加されているため、安価な製造プロセスにもかかわらず製品価格が高いという問題点があった。
さらに、下記特許文献4には、製造性および切断性を考慮して鋼線の強度を規定することが提案されている。
しかし、上記の特許文献には、ガラス封入時のクラックや気泡の発生を防止するという課題は開示されているが、安価なフェライト系ステンレス鋼線において、ガラス封入時のクラックや気泡の発生を防止するための具体的手段は提案されていなかった。
γp=470N+420C+30Ni+7Mn−11.5Cr−11.5Si+189−47Nb−49Ti−50V−50Zr・・・(A)
(2)前記鋼線の最大表面疵深さの平均が10μm以下であることを特徴とする(1)に記載のガラス封入時の耐クラック発生および耐気泡発生に優れるガラス封入用フェライト系ステンレス鋼線。
(3)850〜1200℃の高温ストランド焼鈍で仕上げ焼鈍を施すことを特徴とする(1)または(2)に記載のガラス封入時の耐クラック発生および耐気泡発生に優れるガラス封入用フェライト系ステンレス鋼線の製造方法。
1)鋼線を500〜1200℃へ加熱し冷却する際に、γ/α相変態を起こすと、急激な熱膨張率変化が発生し、ガラス封入時やガラス加工時にガラスとワイヤー間に微小な空隙が発生し、クラックや気泡発生の原因となる。そのため、成分(極低C,N,安定化元素の添加)とγpを制御して相変態を防止する。
2)通常、ステンレス鋼線は生産性を重視して乾式伸線を行うが、フェライト系ステンレス鋼では表面凹凸(しわ疵)が大きくなり、脱脂洗浄を実施しても該しわ疵中に伸線潤滑剤が残存しやすくなる。該しわ疵中に伸線潤滑剤が残存すると1000〜1200℃付近でのガラス封入時の気泡発生の原因となる。そこで、気泡の原因となる伸線潤滑剤残りを抑制するため、伸線工程で工夫して該しわ疵を規制する。
以下に、先ず、本発明の請求項1記載の限定理由について説明する。
γp=470N+420C+30Ni+7Mn−11.5Cr−11.5Si+189−47Nb−49Ti−50V−50Zr・・・(A) なお、(A)式のN,C,Ni,Mn,Cr,Si,Nb,Ti,V,Zrは各成分の質量%を示す。
一方、Nb,Ti,V,Zrを過剰に添加すると粗大な炭窒化物に起因してクラック発生の原因となるためNb:1.0%以下,Ti:1.0%以下,V:1.0%以下,Zr:1.0%以下とする。
また、(A)式で規定するγpは、γ/α相変態の安定性の指標であり、本発明においては、γpを0以下とすることによって、500〜1200℃の加熱で相変態しない。
鋼線を500〜1200℃へ加熱し冷却する際に、γ/α相変態を起こすと、急激な熱膨張率変化が発生し、ガラス封入時やガラス加工時にガラスとワイヤー間に微小な空隙が発生し、クラックや気泡発生の原因となる。そのため、本発明においては、成分(極低C,N,安定化元素の添加)とγpを制御して相変態を防止することができる。
Siは、脱酸のため0.05%以上添加する。しかしながら、1.0%を超えて添加すると冷間加工性および靭性が劣化する。そのため、上限を1.0%に限定することが好ましく、さらに好ましい範囲は、0.1〜0.4%である。
Pは、冷間加工性および靭性を劣化させるため、0.04%以下に限定することが好ましく、さらに好ましい範囲は、0.025%以下である。
Crは、基本的に耐食性を確保するため10.5%以上添加するが、20.0%%を超えて添加すると靱性が劣化するばかりか経済的でない。そのため、上限を20.0%%に限定することが好ましく、さらに好ましい範囲は、12.0〜18.0%である。
Alは、脱酸を行うと共に、微細な窒化物(AlN)により靭性を確保するために添加するが、0.1%を超えて添加すると逆に靭性が劣化する。そのため、上限を0.1%に限定することが好ましく、さらに好ましい範囲は、0.002%〜0.06%である。
なお、上記の成分以外の残部はFeおよび不可避的不純物からなる。
本発明の請求項2は、鋼線の最大表面疵深さの平均が10μm以下であることを特徴とする。
前述のように、ステンレス鋼線は生産性を重視して乾式伸線を行うが、フェライト系ステンレス鋼では表面凹凸(しわ疵)が大きくなり、脱脂洗浄を実施しても該しわ疵中に伸線潤滑剤が残存しやすくなる。該しわ疵中に伸線潤滑剤が残存すると1000〜1200℃付近でのガラス封入時の気泡発生の原因となる。そこで、気泡の原因となる伸線潤滑剤残りを抑制するため、伸線工程で工夫して該しわ疵を鋼線の最大表面疵深さの平均を10μm以下に規制することが好ましい。
なお、本発明においては最大表面疵深さの平均を10μm以下に規制する方法については問わないが、例えば、伸線工程中に湿式伸線やローラーダイス伸線を入れ、伸線工程で使用するロールの表面粗度を一定範囲に管理する方法や伸線減面率を大きくすることが好ましい。
本発明の請求項3は、850〜1200℃の高温ストランド焼鈍で仕上げ焼鈍を施すことを特徴とする。
従来、フェライト系ステンレス鋼線では、異常粒成長が懸念されるため、850℃未満の低温のバッチ焼鈍またはストランド焼鈍が施されてきた。そのため、生産性が低く、製造コストが高くなっていた。
表1に実施例の鋼の化学組成を示す。
表2の本発明例はいずれも気泡やクラックの発生は見られなかった。
表2の比較例No.5はC+Nが高過ぎるため硬過ぎ、No.6はC+Nが低過ぎるため柔すぎて切断時にクラックが発生した。
また、比較例No.7はγpが高過ぎて500〜1200℃の加熱で相変態ししたため気泡とクラックが発生した。
比較例No.8は安定化元素でNbあるNb,Ti,V,Zrのいずれも添加しなかったため500〜1200℃の加熱で相変態しし気泡とクラックが発生した。
一方、過剰なNb,Ti,V,Zrを添加したNo.9〜12の場合は粗大な炭窒化物に起因して、切断時にクラックが発生した。
最大表面疵深さの平均が10μm以下の本発明例は気泡およびクラックの発生は見られなかった。
一方、最大表面疵深さの平均が15μmの比較例は気泡およびクラックが発生した。
Claims (3)
- 質量%で、C+N:0.01〜0.040%を含有し、Si:0.05〜1.0%、Mn:0.05〜0.8%、Cr:10.5〜18.0%、Ni:1.0%以下、Cu:1.0%以下、Mo:3.0%以下、Al:0.002〜0.1%を含有し、更に、Nb:0.05〜1.0%、Ti:0.05〜1.0%、V:0.05〜1.0%、Zr:0.05〜1.0%のうち1種類以上を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなり、下記(A)式のγpが0以下であり、500〜1200℃の加熱で相変態しないことを特徴とするガラス封入時の耐クラック発生および耐気泡発生に優れるガラス封入用フェライト系ステンレス鋼線。
γp=470N+420C+30Ni+7Mn−11.5Cr−11.5Si+189−47Nb−49Ti−50V−50Zr・・・(A) - 前記鋼線の最大表面疵深さの平均が10μm以下であることを特徴とする請求項1に記載のガラス封入時の耐クラック発生および耐気泡発生に優れるガラス封入用フェライト系ステンレス鋼線。
- 850〜1200℃の高温ストランド焼鈍で仕上げ焼鈍を施すことを特徴とする請求項1または請求項2に記載のガラス封入時の耐クラック発生および耐気泡発生に優れるガラス封入用フェライト系ステンレス鋼線の製造方法。
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