JP4675369B2 - アフターボンド工法での複数ｐｃ鋼より線の定着方法、及び使用する器具 - Google Patents

Description

本発明は、鉄筋コンクリートプレストレスト建物を、ＰＣ鋼より線を用いてアフターボンド工法で実施する緊張ＰＣ鋼より線の定着方法、及び該方法の実施に用いる器具に関するものであって、建築の技術分野に属するものである。

近年、コンクリート構築物へのプレストレスト技術の採用が普及し、各種ＰＣ鋼材の緊張・定着手段が開発実施されている。
また、ＰＣ鋼より線をスパイラルシース内に貫通して定着具と共に型枠内に配置し、コンクリートの打設硬化後に、ＰＣ鋼より線を緊張して定着具で定着し、スパイラルシース内にグラウトモルタルを充填するアフターボンド工法も慣用されている。
本発明の属する、アフターボンド工法による複数ＰＣ鋼より線の、代表的な緊張、定着手段としては、図８（Ａ）に示す従来例１、及び図８（Ｂ）に示す従来例２がある。

従来例１は、非特許文献１に示すものであって、図８（Ａ）に示す如く、コンクリート躯体表面に支圧板を配置し、該支圧板にトランペットシースを当接形態で接続し、トランペットシースの後方には、ジョイントシースを介してスパイラルシースを接続し、トランペットシース及びスパイラルシース内にＰＣ鋼より線群を挿通し、支圧板から突出するＰＣ鋼より線群を、支圧板に当接配置するアンカーヘッド及びくさびを用いて緊張、定着し、支圧板前面、及びアンカーヘッド、くさびを、防錆、衝撃保護のために、保護コンクリートで被覆するものであって、スイスのロジンガー社のＶＳＬ工法（ロジンガー定着工法）の、Ｅタイプ・緊張定着具を使用するものである。

従来例２は、非特許文献２に示すものであって、図８（Ｂ）に示す如く、コンクリート躯体内に、キャスティングとキャスティング後方のスパイラルシースを埋設し、キャスティングプレート（支圧板）前面にスリーブ鋼管をポケットフォーマとして配置して欠込み穴を設け、スパイラルシース及びキャスティングを貫通してキャスティングプレート前面から突出するＰＣ鋼より線群を、支圧板に当接配置するアンカーヘッド及びくさびを用いて緊張、定着し、欠込み穴に無収縮モルタルを充填するものであり、スイスのロジンガー社のＶＳＬ工法のＥＣタイプ・緊張定着具を使用するものである。
ＶＳＬ協会、２００５年７月１日改訂発行、「プレストレストコンクリートＶＳＬ工法設計施工基準」の第２１頁３．２緊張定着具の項３．２．１及び図３−１、の記載 ＶＳＬ協会、２００５年７月１日改訂発行、「プレストレストコンクリートＶＳＬ工法設計施工基準」の第２８頁３．２．２、図３−１０、の記載

従来例１（図８（Ａ））は、支圧板はコンクリート打設前に設置し、アンカーヘッドは緊張時に設置し、ＰＣ鋼より線を、アンカーヘッドの孔に１本ずつ通し、２つ割りの鋼製くさびで、アンカーヘッドのテーパー孔に１本ずつ固定するものであるが、本発明と同様の１５．２mm径ＰＣ鋼より線を４本定着するものにあっては、支圧板は、ＰＣ鋼より線群の、緊張作用時の引張り張力の反力を担保するため、一辺が１７０mmの正方形板で、厚さが２５mmの重量物であり、アンカーヘッドは、径が１１０mmの６０mm厚で、トランペットシースは総長さが２８０mmで後端径が５２mmであって、定着具全体も形状が大きくて重く、取扱い作業性が悪い。
しかも、アンカーヘッド、くさび、ＰＣ鋼より線は、躯体コンクリート表面より突出形態となるため、支圧板前面及びアンカーヘッドを保護する保護コンクリートの打設作業も必要であり、保護コンクリートの形成作業は煩雑であり、突出保護コンクリートは、美観も損なう。

また、従来例２（図８（Ｂ））にあっては、本願発明と同様の１５．２mm径ＰＣ鋼より線を４本定着する際には、キャスティングプレートは、一辺が１９０mmの正方形状で、キャスティング（定着体）は、後端の径が７５mmで総長さは１７０mmの大型重量物であり、アンカーヘッドは径が１１０mm、厚さ６０mmであって、スリーブ鋼管は径が１３９．８mm、管厚が４．５mm、長さが１３０mmで、コンクリート欠込み深さ１５４mmとなる。
従って、大型、且つ重量の大なキャスティングは、コンクリート型内の配筋間への配置作業が煩雑であると共に、配置部位にも制約が生じ、コンクリート躯体の欠込み（断面欠損）も大きいため、コンクリート欠込みの補修作業も手間がかかる。

本発明は、大きな引張荷重の必要な床スラブや梁内に、小型、且つ軽量の定着体を配置し、１個の定着体で９４９ＫＮ（９６８００kgf）の必要引張荷重を、複数本（標準４本）の安価な細番手（１５．２mm径）のＰＣ鋼より線で負担可能とし、上記従来例１、従来例２の問題を一挙に解決、又は改善するものであって、ＰＣ鋼より線群の定着手段を、小型化した定着体内へのアンカーヘッドの嵌入内装、及びくさびのアンカーヘッド内への嵌入内装で達成することにより、定着体前面のコンクリート被り厚の小寸化を達成し、コンクリート型内への配置の自由度を高めて、施工性良く実施出来る手段を提供するものであり、ＰＣ鋼より線群の建物内への配置の自由度の高いＰＣ鋼より線定着手段を提供するものである。

本発明のアフターボンド工法での複数のＰＣ鋼より線の定着方法は、例えば図１（Ａ）に示す如く、前端の正方形板形態で後方へ弯曲した垂直支圧板１Ａと、支圧板１Ａから後方に、水平に引続く縮径形状の円錐筒部１Ｔとを備え、且つ、貫通する挿入用孔Ｈ１，Ｈ１´を有する定着体１をコンクリート型枠内に配置し、円錐筒部１Ｔ後端の挿入用孔Ｈ１´にはトランペットシース４を嵌合接続し、定着体１と型枠１３Ｂとの間には、ポケットフォーマ１８を配置し、スパイラルシース５及びトランペットシース４から貫通するＰＣ鋼より線６群の余長ＰＬを型枠１３Ｂから外方に突出してコンクリート型枠をセットし、コンクリートＣ０の打設硬化後に型枠を解体し、次いで、支圧板１Ａの前面に形成したコンクリート欠込み１１Ａを介して、アンカーヘッド３１を定着体円錐孔Ｈ１内に、ＰＣ鋼より線６群を外周に嵌合したくさび３２をアンカーヘッド円錐孔Ｈ３１内に嵌入して各ＰＣ鋼より線６を緊張、定着し、次いで、各ＰＣ鋼より線６の余長ＰＬを切除して、トランペットシース４及びスパイラルシース５内へグラウトモルタル１１Ｃを充填し、コンクリート欠込み１１Ａには無収縮モルタル１１Ｂを充填する方法である。

尚、トランペットシース４、及びスパイラルシース５は、アフターボンド工法用の慣用品で良く、定着体円錐筒部１Ｔの後端へのトランペットシースの嵌合接続は、円錐筒部１Ｔ後端の外周面に、トランペットシース前端を被冠嵌合しても、円錐筒部１Ｔの貫通孔内面にトランペットシース前端を挿入嵌合しても良く、嵌合接続部に、ビニールテープ等で、打設コンクリートの流入が阻止出来れば良い。
また、定着体１の挿入用孔Ｈ１は、高張力を負担するアンカーヘッド３１を嵌入着座出来れば良く、典型的には、挿入用孔Ｈ１は、外径Ｒ１が８３mmの内方へ縮径する円錐孔であり、アンカーヘッド３１は、先端外径ｄｔが７５．６mmの円錐筒形態である。

また、アンカーヘッド３１は、定着体１の挿入用孔（円錐孔）Ｈ１内に着座して、外周にＰＣ鋼より線６群を嵌合したくさび３２を嵌入保持すると共に、前端面が、ＰＣ鋼より線６の緊張作業時の緊張装置（首長チェア及びジャッキ）の反力負担面となるものであるため、肉厚の円錐筒であれば良く、典型的には、ＪＩＳＧ４０５１の機械構造用炭素鋼の、前面Ｆ３１の外径ｄｔが７５．６mm、後面Ｂ３１の外径ｄｂが５８mm、長さＬ３１が６１mm、肉厚１５．３mmで、くさび着座用円錐孔Ｈ３１を備えた円錐筒である。

また、くさび３２は、各ＰＣ鋼より線６を外周面に挿入してアンカーヘッド３１内に着座した状態では、各ＰＣ鋼より線６をアンカーヘッドの挿入用孔内面で強固に圧接保持出来れば良く、典型的には、ＪＩＳＧ４０５１の機械構造用炭素鋼の、長さ（Ｌ３２）が４０mm、前端径（ｄｔ）が４５mm、後端径（ｄｂ）が３０mmの円錐体の外周面に、各ＰＣ鋼より線６の挿入用溝３２Ｇを等間隔配置したものであり、ＰＣ鋼より線６を挿入用溝３２Ｇ内に嵌合した際に、ＰＣ鋼より線６が若干寸法ｄ３２（標準：２mm）突出形態であれば、ＰＣ鋼より線６は強固に確保出来る。
また、ポケットフォーマ１８は、コンクリート躯体内に埋設した定着体１の前面に、コンクリート欠込みを形成するものであるため、コンクリート型枠のセット時に、定着体前面と型枠（せき板）との間に仮固定出来れば良く、前端及び後端に取付ピースを備えた円錐筒であっても良い。

従って、本発明によれば、定着体１は、アンカーヘッド３１及びくさび３２を、共に、挿入用孔Ｈ１内へ嵌入内装する新規な構成としたために、ＰＣ鋼より線６の緊張作用時の反力をアンカーヘッドに負担させて、支圧板１Ａへの衝撃押圧作用を回避させることが出来て、支圧板１Ａの厚さは、単に、コンクリート内での支圧力保持（標準：１５．２mm径で２４０ＫＮ／本のＰＣ鋼より線４本保持）のサイズ（１２mm厚）と出来、従来例１，２の支圧板（キャスティングプレート）の厚さ（２５mm）より遥かに薄く出来る。

更に、コンクリートＣ０内に埋設する支圧板１Ａが、正方形板形態であるため、四周に、均等に負担応力が配分出来ることと、支圧板１Ａが後方に弯曲しているため、図４（Ｂ）の応力作用説明図の如く、支圧板に作用する引張応力Ｆの後方支点（曲率中心点）への指向による破壊面（コンクリートの保持応力ｆ２と引張応力ｆ１との作用境界面）が後方に傾斜して長くなって支圧力の増大化を助長することにより、支圧板１Ａの、小型化、及び上方（下方）のコンクリート被り厚Ｓｙも薄く出来る。

そのため、引張荷重が２４０ＫＮ（２４５００kgf）の１５．２mm径ＰＣ鋼より線６を４本支持可能な、本発明の定着体にあっては、支圧板１Ａは、厚さが１２mmで一辺１２５mmの正方形板となり、同一引張荷重用の、従来のキャスティングに於けるキャスティングプレート（図８（Ｂ））のサイズ（厚さ：２５mm、一辺１９０mm正方形）より遥かに小型化、軽量化出来る。
しかも、アンカーヘッド３１もくさび３２も、定着体１内に嵌入内装出来るために、定着体１前面のコンクリート欠込み１１Ａ、即ちコンクリート被り厚Ｓｘも、支圧板１Ａのみの被り厚Ｓｘの４０mm（標準：規定値３０mm＋余裕１０mm）と出来る。
そのため、定着体１のコンクリート型内への配置の自由度が大となり、高張力付与の必要な、配筋の多い、床スラブ内や、梁内への配置も可能となり、アフターボンド工法での、ＰＣ鋼より線によるプレストレスト工法の広い分野への適用が可能となる。

また、複数のＰＣ鋼より線の定着方法の発明にあっては、ポケットフォーマ１８は、図７に示す如く、前端にフランジ１８Ｆを備えた前側の大径部１８Ｔと、肩面１８Ｇを介して連続する後側の小径部１８Ｓとを備え、大径部１８Ｔの後端肩面１８Ｇと支圧板１Ａとの間、及び大径部前端のフランジ１８Ｆと型枠１３Ｂとの間に、図１（Ａ）に示す如く、弾性シーリングテープ１８Ａ，１８Ａ´を介在して配置するのが好ましい。

この場合、ポケットフォーマ１８は、一般肉厚２mmのプラスチック成形品で準備すれば良く、典型的には大径部前端径ｄ１が１２０mm、大径部後端径ｄ２が１００mm、小径部１８Ｓの、前端径ｄ３が８８mm、後端径ｄ４が５６mmであり、小径部１８Ｓは、全長に亘って、長さ方向に２〜４mm幅（標準：３mm）のスリット溝１８Ｃを９０°間隔で４本配置したものであり、フランジ１８Ｆの幅Ｗｆは１５mm、肩面１８Ｇの幅Ｗｇは６mmである。

また、弾性テープ１８Ａ，１８Ａ´は、ポケットフォーマ１８と、支圧板１Ａ間、及び型枠１３Ｂ間を、圧縮弾性機能材によって閉止して打設コンクリートの流入を阻止すれば良く、典型的には、慣用の発泡シーリングテープである。
従って、図１（Ａ）に示す如く、フランジ１８Ｆの前面には、厚手（標準：１０mm厚）の発泡シーリングテープ１８Ａを貼着し、肩面１８Ｇには薄手（標準：３mm厚）の発泡シーリングテープ１８Ａ´を貼着し、小径部１８Ｓを定着体挿入用孔Ｈ１内に嵌入して、肩面１８Ｇと定着体前面１Ｆとを貼着し、フランジ１８Ｆを発泡シーリングテープ１８Ａを介して型枠１３Ｂに当接貼着することにより、ポケットフォーマ１８は、型枠１３Ｂと定着体１間に弾性的に配置出来る。

そのため、弾性テープ（シーリングテープ）１８Ａ，１８Ａ´によって、型枠１３Ｂ及び定着体１の傾斜誤差が吸収出来て、定着体１の取付け作業性が向上する。
また、小径部１８Ｓのスリット溝１８Ｃは、小径部１８Ｓに縮径作用を付与するため、ポケットフォーマ１８の定着体１内への嵌入作用が容易となる。
また、フランジ１８Ｆの外周端に小寸（標準：１mm）の突出片１８Ｋを起立しておけば、弾性テープ１８Ａのフランジ１８Ｆ面への貼着作業も容易となる。

また、定着体１は、図５に示す如く、前端から縮径する円錐形の挿入用孔Ｈ１の後端から、拡径段部１Ｇを介して後方へと緩拡径する小寸の円錐形嵌合用孔Ｈ１´を備え、トランペットシース４を嵌合用孔Ｈ１´に嵌合するのが好ましい。
この場合、定着体１の典型例（図５）にあっては、段部１Ｇは、挿入用孔Ｈ１´の後端径（Ｒ２）５８mmから長さ（ＬＧ）３mmで嵌合用孔径（Ｒ３）６２mmへと拡開し、嵌合用孔Ｈ１´は、長さ（Ｌ１´）が１２mmで径（Ｒ３）６２mmから径（Ｒ４）６５mmと緩拡径するものである。
そして、トランペットシース４は、前端径が挿入用孔Ｈ１´内に嵌入出来るタイプとしておく。

従って、定着体１の円錐孔（挿入用孔）Ｈ１の後端の段部１Ｇは、図１（Ａ）に示す如く、トランペットシース４の嵌合接続時に、ストッパー機能を提供し、且つ、嵌合用孔Ｈ１´は筒状テーパー面を提供するため、トランペットシース先端の定着体嵌入用孔Ｈ１´への嵌合が、押し込み作業での弾性嵌合として容易に実施出来、コンクリート型枠のセット時の、狭い作業空間内での、定着体１へのトランペットシースの嵌合接続作業が容易となる。

また、複数のＰＣ鋼より線の定着方法の発明にあっては、アンカーヘッド３１は、くさび３２挿入用円錐孔Ｈ３１を備え、着座形態では、前面Ｆ３１が定着体前面１Ｆより内側であり、且つ、後面Ｂ３１が挿入用孔Ｈ１の後端の段部１Ｇに干渉しない位置を占め、くさび３２は、円錐体３２Ｔの外周面の、前面Ｆ３２から後面Ｂ３２に貫通する複数の挿入用溝３２Ｇを備えているのが好ましい。
この場合、くさび３２も、アンカーヘッド３１内での着座形態では、前面Ｆ３２が定着体前面１Ｆより内側とするのが好ましい。

アンカーヘッド３１は、定着体挿入用孔Ｈ１内に着座して、ＰＣ鋼より線６群を、くさび３２を介して円錐孔Ｈ３１で強固に保持すると共に、ＰＣ鋼より線６の緊張時に、前面Ｆ３１がジャッキの反力を担保するものであるため、外周面Ｓ３１が定着体円錐孔Ｈ１の内周面と整合し、内部の円錐孔Ｈ３１は、くさび３２の外周面Ｓ３２を圧接保持出来る形態とし、且つ、前面Ｆ３１がＰＣ鋼より線６緊張作用の反力面となる、剛体の肉厚円錐筒３１Ｔとすれば良く、典型的には、長さＬ３１が６１mmで、前端外径ｄｔが７５．６mm、後端外径ｄｂが５８mm、円錐孔前端径Ｒ３１が４５mmの、肉厚約１５mm（標準：１５．３mm）の円錐筒３１Ｔである。

従って、アンカーヘッド３１が、定着体１の円錐孔Ｈ１の最奥部に嵌合着座しても、円錐孔Ｈ１の後端の段部１Ｇに干渉しない位置であるため、アンカーヘッド３１は、定着体嵌合用孔Ｈ１´に嵌入セットしたトランペットシース４に支障を生ずることなく、挿入着座する。
そして、アンカーヘッド３１が、肉厚（標準：１５．３mm）の円錐筒３１Ｔであるため、定着体１内に着座したアンカーヘッド３１の前面Ｆ３１は、各ＰＣ鋼より線６の緊張時のジャッキへの反力付与面、及び各ＰＣ鋼より線６の余長ＰＬ切断時のカッター当接支持面を提供し、ＰＣ鋼より線の緊張、定着作業は、定着体支圧板１Ａに直接負担を掛けることなく実施出来るため、支圧板１Ａ厚（１２mm）は、従来（図８）の支圧板（キャスティングプレート）の厚さ（２５mm）より遥かに薄く出来、定着体１の小型化、軽量化を助長する。

また、くさび３２は、外周面Ｓ３２に、各ＰＣ鋼より線６対応の挿入用溝３２Ｇを備えているため、ＰＣ鋼より線６の嵌合、及びアンカーヘッド３１内への挿入作業が容易となり、挿入用溝３２ＧとＰＣ鋼より線６との間に、若干の寸法誤差があっても、ＰＣ鋼より線６は、挿入用溝３２Ｇの底部に着座した状態で、溝３２Ｇから突出（標準：２mm）しておれば、ＰＣ鋼より線６をアンカーヘッド３１との間で強固に挟圧保持出来る。

そのため、使用するＰＣ鋼より線６の、使用本数や太さに変更が生じても、くさび３２のみの挿入用溝３２Ｇの、サイズ、本数の変更で対処施工出来る。
そして、ＰＣ鋼より線６の緊張定着状態では、ＰＣ鋼より線６の余長ＰＬの切断を、図３に示す如く、切断端が定着体前面１Ｆから突出しない形態とすることにより、定着体１の前面のコンクリート被り厚Ｓｘは、定着体１のみへの被り厚として設定出来、コンクリート欠込み１１Ａの深さが小さく（標準：４０mm）出来、コンクリート欠込み１１Ａの、ポケットフォーマ１８による形成、及び無収縮モルタル１１Ｂの充填による補修作業も容易となる。

また、方法発明の実施に用いる定着具Ｄは、図２（Ｃ）に示す如く、定着体１と、アンカーヘッド３１と、くさび３２とを含み、定着体１は、前端の正方形板形態で後方へ弯曲した垂直支圧板１Ａと、支圧板１Ａから後方に、水平に引続く縮径形状の円錐筒部１Ｔとを備えると共に、前端からアンカーヘッド３１着座用の挿入用孔（円錐孔）Ｈ１を備え、アンカーヘッド３１は、前面Ｆ３１が定着体１の前面１Ｆより内方位置で定着体挿入用孔Ｈ１内に着座する円錐筒３１Ｔであって、くさび３２着座用の円錐孔Ｈ３１を備え、くさび３２は、前面Ｆ３２が定着体１の前面１Ｆより内方位置で、アンカーヘッド円錐孔Ｈ３１内に着座する円錐体３２Ｔであって、外周面Ｓ３２には、前面Ｆ３２から後面Ｂ３２に貫通するＰＣ鋼より線６挿入用溝３２Ｇを複数備えたものである。

この場合、定着体１は、ＪＩＳＧ５５０２に規定された球状墨鉛鋳鉄品であって、典型的には、図５に示す如く、支圧板１Ａは、肉厚が１２mmで、一辺の長さが１２５mmの正方形状で、曲率半径２００mmで後方に弯曲するものであって、１５．２mm径のＰＣ鋼より線６の４本の引張荷重、２４０ＫＮ／本×４本＝９６０ＫＮ（９８０００kgf）に耐える支圧板であり、円錐筒部１Ｔは肉厚ｔ１が１０mmで、アンカーヘッド３１着座用の円錐孔（挿入用孔）Ｈ１を備え、且つ、円錐孔Ｈ１の後端には、トランペットシース４を嵌合するための挿入用孔（嵌合用孔）Ｈ１´を連通するものである。

また、アンカーヘッド３１は、ＪＩＳＧ４０５１の機械構造用炭素鋼の鋳鋼品の円錐筒３１Ｔであって、円錐筒３１Ｔが定着体１の挿入用孔Ｈ１内に着座して、内部の円錐孔Ｈ３１が、ＰＣ鋼より線６と共に、くさび３２を圧着保持するものであり、典型的には、図６（Ｂ）に示す如く、全長Ｌ３１が６１mm、前面外径ｄｔが７５．６mm、後面外径ｄｂが５８mm、肉厚１５．３mmの円錐筒３１Ｔである。
また、くさび３２は、ＪＩＳＧ４０５１の機械構造用炭素鋼製であって、典型的には、図６（Ｄ）に示す如く、全長Ｌ３２が４０mm、前端径ｄｔが４５mm、後端径ｄｂが３０mmの円錐体３２Ｔであって、外周面には、前面Ｆ３２から後面Ｂ３２に貫通する挿入用溝３２Ｇを４本等間隔に備えたものである。

従って、本発明の定着具を採用することにより、定着体１はコンクリート躯体内に埋設されるため、支圧板１Ａは、図４（Ｂ）の応力作用説明図で明らかな如く、後方への弯曲による引張応力Ｆの後方への収束によって、破壊面の後方への傾斜による長大化を生じ、強力な支持力を発揮するためと、四周均等の保持力発揮とによって、支圧板１Ａの上面（下面）のコンクリート被り厚Ｓｙは薄く（標準：４０mm）出来る。
そして、アンカーヘッド３１、くさび３２、及びＰＣ鋼より線６の切断端Ｅ６を定着体前面１Ｆから突出させない施工を採用することにより、定着体支圧板１Ａの前面のコンクリート欠込み１１Ａ、即ち前面被り厚Ｓｘも、定着体自体の被り厚（標準：４０mm）と出来るため、定着体１のコンクリート型枠セット内への配置の自由度が大となる。

また、コンクリート硬化後の、各ＰＣ鋼より線６の緊張延伸作業、及び各ＰＣ鋼より線６の余長ＰＬの切断除去時の、慣用の、ジャッキ及び油圧カッターの当接支承面は、アンカーヘッド前面Ｆ３１として実施出来るため、支圧板１Ａには、直接的な振動衝撃圧の作用が回避出来、支圧板１Ａの厚さ（１２mm厚）は従来例のそれ（２５mm厚）より遥かに薄く出来る。
しかも、引張荷重の変更に際しては、くさび３２のみの変更で、ＰＣ鋼より線６の、太さ変更、及び使用本数変更に対応出来、定着具Ｄの準備、管理が合理化出来る。

また、定着具の発明にあっては、定着体１は、図５に示す如く、正方形状板体の支圧板１Ａが、２００〜２５０mmの曲率半径で後方へ弯曲し、円錐筒部１Ｔの長さ方向中間外周に、環状突起１Ｃを備え、且つ、後方へ縮径する挿入用孔Ｈ１が、拡開状段部１Ｇを介して後端へと緩拡径する短寸の嵌合用孔Ｈ１´と連通しているのが好ましい。
この場合、支圧板１Ａの曲率半径は、あまり小さくすれば、応力破壊面は水平に近づき、圧縮応力度が大となるが、圧縮域が小さくなって周辺のコンクリートの圧縮力が利用出来なくなる。

そのため、一辺が１２５mm正方の支圧板１Ａにあっては、曲率半径２００〜２５０mmが現実的であり、典型的には、２００mmである。
また、環状突起１Ｃは、定着体のコンクリート付着力増大、及び、円錐筒部１Ｔの補強を図るものであるため、高さｈｃが１０mm前後（標準：９mm）の断面半円状突起であれば良い。
また、嵌合用孔Ｈ１´は、挿入用孔Ｈ１の後端の段部１Ｇから後方へ拡径形態であるため、図５（Ｄ）に示す如く、円錐筒部１Ｔの縮径形態の末端表面と、拡径形態の嵌合用孔Ｈ１´内面とで筒状のテーパー突出片１Ｄを形成する。

そのため、筒状のテーパー突出片１Ｄの内周面は、後端から内方へと緩縮径するトランペットシース４嵌合用の筒面を提供し、図１（Ａ）の如く、トランペットシース４を押し込むだけで段部１Ｇがストッパー機能を奏することと相俟って、トランペットシース４の定着体円錐筒部１Ｔ後端への嵌合は、簡単に、所定位置に嵌合接続出来る。
しかも、円錐筒部１Ｔ後端のテーパー突出片１Ｄの外周面からトランペットシース４外周に亘る接着テープ（ビニールテープ）１２の巻付け作業も容易となる。

従って、定着体１は、支圧板１Ａが、２００〜２５０mmの曲率半径で、後方へ弯曲していることにより、図４（Ｂ）に示す如く、破壊面の後退によって、上方又は下方のコンクリート被り厚Ｓｙが薄く出来る。
そして、ＰＣ鋼より線６の緊張に対する支持力が増大すると共に、円錐筒部１Ｔ外周の突起１Ｃがコンクリート付着強度を増大するため、定着体１の小型化を助長する。
そして、円錐筒部１Ｔは、後端に、段部１Ｇを介した緩拡径状の嵌合用孔Ｈ１´を備えているため、トランペットシース４の嵌合接続を容易とする。

また、定着具の発明にあっては、アンカーヘッド３１は、図６（Ａ），（Ｂ）に示す如く、円錐筒３１Ｔの前面Ｆ３１から縮径するくさび３２着座用の円錐面の挿入用孔Ｈ３１と、挿入用孔Ｈ３１から引続く小寸の円筒面の挿入用孔Ｈ３１´を備え、円錐筒３１Ｔの長さは、定着体挿入用孔Ｈ１への着座形態では、円錐筒３１Ｔの、前面Ｆ３１が定着体前面１Ｆより内側であり、後面Ｂ３１が、定着体挿入用孔Ｈ１後端の段部１Ｇに干渉しない長さであるのが好ましい。

この場合、円錐面の挿入用孔Ｈ３１は、くさび３２の着座部位を提供し、円筒面の挿入用孔Ｈ３１´は、ＰＣ鋼より線６群の貫通を保証し、且つＰＣ鋼より線６群の緊張、定着時には、くさび３２の過剰挿入を阻止するストッパー機能を奏するものであり、アンカーヘッド３１は、典型的には、図６（Ｂ）に示す如く、機械構造用炭素鋼の鋳鋼品であって、全長Ｌ３１が６１mmで、前端外径ｄｔが７５．６mm、後端外径ｄｂが５８mmの円錐筒であり、中心部には、長さＬｈが４５mmで、前端径Ｒ３１が４５mm、後端径Ｒ３１´が３０mmの円錐形の挿入用孔Ｈ３１と、挿入用孔Ｈ３１の後端から、径Ｒ３１´（３０mm）で長さＬｈ´が１６mmの円筒孔Ｈ３１´とが連通している。

従って、アンカーヘッド３１は、着座状態では、後面Ｂ３１が定着体挿入用孔Ｈ１の段部１Ｇに干渉しないため、アンカーヘッド３１の円錐孔Ｈ１内への押圧嵌入は、定着体挿入用孔Ｈ１内の段部１Ｇまで、押し込み嵌合接続したトランペットシース４に押圧支障を生ずることなくスムーズに実施出来、前面Ｆ３１が定着体前面１Ｆより内方位置であるため、定着体１前面のコンクリート被り厚Ｓｘは、定着体前面１Ｆを基準とした最小寸法４０mm（規定３０mm＋余裕１０mm）に設計出来、コンクリート欠込み１１Ａの小寸化を可能とする。
そして、円錐筒３１Ｔの前面Ｆ３１が、各ＰＣ鋼より線６の緊張、定着作業時に、ジャッキ押圧面を提供し、支圧板１Ａへの負担無く、ＰＣ鋼より線の緊張、定着、切断作業を可能とし、支圧板１Ａの薄肉化及び定着体１の軽量化を助長する。

また、くさび３２は、例えば図２（Ｂ）に示す如く、各挿入用溝３２Ｇが、ＰＣ鋼より線６を挿入した状態では、ＰＣ鋼より線６を小寸法ｄ３２突出させる深さであり、ＰＣ鋼より線６の定着状態では、後面Ｂ３２が、アンカーヘッド３１の円筒面挿入用孔Ｈ３１´に干渉しない位置を占め、前面Ｆ３２が、定着体１の前面１Ｆより内方位置を占めるのが好ましい。

この場合、くさび３２は、外周の各挿入用溝３２ＧにＰＣ鋼より線６を、図２（Ｂ）に示す如く、小寸法ｄ３２（標準：２mm）突出した形態でアンカーヘッド３１内に嵌入するため、ＰＣ鋼より線６が押圧変形しても、くさび３２の太さ（外周径）は、くさび３２自体の外径より若干（標準：２mm）大径となってアンカーヘッド３１内に着座する。
そのため、くさび３２の後面Ｂ３２の径ｄｂ（標準：３０mm）を、アンカーヘッド３１の円筒面挿入用孔Ｈ３１´の径（標準：３０mm）と同一とすれば、くさび３２のアンカーヘッド挿入用孔Ｈ３１´内への浸入が阻止出来る。

従って、くさび３２は、アンカーヘッド３１内への着座形態では、後面Ｂ３２がアンカーヘッド３１の円筒の挿入用孔Ｈ３１´内に入り込むことが無いので、くさび３２のアンカーヘッド３１内への挿入、引出しが容易となり、各ＰＣ鋼より線６の各挿入用溝３２Ｇ内への配置、及び各ＰＣ鋼より線６を外周に嵌合した状態での、アンカーヘッド３１内への配置作業が容易となる。

そして、くさび３２は、定着体１の前面１Ｆより内方での定着であるため、定着体１の前面のコンクリート被り厚Ｓｘは、定着体１のみの被り厚として設計出来るため、最小の被り厚４０mm（規定厚：３０mm＋余裕：１０mm）と出来、コンクリート欠込み１１Ａの小寸化が可能となる。

また、請求項１の発明の実施に用いるためのポケットフォーマ１８は、図７に示す如く、型枠１３Ｂへの取付用フランジ１８Ｆを備えて後方に縮径する円錐筒の大径部１８Ｔと、大径部１８Ｔ後端から肩面１８Ｇを介して後方に縮径する定着体挿入用孔Ｈ１内へ嵌入するための小径部１８Ｓとを備えたものである。
この場合、ポケットフォーマ１８は、一般肉厚２mmのプラスチック成形品で準備すれば良い。
また、肩面１８Ｇは、ポケットフォーマ１８の定着体１への接合時に、定着体挿入用孔Ｈ１内への挿入ストッパー機能を発揮し、小径部１８Ｓは、定着体挿入用孔Ｈ１内に着座した状態では、挿入用孔Ｈ１内周面と小径部１８Ｓ外周面との間からの打設コンクリートの流入が阻止出来れば良い。

そのため、ポケットフォーマ１８は、典型的には、図７に示す如く、大径部１８Ｔは、前端に幅Ｗｆが１５mmのフランジ１８Ｆを備え、長さＬＴが３０mmで、前端外径ｄ１が１２０mm、後端外径ｄ２が１００mmであり、幅Ｗｇが６mmの環状肩面１８Ｇを介して、小径部１８Ｓが、長さＬＳが５０mmであって、前端外径ｄ３が８８mm、後端外径ｄ４が５６mmで段差連続した円錐筒である。
また、小径部１８Ｓには、図７に示す如く、スリット溝１８Ｃ（標準幅：２mm）を等間隔に複数本（標準：４本）配置しておけば、スリット溝１８Ｃが小径部１８Ｓの円錐筒に縮径作用を付与し、小径部１８Ｓの定着体挿入用孔Ｈ１内への弾性嵌合が容易となる。

従って、ポケットフォーマ１８の使用に際しては、図１（Ａ）に示す如く、フランジ１８Ｆ面に弾性シール１８Ａ（標準：厚さ１０mm、幅１５mmの発泡シーリングテープ）を、肩面１８Ｇに弾性シール１８Ａ´（標準：厚さ３mm、幅８mmの発泡シーリングテープ）を貼着して使用することにより、小径部１８Ｓは、定着体挿入用孔Ｈ１内へ嵌入して肩面１８Ｇと支圧板１Ａ間を弾性接続出来、大径部１８Ｔは、フランジ１８Ｆと型枠１３Ｂ間が弾性接続出来るため、定着体１の型セット時に、型枠１３Ｂと定着体１相互の傾斜変位が吸収出来、定着体１の取付け作業性が向上する。
尚、ポケットフォーマ１８の型枠１３Ｂへの貼着時に、図１（Ｂ）の如く、必要に応じて、フランジ１８Ｆの１ヶ所を釘ｎ１３で止着すれば、型枠１３Ｂと定着体１との相対傾動に際しても、ポケットフォーマ１８の脱落の恐れは無い。

本願方法発明によれば、定着体１は、アンカーヘッド３１及びくさび３２を、共に、挿入用孔Ｈ１内へ嵌入内装し、ＰＣ鋼より線６の緊張作用時の反力をアンカーヘッド３１の前面に負担させて、支圧板１Ａへの直接的な衝撃振動押圧作用が回避出来るため、支圧板１Ａの厚さは、単に、コンクリートＣ０内での支圧力保持のサイズ（１２mm厚）と出来、従来の支圧板（キャスティングプレート）の厚さ（２５mm）より遥かに薄く出来、定着体１の軽量化を可能とする。

更に、コンクリートＣ０内に埋設する支圧板１Ａが正方形板形態であるため、四周に、均等に負担応力が配分出来ることと、支圧板１Ａが後方に弯曲して、支圧板に作用する引張応力Ｆの後方支点（曲率中心点）への指向による破壊面の後方に傾斜して長くなることによる支圧力の増大とにより、支圧板１Ａが小型化出来、上方（下方）のコンクリート被り厚Ｓｙが小さく出来る。
また、ＰＣ鋼より線６の先端、挿入用孔Ｈ１に着座したアンカーヘッド３１、くさび３２等は、定着体１の前面１Ｆから突出しない形態で緊張定着出来るため、支圧板１Ａの前面１Ｆは平坦形態となり、支圧板１Ａの前面のコンクリート被り厚Ｓｘも小さく出来る。

そのため、本発明の定着体１は、引張荷重が２４０ＫＮ（２４５００kgf）の１５．２mm径ＰＣ鋼より線６を４本支持する場合であっても、支圧板１Ａは、厚さが１２mmで、一辺１２５mmの正方形板と小型化、軽量化出来て、定着具Ｄのコンクリート型内への配置の自由度が向上し、高張力付与の必要な、配筋の多い床スラブや梁内への、ＰＣ鋼より線６によるプレストレス付与が可能となる。
そして、小型化、軽量化された定着具Ｄは、アフターボンド工法での、ＰＣ鋼より線によるプレストレスト工法の、広い分野への適用が可能となる。

また、請求項１の発明の実施に用いる定着具Ｄは、定着体１の支圧板１Ａ前面にポケットフォーマを適用するだけで、定着体１は、図４（Ｂ）に示す如く、コンクリート躯体Ｃ０内に埋設出来、後方に弯曲した正方形の支圧板１Ａは、図４（Ｂ）に示す如く、引張り応力作用線Ｆの後方への収束によっ、破壊面の後方傾斜による長尺化を生じて、強力な保持力を発揮させるためと、支圧板１Ａの周辺部の大半がコンクリートＣ０内に埋設されるためとにより、定着体１は小型化出来る。
そのため、定着体の、側面（上部又は下部）でのコンクリート被り厚Ｓｙは小さく出来、定着体１の前面も平坦形態としてＰＣ鋼より線の定着が可能となるため、前方のコンクリート被り厚Ｓｘも小さく出来る。

しかも、ＰＣ鋼より線６の緊張・定着・切断作用は、ジャッキ、油圧カッターの支持体（反力体）をアンカーヘッド３１が担当し、支圧板１Ａに直接負担をかけることなく実施出来るため、支圧板１Ａの厚さも薄く出来、定着体１は、従来（図８）の、同一引張り応力を負担する定着体より遥かに小型化、軽量化出来る。
また、引張荷重の変更に際しても、９４９ＫＮ（９６８００kgf）以下の引張荷重で実施する際には、ＰＣ鋼より線６の、使用本数、又は太さの変更が生じるが、定着体１とアンカーヘッド３１は使用出来て、くさび３２のみを変更すれば良く、定着具Ｄの準備、保管が合理化出来る。
従って、本願請求項１の方法の発明が好適に実施出来、小型化、軽量化した定着体の使用、及び安価な細番手ＰＣ鋼より線の複数本の採用によって、プレストレスト建物の設計、施工の自由度が増大し、ＰＣ鋼より線での、プレストレスト建物構築の普及に寄与出来る。

また、請求項１の発明の実施に用いるポケットフォーマ１８は、図７に示す如く、型枠１３Ｂへの取付用フランジ１８Ｆを備えて後方に縮径する円錐筒の大径部１８Ｔと、大径部１８Ｔ後端から肩面１８Ｇを介して後方に縮径する定着体挿入用孔Ｈ１内へ嵌入するための小径部１８Ｓとを備えたものである。
この場合、ポケットフォーマ１８は、一般肉厚２mmのプラスチック成形品として準備すれば良く、典型的には、フランジ幅Ｗｆは１５mm、肩面幅Ｗｇは６mmであり、小径部１８Ｓには、前端から後端へ縮径変位用のスリット溝１８Ｃを、２mm幅で、等間隔（９０°間隔）に４本配置したものである。

従って、コンクリート欠込み１１Ａ形成のために、ポケットフォーマ１８の定着体１と型枠１３Ｂ間への配置は、図１（Ａ）に示す如く、フランジ１８Ｆの前面に、幅１５mm、厚さ１０mmの慣用の発泡シーリングテープ１８Ａを、肩面１８Ｇ後面に、幅８mm、厚さ３mmの慣用の発泡シーリングテープ１８Ａ´を貼着し、小径部１８Ｓを定着体挿入用孔Ｈ１内に嵌入して、発泡シーリングテープ１８Ａ´で肩面１８Ｇを定着体前面１Ｆに弾性貼着し、発泡シーリングテープ１８Ａでフランジ１８Ｆと型枠１３Ｂとを弾性貼着出来るため、発泡シーリングテープ１８Ａ，１８Ａ´が、定着体１と型枠１３Ｂとの相対傾動変位を弾性吸収出来ると共に、打設コンクリートＣ０の、ポケットフォーマ１８内及び定着体１内への流入も阻止出来て、定着体１及びポケットフォーマ１８の型セットが作業性良く実施出来る。
そして、小径部１８Ｓのスリット溝１８Ｃは、ポケットフォーマ１８の定着体挿入用孔Ｈ１への弾性嵌入を可能とする。

以下、本発明を、ＪＩＳＧ３５３６のＰＣ鋼線７本撚りで、径１５．２mmの、慣用のＰＣ鋼より線を４本用いて、コンクリート床スラブに実施する例に基づき説明する。
４本１束のＰＣ鋼より線６のコンクリートプレストレスト建物の床スラブへの適用は、固定端Ｌ側にあっては、図２（Ａ）に示す如く、各ＰＣ鋼より線６の基端を、定着体１、アンカーヘッド３１、及びくさび３２から成る定着具Ｄによって、ＰＣ鋼より線６の切断端Ｅ６が定着体前面１Ｆから突出しないように固定し、緊張端Ｐ側にあっては、図１（Ａ）に示す如く、ＰＣ鋼より線６群は、スパイラルシース５及びトランペットシース４を貫通し、定着体１を貫通して余長ＰＬを型枠１３Ｂから突出させ、打設コンクリートＣ０の硬化後に、各ＰＣ鋼より線６を、アンカーヘッド３１及びくさび３２を介して余長ＰＬ部分での所定緊張の下に、定着体１内に定着する。

〔定着体（図５）〕
図５（Ａ）は、定着体１の前方からの全体斜視図であり、図５（Ｂ）は定着体１の側面図、図５（Ｃ）は、定着体１の前面図、図５（Ｄ）は、定着体１の図５（Ａ）のＤ−Ｄ線縦断面図である。
定着体１は、前面の垂直形態の支圧板１Ａと、支圧板１Ａの中央部から後方に延出した縮径形態の円錐筒部１Ｔとから成り、支圧板１Ａの中央部からは、円錐筒部１Ｔ後部まで貫通するアンカーヘッド着座用の挿入用孔Ｈ１を、挿入用孔（円錐孔）Ｈ１の後端には、拡径段部１Ｇ及び段部に引続く、短寸の嵌合用孔（挿入用孔）Ｈ１´を備えたものであり、図５（Ｄ）に示す如く、嵌合用孔Ｈ１´は、挿入用孔Ｈ１の後端から、急拡径段部１Ｇを介して緩拡径するものである。

定着体１は、ＪＩＳＧ５５０２の球状墨鉛鋳鉄品の規格を満足する鋳鉄製であって、支圧板１Ａは、肉厚１２mmで、図５（Ｃ）に示す如く、一辺の長さＬａが１２５mmの正方形板であって、曲率半径２００mmで後方に弯曲している、引張荷重が９６０ＫＮ（９８０００kgf）に耐える、即ち１５．２mm径のＰＣ鋼より線６の４本採用に耐える円弧面板である。
そして、図５（Ｄ）に示す如く、支圧板１Ａの後面から後方へ、縮径形態で引続く円錐筒部１Ｔは、先端外径Ｒｆが９３mm、後端外径Ｒｂが７３．１mm、肉厚ｔ１が１０mmで、円錐筒部１Ｔの長手方向中央部の外周には、高さｈｃが９mmの環状リブ状の断面半円状突起１Ｃを備えており、定着体１の全長Ｌ１は８７．７mmである。

また、定着体１には、図５（Ｄ）に示す如く、支圧板１Ａの前面１Ｆの中央から円錐筒部１Ｔの後面Ｂ１の中央まで、挿入用孔（円錐孔）Ｈ１と嵌合用孔Ｈ１´が段部１Ｇを介して連通しており、アンカーヘッド着座用の円錐孔Ｈ１は、支圧板前面１Ｆから後方の段部１Ｇまでの長さＬ２が７２．７mmで、前端の径（Ｒ１）８３mmから後端の段部１Ｇ位置の径（Ｒ２）５８mmへと縮径し、円錐孔Ｈ１の後端には、長さＬＧが３mmで、急拡径する段部１Ｇを配置し、段部１Ｇの後端から、円錐筒部１Ｔ後面Ｂ１までの距離Ｌ１´が１２mmで、始端径Ｒ３が６２mmで後端径Ｒ４が６５mmと緩拡径する嵌合用孔Ｈ１´が連通し、長さＬ１´の嵌合用孔Ｈ１´の内周面と、対応する円錐筒部１Ｔ後端外周面とで、筒状テーパー突出片１Ｄを形成するものである。

〔アンカーヘッド（図６（Ａ）,（Ｂ））〕
アンカーヘッド３１は、中央の着座用円錐孔Ｈ３１でＰＣ鋼より線６を定着するくさび３２を着座保持し、円錐筒３１Ｔの外周面で定着体１の円錐形態の挿入用孔Ｈ１内に着座する部材であり、図６（Ａ）は全体斜視図、図６（Ｂ）は図６（Ａ）のＢ−Ｂ線縦断側面図である。

アンカーヘッド３１は、ＪＩＳＧ４０５１の、機械構造用炭素鋼の規格を満足する鋳鋼品であって、アンカーヘッド全体形状は、図６（Ｂ）に示す如く、前面Ｆ３１から後面Ｂ３１まで縮径する裁頭円錐状の円錐筒３１Ｔであって、前面Ｆ３１から後面Ｂ３１に、前部の円錐孔Ｈ３１と後部の円筒孔Ｈ３１´の連通する貫通孔を備え、全長Ｌ３１が６１mm、前端径ｄｔが７５．６mm、後端径ｄｂが５８mmの円錐筒３１Ｔである。
また、くさびを着座させる円錐孔Ｈ３１は、前端径Ｒ３１が４５mm、後端径Ｒ３１´が３０mmで、長さＬｈが４５mmであり、円錐孔Ｈ３１の後端からは、長さＬｈ´が１６mmで径Ｒ３１´が３０mmの円筒孔Ｈ３１´が連通している。

〔くさび（図６（Ｃ），（Ｄ））〕
くさび３２は、外周に前面Ｆ３２から後面Ｂ３２に貫通する挿入用溝３２Ｇを等間隔（９０°間隔）に４本配置して、該挿入用溝３２Ｇ内に、直径１５．２mmのＰＣ鋼より線６を嵌合挿入した状態で、アンカーヘッド３１内に着座させて、各ＰＣ鋼より線６をアンカーヘッド３１に強固に定着するための部材であり、ＪＩＳＧ４０５１の機械構造用炭素鋼製である。
くさび３２は、長さＬ３２が４０mmで、前面Ｆ３２の径ｄｔが４５mm、後面Ｂ３２の径ｄｂが３０mmの円錐体であって、図６（Ｃ）は全体斜視図、図６（Ｄ）は図６（Ｃ）のＤ−Ｄ線縦断面図である。

くさび３２の挿入用溝３２Ｇは、ＰＣ鋼より線６の１本を嵌合挿入するものであり、１５．２mm径のＰＣ鋼より線６の１本を嵌合する挿入用溝３２Ｇは、底面がＰＣ鋼より線６を着座させる円弧面であるため、溝幅ＷＧは、ＰＣ鋼より線６の嵌入を許容する幅（標準１５．３mm）であり、深さは図２（Ｂ）に示す如く、ＰＣ鋼より線６を着座した状態で、ＰＣ鋼より線６の頂部が寸法ｄ３２（標準：２mm）だけ突出する寸法とする。

〔ポケットフォーマ（図７）〕
ポケットフォーマ１８は、コンクリート型セット時に、定着体１の前面に配置する型材であって、定着体１の前面に、ＰＣ鋼より線６の緊張定着作業用のコンクリート欠込み１１Ａを形成するものである。
図７（Ａ）は、ポケットフォーマ１８の全体斜視図、図７（Ｂ）は、図７（Ａ）の矢印Ｂ視背面図、図７（Ｃ）は側面図、図７（Ｄ）は、図７（Ａ）のＤ−Ｄ線縦断面図である。

ポケットフォーマ１８は、一般肉厚２mmのプラスチック成形品であり、図７（Ｄ）の如く、前端にフランジ１８Ｆを備えた円錐筒の大径部１８Ｔと、大径部１８Ｔの後端の肩面１８Ｇを介して引続く、円錐筒の小径部１８Ｓとを備え、大径部１８Ｔは、長さＬＴが３０mmで、前端外径ｄ１が１２０mm、後端外径ｄ２が１００mmであり、小径部１８Ｓは、長さＬＳが５０mmで、前端外径ｄ３が８８mm、後端外径ｄ４が５６mmであり、前端から後端へ、幅２mmの縮径用のスリット溝１８Ｃを９０°間隔で４本備えたものである。
そして、大径部１８Ｔの前端には、幅Ｗｆが１５mmのフランジ１８Ｆを外方に突出し、フランジ１８Ｆには釘孔ｎｈを１個配置したものである。

〔施工（図１、図２、図４）〕
図１（Ａ）は、複数本のＰＣ鋼より線の緊張端側の型セット状態図であり、図２（Ａ）は、ＰＣ鋼より線の固定端側の型セット状態図であり、図２（Ｃ）は定着具Ｄの分解斜視図である。
図１（Ａ）に示す如く、定着体１の円筒部後端の筒状テーパー突出片１Ｄの内周に、トランペットシース４の前端を嵌入し、トランペットシース４の後端にはスパイラルシース５を嵌合し、定着体１の前面１Ｆには、フランジ１８Ｆの前面に、１０mm厚、１５mm幅の発泡シーリングテープ１８Ａを、肩面１８Ｇの後面に、３mm厚、８mm幅の発泡シーリングテープ１８Ａ´を貼着したポケットフォーマ１８を、小径部１８Ｓを挿入用孔Ｈ１内に嵌入して、肩面１８Ｇと定着体１の前面１Ｆとを接着して配置する。
そして、定着体１を所定位置に配置し、ポケットフォーマ１８の前端のフランジ１８Ｆを型枠１３Ｂに接着する。
この場合、必要に応じて、フランジ１８Ｆの１ヶ所を釘孔ｎｈを介して釘ｎ１３で型枠１３Ｂに固定する。

また、ＰＣ鋼より線６群は、慣用のスパイラルシース５及びトランペットシース４を貫通して、定着体１内から型枠１３Ｂの挿入用孔Ｈ１３を介して、余長ＰＬを外方に突出させてコンクリート型セットし、定着体１の後端の突出片１Ｄ外面とトランペットシース４との接合部、及びトランペットシース４とスパイラルシース５との接合部には、接着テープ１２を巻き付け、打設コンクリートの流入阻止手段を施す。
また、ポケットフォーマ１８のフランジ１８Ｆは、図１（Ｂ）に示す如く、１ヶ所のみ釘ｎ１３で型枠１３Ｂに固定する。

定着体１の型内へのセットに際し、トランペットシース５の定着体１への嵌合接続は、緩拡径の嵌合用孔Ｈ１´にトランペットシース４の先端を段部１Ｇに当接させる嵌合で実施し、接着テープ１２を外周に巻き付けるだけであるので、単純作業で容易である。
また、定着体１の所定位置への配置も、型枠１３Ｂとポケットフォーマのフランジ１８Ｆ間、及びポケットフォーマ１８の肩面１８Ｇと定着体前面１Ｆ間、の発泡シーリングテープ１８Ａ，１８Ａ´による、若干の寸法誤差の弾性吸収によって作業性良く実施出来る。

次いで、コンクリート型内へ打設したコンクリートの硬化後、型枠１３Ｂを解体してポケットフォーマ１８を定着体１から抜き取り、硬化コンクリートＣ０内に埋設した定着体１の前面のコンクリート欠込み１１Ａを介して、アンカーヘッド３１及びくさび３２をＰＣ鋼より線６群に挿通して定着体１内に配置し、図４（Ａ)の如く、首長チェアの脚端をアンカーヘッド３１の前面Ｆ３１に当接し、アンカーヘッド前面Ｆ３１を反力体として、所定張力値まで振動緊張し、くさび３２をアンカーヘッド３１内に押圧嵌入して、ＰＣ鋼より線６群を定着体１内に定着する。
次いで、慣用の油圧カッターをアンカーヘッド前面Ｆ３１に当接して、各ＰＣ鋼より線６の余長ＰＬを定着体前面１Ｆから突出しない形態に切落とす。

また、各ＰＣ鋼より線の固定端Ｌ側にあっては、図２（Ａ）に示す如く、定着体１を型枠内の鉄筋に仮固定すると共に、慣用のセパレータ１７Ａ、Ｐコン１７Ｃ、フォームタイ１７Ｂにより型枠１３Ｂに保持し、定着体１内には、緊張端側同様に、定着体１の後端には、トランペットシース４の前端を嵌合接続し、トランペットシース４の後端には、スパイラルシース５を嵌合して、トランペットシース４と定着体との接続部、及びスパイラルシース５とトランペットシース４との接合部には、接着テープ１２を巻き付け、スパイラルシース５及びトランペットシース４を貫通する各ＰＣ鋼より線６を、端部Ｅ６が定着体前面１Ｆから突出しない形態に、アンカーヘッド３１及びくさび３２で定着体１に定着しておく。

そして、各ＰＣ鋼より線６を固定端Ｌと緊張端Ｐ間に、所定引張ストレス付与の下に定着した後、トランペットシース４のグラウト注入口４Ａを介して、グラウトホース４Ｂからグラウトモルタル１１Ｃをスパイラルシース５内に注入充填してアフターボンドし、緊張端Ｐ側のコンクリート欠込み１１Ａは、無収縮モルタル１１Ｂで充填補修する。

図３は、得られたＰＣ鋼より線６のアフターボンド定着状態説明図である。
定着体１は、それ自体慣用の、スパイラル筋（図示せず）で強化保持され、コンクリート欠込み１１Ａは無収縮モルタル１１Ｂで補修され、且つ、トランペットシース４及びスパイラルシース５内は、グラウトモルタル１１Ｃが充填されて、各ＰＣ鋼より線６は、トランペットシース４及びスパイラルシース５内でグラウトモルタル１１Ｃによって防錆機能が付与され、定着形態の固着確保されたＰＣ鋼より線定着構造となった。
そして、各ＰＣ鋼より線６の、緊張端Ｐ側にあっても、固定端Ｌ側にあっても、定着体１の前面１Ｆからの突出物が存在しないため、コンクリート被り厚Ｓｘは４０mm（設計限界値３０mm＋余裕１０mm）と小さく出来た。

また、緊張端Ｐ側の定着体支圧板１Ａは、外周部がコンクリートＣ０内に埋設されるため、支圧板１Ａの、前面のコンクリート域Ｚｆと後面のコンクリート域Ｚｂとで保持力が増大すること、及び支圧板１Ａの後方への弯曲形態での、図４（Ｂ）に示す如き、破壊面の後方傾斜によるコンクリート保持力増大により、定着体１の上面の、床スラブ表面Ｓｆまでのコンクリート被り厚Ｓｙも、固定端Ｌ側の被り厚Ｓｙと共に、４０mm（設計限界値３０mm＋余裕１０mm）と小さく出来た。
また、緊張端Ｐ側でのコンクリート欠込み１１Ａに対する無収縮モルタル１１Ｂでの復元補修も、ポケットフォーマ１８に付設採用した１０mm厚、１５mm幅の発泡シーリングテープによる拡大域Ｚ１８の存在により、固着力の増大化の下に、きれいに仕上られた。

型セットの説明図であって、（Ａ）は、緊張端側の断面図、（Ｂ）は、図１（Ａ）のＢ部拡大図である。 （Ａ）は、固定端側の型セット状態断面図、（Ｂ）は、くさび３２へのＰＣ鋼より線の挿入状態断面図、（Ｃ）は、定着具の分解斜視図である。 ＰＣ鋼より線のアフターボンド定着状態断面図である。 （Ａ）は、緊張作業状態の断面図、（Ｂ）は、ＰＣ鋼より線の応力作用説明図である。 定着体の説明図であって、（Ａ）は全体斜視図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）は正面図、（Ｄ）は（Ａ）のＤ−Ｄ線断面図である。 （Ａ）はアンカーヘッドの全体斜視図、（Ｂ）は（Ａ）の矢印Ｂ−Ｂ線縦断面図、（Ｃ）はくさびの全体斜視図であって、（Ｄ）は（Ｃ）のＤ−Ｄ線断面図である。 ポケットフォーマの説明図であって、（Ａ）は全体斜視図、（Ｂ）は（Ａ）の矢印Ｂ視背面図、（Ｃ）は側面図、（Ｄ）は（Ａ）のＤ−Ｄ線断面図である。 従来例の説明図であって、（Ａ）は、従来例１の定着状態断面図、（Ｂ）は、従来例２の定着状態断面図である。

符号の説明

１ 定着体
１Ａ 支圧板
１Ｃ 環状突起（突起）
１Ｄ 筒状テーパー突出片（テーパー突出片、突出片）
１Ｆ，Ｆ３１，Ｆ３２ 前面
１Ｇ 段部
１Ｔ 円錐筒部（円筒部）
４ トランペットシース
４Ａ グラウト注入口（注入口）
４Ｂ グラウトホース
５ スパイラルシース
６ ＰＣ鋼より線
９ ジャッキ
１０ 首長チェア
１１Ａ コンクリート欠込み（欠込み）
１１Ｂ 無収縮モルタル
１１Ｃ グラウトモルタル
１２ 接着テープ（ビニールテープ）
１３Ｂ 型枠（せき板）
１７Ａ セパレータ
１７Ｂ フォームタイ
１７Ｃ Ｐコン
１８ ポケットフォーマ
１８Ａ，１８Ａ´ 弾性シーリングテープ（弾性テープ、シーリングテープ、発泡シーリングテープ）
１８Ｃ スリット溝
１８Ｆ フランジ
１８Ｇ 肩面
１８Ｋ 突出片
１８Ｓ 小径部
１８Ｔ 大径部
３１ アンカーヘッド
３１Ｔ 円錐筒（円筒）
３２ くさび
３２Ｇ 挿入用溝
３２Ｔ 円錐体

Ｂ１，Ｂ３１，Ｂ３２ 後面
Ｃ０ コンクリート（打設コンクリート、コンクリート躯体）
Ｄ 定着具
Ｅ６ 切断端（端部）
Ｈ１，Ｈ３１ 円錐孔（挿入用孔）
Ｈ１´ 嵌合用孔（挿入用孔）
Ｈ３１´ 円筒孔（挿入用孔）
Ｌ 固定端
ｎ１３ 釘
ｎｈ 釘孔
Ｐ 緊張端
ＰＬ 余長
Ｓ３１ アンカーヘッド外周面（外周面）
Ｓ３２ くさび外周面（外周面）
Ｓｆ 床スラブ表面
Ｓｘ，Ｓｙ 被り厚
Ｚ１８ 拡大域
Ｚｂ 後側コンクリート域
Ｚｆ 前側コンクリート域

Claims (9)

1. 前端の正方形板形態で後方へ弯曲した垂直支圧板（１Ａ）と、支圧板（１Ａ）から後方に、水平に引続く縮径形状の円錐筒部（１Ｔ）とを備え、且つ、貫通する挿入用孔（Ｈ１，Ｈ１´）を有する定着体（１）をコンクリート型枠内に配置し、円錐筒部（１Ｔ）後端の挿入用孔（Ｈ１´）にはトランペットシース（４）を嵌合接続し、定着体（１）と型枠（１３Ｂ）との間には、ポケットフォーマ（１８）を配置し、スパイラルシース（５）及びトランペットシース（４）から貫通するＰＣ鋼より線（６）群の余長（ＰＬ）を型枠（１３Ｂ）から外方に突出してコンクリート型枠をセットし、コンクリート（Ｃ０）の打設硬化後に型枠を解体し、次いで、支圧板（１Ａ）の前面に形成したコンクリート欠込み（１１Ａ）を介して、アンカーヘッド（３１）を定着体円錐孔（Ｈ１）内に、ＰＣ鋼より線（６）群を外周に嵌合したくさび（３２）をアンカーヘッド円錐孔（Ｈ３１）内にに嵌入して各ＰＣ鋼より線（６）を緊張、定着し、次いで、各ＰＣ鋼より線（６）の余長（ＰＬ）を切除して、トランペットシース（４）及びスパイラルシース（５）内へグラウトモルタル（１１Ｃ）を充填し、コンクリート欠込み（１１Ａ）には無収縮モルタル（１１Ｂ）を充填する、アフターボンド工法での複数のＰＣ鋼より線の定着方法。
   
2. ポケットフォーマ（１８）は、前端にフランジ（１８Ｆ）を備えた前側の大径部（１８Ｔ）と、肩面（１８Ｇ）を介して連続する後側の小径部（１８Ｓ）とを備え、大径部（１８Ｔ）の、後端肩面（１８Ｇ）と支圧板（１Ａ）との間、及び大径部前端のフランジ（１８Ｆ）と型枠（１３Ｂ）との間に、弾性テープ（１８Ａ，１８Ａ´）を介在して配置する、請求項１の複数のＰＣ鋼より線の定着方法。
3. 定着体（１）は、前端から縮径する円錐形の挿入用孔（Ｈ１）の後端から、拡径段部（１Ｇ）を介して後方へと緩拡径する小寸の円錐形嵌合用孔（Ｈ１´）を備え、トランペットシース（４）を嵌合用孔（Ｈ１´）に嵌合する、請求項１又は２の複数のＰＣ鋼より線の定着方法。
4. アンカーヘッド（３１）は、くさび（３２）挿入用円錐孔（Ｈ３１）を備え、着座形態では、前面（Ｆ３１）が定着体前面（１Ｆ）より内側であり、且つ、後面（Ｂ３１）が挿入用孔（Ｈ１）の後端の段部（１Ｇ）に干渉しない位置を占め、くさび（３２）は、円錐体（３２Ｔ）の外周面の、前面（Ｆ３２）から後面（Ｂ３２）に貫通する複数の挿入用溝（３２Ｇ）に各ＰＣ鋼より線（６）を嵌入する、請求項１乃至３のいずれか１項の複数のＰＣ鋼より線の定着方法。
5. 請求項１の発明の実施に用いるための定着具（Ｄ）であって、定着体（１）と、アンカーヘッド（３１）と、くさび（３２）とを含み、定着体（１）は、前端の正方形板形態で後方へ弯曲した垂直支圧板（１Ａ）と、支圧板（１Ａ）から後方に、水平に引続く縮径形状の円錐筒部（１Ｔ）とを備えると共に、前端からアンカーヘッド（３１）着座用の挿入用孔（Ｈ１）を備え、アンカーヘッド（３１）は、前面（Ｆ３１）が定着体（１）の前面（１Ｆ）より内方位置で定着体挿入用孔（Ｈ１）内に着座する円錐筒（３１Ｔ）であって、くさび（３２）着座用の円錐孔（Ｈ３１）を備え、くさび（３２）は、前面（Ｆ３２）が定着体（１）の前面（１Ｆ）より内方位置で、アンカーヘッド円錐孔（Ｈ３１）内に着座する円錐体（３２Ｔ）であって、外周面（Ｓ３２）には、前面（Ｆ３２）から後面（Ｂ３２）に貫通するＰＣ鋼より線（６）挿入用溝（３２Ｇ）を複数備えた定着具。
6. 定着体（１）は、支圧板（１Ａ）が、２００〜２５０mmの曲率半径で後方へ弯曲し、円錐筒部（１Ｔ）の長さ方向中間外周に、環状突起（１Ｃ）を備え、且つ、後方へ縮径する挿入用孔（Ｈ１）が、拡開状段部（１Ｇ）を介して後端へと緩拡径する短寸の嵌合用孔（Ｈ１´）に連通している、請求項５の定着具。
7. アンカーヘッド（３１）は、円錐筒（３１Ｔ）の前面（Ｆ３１）から縮径するくさび（３２）着座用の円錐面の挿入用孔（Ｈ３１）と、挿入用孔（Ｈ３１）から引続く小寸の円筒面の挿入用孔（Ｈ３１´）を備え、円錐筒（３１Ｔ）の長さは、定着体挿入用孔（Ｈ１）への着座形態では、円錐筒（３１Ｔ）の、前面（Ｆ３１）が定着体前面（１Ｆ）より内側であり、後面（Ｂ３１）が、定着体挿入用孔（Ｈ１）後端の段部（１Ｇ）に干渉しない長さである、請求項５又は６の定着具。
8. くさび（３２）は、各挿入用溝（３２Ｇ）が、ＰＣ鋼より線（６）を挿入した状態では、ＰＣ鋼より線（６）を小寸法（ｄ３２）突出させる深さであり、ＰＣ鋼より線（６）の定着状態では、後面（Ｂ３２）が、アンカーヘッド（３１）の円筒面挿入用孔（Ｈ３１´）に干渉しない位置を占める、請求項５、又は６、又は７の定着具。
9. 請求項１の発明の実施に用いるためのポケットフォーマであって、型枠（１３Ｂ）への取付用フランジ（１８Ｆ）を備えて後方に縮径する円錐筒の大径部（１８Ｔ）と、大径部（１８Ｔ）後端から肩面（１８Ｇ）を介して後方に縮径する定着体挿入用孔（Ｈ１）内へ嵌入するための小径部（１８Ｓ）とを備えたポケットフォーマ。

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