JP4613971B2 - 樹脂成形方法および樹脂成形品および金型 - Google Patents

Description

本発明は、母材中に充填材が配合された溶融樹脂を原料とする樹脂成形方法および樹脂成形品および金型に関する。

特許文献１には、ウェルド部を意図的に発生させる樹脂成形方法が開示されている。同文献開示の樹脂成形方法によると、樹脂流路に邪魔部材が配置されている。また、樹脂流路に注入される溶融樹脂は、繊維を含有している。樹脂流路において、溶融樹脂の流れは、邪魔部材に衝突して分流する。一旦分流した流動先端同士が再び会合することにより、ウェルド部が形成される。ここで、溶融樹脂中の繊維は、ウェルド部の延在方向に沿って配向する。このため、同文献開示の樹脂成形方法によると、樹脂成形品の、ウェルド部の延在方向に対する引張強度や曲げ強度を向上させることができる。特許文献２、特許文献３にも、特許文献１と同様に、ウェルド部を発生させることにより、溶融樹脂中の繊維を配向させる樹脂成形方法が開示されている。
特開平８−１４２２１８号公報 特開２００３−２３１１５６号公報 特開平１０−３４７６２号公報

しかしながら、特許文献１〜特許文献３開示の樹脂成形方法によると、繊維の配向性が不充分であった。すなわち、溶融樹脂の流速は、必ずしも一定ではない。溶融樹脂の流速は、例えば樹脂流路の流路断面積の変化や流路断面形状の変化などにより、変化しやすい。

図４６に、従来の樹脂成形方法に用いられる金型の上下方向断面図を示す。図４６に示すように、金型１００は、ゲート１０１とキャビティ１０２とを備えている。ゲート１０１は、金型１００の固定型（図略）に配置されている。ゲート１０１は、キャビティ１０２の上下方向略中央に配置されている。ゲート１０１の断面形状は、略真円状を呈している。このため、ゲート１０１からキャビティ１０２内に流入する溶融樹脂の流動先端は、流動先端ＭＦ１０１→流動先端ＭＦ１０２→流動先端ＭＦ１０３→流動先端ＭＦ１０４のように、ゲート１０１を略中心とする略同心円状にキャビティ１０２に拡散していく。

ところが、仮に、繊維をキャビティ１０２の長手方向（図中の上下方向）に配向させたい場合、キャビティ１０２における溶融樹脂の拡散方向と、所望の繊維配向方向とが、一致しなくなる。このため、所望の繊維配向方向を基準に見ると、溶融樹脂の流速は、ゲート１０１に最も近い前後方向中央部Ｐ１０１が最も速く、ゲート１０１に最も遠い前後方向両端部Ｐ１０２が最も遅いことになる。

この場合、キャビティ１０２に無作為に邪魔部材を配置しても、当該溶融樹脂の流速のばらつきを補正することはできない。それどころか、却って溶融樹脂の流速のばらつきを大きくしてしまうおそれすらある。

溶融樹脂の流速のばらつきが大きいと、邪魔部材の下流側において、分流した溶融樹脂の流動先端が、所望の繊維配向方向（図中の上下方向）に対して略垂直方向（図中の前後方向）に、一列に揃わなくなる。このため、流動先端同士が会合する際、流速差により、繊維の配向性が乱れるおそれがある。

本発明の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型は、上記課題に鑑みて完成されたものである。したがって、本発明は、繊維などの充填材の配向性を向上させることができる樹脂成形方法および樹脂成形品および金型を提供することを目的とする。

（１）上記課題を解決するため、本発明の樹脂成形方法は、金型を締め、成形機のノズルの下流側に配置されるゲートと、該ゲートの下流側に配置されるキャビティと、を備える樹脂流路を形成し、該樹脂流路に邪魔部材を配置する型締め工程と、該ノズルから、該樹脂流路に、母材と、該母材に分散される異方性の強化用の充填材と、を備える溶融樹脂を注入し、該溶融樹脂の流れを該邪魔部材が邪魔することにより、該邪魔部材の上流側における該溶融樹脂の流速のばらつきを補正すると共に該邪魔部材の下流側にウェルド部を形成し、該ウェルド部の延在方向における該充填材の配向性を向上させる注入工程と、該金型を開き、該溶融樹脂が固化して形成され、該充填材の配向方向に強化された樹脂成形品を取り出す型開き工程と、を有し、該ゲートは、該キャビティにおける該ゲート連通部分の延在方向に対して、交差する方向に該キャビティに連なっていることを特徴とする（請求項１に対応）。

注入工程において、邪魔部材は、邪魔部材の上流側における溶融樹脂の流速のばらつきを補正することができる。並びに、一旦分流（溶融樹脂の流れが完全に分離しなくてもよい）した溶融樹脂の流れが再び会合することにより、邪魔部材の下流側にウェルド部を形成することができる。本発明の樹脂成形方法によると、分流した複数の流動先端間の流速差が小さくなる。このため、注入工程における充填材の配向性を向上させることができる。したがって、樹脂成形品を充填材の配向方向に強化することができる。

また、従来、充填材の配向性は、キャビティの型面付近（つまり樹脂成形品の表面付近）が高く、キャビティの内部（つまり樹脂成形品の内部）が低くなる傾向にあった。この点、本発明の樹脂成形方法によると、キャビティの型面付近のみならず、ウェルド部付近においても、充填材の配向性を高くすることができる。このため、キャビティの内部（つまり樹脂成形品の内部）においても、充填材の配向性を高くすることができる。したがって、肉厚の厚い樹脂成形品を成形するのに好適である。また、要求される強度（引張強度や曲げ強度など）が高い樹脂成形品を成形するのに好適である。
また、本発明の樹脂成形方法によると、キャビティに対してゲートを所望の位置に配置することができる。このため、樹脂成形品において応力集中が生じにくい部分に、ゲートカット跡を配置することができる。

（２）好ましくは、上記（１）の構成において、前記邪魔部材は、前記樹脂流路の流路方向に対して交差する方向に、複数並設されており、前記溶融樹脂の流れは、該邪魔部材の上流側において、該流路方向の流速が最も速くなる最速部と、該流路方向の流速が最も遅くなる最遅部と、を備え、隣接する一対の該邪魔部材の少なくとも一部間の間隔は、該最速部に最も近い部分の方が、該最遅部に最も近い部分よりも、狭くなるように設定されている構成とする方がよい（請求項２に対応）。

溶融樹脂の流れにおいて最も流速差が大きいのは、最速部と最遅部である。これに対して、複数の邪魔部材のうち、隣接する一対の邪魔部材の少なくとも一部間の間隔は、最速部に最も近い部分の方が、最遅部に最も近い部分よりも、狭くなるように設定されている。

本構成によると、樹脂流路における邪魔部材配置部分を溶融樹脂の流れが通過する際、最速部の方が、最遅部よりも、大きな流動抵抗を邪魔部材から受けることになる。このため、最大の流速差を持つ最速部の流動先端と最遅部の流動先端とを、邪魔部材の下流側において揃えやすくなる。したがって、注入工程における充填材の配向性を、より向上させることができる。また、樹脂成形品を、充填材の配向方向に、より強化することができる。

（２−１）好ましくは、上記（２）の構成において、隣接する一対の前記邪魔部材の少なくとも一部間の間隔は、該最速部に最も近い部分が最も狭く、該最遅部に最も近い部分が最も広く、なるように設定されている構成とする方がよい。

本構成によると、樹脂流路における邪魔部材配置部分を溶融樹脂の流れが通過する際、最速部が最も大きな流動抵抗を、最遅部が最も小さな流動抵抗を、それぞれ邪魔部材から受けることになる。このため、さらに溶融樹脂の流速のばらつきを補正することができる。したがって、注入工程における充填材の配向性を、より向上させることができる。また、樹脂成形品を、充填材の配向方向に、より強化することができる。

（２−２）好ましくは、上記（２）の構成において、前記邪魔部材の少なくとも一部は、該邪魔部材の少なくとも上流端である構成とする方がよい。本構成によると、隣接する一対の邪魔部材の少なくとも上流端間の間隔は、最速部に最も近い部分の方が、最遅部に最も近い部分よりも、狭くなるように設定されている。樹脂流路における邪魔部材配置部分に溶融樹脂の流れが差し掛かる際、最も早く到達するのが上流端である。このため、隣接する一対の邪魔部材の上流端間の間隔を、最速部に最も近い部分の方が、最遅部に最も近い部分よりも、狭くなるように設定しておくと、最速部の方が、最遅部よりも、邪魔部材間に流れ込みにくくなる。このため、さらに溶融樹脂の流速のばらつきを補正することができる。また、上流端において流速差補正が可能になるため、邪魔部材の流路方向長さを短くすることができる。

（３）好ましくは、上記（２）の構成において、前記樹脂流路における複数の前記邪魔部材配置部分の、複数の該邪魔部材の並設方向長さは、２０ｍｍ以上である構成とする方がよい（請求項３に対応）。つまり、本構成は、樹脂流路における複数の邪魔部材配置部分の、邪魔部材が並んでいる方向（流路方向に対して交差する方向）の長さを、２０ｍｍ以上にするものである。

ここで、樹脂流路における複数の邪魔部材配置部分の、邪魔部材の並設方向長さを２０ｍｍ以上にしたのは、２０ｍｍ未満の場合、邪魔部材配置部分の上流側における最速部と最遅部との流速差が比較的小さいため、隣接する一対の邪魔部材の少なくとも一部間の間隔を調整することによる流速差補正効果を発揮しにくいからである。

（３−１）好ましくは、上記（３）の構成において、前記樹脂流路における複数の前記邪魔部材配置部分の、複数の該邪魔部材の並設方向長さは、２５ｍｍ以上である構成とする方がよい。この場合、邪魔部材配置部分の上流側における最速部と最遅部との流速差がさらに大きくなりやすい。このため、上記流速差補正効果を、さらに発揮しやすくなる。

（４）好ましくは、上記（１）の構成において、前記邪魔部材は、前記樹脂流路の流路方向に対して交差する方向に、複数並設されていると共に、隣接する一対の該邪魔部材の少なくとも一部間の間隔が、略均等になるように設定されており、該樹脂流路の複数の該邪魔部材の上流側には、複数の該邪魔部材の並設方向に延在し、前記溶融樹脂の流速のばらつきを該邪魔部材に先立って補正する絞り部材の少なくとも上流端が配置されており、該樹脂流路の、該絞り部材付近の流路方向と、該邪魔部材付近の流路方向と、は一致している構成とする方がよい（請求項４に対応）。

本構成によると、上流側から下流側に向かって、絞り部材の上流端、邪魔部材の順に、溶融樹脂の流速のばらつきを補正することができる。このため、隣接する一対の邪魔部材の少なくとも一部間の間隔を略均等にしても、溶融樹脂の流速のばらつきを小さくすることができる。したがって、注入工程における充填材の配向性を、向上させることができる。また、樹脂成形品を、充填材の配向方向に、強化することができる。

（４−１）好ましくは、上記（４）の構成において、前記邪魔部材の少なくとも一部は、該邪魔部材の少なくとも上流端である構成とする方がよい。本構成によると、隣接する一対の邪魔部材の少なくとも上流端間の間隔は、略均等になるように設定されている。樹脂流路における邪魔部材配置部分に溶融樹脂の流れが差し掛かる際、最も早く到達するのが上流端である。このため、隣接する一対の邪魔部材の上流端間の間隔を略均等にしておけば、邪魔部材の流路方向長さを短くすることができる。

（５）好ましくは、上記（１）の構成において、前記邪魔部材は、前記樹脂流路の流路方向に対して交差する方向に、複数並設されていると共に、隣接する一対の該邪魔部材の少なくとも一部間の間隔が、略均等になるように設定されており、該樹脂流路における複数の該邪魔部材配置部分の、複数の該邪魔部材の並設方向長さは、２０ｍｍ未満である構成とする方がよい（請求項５に対応）。

樹脂流路における複数の邪魔部材配置部分の、邪魔部材の並設方向長さが２０ｍｍ未満の場合、邪魔部材配置部分の上流側における溶融樹脂の流速のばらつきが比較的小さい。このため、隣接する一対の邪魔部材の少なくとも一部間の間隔を略均等にしても、溶融樹脂の流速のばらつきを小さくすることができる。したがって、注入工程における充填材の配向性を、向上させることができる。また、樹脂成形品を、充填材の配向方向に、強化することができる。

ここで、樹脂流路における複数の邪魔部材配置部分の、邪魔部材の並設方向長さを２０ｍｍ未満にしたのは、２０ｍｍ以上の場合、邪魔部材配置部分の上流側における溶融樹脂の流速のばらつきが比較的大きいため、隣接する一対の邪魔部材の少なくとも一部間の間隔が略均等では、流速のばらつきを補正しにくいからである。

（５−１）好ましくは、上記（５）の構成において、前記樹脂流路における複数の前記邪魔部材配置部分の、複数の該邪魔部材の並設方向長さは、１５ｍｍ未満である構成とする方がよい。この場合、さらに、邪魔部材配置部分の上流側における溶融樹脂の流速のばらつきが小さくなる。このため、隣接する一対の邪魔部材の少なくとも一部間の間隔を略均等にしても、溶融樹脂の流速のばらつきを充分小さくすることができる。

（５−２）好ましくは、上記（５）の構成において、前記邪魔部材の少なくとも一部は、該邪魔部材の少なくとも上流端である構成とする方がよい。本構成によると、隣接する一対の邪魔部材の少なくとも上流端間の間隔は、略均等になるように設定されている。樹脂流路における邪魔部材配置部分に溶融樹脂の流れが差し掛かる際、最も早く到達するのが上流端である。このため、隣接する一対の邪魔部材の上流端間の間隔を略均等にしておけば、邪魔部材の流路方向長さを短くすることができる。

（６）好ましくは、上記（１）ないし（５）のいずれかの構成において、前記樹脂流路は、上流側から下流側に向かって流路断面積が大きくなる拡張部を備え、前記邪魔部材は、該拡張部の下流側に配置されている構成とする方がよい（請求項６に対応）。

溶融樹脂の流れは、拡張部を通過する際、拡散する（例えば、前出図４６においては、溶融樹脂はゲート１０１を通過する際、拡散する。）。このため、拡張部の下流側では、流路方向に対して略垂直方向における、溶融樹脂の流速分布がばらつきやすい。

この点、本構成によると、邪魔部材が拡張部の下流側（直下でなくてもよい）に配置されている。このため、拡張部を通過したことによる溶融樹脂の流速のばらつきを、邪魔部材により補正することができる。

（６−１）好ましくは、上記（６）の構成において、前記邪魔部材は、前記拡張部の前記流路方向直下に配置されている構成とする方がよい。本構成によると、拡張部を通過したことによる溶融樹脂の流速のばらつきを、邪魔部材により、迅速に補正することができる。

（７）好ましくは、上記（６）の構成において、前記拡張部および前記邪魔部材は、前記ゲートの上流側に配置されている構成とする方がよい（請求項７に対応）。本構成によると、ゲート上流側に拡張部および邪魔部材が配置されている。このため、ゲート下流側に拡張部および邪魔部材を配置する場合と比較して、成形後の樹脂成形品に、拡張部や邪魔部材の形状が発現しにくい。したがって、樹脂成形品の形状設定の自由度が高い。また、本構成によると、樹脂成形品の全体に亘って、充填材の配向性を向上させることができる。このため、樹脂成形品の全体を強化することができる。

（８）好ましくは、上記（７）の構成において、前記拡張部と前記邪魔部材との間には、複数の該邪魔部材の並設方向に延在し、該拡張部を通過する際における前記溶融樹脂の流れの拡散による流速のばらつきを該邪魔部材に先立って補正する絞り部材が配置されており、前記樹脂流路の、該絞り部材付近の流路方向と、該邪魔部材付近の流路方向と、は一致している構成とする方がよい（請求項８に対応）。

本構成によると、溶融樹脂の流れを、複数の邪魔部材に充分行き渡らせることができる。並びに、邪魔部材に先立って、溶融樹脂の流速のばらつきを補正することができる。このため、より溶融樹脂の流速のばらつきを補正することができる。

（９）好ましくは、上記（７）または（８）の構成において、前記溶融樹脂の流れは、前記ゲートから前記キャビティに流入する際、複数の流れに分流する構成とする方がよい（請求項９に対応）。

（９−１）好ましくは、上記（９）の構成において、前記ゲートは、前記キャビティにおける該ゲート連通部分の延在方向に対して、略垂直に該キャビティに連なっている構成とする方がよい。

本構成によると、キャビティに流入した溶融樹脂の流れを、キャビティの型面（具体的にはゲートが連なる型面と対向する型面）や、キャビティ内に配置されたインサート用の別部材の表面などに、略垂直方向から衝突させることができる。このため、溶融樹脂の流れを、簡単に、二手に分流化することができる。

（１０）好ましくは、上記（１）ないし（６）のいずれかの構成において、前記樹脂成形品は、所望の強度を有する強化部を備え、前記キャビティは、該強化部を成形する強化部用成形部を備え、前記邪魔部材は、該キャビティにおける該強化部用成形部の上流側に配置されている構成とする方がよい（請求項１０に対応）。本構成によると、強化部用成形部における充填材の配向性を、より向上させることができる。このため、樹脂成形品の強化部を、より強化しやすい。

（１１）好ましくは、上記（１）ないし（１０）のいずれかの構成において、前記樹脂流路は、前記邪魔部材の下流側に、流路断面積が変化する変化部を備え、該変化部の下流側には、該変化部を通過することによる前記溶融樹脂の流れの乱れを補正する整流部材が配置されている構成とする方がよい（請求項１１に対応）。

変化部においては、流路断面積が変化する。このため、変化部を通過する際、溶融樹脂の流れが乱れる場合がある。溶融樹脂の流れが乱れると、邪魔部材の下流側であるにもかかわらず、溶融樹脂の流速がばらつくおそれがある。したがって、充填材の配向性を向上させにくくなる。

この点、本構成によると、整流部材により、溶融樹脂の流れの乱れを補正することができる。このため、樹脂流路の形状に因らず、充填材の配向性を向上させることができる。したがって、樹脂成形品の形状に因らず、樹脂成形品を強化することができる。

（１２）また、上記課題を解決するため、本発明の樹脂成形品は、上記（１）ないし（１１）のいずれかの樹脂成形方法により成形され、複数の前記ウェルド部を備えることを特徴とする（請求項１２に対応）。

本発明の樹脂成形品は、複数のウェルド部を備えている。充填材の少なくとも一部は、ウェルド部の延在方向に沿って配向している。このため、ウェルド部の延在方向に対する引張強度や曲げ強度などを向上させることができる。

（１３）また、上記課題を解決するため、本発明の金型は、上記（１）ないし（１１）のいずれかの樹脂成形方法に用いられ、前記樹脂流路と、前記邪魔部材と、を備えてなることを特徴とする（請求項１３に対応）。

金型に邪魔部材を配置すると、邪魔部材の上流側における溶融樹脂の流速のばらつきを補正することができる。並びに、一旦分流（溶融樹脂の流れが完全に分離しなくてもよい）した溶融樹脂の流れが再び会合することにより、邪魔部材の下流側にウェルド部を形成することができる。本発明の金型によると、分流した複数の流動先端間の流速差が小さくなる。このため、充填材の配向性を向上させることができる。したがって、樹脂成形品を充填材の配向方向に強化することができる。

（１４）好ましくは、上記（１３）の構成において、前記邪魔部材を有する邪魔部材用スライドコアを備える構成とする方がよい（請求項１４に対応）。本構成によると、型開き工程の際、邪魔部材がアンダカットになるおそれが小さい。このため、樹脂成形品を容易に取り出すことができる。

（１４−１）好ましくは、上記（１４）の構成において、単一の前記邪魔部材用スライドコアが複数の前記邪魔部材を有する構成とする方がよい。こうすると、金型の構造が簡単になる。また、より迅速に、型締め工程、型開き工程を実行することができる。

本発明によると、充填材の配向性を向上させることができる樹脂成形方法および樹脂成形品および金型を提供することができる。

以下、本発明の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型の実施の形態について説明する。

＜第一実施形態＞
［金型］
まず、本実施形態の金型について説明する。

（金型の構成）
まず、金型の構成について説明する。図１に、本実施形態の金型の型開き状態における斜視図を示す。図２に、同金型の型締め状態における斜視図を示す。図３に、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ方向断面図を示す。図４に、図２のＩＶ−ＩＶ方向断面図を示す。図５に、図４の枠Ｖ内の拡大図を示す。図１〜図５に示すように、金型１は、固定型２０と、可動型２１と、邪魔部材用スライドコア２２Ｕ、２２Ｄと、を備えている。

固定型２０は、クロムモリブデン鋼製であって、直方体のブロック状を呈している。固定型２０には、スプルー２００と、スライドコア用凹部２０１と、が形成されている。スライドコア用凹部２０１は、固定型２０の左面に凹設されている。スライドコア用凹部２０１は、上下方向に延在している。スライドコア用凹部２０１の断面は、矩形状を呈している。

スプルー２００は、固定型２０の右面の中央よりも上の部分に穿設されている。スプルー２００は、固定型２０の右面からスライドコア用凹部２０１の右底面まで、延在している。すなわち、スプルー２００とスライドコア用凹部２０１とは、連通している。スプルー２００の左端、つまりスプルー２００とスライドコア用凹部２０１との境界には、拡張部２７が配置されている。スプルー２００の断面は、略真円状を呈している。スプルー２００は、左方から右方に向かって緩やかに尖るテーパ孔状を呈している。スプルー２００の右端は、成形機のノズル（図略）に連通している。

可動型２１は、クロムモリブデン鋼製であって、矩形板状を呈している。可動型２１は、固定型２０の左方に配置されている。可動型２１は、固定型２０に対して、左右方向に離接可能である。可動型２１の右面には、キャビティ用凹部２１０が凹設されている。キャビティ用凹部２１０は、浅底であり、矩形状を呈している。

邪魔部材用スライドコア２２Ｕは、クロムモリブデン鋼製であって、直方体のブロック状を呈している。邪魔部材用スライドコア２２Ｕは、固定型２０のスライドコア用凹部２０１に対して、上側から進退可能である。邪魔部材用スライドコア２２Ｕの下面には、絞り部材２２０Ｕと、邪魔部材２２１Ｕと、が一体に形成されている。

絞り部材２２０Ｕは、邪魔部材用スライドコア２２Ｕの下面から、下方に突設されている。絞り部材２２０Ｕは、前後方向に延在している。絞り部材２２０Ｕの断面は、矩形状を呈している。

邪魔部材２２１Ｕは、邪魔部材用スライドコア２２Ｕの下面から、下方に突設されている。邪魔部材２２１Ｕは、絞り部材２２０Ｕの左方に配置されている。邪魔部材２２１Ｕは、矩形板状を呈している。邪魔部材２２１Ｕは、左右方向に延在している。邪魔部材２２１Ｕは、合計七枚配置されている。七枚の邪魔部材２２１Ｕは、前後方向に並設されている。

邪魔部材用スライドコア２２Ｄの材質、構成は、上記邪魔部材用スライドコア２２Ｕ同様である。また、邪魔部材用スライドコア２２Ｄは、邪魔部材用スライドコア２２Ｕに対して、スプルー２００を基準に、上下対称に配置されている。すなわち、邪魔部材用スライドコア２２Ｄは、固定型２０のスライドコア用凹部２０１に対して、下側から進退可能である。邪魔部材用スライドコア２２Ｄの上面には、絞り部材２２０Ｄと、七枚の邪魔部材２２１Ｄと、が一体に形成されている。絞り部材２２０Ｄは上記絞り部材２２０Ｕと、七枚の邪魔部材２２１Ｄは七枚の上記邪魔部材２２１Ｕと、上下方向に対向している。

型開き状態においては、図１に示すように、固定型２０を基準に、可動型２１が左方に、邪魔部材用スライドコア２２Ｕが上方に、邪魔部材用スライドコア２２Ｄが下方に、それぞれ離間している。

型締め状態においては、図２に示すように、固定型２０左面と可動型２１右面とが当接している。並びに、固定型２０のスライドコア用凹部２０１に、上方から邪魔部材用スライドコア２２Ｕが、下方から邪魔部材用スライドコア２２Ｄが、それぞれ進入している。図３に示すように、絞り部材２２０Ｕと絞り部材２２０Ｄとは、上下方向に所定間隔離間して配置されている。七枚の邪魔部材２２１Ｕ下端面と七枚の邪魔部材２２１Ｄ上端面とは、各々当接している。

（邪魔部材間の間隔）
次に、七枚の邪魔部材２２１Ｕ間の間隔について説明する。図５に示すように、隣接する一対の邪魔部材２２１Ｕ（説明の便宜上ハッチングを施す。）間の間隔Ｂ２〜Ｂ７、およびスライドコア用凹部２０１前面と邪魔部材２２１Ｕ間の間隔Ｂ１、およびスライドコア用凹部２０１後面と邪魔部材２２１Ｕ間の間隔Ｂ８は、不均等になるように設定されている。具体的には、間隔Ｂ１〜Ｂ８は、（Ｂ１＝Ｂ８）＞（Ｂ２＝Ｂ７）＞（Ｂ３＝Ｂ６）＞（Ｂ４＝Ｂ５）となるように設定されている。なお、間隔Ｂ１〜Ｂ８は、後述する八つのゲート２５のゲート幅に対応する。

同様に、拡張部２７の中心Ａ１から間隔Ｂ１〜Ｂ８の中心までの中心間距離Ｌ１〜Ｌ８も不均等である。具体的には、中心間距離Ｌ１〜Ｌ８は、（Ｌ１＝Ｌ８）＞（Ｌ２＝Ｌ７）＞（Ｌ３＝Ｌ６）＞（Ｌ４＝Ｌ５）となっている。すなわち、間隔Ｂ１〜Ｂ８は、中心間距離Ｌ１〜Ｌ８が長い、つまり拡張部２７から遠いほど、広くなるように設定されている。なお、七枚の邪魔部材２２１Ｄ間の間隔も、七枚の邪魔部材２２１Ｕ間の間隔と同様に設定されている。

（樹脂流路の構成）
次に、金型１に形成される樹脂流路の構成について説明する。樹脂流路９０は、図２にハッチングで示すように、型締め状態の金型１の内部に形成されている。樹脂流路９０は、前記スプルー２００と、ランナー２３と、頸部２４と、八つのゲート２５と、キャビティ２６と、を備えている。

ランナー２３は、図３に示すように、スライドコア用凹部２０１の、上下方向に対向する絞り部材２２０Ｕ、２２０Ｄ右方に、形成されている。ランナー２３は、前後方向に延在している。ランナー２３は、スプルー２００の左方に配置されている。ランナー２３とスプルー２００との境界である拡張部２７においては、樹脂流路９０の流路断面積（この部分を溶融樹脂は左右方向に流れるから、上下方向（具体的には上下前後に展開する平面方向）の断面積）が、急激に大きくなる。

頸部２４は、スライドコア用凹部２０１の、上下方向に対向する絞り部材２２０Ｕ、２２０Ｄ間に、形成されている。頸部２４は、前後方向に延在している。頸部２４は、ランナー２３の左方に配置されている。頸部２４の流路断面積（上下方向の断面積）は、ランナー２３の流路断面積（上下方向の断面積）に対して、急激に小さくなる。

八つのゲート２５は、スライドコア用凹部２０１の頸部２４左方に配置されている。スライドコア用凹部２０１の頸部２４左方（つまり絞り部材２２０Ｕ、２２０Ｄ左方）には、互いに当接した七枚の邪魔部材２２１Ｕおよび七枚の邪魔部材２２１Ｄが配置されている。八つのゲート２５は、スライドコア用凹部２０１の頸部２４左方空間が、七枚の邪魔部材２２１Ｕおよび七枚の邪魔部材２２１Ｄで分割されることにより、形成されている。

キャビティ２６は、邪魔部材用スライドコア２２Ｕ、２２Ｄの左面と、可動型２１のキャビティ用凹部２１０と、により形成されている。キャビティ２６は、八つのゲート２５の左方に配置されている。

このように、型締め状態の金型１の内部には、上流側から下流側に向かって、スプルー２００→ランナー２３→頸部２４→八つのゲート２５→キャビティ２６と連通する樹脂流路９０が形成されている。スプルー２００からゲート２５までの樹脂流路９０の流路方向は、左右方向である。キャビティ２６の樹脂流路９０の流路方向、つまり所望の充填材配向方向は、キャビティ２６の長手方向つまり上下方向である。

［樹脂成形方法］
次に、本実施形態の樹脂成形方法について説明する。本実施形態の樹脂成形方法は、型締め工程と注入工程と型開き工程とを有している。

（型締め工程）
まず、型締め工程について説明する。型締め工程においては、金型１を、図１に示す型開き状態から、図２〜図５に示す型締め状態に、切り替える。具体的には、固定型２０に対して、可動型２１を左方から当接させる。また、固定型２０のスライドコア用凹部２０１に、上方から邪魔部材用スライドコア２２Ｕを、下方から邪魔部材用スライドコア２２Ｄを、それぞれ進入させる。

型締めにより、金型１の内部には、図２にハッチングで示すように、スプルー２００→ランナー２３→頸部２４→八つのゲート２５→キャビティ２６と連通する樹脂流路９０が区画される。

（注入工程）
次に、注入工程について説明する。注入工程においては、成形機のノズルから、樹脂流路９０に、溶融樹脂を注入する。溶融樹脂は、ナイロン６６と、ガラス繊維と、を備えている。ナイロン６６は、本発明の母材に含まれる。ガラス繊維は、本発明の充填材に含まれる。ガラス繊維は、溶融状態のナイロン６６に分散している。成形機のシリンダ温度は約２９０℃である。また、金型１の温度は約８０℃である。

溶融樹脂の流動先端ＭＦ１〜ＭＦ１０は、図３、図４に一点鎖線で模式的に示すように、樹脂流路９０内を流動する。すなわち、溶融樹脂は、スプルー２００内を、流動先端ＭＦ１→流動先端ＭＦ２で示すように、右方から左方に流動する。樹脂流路９０の流路断面積は、スプルー２００左端の拡張部２７において、前後方向に急激に拡張する。このため、溶融樹脂は、拡張部２７を通過後、流動先端ＭＦ３で示すように、拡散しながらランナー２３に流入する。

ここで、流動先端ＭＦ３は、拡張部２７を略中心とする曲面状を呈している。このため、流動先端ＭＦ３の流路方向（左右方向）の流速は、ばらついている。すなわち、拡張部２７の中心Ａ１直近に、流動先端ＭＦ３において流路方向の流速が最も速くなる最速部Ｖ１が、配置される。また、拡張部２７の口縁に、流動先端ＭＦ３において流路方向の流速が最も遅くなる最遅部Ｖ２が、配置される。

流動先端ＭＦ３において、最速部Ｖ１は最も速く、最遅部Ｖ２は最も遅く、頸部２４に到着する。しかしながら、頸部２４においては、流路断面積が上下方向から絞られている。このため、最も速く到着した最速部Ｖ１付近（前後方向略中央）の溶融樹脂の一部は、流動先端ＭＦ４で示すように、頸部２４に堰き止められ、最遅部Ｖ２方向つまり前後方向に、回り込む。したがって、頸部２４下流側においては、流動先端ＭＦ５で示すように、頸部２４上流側に対して、最速部Ｖ１と最遅部Ｖ２との流速差が補正されている。

頸部２４を通過した溶融樹脂は、流動先端ＭＦ６で示すように、七枚の邪魔部材２２１Ｕおよび七枚の邪魔部材２２１Ｄにより分割された、八つのゲート２５に流れ込む。すなわち、溶融樹脂の流れは、八つに分流する。

ここで、八つのゲート２５のゲート幅Ｂ１〜Ｂ８は、図５に示すように、（Ｂ１＝Ｂ８）＞（Ｂ２＝Ｂ７）＞（Ｂ３＝Ｂ６）＞（Ｂ４＝Ｂ５）となるように設定されている。すなわち、拡張部２７の中心Ａ１から遠いほど、ゲート幅が広くなるように設定されている。このため、溶融樹脂の流れが八つのゲート２５に流れ込む際、最速部Ｖ１付近の方が、最遅部Ｖ２付近よりも、大きな流動抵抗を邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄから受けることになる。したがって、八つのゲート２５を通過した溶融樹脂は、流動先端ＭＦ７で示すように、流速が略同じになっている。

キャビティ２６に流入した溶融樹脂は、キャビティ２６の延在方向（上下方向）に拡散する。図６に、本実施形態の金型の可動型の型締め状態における右面図を示す。図６に示すように、八つの流動先端ＭＦ８は、前後方向に押し合いながら、上下方向に流動する。

ここで、八つの流動先端ＭＦ８の流速は、略同じである。このため、八つの流動先端ＭＦ８は、流動先端ＭＦ９→流動先端ＭＦ１０で示すように、前方あるいは後方に湾曲することなく、互いに略平行に上下方向に流動する。

分流した流動先端同士の境界には、ウェルド部ＷＬが形成される。図７に、図６の円ＶＩＩ内の拡大図を示す。図７に模式的に示すように、溶融樹脂９１のガラス繊維９１０は、ウェルド部ＷＬの延在方向（上下方向）に沿って配向している。この状態で、溶融樹脂９１は、キャビティ２６において、冷却、固化される。

（型開き工程）
次に、型開き工程について説明する。型開き工程においては、金型１を、図２〜図７に示す型締め状態から、図１に示す型開き状態に、再び切り替える。具体的には、固定型２０に対して、可動型２１を左方に離間させる。また、固定型２０のスライドコア用凹部２０１から、上方に邪魔部材用スライドコア２２Ｕを、下方に邪魔部材用スライドコア２２Ｄを、それぞれ退出させる。

図８に、型開き状態の可動型に形成される中間成形品の斜視図を示す。中間成形品９２は、樹脂流路９０と略同じ形状を呈している。すなわち、中間成形品９２は、スプルー固化部２００Ａ、ランナー固化部２３Ａ、頸部固化部２４Ａ、八つのゲート固化部２５Ａ、キャビティ固化部２６Ａを備えている。八つのゲート固化部２５Ａは、図８中にハッチングで示すように、ゲートカットされる。ゲートカット後のキャビティ固化部２６Ａが、樹脂成形品となる。

［樹脂成形品］
次に、本実施形態の樹脂成形品について説明する。図９に、本実施形態の樹脂成形品の斜視図を示す。図１０に、図９のＸ−Ｘ方向断面図を示す。なお、以下に説明する樹脂成形品９３は、模式的なものであり、樹脂成形方法やその後の処理によっては、樹脂成形品９３に、ウェルド部ＷＬ、ゲートカット跡ＧＣ、高配向部９３ａと低配向部９３ｂとのコントラストが確認できない場合もある。また、ウェルド部ＷＬの延在方向や延在区間が異なる場合もある。

図９に示すように、本実施形態の樹脂成形品９３は、上下方向に長い矩形板状を呈している。具体的には、樹脂成形品９３の上下方向長さＷ１は１３０ｍｍであり、前後方向長さＷ２は５０ｍｍであり、左右方向長さＷ３は１２ｍｍである。

樹脂成形品９３の表面には、七本のウェルド部ＷＬと八つのゲートカット跡ＧＣとが形成されている。八つのゲートカット跡ＧＣは、矩形状を呈している。八つのゲートカット跡ＧＣは、樹脂成形品９３の右面の上下方向中央よりも上の部分に形成されている。八つのゲートカット跡ＧＣは、前後方向に略一列に並んでいる。八つのゲートカット跡ＧＣの面積を比較すると、前後方向中央の二つのゲートカット跡ＧＣの面積が最も小さくなっている。また、前後方向両端の二つのゲートカット跡ＧＣの面積が最も大きくなっている。

七本のウェルド部ＷＬは、上下方向に延びる線状を呈している。七本のウェルド部ＷＬは、八つのゲートカット跡ＧＣを、一つずつに区分けしている。このため、上記八つのゲートカット跡ＧＣの面積の相違に応じて、七本のウェルド部ＷＬ間の間隔も不均等である。

樹脂成形品９３の断面（ただし、カットした断面ではなく、曲げ試験などで破断した破断面）には、図１０に示すように、高配向部９３ａと低配向部９３ｂとが観察される。高配向部９３ａは、樹脂成形品９３の表面付近（つまり前出図２に示す金型１のキャビティ２６の型面付近）およびウェルド部ＷＬ付近に形成されている。一方、低配向部９３ｂは、樹脂成形品９３の内部であって、かつウェルド部ＷＬから離間した部分に形成されている。

高配向部９３ａにおいては、ガラス繊維が上下方向に良好に配向している。このため、高配向部９３ａの断面においては、ガラス繊維が毛羽立っている。一方、低配向部９３ｂは、高配向部９３ａよりも、ガラス繊維の配向性が低い。このため、低配向部９３ｂの断面においては、高配向部９３ａの断面と比較して、ガラス繊維が毛羽立っていない。

以上説明したように、本実施形態の樹脂成形品９３は、以下の特徴のうち少なくとも一つを有している。複数のゲートカット跡ＧＣが形成されている。複数のゲートカット跡ＧＣの面積は不均等である。複数のウェルド部ＷＬが形成されている。互いに隣接する一対のウェルド部ＷＬ間の間隔は不均等である。ウェルド部ＷＬ間の間隔の広狭と、ゲートカット跡ＧＣの面積の大小と、は対応している。ウェルド部ＷＬの延在方向に対して略垂直方向の断面（破断面）に、少なくとも高配向部９３ａが観察される。

［作用効果］
次に、本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品９３および金型１の作用効果について説明する。本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄが用いられている。邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄは、上流側における溶融樹脂の流速のばらつきを補正することができる。並びに、邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄは、下流側にウェルド部ＷＬを形成することができる。このため、流動先端ＭＦ８〜ＭＦ１０間の流速差が小さくなる。したがって、図７に模式的に示すように、注入工程におけるガラス繊維９１０の配向性を向上させることができる。また、樹脂成形品９３をガラス繊維９１０の配向方向に強化することができる。

また、本実施形態の樹脂成形方法によると、邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄの下流側にウェルド部ＷＬを形成することができる。このため、キャビティ２６の型面付近のみならず、ウェルド部ＷＬ付近においても、ガラス繊維９１０の配向性を高くすることができる。したがって、図１０に模式的に示すように、樹脂成形品９３の内部に高配向部９３ａを配置することができる。このように、本実施形態の樹脂成形品９３は、内部に高配向部９３ａを備えているため、ガラス繊維９１０配向方向に対する引張強度や曲げ強度が高い。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、間隔（ゲート幅）Ｂ１〜Ｂ８は、最速部Ｖ１に最も近い部分が最も狭く、最遅部Ｖ２に最も近い部分が最も広く、なるように設定されている。

このため、樹脂流路９０における邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄ配置部分（つまりゲート２５）を溶融樹脂の流れが通過する際、最速部Ｖ１が最も大きな流動抵抗を、最遅部Ｖ２が最も小さな流動抵抗を、それぞれ邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄから受けることになる。したがって、邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄの下流側において、流動先端ＭＦ８〜ＭＦ１０を揃えやすくなる。流動先端ＭＦ８〜ＭＦ１０を揃えやすいと、ガラス繊維９１０の配向性を、より向上させることができる。また、樹脂成形品９３を、ガラス繊維９１０の配向方向に、より強化することができる。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、樹脂流路９０における邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄ配置部分の並設方向（前後方向）長さ、つまりゲート２５の前後方向長さは、図９の樹脂成形品９３の前後方向長さＷ２同様に、５０ｍｍに設定されている。このため、最速部Ｖ１と最遅部Ｖ２との流速差が比較的大きい。したがって、邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄは、充分に流速差補正効果を発揮することができる。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、樹脂流路９０に拡張部２７が配置されている。また、邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄは、拡張部２７の下流側に配置されている。

拡張部２７の下流側では、前後方向に溶融樹脂が拡散する。このため、前後方向における溶融樹脂の流速分布がばらつきやすい。この点、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄが拡張部２７の下流側に配置されている。このため、拡張部２７を通過したことによる溶融樹脂の流速のばらつきを、邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄにより補正することができる。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、拡張部２７および邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄは、ゲート２５の上流側に配置されている。このため、キャビティ２６に拡張部２７および邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄを配置する場合と比較して、成形後の樹脂成形品９３に、拡張部２７や邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄの形状が発現しにくい。したがって、樹脂成形品９３の形状設定の自由度が高い。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、キャビティ２６全体に亘って、言い換えると樹脂成形品９３の全体に亘って、ガラス繊維９１０の配向性を向上させることができる。このため、樹脂成形品９３の全体を強化することができる。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、拡張部２７と邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄの間に、絞り部材２２０Ｕ、２２０Ｄが介在している。このため、拡張部２７を通過する際における溶融樹脂の流れの拡散による流速のばらつきを、邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄに先立って補正することができる。したがって、溶融樹脂の流れを、全ての邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄに充分行き渡らせることができる。また、絞り部材２２０Ｕ、２２０Ｄと邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄとで溶融樹脂の流速のばらつきを連続的に補正するため、流速のばらつきの補正量がさらに大きくなる。

また、本実施形態の樹脂成形品９３には、七本のウェルド部ＷＬが形成されている。ガラス繊維９１０の少なくとも一部は、図７に模式的に示すように、ウェルド部ＷＬの延在方向（上下方向）に沿って配向している。このため、樹脂成形品９３は、上下方向に対する引張強度や曲げ強度が高い。

また、本実施形態の金型１によると、邪魔部材２２１Ｕ、絞り部材２２０Ｕが邪魔部材用スライドコア２２Ｕに一体に配置されている。また、邪魔部材２２１Ｄ、絞り部材２２０Ｄが邪魔部材用スライドコア２２Ｄに一体に配置されている。このため、これらの部材を別々に配置する場合と比較して、部品点数を少なくすることができる。また、型締め工程、型開き工程を、迅速化することができる。また、型開き工程の際、邪魔部材２２１Ｕ、２２１Ｄ、絞り部材２２０Ｕ、２２０Ｄがアンダカットになるおそれがない。このため、樹脂成形品９３を容易に取り出すことができる。

また、本実施形態の金型１によると、七枚の邪魔部材２２１Ｕが単一の邪魔部材用スライドコア２２Ｕに配置されている。並びに、七枚の邪魔部材２２１Ｄが単一の邪魔部材用スライドコア２２Ｄに配置されている。このため、金型１の構造が簡単になる。また、より迅速に、型締め工程、型開き工程を実行することができる。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、ゲート２５からキャビティ２６に流れ込む溶融樹脂を、上下方向に二手に分流化することができる。このため、樹脂成形品９３において応力集中が生じにくい部分に、ゲートカット跡ＧＣを配置することができる。

＜第二実施形態＞
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、第一実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、の相違点は、七枚の邪魔部材の形状、間隔のみである。したがって、ここでは主に相違点についてのみ説明する。

図１１に、本実施形態の金型の邪魔部材付近の型締め状態における前後方向断面図（図５に対応している。）を示す。なお、図５と対応する部位については、同じ符号で示す。図１１に示すように、七枚の邪魔部材２２１Ｕは、前後方向中央の一枚を除いて、左方から右方に向かって尖るテーパ状を呈している。各邪魔部材２２１Ｕの傾斜は、拡張部２７の中心Ａ１から離れるほど、大きくなるように設定されている。

隣接する一対の邪魔部材２２１Ｕ右端間の間隔（ゲート２５のゲート右端幅）Ｂ１〜Ｂ８は、（Ｂ１＝Ｂ８）＞（Ｂ２＝Ｂ７）＞（Ｂ３＝Ｂ６）＞（Ｂ４＝Ｂ５）となるように設定されている。これに対して、隣接する一対の邪魔部材２２１Ｕ左端間の間隔（ゲート２５のゲート左端幅）Ｃ１〜Ｃ８は、全て同じになるように設定されている。

本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型は、構成が共通する部分に関しては、第一実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と同様の作用効果を有する。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型のように、隣接する一対の邪魔部材２２１Ｕ右端間の間隔（ゲート２５のゲート右端幅）Ｂ１〜Ｂ８を（Ｂ１＝Ｂ８）＞（Ｂ２＝Ｂ７）＞（Ｂ３＝Ｂ６）＞（Ｂ４＝Ｂ５）となるように設定すれば、隣接する一対の邪魔部材２２１Ｕ左端間の間隔（ゲート２５のゲート左端幅）Ｃ１〜Ｃ８の広狭に因らず、溶融樹脂の流速のばらつきを補正することができる。

すなわち、隣接する一対の邪魔部材２２１Ｕの少なくとも一部間の間隔Ｂ１〜Ｂ８を、溶融樹脂の流れの最速部に最も近い部分の方が、最遅部に最も近い部分よりも、狭くなるように設定すれば、一対の邪魔部材２２１Ｕ間の間隔が変化する部位があっても（例えば間隔Ｃ１〜Ｃ８）、溶融樹脂の流速のばらつきを補正することができる。

また、本実施形態の樹脂成形品には、前出図９に示すような面積不均等のゲートカット跡は形成されない。ゲートカット跡には、隣接する一対の邪魔部材２２１Ｕ左端間の間隔Ｃ１〜Ｃ８が反映されるため、面積略均等のゲートカット跡が形成される。本実施形態の樹脂成形品によると、ゲートカット跡の面積は略均等であるものの、内部におけるガラス繊維の配向性は向上している。このため、本実施形態の樹脂成形品は、引張強度や曲げ強度が高い。

＜第三実施形態＞
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、第一実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、の相違点は、邪魔部材がキャビティに配置されている点である。また、ランナー、絞り部材が配置されていない点である。また、ゲートが拡張部を兼ねている点である。したがって、ここでは主に相違点についてのみ説明する。

［金型］
まず、本実施形態の金型について説明する。

（金型の構成）
まず、金型の構成について説明する。図１２に、本実施形態の金型の型開き状態における斜視図を示す。なお、図１と対応する部位については、同じ符号で示す。図１３に、同金型の型締め状態における斜視図を示す。なお、図２と対応する部位については、同じ符号で示す。図１４に、同金型の可動型の型締め状態における右面図を示す。なお、図６と対応する部位については、同じ符号で示す。図１５に、図１４の枠ＸＶ内の拡大図を示す。図１２〜図１５に示すように、金型１は、固定型３０と可動型３１と邪魔部材３２Ｕ、３２Ｄとを備えている。

固定型３０は、クロムモリブデン鋼製であって、直方体のブロック状を呈している。固定型３０には、スプルー３００と、ゲート３５と、が形成されている。

スプルー３００は、固定型３０の右面の中央よりも上の部分に穿設されている。スプルー３００は、固定型３０を左右方向に貫通している。スプルー３００の断面は、略真円状を呈している。スプルー３００は、左方から右方に向かって緩やかに尖るテーパ孔状を呈している。スプルー３００の右端は、成形機のノズル（図略）に連通している。一方、スプルー３００の左端には、ゲート３５が配置されている。ゲート３５の断面は、略真円状を呈している。ゲート３５は、本発明の拡張部に含まれる。

可動型３１は、クロムモリブデン鋼製であって、矩形板状を呈している。可動型３１は、固定型３０の左方に配置されている。可動型３１は、固定型３０に対して、左右方向に離接可能である。可動型３１の右面には、キャビティ用凹部３１０が凹設されている。キャビティ用凹部３１０は、浅底であり、矩形状を呈している。

邪魔部材３２Ｕは、可動型３１のキャビティ用凹部３１０の底面から、右方に突設されている。邪魔部材３２Ｕは、ゲート３５の左上に配置されている。邪魔部材３２Ｕは、矩形板状を呈している。邪魔部材３２Ｕは、上下方向に延在している。邪魔部材３２Ｕは、合計七枚配置されている。七枚の邪魔部材３２Ｕは、前後方向に並設されている。

邪魔部材３２Ｄの構成は、上記邪魔部材３２Ｕ同様である。また、邪魔部材３２Ｄは、邪魔部材３２Ｕに対して、ゲート３５を基準に、上下対称に配置されている。すなわち、邪魔部材３２Ｄは、ゲート３５の左下に配置されている。七枚の邪魔部材３２Ｄは七枚の上記邪魔部材３２Ｕと、上下方向に対向している。

型開き状態においては、図１２に示すように、固定型３０を基準に、可動型３１が左方に離間している。型締め状態においては、図１３に示すように、固定型３０左面と可動型３１右面とが当接している。また、邪魔部材３２Ｕ、３２Ｄも固定型３０左面に当接している。

（邪魔部材間の間隔）
次に、七枚の邪魔部材２２１Ｕ間の間隔について説明する。図１５に示すように、隣接する一対の邪魔部材３２Ｕ（説明の便宜上ハッチングを施す。）間の間隔Ｄ２〜Ｄ７、およびキャビティ用凹部３１０後面と邪魔部材３２Ｕ間の間隔Ｄ１、およびキャビティ用凹部３１０前面と邪魔部材３２Ｕ間の間隔Ｄ８は、不均等になるように設定されている。具体的には、間隔Ｄ１〜Ｄ８は、（Ｄ１＝Ｄ８）＞（Ｄ２＝Ｄ７）＞（Ｄ３＝Ｄ６）＞（Ｄ４＝Ｄ５）となるように設定されている。

並びに、ゲート３５の中心Ａ２から間隔Ｄ１〜Ｄ８の中心までの中心間距離Ｎ１〜Ｎ８も不均等である。具体的には、中心間距離Ｎ１〜Ｎ８は、（Ｎ１＝Ｎ８）＞（Ｎ２＝Ｎ７）＞（Ｎ３＝Ｎ６）＞（Ｎ４＝Ｎ５）となっている。すなわち、間隔Ｄ１〜Ｄ８は、中心間距離Ｎ１〜Ｎ８が長い、つまりゲート３５から遠いほど、広くなるように設定されている。なお、七枚の邪魔部材３２Ｄ間の間隔も、七枚の邪魔部材３２Ｕ間の間隔と同様に設定されている。

（樹脂流路の構成）
次に、金型１に形成される樹脂流路の構成について説明する。樹脂流路９０は、図１３にハッチングで示すように、型締め状態の金型１の内部に形成されている。樹脂流路９０は、前記スプルー３００と前記ゲート３５とキャビティ３６とを備えている。

キャビティ３６は、固定型３０の左面と、可動型３１のキャビティ用凹部３１０と、により形成されている。キャビティ３６は、ゲート３５の左方に配置されている。キャビティ３６の邪魔部材３２Ｕ配置部分の上方には、強化部用成形部３６０Ｕが配置されている。同様に、キャビティ３６の邪魔部材３２Ｄ配置部分の下方には、強化部用成形部３６０Ｄが配置されている。

型締め状態の金型１の内部には、上流側から下流側に向かって、スプルー３００→ゲート３５→キャビティ３６と連通する樹脂流路９０が形成されている。スプルー３００からゲート３５までの樹脂流路９０の流路方向は、左右方向である。キャビティ３６の樹脂流路９０の流路方向、つまり所望のガラス繊維配向方向は、キャビティ３６の長手方向つまり上下方向である。

［樹脂成形方法］
次に、本実施形態の樹脂成形方法について説明する。本実施形態の樹脂成形方法は、型締め工程と注入工程と型開き工程とを有している。

（型締め工程）
まず、型締め工程について説明する。型締め工程においては、金型１を、図１２に示す型開き状態から、図１３〜図１５に示す型締め状態に、切り替える。具体的には、固定型３０に対して、可動型３１を左方から当接させる。

型締めにより、金型１の内部には、図１３にハッチングで示すように、スプルー３００→ゲート３５→キャビティ３６と連通する樹脂流路９０が区画される。

（注入工程）
次に、注入工程について説明する。注入工程においては、成形機のノズルから、樹脂流路９０に、溶融樹脂を注入する。溶融樹脂の流動先端ＭＦ１１〜ＭＦ１５は、図１４に一点鎖線で模式的に示すように、キャビティ３６内を流動する。すなわち、溶融樹脂は、キャビティ３６内を、ゲート３５を中心に、上下方向に流動する。流路断面積は、ゲート３５において、前後上下方向に急激に拡張する。このため、溶融樹脂は、ゲート３５を通過後、流動先端ＭＦ１１で示すように、拡散しながらキャビティ３６に流入する。

ここで、流動先端ＭＦ１１は、ゲート３５を略中心とする曲面状を呈している。このため、流動先端ＭＦ１１の流路方向（上下方向）の流速は、ばらついている。すなわち、ゲート３５の上下方向に、流動先端ＭＦ１１において流路方向の流速が最も速くなる最速部Ｖ１が、配置される。また、ゲート３５の前後方向に、流動先端ＭＦ１１において流路方向の流速が最も遅くなる最遅部Ｖ２が、配置される。

流動先端ＭＦ１１において、最速部Ｖ１は最も速く、最遅部Ｖ２は最も遅く、邪魔部材３２Ｄに到達する。ここで、間隔Ｄ１〜Ｄ８は、図１５に示すように、（Ｄ１＝Ｄ８）＞（Ｄ２＝Ｄ７）＞（Ｄ３＝Ｄ６）＞（Ｄ４＝Ｄ５）となるように設定されている。すなわち、ゲート３５の中心Ａ２から遠いほど、間隔（流路幅）が広くなるように設定されている。このため、溶融樹脂の流れが間隔Ｄ１〜Ｄ８の八つの流路に流れ込む際、流動先端ＭＦ１２で示すように、最速部Ｖ１付近の方が、最遅部Ｖ２付近よりも、大きな流動抵抗を邪魔部材３２Ｄから受けることになる。したがって、八つの流路を通過した溶融樹脂は、流動先端ＭＦ１３→流動先端ＭＦ１４で示すように、流速が略同じになっている。

間隔Ｄ１〜Ｄ８の八つの流路を通過した八つの流動先端ＭＦ１５は、前後方向に押し合いながら、強化部用成形部３６０Ｄを下方向に流動する。

ここで、八つの流動先端ＭＦ１５の流速は、略同じである。このため、八つの流動先端ＭＦ１５は、前方あるいは後方に湾曲することなく、互いに略平行に下方向に流動する。分流した流動先端同士の境界には、ウェルド部ＷＬが形成される。溶融樹脂のガラス繊維は、ウェルド部ＷＬの延在方向（上下方向）に沿って配向している。

ゲート３５の上方においても、上記ゲート３５の下方の場合と同様に、ゲート３５からキャビティ３６に流入した溶融樹脂は、邪魔部材３２Ｕにより区画される流路を通過し、強化部用成形部３６０Ｕを上方向に流動する。この状態で、溶融樹脂は、キャビティ３６において、冷却、固化される。

（型開き工程）
次に、型開き工程について説明する。型開き工程においては、金型１を、図１３〜図１５に示す型締め状態から、図１２に示す型開き状態に、再び切り替える。具体的には、固定型３０に対して、可動型３１を左方に離間させる。その後、ゲートカットを行い、樹脂成形品を得る。

［樹脂成形品］
次に、本実施形態の樹脂成形品について説明する。図１６に、本実施形態の樹脂成形品の斜視図を示す。なお、図９と対応する部位については、同じ符号で示す。以下に説明する樹脂成形品９４は、模式的なものであり、樹脂成形方法やその後の処理によっては、樹脂成形品９４に、ウェルド部ＷＬ、ゲートカット跡ＧＣが確認できない場合もある。また、ウェルド部ＷＬの延在方向や延在区間が異なる場合もある。

図１６に示すように、本実施形態の樹脂成形品９４は、上下方向に長い矩形板状を呈している。樹脂成形品９４の上下方向長さＷ１は１３０ｍｍであり、前後方向長さＷ２は５０ｍｍであり、左右方向長さＷ３は１２ｍｍである。

樹脂成形品９４の表面には、ゲートカット跡ＧＣと、邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄと、ウェルド部ＷＬと、が形成されている。樹脂成形品９４は、上下一対の強化部９４１Ｕ、９４１Ｄを備えている。強化部９４１Ｕは強化部用成形部３６０Ｕに、強化部９４１Ｄは強化部用成形部３６０Ｄに、それぞれ対応している。ゲートカット跡ＧＣは、樹脂成形品９４の表面の中央よりも上の部分に形成されている。ゲートカット跡ＧＣは、略真円状を呈している。

邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄは、ゲートカット跡ＧＣの上下両側に形成されている。邪魔部材跡９４０Ｕは、上下方向に延在している。邪魔部材跡９４０Ｕは、樹脂成形品９４を、左右方向に貫通している。邪魔部材跡９４０Ｕは、合計七つ配置されている。七つの邪魔部材跡９４０Ｕは、前後方向に並設されている。

邪魔部材跡９４０Ｄの構成は、上記邪魔部材跡９４０Ｕ同様である。また、邪魔部材跡９４０Ｄは、邪魔部材跡９４０Ｕに対して、ゲートカット跡ＧＣを基準に、上下対称に配置されている。七つの邪魔部材跡９４０Ｄは七つの上記邪魔部材跡９４０Ｕと、上下方向に対向している。ウェルド部ＷＬは、邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄを略起点に、上下両側に延在している。ウェルド部ＷＬは、合計十四本形成されている。ウェルド部ＷＬ形成部分には、強化部９４１Ｕ、９４１Ｄが配置されている。

前後方向に隣接する一対の邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄ間の間隔は、前後方向中央から前後方向両端にかけて、徐々に広くなるように設定されている。同様に、前後方向に隣接する一対のウェルド部ＷＬ間の間隔は、前後方向中央から前後方向両端にかけて、徐々に広くなるように設定されている。樹脂成形品９４の強化部９４１Ｕ、９４１Ｄの断面（破断面）には、前出図１０に示すような高配向部９３ａと低配向部９３ｂとが観察される。

以上説明したように、本実施形態の樹脂成形品９４は、以下の特徴のうち少なくとも一つを有している。単一のゲートカット跡ＧＣが形成されている。ゲートカット跡ＧＣの近傍に邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄが形成されている。邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄを略起点に、ゲートカット跡ＧＣから離間する方向にウェルド部ＷＬが延在している。互いに隣接する一対の邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄ間の間隔は不均等である。互いに隣接する一対のウェルド部ＷＬ間の間隔は不均等である。邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄ間の間隔の広狭と、ウェルド部ＷＬ間の間隔の広狭と、は対応している。強化部９４１Ｕ、９４１Ｄの、ウェルド部ＷＬの延在方向に対して略垂直方向の断面に、少なくとも高配向部が観察される。

［作用効果］
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品９４および金型１は、構成が共通する部分に関しては、第一実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と同様の作用効果を有する。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、邪魔部材３２Ｕ、３２Ｄは、ゲート３５の流路方向直下に配置されている。このため、ゲート３５を通過したことによる溶融樹脂の流速のばらつきを、邪魔部材３２Ｕ、３２Ｄにより、迅速に補正することができる。

また、本実施形態の樹脂成形品９４は、強化部９４１Ｕ、９４１Ｄを備えている。また、本実施形態の金型１のキャビティ３６は、強化部用成形部３６０Ｕ、３６０Ｄを備えている。また、強化部用成形部３６０Ｕ、３６０Ｄの上流側には、邪魔部材３２Ｕ、３２Ｄが配置されている。このため、強化部用成形部３６０Ｕ、３６０Ｄにおけるガラス繊維の配向性を、向上させることができる。したがって、樹脂成形品９４の強化部９４１Ｕ、９４１Ｄを、重点的に強化することができる。本実施形態のように、樹脂成形品９４の所望の部分だけを強化することもできる。

＜第四実施形態＞
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、第三実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、の相違点は、型締め状態において邪魔部材が可動型に当接していない点である。したがって、ここでは主に相違点についてのみ説明する。

図１７に、本実施形態の金型の型締め状態における上下方向断面図（図３に対応している。）を示す。なお、図１２、図１３と対応する部位については、同じ符号で示す。図１７に示すように、邪魔部材３２Ｕは、固定型３０の左面から、左方に突設されている。邪魔部材３２Ｕは、ゲート３５の上方に配置されている。邪魔部材３２Ｕは、矩形板状を呈している。邪魔部材３２Ｕは、上下方向に延在している。邪魔部材３２Ｕは、合計七枚配置されている。七枚の邪魔部材３２Ｕは、前後方向に並設されている。

邪魔部材３２Ｄの構成は、上記邪魔部材３２Ｕ同様である。また、邪魔部材３２Ｄは、邪魔部材３２Ｕに対して、ゲート３５を基準に、上下対称に配置されている。すなわち、邪魔部材３２Ｄは、ゲート３５の下方に配置されている。七枚の邪魔部材３２Ｄは七枚の上記邪魔部材３２Ｕと、上下方向に対向している。

ここで、邪魔部材３２Ｕ、３２Ｄの左右方向長さＫ１は８ｍｍである。これに対して、キャビティ３６の左右方向長さＫ２は、１２ｍｍである。このため、邪魔部材３２Ｕ、３２Ｄの左端と、可動型３１のキャビティ用凹部３１０の底面と、の間には、隙間が介在している。

樹脂成形方法の注入工程において、溶融樹脂の流れの一部は、邪魔部材３２Ｕ、３２Ｄにより分流し、再び会合する。一方、溶融樹脂の流れの他部は、邪魔部材３２Ｕ、３２Ｄの左方を通過するため分流しない。このように、溶融樹脂の流れは、言わば部分的に分流する。

図１８に、本実施形態の樹脂成形品の斜視図を示す。なお、図１６と対応する部位については、同じ符号で示す。以下に説明する樹脂成形品９４は、模式的なものであり、樹脂成形方法やその後の処理によっては、樹脂成形品９４に、ウェルド部ＷＬ、ゲートカット跡ＧＣが確認できない場合もある。また、ウェルド部ＷＬの延在方向や延在区間が異なる場合もある。

図１８に示すように、本実施形態の樹脂成形品９４は、上下方向に長い矩形板状を呈している。樹脂成形品９４の上下方向長さＷ１は１３０ｍｍであり、前後方向長さＷ２は５０ｍｍであり、左右方向長さＷ３は１２ｍｍである。

樹脂成形品９４の表面には、ゲートカット跡ＧＣと、邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄと、ウェルド部ＷＬと、が形成されている。樹脂成形品９４は、上下一対の強化部９４１Ｕ、９４１Ｄを備えている。邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄは、樹脂成形品９４の左面にまで到達していない。同様に、ウェルド部ＷＬは、樹脂成形品９４の左面にまで到達していない。このため、樹脂成形品９４の左面は、綺麗な平滑面状を呈している。樹脂成形品９４の強化部９４１Ｕ、９４１Ｄの断面（破断面）には、高配向部と低配向部とが観察される。

以上説明したように、本実施形態の樹脂成形品９４は、以下の特徴のうち少なくとも一つを有している。単一のゲートカット跡ＧＣが形成されている。ゲートカット跡ＧＣの近傍に、一面（左右面のうち右面）にのみ邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄが形成されている。邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄを略起点に、ゲートカット跡ＧＣから離間する方向にウェルド部ＷＬが延在している。互いに隣接する一対の邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄ間の間隔は不均等である。互いに隣接する一対のウェルド部ＷＬ間の間隔は不均等である。邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄ間の間隔の広狭と、ウェルド部ＷＬ間の間隔の広狭と、は対応している。強化部９４１Ｕ、９４１Ｄの、ウェルド部ＷＬの延在方向に対して略垂直方向の断面に、少なくとも高配向部が観察される。

本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品９４および金型１は、構成が共通する部分に関しては、第三実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と同様の作用効果を有する。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１のように、邪魔部材３２Ｕ、３２Ｄ先端とキャビティ３６の型面との間に隙間が介在している場合であっても、ウェルド部ＷＬを形成し、樹脂成形品９４のガラス繊維の配向性を向上させることができる。

また、本実施形態の樹脂成形品９４によると、邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄが樹脂成形品９４を左右方向に貫通していない。このため、邪魔部材跡９４０Ｕ、９４０Ｄ形成部分の強度が高い。また、樹脂成形品９４の左面を綺麗な平滑面とすることができる。また、強化部９４１Ｕ、９４１Ｄにおいて、左側と比較して右側（ウェルド部ＷＬ側）を強化することができる。

＜第五実施形態＞
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、第三実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、の相違点は、七枚の邪魔部材が略等間隔に配置されている点である。また、七枚の邪魔部材の左右方向長さが不均等に設定されている点である。したがって、ここでは主に相違点についてのみ説明する。

図１９に、本実施形態の金型の可動型の斜視図を示す。なお、図１２、図１３と対応する部位については、同じ符号で示す。図２０に、図１９のＸＸ−ＸＸ方向断面図を示す。図１９、図２０に示すように、隣接する一対の邪魔部材３２Ｕ間の間隔Ｅ２〜Ｅ７、およびキャビティ用凹部３１０前面と邪魔部材３２Ｕ間の間隔Ｅ１、およびキャビティ用凹部３１０後面と邪魔部材３２Ｕ間の間隔Ｅ８は、略均等になるように設定されている。

一方、邪魔部材３２Ｕの左右方向長さＪ１〜Ｊ４は、前後方向中央から前後方向両端に向かって、Ｊ４＞Ｊ３＞Ｊ２＞Ｊ１となるように設定されている。すなわち、山型になるように設定されている。なお、七枚の邪魔部材３２Ｄも、七枚の邪魔部材３２Ｕと同様に設定されている。

本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型は、構成が共通する部分に関しては、第三実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と同様の作用効果を有する。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型のように、邪魔部材３２Ｕ、３２Ｄを山型に配置すると、前後方向両端と比較して、前後方向略中央の方が、流動抵抗が大きくなる。これに対して、ゲート３５は、キャビティ３６右面上方の前後方向略中央に配置されている。このため、ゲート３５に近いほど、言い換えると溶融樹脂の流速が速い部分ほど、邪魔部材３２Ｕ、３２Ｄから、大きな流動抵抗を受けることになる。したがって、溶融樹脂の流速のばらつきを抑制することができる。また、樹脂成形品におけるガラス繊維の配向性が高くなる。

＜第六実施形態＞
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、第三実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、の相違点は、ゲートがキャビティの上端に開口している点である。また、キャビティに変化部と整流部材が配置されている点である。したがって、ここでは主に相違点についてのみ説明する。

［金型］
まず、本実施形態の金型について説明する。

（金型の構成）
まず、金型の構成について説明する。図２１に、本実施形態の金型の型開き状態における斜視図を示す。なお、図１と対応する部位については、同じ符号で示す。図２２に、同金型の型締め状態における斜視図を示す。なお、図２と対応する部位については、同じ符号で示す。図２３に、同金型の可動型の型締め状態における右面図を示す。なお、図６と対応する部位については、同じ符号で示す。図２１〜図２３に示すように、金型１は、固定型４０と可動型４１と邪魔部材４２と整流部材４３Ｍ、４３Ｄとを備えている。

固定型４０は、クロムモリブデン鋼製であって、直方体のブロック状を呈している。固定型４０には、スプルー４００と、ゲート４５と、が形成されている。スプルー４００は、固定型４０を左右方向に貫通している。スプルー４００の左端には、ゲート４５が配置されている。ゲート４５は、本発明の拡張部に含まれる。

可動型４１は、クロムモリブデン鋼製であって、矩形板状を呈している。可動型４１は、固定型４０の左方に配置されている。可動型４１の右面には、キャビティ用凹部４１０が凹設されている。キャビティ用凹部４１０は、浅底部４１０Ｕ、４１０Ｄと深底部４１０Ｍとを備えている。浅底部４１０Ｕはキャビティ用凹部４１０の上方に、浅底部４１０Ｄはキャビティ用凹部４１０の下方に、それぞれ配置されている。深底部４１０Ｍは、浅底部４１０Ｕ、４１０Ｄの間に介在している。深底部４１０Ｍは、浅底部４１０Ｕ、４１０Ｄよりも、深底に形成されている。浅底部４１０Ｕと深底部４１０Ｍとの境界には変化部４１１Ｕが、深底部４１０Ｍと浅底部４１０Ｄとの境界には変化部４１１Ｄが、それぞれ配置されている。

邪魔部材４２は、浅底部４１０Ｕの底面から、右方に突設されている。邪魔部材４２は、ゲート４５の左下に配置されている。邪魔部材４２は、矩形板状を呈している。邪魔部材４２は、上下方向に延在している。邪魔部材４２は、合計七枚配置されている。七枚の邪魔部材４２は、前後方向に並設されている。

整流部材４３Ｍは、深底部４１０Ｍの底面から、右方に突設されている。整流部材４３Ｍは、深底部４１０Ｍの上縁付近に配置されている。すなわち、整流部材４３Ｍは、変化部４１１Ｕの下方に配置されている。整流部材４３Ｍは、矩形板状を呈している。整流部材４３Ｍは、上下方向に延在している。整流部材４３Ｍは、合計七枚配置されている。七枚の整流部材４３Ｍは、前後方向に並設されている。

整流部材４３Ｄは、浅底部４１０Ｄの底面から、右方に突設されている。整流部材４３Ｄは、浅底部４１０Ｄの上縁付近に配置されている。すなわち、整流部材４３Ｄは、変化部４１１Ｄの下方に配置されている。整流部材４３Ｄは、矩形板状を呈している。整流部材４３Ｄは、上下方向に延在している。整流部材４３Ｄは、合計七枚配置されている。七枚の整流部材４３Ｄは、前後方向に並設されている。

型開き状態においては、図２１に示すように、固定型４０を基準に、可動型４１が左方に離間している。型締め状態においては、図２２に示すように、固定型４０左面と可動型４１右面とが当接している。また、邪魔部材４２、整流部材４３Ｍ、４３Ｄも、固定型４０左面に当接している。

（邪魔部材間の間隔および整流部材間の間隔）
次に、七枚の邪魔部材４２間の間隔について説明する。隣接する一対の邪魔部材４２上端間の間隔は、前出図１５同様に、不均等になるように設定されている。また、ゲート４５の中心から隣接する一対の邪魔部材４２上端間の間隔の中心までの中心間距離も、前出図１５同様に、不均等である。すなわち、ゲート４５から遠いほど、隣接する一対の邪魔部材４２上端間の間隔が広くなるように設定されている。

次に、整流部材４３Ｍ、４３Ｄ間の間隔について説明する。隣接する一対の整流部材４３Ｍ上端間の間隔は、略均等になるように設定されている。同様に、隣接する一対の整流部材４３Ｄ上端間の間隔も、略均等になるように設定されている。

（樹脂流路の構成）
次に、金型１に形成される樹脂流路の構成について説明する。樹脂流路９０は、図２２にハッチングで示すように、型締め状態の金型１の内部に形成されている。樹脂流路９０は、前記スプルー４００と前記ゲート４５とキャビティ４６とを備えている。

キャビティ４６は、固定型４０の左面と、可動型４１のキャビティ用凹部４１０と、により形成されている。キャビティ４６は、ゲート４５の左方に配置されている。キャビティ４６の邪魔部材４２配置部分の下方には、強化部用成形部４６０が配置されている。

型締め状態の金型１の内部には、上流側から下流側に向かって、スプルー４００→ゲート４５→キャビティ４６と連通する樹脂流路９０が形成されている。スプルー４００からゲート４５までの樹脂流路９０の流路方向は、左右方向である。キャビティ４６の樹脂流路９０の流路方向、つまり所望のガラス繊維配向方向は、キャビティ４６の長手方向つまり上下方向である。

［樹脂成形方法］
次に、本実施形態の樹脂成形方法について説明する。本実施形態の樹脂成形方法は、型締め工程と注入工程と型開き工程とを有している。

（型締め工程）
まず、型締め工程について説明する。型締め工程においては、金型１を、図２１に示す型開き状態から、図２２、図２３に示す型締め状態に、切り替える。具体的には、固定型４０に対して、可動型４１を左方から当接させる。

（注入工程）
次に、注入工程について説明する。注入工程においては、成形機のノズルから、樹脂流路９０に、溶融樹脂を注入する。溶融樹脂の流動先端ＭＦ２１〜ＭＦ２９は、図２３に一点鎖線で模式的に示すように、キャビティ４６内を流動する。すなわち、溶融樹脂は、キャビティ４６内を、ゲート４５を起点に、上方から下方に向かって流動する。流路断面積は、ゲート４５において、急激に拡張する。このため、溶融樹脂は、ゲート４５を通過後、流動先端ＭＦ２１で示すように、拡散しながらキャビティ４６に流入する。

溶融樹脂の流動先端ＭＦ２２の流路方向（上下方向）の流速は、ばらついている。しかしながら、隣接する一対の邪魔部材４２上端間の間隔は、前出図１５同様に、不均等になるように設定されている。このため、邪魔部材４２配置部分を通過した溶融樹脂は、流動先端ＭＦ２３→流動先端ＭＦ２４で示すように、流速が略同じになっている。流動先端ＭＦ２５は、前後方向に押し合いながら、強化部用成形部４６０を下方向に流動する。

流路断面積は、変化部４１１Ｕにおいて、急激に左方に拡張する。このため、溶融樹脂の流れに、乱れが発生する。しかしながら、変化部４１１Ｕの下流側（下側）には、整流部材４３Ｍが配置されている。このため、整流部材４３Ｍ配置部分を通過することにより、溶融樹脂の流れは、流動先端ＭＦ２６で示すように、前後方向に略一列になるように整えられる。流動先端ＭＦ２７は、前後方向に押し合いながら、強化部用成形部４６０を下方向に流動する。

また、流路断面積は、変化部４１１Ｄにおいて、急激に右方に縮小する。このため、溶融樹脂の流れに、乱れが発生する。しかしながら、変化部４１１Ｄの下流側（下側）には、整流部材４３Ｄが配置されている。このため、整流部材４３Ｄ配置部分を通過することにより、溶融樹脂の流れは、流動先端ＭＦ２８で示すように、前後方向に略一列になるように整えられる。流動先端ＭＦ２９は、前後方向に押し合いながら、強化部用成形部４６０を下方向に流動する。このようにして、キャビティ４６全体に、溶融樹脂が行き渡る。

流動先端同士の境界には、ウェルド部ＷＬが形成される。溶融樹脂のガラス繊維は、ウェルド部ＷＬの延在方向（上下方向）に沿って配向している。この状態で、溶融樹脂は、キャビティ４６において、冷却、固化される。

（型開き工程）
次に、型開き工程について説明する。型開き工程においては、金型１を、図２２、図２３に示す型締め状態から、図２１に示す型開き状態に、再び切り替える。具体的には、固定型４０に対して、可動型４１を左方に離間させる。その後、ゲートカット（具体的には、邪魔部材４２の上方を切断する）を行い、樹脂成形品を得る。

［樹脂成形品］
次に、本実施形態の樹脂成形品について説明する。図２４に、本実施形態の樹脂成形品の斜視図を示す。なお、図９と対応する部位については、同じ符号で示す。以下に説明する樹脂成形品９５は、模式的なものであり、樹脂成形方法やその後の処理によっては、樹脂成形品９５に、ウェルド部ＷＬが確認できない場合もある。また、ウェルド部ＷＬの延在方向や延在区間が異なる場合もある。

図２４に示すように、本実施形態の樹脂成形品９５は、上下方向に長い矩形板状を呈している。樹脂成形品９５の上下方向略中央には、左方に突出する凸部９５３が形成されている。また、樹脂成形品９５の表面には、邪魔部材跡９５０と、整流部材跡９５１Ｍ、９５１Ｄと、ウェルド部ＷＬと、が形成されている。また、樹脂成形品９５は、強化部用成形部４６０に対応する強化部９５２を備えている。

邪魔部材跡９５０は、樹脂成形品９５の上端に穿設されている。整流部材跡９５１Ｍは、凸部９５３の上端に穿設されている。整流部材跡９５１Ｄは、凸部９５３の下端の下側に穿設されている。ウェルド部ＷＬは、邪魔部材跡９５０、整流部材跡９５１Ｍ、９５１Ｄを略起点に、下方向に延在している。ウェルド部ＷＬ形成部分には、強化部９５２が配置されている。

前後方向に隣接する一対の邪魔部材跡９５０間の間隔は、前後方向中央から前後方向両端にかけて、徐々に広くなるように設定されている。前後方向に隣接する一対の整流部材跡９５１Ｍ、９５１Ｄ間の間隔は、略均等になるように設定されている。邪魔部材跡９５０、整流部材跡９５１Ｍ、９５１Ｄから延びるウェルド部ＷＬ間の間隔も、これら邪魔部材跡９５０間の間隔、整流部材跡９５１Ｍ間の間隔、整流部材跡９５１Ｄ間の間隔と同様である。樹脂成形品９５の強化部９５２の断面（破断面）には、高配向部と低配向部とが、ウェルド部ＷＬの配置に対応して、観察される。

以上説明したように、本実施形態の樹脂成形品９５は、以下の特徴のうち少なくとも一つを有している。邪魔部材跡９５０が形成されている。互いに隣接する一対の邪魔部材跡９５０間の間隔は不均等である。邪魔部材跡９５０を略起点に、ウェルド部ＷＬが延在している。邪魔部材跡９５０間の間隔の広狭と、邪魔部材跡９５０を略起点とするウェルド部ＷＬ間の間隔の広狭と、は対応している。肉厚が変化する部分（凸部９５３境界）付近に、整流部材跡９５１Ｍ、９５１Ｄが形成されている。整流部材跡９５１Ｍ、９５１Ｄを略起点に、ウェルド部ＷＬが延在している。強化部９５２の、ウェルド部ＷＬの延在方向に対して略垂直方向の断面に、少なくとも高配向部が観察される。

［作用効果］
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品９５および金型１は、構成が共通する部分に関しては、第三実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と同様の作用効果を有する。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、変化部４１１Ｕの下流側に整流部材４３Ｍが、変化部４１１Ｄの下流側に整流部材４３Ｄが、それぞれ配置されている。このため、変化部４１１Ｕ、４１１Ｄを通過させることにより、乱れた溶融樹脂の流れを迅速に補正することができる。したがって、整流部材４３Ｍ、４３Ｄの下流側におけるガラス繊維の配向性を向上させることができる。また、変化部４１１Ｕ、４１１Ｄ下流側に整流部材４３Ｍ、４３Ｄを配置すると、樹脂流路９０の形状に因らず、ガラス繊維の配向性を向上させることができる。このため、樹脂成形品９５の形状に因らず、樹脂成形品９５を強化することができる。

＜第七実施形態＞
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、第六実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、の相違点は、キャビティの左右方向長さではなく前後方向長さが、変化部において変化している点である。また、整流部材が、二列ではなく三列配置されている点である。したがって、ここでは主に相違点についてのみ説明する。

［金型］
まず、本実施形態の金型について説明する。

（金型の構成）
まず、金型の構成について説明する。図２５に、本実施形態の金型の型開き状態における斜視図を示す。なお、図２１と対応する部位については、同じ符号で示す。図２６に、同金型の型締め状態における斜視図を示す。なお、図２２と対応する部位については、同じ符号で示す。図２７に、同金型の可動型の型締め状態における右面図を示す。なお、図２３と対応する部位については、同じ符号で示す。図２５〜図２７に示すように、金型１は、固定型５０と可動型５１と邪魔部材５２と整流部材５３Ｍ、５３Ｄａ、５３Ｄｂとを備えている。

固定型５０は、クロムモリブデン鋼製であって、直方体のブロック状を呈している。固定型５０には、スプルー５００と、ゲート５５と、が形成されている。スプルー５００は、固定型５０を左右方向に貫通している。スプルー５００の左端には、ゲート５５が配置されている。ゲート５５は、本発明の拡張部に含まれる。

可動型５１は、クロムモリブデン鋼製であって、矩形板状を呈している。可動型５１は、固定型５０の左方に配置されている。可動型５１の右面には、キャビティ用凹部５１０が凹設されている。キャビティ用凹部５１０は、小幅部５１０Ｕと大幅部５１０Ｍと扇部５１０Ｄとを備えている。小幅部５１０Ｕは、キャビティ用凹部５１０の上方に配置されている。大幅部５１０Ｍは、小幅部５１０Ｕの下方に配置されている。大幅部５１０Ｍは、小幅部５１０Ｕよりも、前後方向長さが長い。扇部５１０Ｄは、大幅部５１０Ｍの下方に配置されている。扇部５１０Ｄの前後方向長さは、下方向に行くに従って徐々に長くなるように設定されている。小幅部５１０Ｕと大幅部５１０Ｍとの境界には変化部５１１Ｕが、大幅部５１０Ｍと扇部５１０Ｄとの境界には変化部５１１Ｄが、それぞれ配置されている。大幅部５１０Ｍの上端（変化部５１１Ｕと連続する部分）には、前後一対のテーパ面５１２（図２７参照）が配置されている。

邪魔部材５２は、小幅部５１０Ｕの底面から、右方に突設されている。邪魔部材５２は、ゲート５５の左下に配置されている。邪魔部材５２は、矩形板状を呈している。邪魔部材５２は、上下方向に延在している。邪魔部材５２は、合計七枚配置されている。七枚の邪魔部材５２は、前後方向に並設されている。

整流部材５３Ｍは、大幅部５１０Ｍの底面から、右方に突設されている。整流部材５３Ｍは、変化部５１１Ｕの下方に配置されている。整流部材５３Ｍは、矩形板状を呈している。整流部材５３Ｍは、上下方向に延在している。整流部材５３Ｍは、合計七枚配置されている。七枚の整流部材５３Ｍは、前後方向に並設されている。

整流部材５３Ｄａは、扇部５１０Ｄの底面から、右方に突設されている。整流部材５３Ｄａは、変化部５１１Ｄの下方に配置されている。整流部材５３Ｄａは、矩形板状を呈している。整流部材５３Ｄａは、上下方向（詳しくは扇部５１０Ｄの扇中心Ａ３を基準とする径方向）に延在している。整流部材５３Ｄａは、合計四枚配置されている。四枚の整流部材５３Ｄａは、前後方向（詳しくは扇中心Ａ３を中心とする円弧方向）に並設されている。

整流部材５３Ｄｂは、扇部５１０Ｄの底面から、右方に突設されている。整流部材５３Ｄｂは、整流部材５３Ｄａの下方に配置されている。整流部材５３Ｄｂは、矩形板状を呈している。整流部材５３Ｄｂは、上下方向（詳しくは扇中心Ａ３を中心とする径方向）に延在している。整流部材５３Ｄｂは、合計八枚配置されている。八枚の整流部材５３Ｄｂは、前後方向（詳しくは扇中心Ａ３を中心とする円弧方向）に並設されている。

型開き状態においては、図２５に示すように、固定型５０を基準に、可動型５１が左方に離間している。型締め状態においては、図２６に示すように、固定型５０左面と可動型５１右面とが当接している。また、邪魔部材５２、整流部材５３Ｍ、５３Ｄａ、５３Ｄｂも、固定型５０左面に当接している。

（邪魔部材間の間隔および整流部材間の間隔）
次に、七枚の邪魔部材５２間の間隔について説明する。隣接する一対の邪魔部材５２上端間の間隔は、前記第六実施形態の邪魔部材４２（前出図２３参照）同様である。したがって、ここでは説明を割愛する。

次に、七枚の整流部材５３Ｍ間の間隔について説明する。隣接する一対の整流部材５３Ｍ間の間隔は、前記第六実施形態の邪魔部材４２（前出図２３参照）同様である。すなわち、隣接する一対の整流部材５３Ｍ間の間隔は、不均等になるように設定されている。具体的には、ゲート５５から遠いほど、隣接する一対の整流部材５３Ｍ上端間の間隔が広くなるように設定されている。

次に、整流部材５３Ｄａ、５３Ｄｂ間の間隔について説明する。隣接する一対の整流部材５３Ｄａ上端間の間隔は、略均等になるように設定されている。同様に、隣接する一対の整流部材５３Ｄｂ上端間の間隔も、略均等になるように設定されている。

（樹脂流路の構成）
次に、金型１に形成される樹脂流路の構成について説明する。樹脂流路９０は、図２６にハッチングで示すように、型締め状態の金型１の内部に形成されている。樹脂流路９０は、前記スプルー５００と前記ゲート５５とキャビティ５６とを備えている。

キャビティ５６は、固定型５０の左面と、可動型５１のキャビティ用凹部５１０と、により形成されている。キャビティ５６は、ゲート５５の左方に配置されている。キャビティ５６の邪魔部材５２配置部分の下方には、強化部用成形部５６０が配置されている。

型締め状態の金型１の内部には、上流側から下流側に向かって、スプルー５００→ゲート５５→キャビティ５６と連通する樹脂流路９０が形成されている。スプルー５００からゲート５５までの樹脂流路９０の流路方向は、左右方向である。キャビティ５６の樹脂流路９０の流路方向、つまり所望のガラス繊維配向方向は、キャビティ５６の長手方向つまり上下方向である。

［樹脂成形方法］
次に、本実施形態の樹脂成形方法について説明する。本実施形態の樹脂成形方法は、型締め工程と注入工程と型開き工程とを有している。型締め工程および型開き工程は、前記第六実施形態と同様である。したがって、ここでは説明を割愛し、注入工程についてのみ説明する。

注入工程においては、成形機のノズルから、樹脂流路９０に、溶融樹脂を注入する。溶融樹脂の流動先端ＭＦ３１〜ＭＦ４１は、図２７に一点鎖線で模式的に示すように、キャビティ５６内を流動する。すなわち、溶融樹脂は、キャビティ５６内を、ゲート５５を起点に、上方から下方に向かって流動する。流路断面積は、ゲート５５において、急激に拡張する。このため、溶融樹脂は、ゲート５５を通過後、流動先端ＭＦ３１で示すように、拡散しながらキャビティ５６に流入する。

溶融樹脂の流動先端ＭＦ３２の流路方向（上下方向）の流速は、ばらついている。しかしながら、隣接する一対の邪魔部材５２上端間の間隔は、前出図１５同様に、不均等になるように設定されている。このため、邪魔部材５２配置部分を通過した溶融樹脂は、流動先端ＭＦ３３→流動先端ＭＦ３４で示すように、流速が略同じになっている。流動先端ＭＦ３５は、前後方向に押し合いながら、強化部用成形部５６０を下方向に流動する。

流路断面積は、変化部５１１Ｕにおいて、急激に前後方向に拡張する。このため、溶融樹脂の流れに、乱れが発生する。しかしながら、変化部５１１Ｕの下流側（下側）には、整流部材５３Ｍが配置されている。このため、整流部材５３Ｍ配置部分を通過することにより、溶融樹脂の流れは、流動先端ＭＦ３６で示すように、前後方向に略一列になるように整えられる。流動先端ＭＦ３７は、前後方向に押し合いながら、強化部用成形部５６０を下方向に流動する。

また、流路断面積は、変化部５１１Ｄにおいて、急激に前後方向に縮小する。このため、溶融樹脂の流れに、乱れが発生する。しかしながら、変化部５１１Ｄの下流側（下側）には、整流部材５３Ｄａが配置されている。このため、整流部材５３Ｄａ配置部分を通過することにより、溶融樹脂の流れは、流動先端ＭＦ３８で示すように、前後方向に略一列になるように整えられる。流動先端ＭＦ３９は、前後方向に押し合いながら、強化部用成形部４６０を下方向に流動する。

ところで、扇部５１０Ｄは、扇中心Ａ３から下方に扇状（二等辺三角形状）に広がっている。このため、流路断面積は、下方に行くに従って徐々に大きくなる。ここで、整流部材５３Ｄａの下流側（下側）には、もう一列の整流部材５３Ｄｂが配置されている。溶融樹脂の流れが整流部材５３Ｄｂ配置部分を通過することにより、ウェルド部ＷＬが増えてガラス繊維がより配向する。流動先端ＭＦ４１は、前後方向に押し合いながら、強化部用成形部５６０を下方向に流動する。このようにして、キャビティ５６全体に、溶融樹脂が行き渡る。

流動先端同士の境界には、ウェルド部ＷＬが形成される。溶融樹脂のガラス繊維は、ウェルド部ＷＬの延在方向に沿って配向している。この状態で、溶融樹脂は、キャビティ５６において、冷却、固化される。

［樹脂成形品］
次に、本実施形態の樹脂成形品について説明する。図２８に、本実施形態の樹脂成形品の斜視図を示す。なお、図２４と対応する部位については、同じ符号で示す。以下に説明する樹脂成形品９６は、模式的なものであり、樹脂成形方法やその後の処理によっては、樹脂成形品９６に、ウェルド部ＷＬが確認できない場合もある。また、ウェルド部ＷＬの延在方向や延在区間が異なる場合もある。

図２８に示すように、本実施形態の樹脂成形品９６は、小幅部９６３（小幅部５１０Ｕに対応）と大幅部９６４（大幅部５１０Ｍに対応）と扇部９６５（扇部５１０Ｄに対応）とを備えている。また、樹脂成形品９６の表面には、邪魔部材跡９６０と、整流部材跡９６１Ｍ、９６１Ｄａ、９６１Ｄｂと、ウェルド部ＷＬと、が形成されている。また、樹脂成形品９６は、強化部用成形部５６０に対応する強化部９６２を備えている。

邪魔部材跡９６０は、小幅部９６３の上端に穿設されている。整流部材跡９６１Ｍは、大幅部９６４の上端に穿設されている。整流部材跡９６１Ｄａは、扇部９６５の上端に穿設されている。整流部材跡９６１Ｄｂは、整流部材跡９６１Ｄａの下方に穿設されている。ウェルド部ＷＬは、邪魔部材跡９６０、整流部材跡９６１Ｍ、９６１Ｄａ、９６１Ｄｂを略起点に、下方向に延在している。ウェルド部ＷＬ形成部分には、強化部９６２が配置されている。

前後方向に隣接する一対の邪魔部材跡９６０間の間隔、および前後方向に隣接する一対の整流部材跡９６１Ｍ間の間隔は、前後方向中央から前後方向両端にかけて、徐々に広くなるように設定されている。前後方向に隣接する一対の整流部材跡９６１Ｄａ間の間隔、および前後方向に隣接する一対の整流部材跡９６１Ｄｂ間の間隔は、略均等になるように設定されている。邪魔部材跡９６０、整流部材跡９６１Ｍ、９６１Ｄａ、９６１Ｄｂから延びるウェルド部ＷＬ間の間隔も、これら邪魔部材跡９６０間の間隔、整流部材跡９６１Ｍ間の間隔、整流部材跡９６１Ｄａ間の間隔、整流部材跡９６１Ｄｂ間の間隔を反映している。樹脂成形品９６の強化部９６２の断面（破断面）には、高配向部と低配向部とが、ウェルド部ＷＬの配置に対応して、観察される。

以上説明したように、本実施形態の樹脂成形品９６は、以下の特徴のうち少なくとも一つを有している。邪魔部材跡９６０が形成されている。互いに隣接する一対の邪魔部材跡９６０間の間隔は不均等である。邪魔部材跡９６０を略起点に、ウェルド部ＷＬが延在している。邪魔部材跡９６０間の間隔の広狭と、邪魔部材跡９６０を略起点とするウェルド部ＷＬ間の間隔の広狭と、は対応している。幅が変化する部分付近に、整流部材跡９６１Ｍ、９６１Ｄａが形成されている。整流部材跡９６１Ｍ、９６１Ｄａ、９６１Ｄｂを略起点に、ウェルド部ＷＬが延在している。強化部９６２の、ウェルド部ＷＬの延在方向に対して略垂直方向の断面に、少なくとも高配向部が観察される。

［作用効果］
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品９６および金型１は、構成が共通する部分に関しては、第六実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と同様の作用効果を有する。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１のように、隣接する一対の整流部材５３Ｍ間の間隔を、溶融樹脂の流速のばらつきに応じて不均等にしてもよい。こうすると、さらにガラス繊維の配向性が向上する。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１のように、キャビティ５６の左右方向長さではなく、前後方向長さが変化する部分（変化部５１１Ｕ、５１１Ｄ）の下流側に、整流部材５３Ｍ、５３Ｄａを配置してもよい。また、整流部材５３Ｄａの下流側に、さらに整流部材５３Ｄｂを連設してもよい。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、図２７に示すように、大幅部５１０Ｍの上端（変化部５１１Ｕと連続する部分）に、前後一対のテーパ面５１２が配置されている。このため、溶融樹脂の流れが、前後方向に拡張しやすい。したがって、前後両端の二枚の整流部材５３Ｍにまで、溶融樹脂の流れを回り込ませることができる。

整流部材５３Ｍ、５３Ｄａ、５３Ｄｂを適切に配置すると、樹脂流路９０の形状に因らず、ガラス繊維の配向性を向上させることができる。このため、樹脂成形品９６の形状に因らず、樹脂成形品９６を強化することができる。

＜第八実施形態＞
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、第三実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、の相違点は、邪魔部材が左右方向に立設されているのではなく、前後方向に立設されている点である。また、隣接する一対の邪魔部材間の間隔が略均等に設定されている点である。したがって、ここでは主に相違点についてのみ説明する。

［金型］
まず、本実施形態の金型について説明する。

（金型の構成）
まず、金型の構成について説明する。図２９に、本実施形態の金型の型開き状態における斜視図を示す。なお、図１と対応する部位については、同じ符号で示す。図３０に、同金型の型締め状態における斜視図を示す。なお、図２と対応する部位については、同じ符号で示す。図３１に、図３０のＸＸＸＩ−ＸＸＸＩ方向断面図を示す。図３２に、図３１の枠ＸＸＸＩＩ内の拡大図を示す。図２９〜図３２に示すように、金型１は、固定型６０と、可動型６１と、邪魔部材用スライドコア６２Ｆ、６２Ｒと、を備えている。

固定型６０は、クロムモリブデン鋼製であって、直方体のブロック状を呈している。固定型６０には、スプルー６００と、ゲート６５と、が形成されている。スプルー６００は、固定型６０の右面の中央よりも上の部分に穿設されている。スプルー６００は、固定型６０を左右方向に貫通している。スプルー６００の左端には、ゲート６５が配置されている。ゲート６５は、本発明の拡張部に含まれる。

可動型６１は、クロムモリブデン鋼製であって、矩形板状を呈している。可動型６１は、固定型６０の左方に配置されている。可動型６１は、固定型６０に対して、左右方向に離接可能である。可動型６１の右面には、キャビティ用凹部６１０が凹設されている。キャビティ用凹部６１０は、浅底であり、矩形状を呈している。

可動型６１の前壁には、矩形状のスライドコア用凹部６１１Ｆが形成されている。スライドコア用凹部６１１Ｆは、前後方向に延在している。スライドコア用凹部６１１Ｆは、キャビティ用凹部６１０に連通している。

一方、可動型６１の後壁には、矩形状のスライドコア用凹部６１１Ｒが形成されている。スライドコア用凹部６１１Ｒは、前後方向に延在している。スライドコア用凹部６１１Ｒは、キャビティ用凹部６１０に連通している。また、スライドコア用凹部６１１Ｒは、スライドコア用凹部６１１Ｆと、前後方向に対向している。

邪魔部材用スライドコア６２Ｆは、クロムモリブデン鋼製であって、直方体のブロック状を呈している。邪魔部材用スライドコア６２Ｆは、可動型６１のスライドコア用凹部６１１Ｆに対して、前方から進退可能である。邪魔部材用スライドコア６２Ｆの後面には、邪魔部材６２０ＦＵ、６２０ＦＤが一体に形成されている。

邪魔部材６２０ＦＵは、邪魔部材用スライドコア６２Ｆの後面上方に配置されている。邪魔部材６２０ＦＵは、矩形板状を呈している。邪魔部材６２０ＦＵは、前後方向に延在している。邪魔部材６２０ＦＵは、合計三枚配置されている。三枚の邪魔部材６２０ＦＵは、左右方向に並設されている。

邪魔部材６２０ＦＤは、邪魔部材用スライドコア６２Ｆの後面下方に配置されている。邪魔部材６２０ＦＤは、矩形板状を呈している。邪魔部材６２０ＦＤは、前後方向に延在している。邪魔部材６２０ＦＤは、合計三枚配置されている。三枚の邪魔部材６２０ＦＤは、左右方向に並設されている。また、三枚の邪魔部材６２０ＦＤと三枚の邪魔部材６２０ＦＵとは、上下方向に対向している。

邪魔部材用スライドコア６２Ｒの材質、構成は、上記邪魔部材用スライドコア６２Ｆ同様である。また、邪魔部材用スライドコア６２Ｒは、邪魔部材用スライドコア６２Ｆに対して、スプルー６００を基準に、前後対称に配置されている。すなわち、邪魔部材用スライドコア６２Ｒは、可動型６１のスライドコア用凹部６１１Ｒに対して、後方から進退可能である。邪魔部材用スライドコア６２Ｒの前面には、三枚の邪魔部材６２０ＲＵ、三枚の邪魔部材６２０ＲＤが一体に形成されている。三枚の邪魔部材６２０ＲＵは三枚の邪魔部材６２０ＦＵと、三枚の邪魔部材６２０ＲＤは三枚の邪魔部材６２０ＦＤと、前後方向に対向している。

型開き状態においては、図２９に示すように、固定型６０を基準に、可動型６１が左方に離間している。また、可動型６１を基準に、邪魔部材用スライドコア６２Ｆが前方に、邪魔部材用スライドコア６２Ｒが後方に、それぞれ離間している。

型締め状態においては、図３０に示すように、可動型６１のスライドコア用凹部６１１Ｆに前方から邪魔部材用スライドコア６２Ｆが、スライドコア用凹部６１１Ｒに後方から邪魔部材用スライドコア６２Ｒが、それぞれ進入している。並びに、固定型６０左面と可動型６１右面とが当接している。三枚の邪魔部材６２０ＦＵ後端面と三枚の邪魔部材６２０ＲＵ前端面とは、各々当接している。また、三枚の邪魔部材６２０ＦＤ後端面と三枚の邪魔部材６２０ＲＤ前端面とは、各々当接している。

（邪魔部材間の間隔）
次に、三枚の邪魔部材６２０ＲＵ間の間隔について説明する。図３２に示すように、隣接する一対の邪魔部材６２０ＲＵ（説明の便宜上ハッチングを施す。）間の間隔Ｈ２、Ｈ３、および固定型６０左面と邪魔部材６２０ＲＵ間の間隔Ｈ１、およびキャビティ用凹部６１０底面と邪魔部材６２０ＲＵ間の間隔Ｈ４は、略均等になるように設定されている。

一方、ゲート６５の中心Ａ４から間隔Ｈ１〜Ｈ４の中心までの中心間距離Ｇ１〜Ｇ４は不均等である。具体的には、中心間距離Ｇ１〜Ｇ４は、Ｇ１＜Ｇ２＜Ｇ３＜Ｇ４となっている。すなわち、中心間距離Ｇ１〜Ｇ４の長短に因らず、間隔Ｈ１〜Ｈ４は略均等になるように設定されている。なお、他の邪魔部材６２０ＲＤ、６２０ＦＵ、６２０ＦＤ間の間隔も、邪魔部材６２０ＲＵ間の間隔と同様に設定されている。

（樹脂流路の構成）
次に、金型１に形成される樹脂流路の構成について説明する。樹脂流路９０は、図３０にハッチングで示すように、型締め状態の金型１の内部に形成されている。樹脂流路９０は、前記スプルー６００と前記ゲート６５とキャビティ６６とを備えている。

キャビティ６６は、固定型６０の左面と、可動型６１のキャビティ用凹部６１０と、邪魔部材用スライドコア６２Ｆの後面と、邪魔部材用スライドコア６２Ｒの前面と、により形成されている。キャビティ６６は、ゲート６５の左方に配置されている。キャビティ６６の邪魔部材６２０ＦＵ、６２０ＲＵ配置部分の上方には、強化部用成形部６６０Ｕが配置されている。同様に、キャビティ６６の邪魔部材６２０ＦＤ、６２０ＲＤ配置部分の下方には、強化部用成形部６６０Ｄが配置されている。

型締め状態の金型１の内部には、上流側から下流側に向かって、スプルー６００→ゲート６５→キャビティ６６と連通する樹脂流路９０が形成されている。スプルー６００からゲート６５までの樹脂流路９０の流路方向は、左右方向である。キャビティ６６の樹脂流路９０の流路方向、つまり所望のガラス繊維配向方向は、キャビティ６６の長手方向つまり上下方向である。

［樹脂成形方法］
次に、本実施形態の樹脂成形方法について説明する。本実施形態の樹脂成形方法は、型締め工程と注入工程と型開き工程とを有している。

（型締め工程）
まず、型締め工程について説明する。型締め工程においては、金型１を、図２９に示す型開き状態から、図３０〜図３２に示す型締め状態に、切り替える。具体的には、可動型６１のスライドコア用凹部６１１Ｆに前方から邪魔部材用スライドコア６２Ｆを進入させる。並びに、可動型６１のスライドコア用凹部６１１Ｒに後方から邪魔部材用スライドコア６２Ｒを進入させる。続いて、固定型６０に対して、邪魔部材用スライドコア６２Ｆ、６２Ｒが組み付けられた可動型６１を、左方から当接させる。

（注入工程）
次に、注入工程について説明する。注入工程においては、成形機のノズルから、樹脂流路９０に、溶融樹脂を注入する。

溶融樹脂の流動先端ＭＦ５１〜ＭＦ５８は、図３１に一点鎖線で模式的に示すように、樹脂流路９０内を流動する。すなわち、溶融樹脂は、スプルー６００内を、流動先端ＭＦ５１→流動先端ＭＦ５２→流動先端ＭＦ５３で示すように、右方から左方に流動する。樹脂流路９０の流路断面積は、ゲート６５において、急激に拡張する。このため、溶融樹脂は、ゲート６５を通過後、流動先端ＭＦ５４→流動先端ＭＦ５５で示すように、拡散しながらキャビティ６６に流入する。

図３２に示すように、中心間距離Ｇ１〜Ｇ４がＧ１＜Ｇ２＜Ｇ３＜Ｇ４となっているにもかかわらず、間隔Ｈ１〜Ｈ４は略均等になるように設定されている。しかしながら、キャビティ６６における邪魔部材６２０ＦＵ、６２０ＦＤ、６２０ＲＵ、６２０ＲＤ配置部分の、邪魔部材６２０ＦＵ、６２０ＦＤ、６２０ＲＵ、６２０ＲＤの並設方向（左右方向）長さＺ１は、１２ｍｍに設定されている。このため、流動先端ＭＦ５６で示すように、邪魔部材６２０ＲＤ上流端における、溶融樹脂の流速のばらつきは小さい。

邪魔部材６２０ＲＤ配置部分を通過した溶融樹脂は、流動先端ＭＦ５７→流動先端ＭＦ５８で示すように、強化部用成形部６６０Ｄを下方に流動する。そして、溶融樹脂は、キャビティ６６の下端に行き渡る。同様に、邪魔部材６２０ＲＵ配置部分を通過した溶融樹脂は、強化部用成形部６６０Ｕを上方に流動する。そして、溶融樹脂は、キャビティ６６の上端に行き渡る。分流した流動先端同士の境界には、ウェルド部ＷＬが形成される。この状態で、溶融樹脂は、キャビティ６６において、冷却、固化される。

（型開き工程）
次に、型開き工程について説明する。型開き工程においては、金型１を、図３０〜図３２に示す型締め状態から、図２９に示す型開き状態に、再び切り替える。具体的には、固定型６０に対して、可動型６１を左方に離間させる。そして、可動型６１のスライドコア用凹部６１１Ｆから、前方に邪魔部材用スライドコア６２Ｆを退出させる。並びに、可動型６１のスライドコア用凹部６１１Ｒから、後方に邪魔部材用スライドコア６２Ｒを退出させる。その後、ゲートカットを行い樹脂成形品が得られる。

［樹脂成形品］
次に、本実施形態の樹脂成形品について説明する。図３３に、本実施形態の樹脂成形品の斜視図を示す。なお、図９と対応する部位については、同じ符号で示す。以下に説明する樹脂成形品９７は模式的なものであり、樹脂成形方法やその後の処理によっては、樹脂成形品９７に、ウェルド部ＷＬ、ゲートカット跡ＧＣが確認できない場合もある。また、ウェルド部ＷＬの延在方向や延在区間が異なる場合もある。

図３３に示すように、本実施形態の樹脂成形品９７は、上下方向に長い矩形板状を呈している。具体的には、樹脂成形品９７の上下方向長さＷ１は１３０ｍｍであり、前後方向長さＷ２は５０ｍｍであり、左右方向長さＷ３は１２ｍｍである。なお、左右方向長さＷ３は、図３２のキャビティ６６の左右方向長さＺ１（＝１２ｍｍ）に対応している。

樹脂成形品９７の表面には、ゲートカット跡ＧＣと、邪魔部材跡９７０Ｕ、９７０Ｄと、ウェルド部ＷＬと、が形成されている。樹脂成形品９７は、上下一対の強化部９７１Ｕ、９７１Ｄを備えている。強化部９７１Ｕは強化部用成形部６６０Ｕに、強化部９７１Ｄは強化部用成形部６６０Ｄに、それぞれ対応している。ゲートカット跡ＧＣは、樹脂成形品９７の表面の中央よりも上の部分に形成されている。ゲートカット跡ＧＣは、略真円状を呈している。

邪魔部材跡９７０Ｕ、９７０Ｄは、樹脂成形品９７を前後方向に貫通している。邪魔部材跡９７０Ｕは、合計三つ配置されている。三つの邪魔部材跡９７０Ｕは、左右方向に並設されている。同様に、邪魔部材跡９７０Ｄは、合計三つ配置されている。三つの邪魔部材跡９７０Ｄは、左右方向に並設されている。ウェルド部ＷＬは、邪魔部材跡９７０Ｕ、９７０Ｄを略起点に、上下両側に延在している。ウェルド部ＷＬ形成部分には、強化部９７１Ｕ、９７１Ｄが配置されている。

左右方向に隣接する一対の邪魔部材跡９７０Ｕ、９７０Ｄ間の間隔は、略均等である。同様に、左右方向に隣接する一対のウェルド部ＷＬ間の間隔は、略均等である。樹脂成形品９７の強化部９７１Ｕ、９７１Ｄの断面（破断面）には、ウェルド部ＷＬの配置に対応して、高配向部と低配向部とが観察される。

以上説明したように、本実施形態の樹脂成形品９７は、以下の特徴のうち少なくとも一つを有している。単一のゲートカット跡ＧＣが形成されている。ゲートカット跡ＧＣの近傍に、ゲートカット跡ＧＣが形成されている面と略平行に延在する邪魔部材跡９７０Ｕ、９７０Ｄが形成されている。邪魔部材跡９７０Ｕ、９７０Ｄを略起点に、ゲートカット跡ＧＣから離間する方向にウェルド部ＷＬが延在している。互いに隣接する一対の邪魔部材跡９７０Ｕ、９７０Ｄ間の間隔は略均等である。互いに隣接する一対のウェルド部ＷＬ間の間隔は略均等である。強化部９７１Ｕ、９７１Ｄの、ウェルド部ＷＬの延在方向に対して略垂直方向の断面に、少なくとも高配向部が観察される。

［作用効果］
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品９７および金型１は、構成が共通する部分に関しては、第三実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と同様の作用効果を有する。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、図３２に示すように、中心間距離Ｇ１〜Ｇ４がＧ１＜Ｇ２＜Ｇ３＜Ｇ４となっているにもかかわらず、間隔Ｈ１〜Ｈ４は略均等になるように設定されている。キャビティ６６の左右方向長さが短い場合（具体的には２０ｍｍ未満の場合）は、邪魔部材６２０ＦＵ、６２０ＦＤ、６２０ＲＵ、６２０ＲＤ上流側における溶融樹脂の流速のばらつきが小さいため、間隔Ｈ１〜Ｈ４を略均等に設定しても、ガラス繊維の配向性を向上させることができる。

＜第九実施形態＞
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、第一実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、の相違点は、樹脂成形品がエンジンマウントである点である。したがって、ここでは主に相違点についてのみ説明する。

［金型］
まず、本実施形態の金型について説明する。

（金型の構成）
まず、金型の構成について説明する。図３４に、本実施形態の金型の型開き状態における斜視図を示す。なお、図１と対応する部位については、同じ符号で示す。また、固定型２０は、左面付近のみを示す。図３５に、同金型の可動型の型締め状態における斜視図を示す。なお、図２と対応する部位については、同じ符号で示す。図３６に、同可動型の型締め状態における右面図を示す。なお、図６と対応する部位については、同じ符号で示す。

図３４〜図３６に示すように、金型１は、固定型２０と、可動型２１と、邪魔部材用スライドコア２２Ｕ、２２Ｄと、凹部用スライドコア２８０Ｆ、２８０Ｒと、ナット固定用スライドコア２８１と、を備えている。

固定型２０および可動型２１は、クロムモリブデン鋼製であって、共に、直方体のブロック状を呈している。固定型２０の左面と可動型２１の右面とが当接することにより、固定型２０と可動型２１との間に、第一ランナー２９０とスライドコア用凹部２９１とキャビティ２９２と前方凹部２９３Ｆと後方凹部２９３Ｒと下方凹部２９４とが形成されている。

キャビティ２９２は、固定型２０左面および可動型２１右面の、略中央に配置されている。可動型２１の右面からは突起２９５Ｌが突設されている。突起２９５Ｌは、キャビティ２９２内に配置されている。型締め状態において、突起２９５Ｌの先端は、固定型２０の左面に当接している。突起２９５Ｌには、弾性部材２９６が装着されている。すなわち、キャビティ２９２内には、弾性部材２９６が配置されている。具体的には、弾性部材２９６は、ゴム製の本体２９６ａと、金属製の円筒部２９６ｂと、を一体的に備えている。突起２９５Ｌは、円筒部２９６ｂに挿入されている。

前方凹部２９３Ｆはキャビティ２９２の前方に、後方凹部２９３Ｒはキャビティ２９２の後方に、それぞれ連なっている。前方凹部２９３Ｆには凹部用スライドコア２８０Ｆが、後方凹部２９３Ｒには凹部用スライドコア２８０Ｒが、それぞれ前後方向に移動可能に収容されている。

下方凹部２９４は、キャビティ２９２の下方に連なっている。下方凹部２９４には、ナット固定用スライドコア２８１が、上下方向に移動可能に収容されている。ナット固定用スライドコア２８１の上面には、前記一対の突起２８２が配置されている。突起２８２には、ナット２８３が環装されている。

スライドコア用凹部２９１は、キャビティ２９２の前上方に配置されている。スライドコア用凹部２９１には、邪魔部材用スライドコア２２Ｕ、２２Ｄが、後上方から前下方に移動可能に収容されている。

ここで、スライドコア用凹部２９１、邪魔部材用スライドコア２２Ｕ、２２Ｄの形状、構成は、前出図１〜図５に示す、第一実施形態のスライドコア用凹部２０１、邪魔部材用スライドコア２２Ｕ、２２Ｄの形状、構成と同様である。したがって、ここでは説明を割愛する。

固定型２０には、左右方向に延在するスプルー２００が穿設されている。すなわち、スプルー２００の左端は、固定型２０の左面に開口している。第一ランナー２９０は、当該スプルー２００の左端と、スライドコア用凹部２９１の長手方向略中央と、を連結している。

（樹脂流路の構成）
次に、金型１に形成される樹脂流路の構成について説明する。樹脂流路９０は、型締め状態の金型１の内部に形成されている。樹脂流路９０は、スプルー２００と、第一ランナー２９０と、第二ランナー２９９と、頸部２４と、八つのゲート２５と、キャビティ２９２と、を備えている。

第二ランナー２９９は、第一ランナー２９０の下端に連通している。第一ランナー２９０と第二ランナー２９９との境界である拡張部２７においては、樹脂流路９０の流路断面積（この部分を溶融樹脂は前上方から後下方に流れるから、当該方向に対して略垂直方向の断面積）が、急激に大きくなる。

頸部２４および八つのゲート２５は、邪魔部材用スライドコア２２Ｕ、２２Ｄ間に配置されている。ここで、頸部２４、八つのゲート２５の形状、構成は、前出図１〜図５に示す、第一実施形態の頸部２４、八つのゲート２５の形状、構成と同様である。したがって、ここでは説明を割愛する。

このように、型締め状態の金型１の内部には、上流側から下流側に向かって、スプルー２００→第一ランナー２９０→第二ランナー２９９→頸部２４→八つのゲート２５→キャビティ２９２と連通する樹脂流路９０が形成されている。キャビティ２９２の樹脂流路９０の流路方向、つまり所望の充填材配向方向は、キャビティ２９２の延在方向、つまり弾性部材２９６を中心とする円周方向である。

［樹脂成形方法］
次に、本実施形態の樹脂成形方法について説明する。本実施形態の樹脂成形方法は、型締め工程と注入工程と型開き工程とを有している。

（型締め工程）
まず、型締め工程について説明する。型締め工程においては、金型１を、図３４に示す型開き状態から、図３５、図３６に示す型締め状態に、切り替える。具体的には、まず、突起２９５Ｌに弾性部材２９６を装着する。次いで、固定型２０に対して、可動型２１を左方から当接させる。それから、スライドコア用凹部２９１内において、邪魔部材用スライドコア２２Ｕ、２２Ｄを当接させる。また、前方凹部２９３Ｆ内において、凹部用スライドコア２８０Ｆを後方に移動させる。また、後方凹部２９３Ｒ内において、凹部用スライドコア２８０Ｒを前方に移動させる。また、下方凹部２９４内において、ナット２８３装着済みのナット固定用スライドコア２８１を上方に移動させる。

（注入工程）
次に、注入工程について説明する。注入工程においては、成形機のノズルから、樹脂流路９０に、溶融樹脂を注入する。溶融樹脂は、ナイロン６６と、ガラス繊維と、を備えている。ナイロン６６は、本発明の母材に含まれる。ガラス繊維は、本発明の充填材に含まれる。ガラス繊維は、溶融状態のナイロン６６に分散している。成形機のシリンダ温度は約２９０℃である。また、金型１の温度は約８０℃である。

溶融樹脂は、樹脂流路９０内を流動する。樹脂流路９０の流路断面積は、拡張部２７において、急激に拡張する。このため、溶融樹脂は、拡張部２７を通過後、拡散しながら第二ランナー２９９に流入する。第二ランナー２９９に流入した溶融樹脂の流速は、ばらついている。しかしながら、溶融樹脂の流速のばらつきは、頸部２４を通過することにより、補正される。並びに、溶融樹脂の流速のばらつきは、七枚の邪魔部材２２１Ｕおよび七枚の邪魔部材２２１Ｄにより分割された、八つのゲート２５を通過することにより、補正される。

八つのゲート２５を通過することにより、八つに分流した溶融樹脂は、キャビティ２９２に流れ込む。キャビティ２９２に流れこんだ溶融樹脂は、弾性部材２９６に衝突し、さらに後上方向と前下方向との二手に分流する。そして、溶融樹脂は、キャビティ２９２全体に行き渡る。溶融樹脂は、キャビティ２９２において、冷却、固化される。

（型開き工程）
次に、型開き工程について説明する。型開き工程においては、金型１を、図３５、図３６に示す型締め状態から、図３４に示す型開き状態に、再び切り替える。具体的には、まず、スライドコア用凹部２９１内において、邪魔部材用スライドコア２２Ｕ、２２Ｄを離間させる。また、前方凹部２９３Ｆ内において、凹部用スライドコア２８０Ｆを前方に移動させる。また、後方凹部２９３Ｒ内において、凹部用スライドコア２８０Ｒを後方に移動させる。また、下方凹部２９４内において、ナット２８３装着済みのナット固定用スライドコア２８１を下方に移動させる。次いで、固定型２０に対して、可動型２１を左方に離間させる。その後、ゲートカットが施され、エンジンマウントが完成する。

［樹脂成形品］
次に、本実施形態のエンジンマウントについて説明する。図３７に、本実施形態のエンジンマウントの斜視図を示す。なお、図９と対応する部位については、同じ符号で示す。以下に説明するエンジンマウント７０は、模式的なものであり、樹脂成形方法やその後の処理によっては、エンジンマウント７０に、ウェルド部ＷＬ、ゲートカット跡ＧＣ、高配向部と低配向部とのコントラストが確認できない場合もある。また、ウェルド部ＷＬの延在方向や延在区間が異なる場合もある。

図３７に示すように、本実施形態のエンジンマウント７０は、ブラケット７００と弾性部材２９６とを一体的に備えている。エンジンマウント７０の上下方向長さＷ１は１１０ｍｍであり、前後方向長さＷ２は１００ｍｍであり、左右方向長さＷ３は５０ｍｍである。エンジンマウント７０は、車両のエンジンを車体に固定するのに用いられる。エンジンマウント７０により、エンジンの振動が車体に伝わるのを抑制することができる。

ブラケット７００の表面には、七本のウェルド部ＷＬと八つのゲートカット跡ＧＣとが形成されている。八つのゲートカット跡ＧＣは、左右方向に略一列に並んでいる。八つのゲートカット跡ＧＣの面積を比較すると、左右方向中央の二つのゲートカット跡ＧＣの面積が最も小さくなっている。また、左右方向両端の二つのゲートカット跡ＧＣの面積が最も大きくなっている。

七本のウェルド部ＷＬは、弾性部材２９６を中心とする周状に延在している。七本のウェルド部ＷＬは、八つのゲートカット跡ＧＣを、一つずつに区分けしている。このため、上記八つのゲートカット跡ＧＣの面積の相違に応じて、七本のウェルド部ＷＬ間の間隔も不均等である。

エンジンマウント７０の断面（ただし、カットした断面ではなく、引張試験などで破断した破断面）には、高配向部と低配向部とが観察される（前出図１０参照）。高配向部は、ブラケット７００の表面付近（つまり金型１のキャビティ２９２の型面付近）およびウェルド部ＷＬ付近に形成されている。一方、低配向部は、エンジンマウント７０の内部であって、かつウェルド部ＷＬから離間した部分に形成されている。

高配向部においては、ガラス繊維が良好に配向している。このため、高配向部の断面においては、ガラス繊維が毛羽立っている。一方、低配向部は、高配向部よりも、ガラス繊維の配向性が低い。このため、低配向部の断面においては、高配向部の断面と比較して、ガラス繊維が毛羽立っていない。

以上説明したように、本実施形態のエンジンマウント７０は、以下の特徴のうち少なくとも一つを有している。複数のゲートカット跡ＧＣが形成されている。複数のゲートカット跡ＧＣの面積は不均等である。複数のウェルド部ＷＬが形成されている。互いに隣接する一対のウェルド部ＷＬ間の間隔は不均等である。ウェルド部ＷＬ間の間隔の広狭と、ゲートカット跡ＧＣの面積の大小と、は対応している。ウェルド部ＷＬの延在方向に対して略垂直方向の断面（破断面）に、少なくとも高配向部が観察される。

［作用効果］
本実施形態の樹脂成形方法およびエンジンマウント７０および金型１は、構成が共通する部分に関しては、第一実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と同様の作用効果を有する。また、本実施形態のエンジンマウント７０によると、ブラケット７００の強度延いてはエンジンマウント７０の強度を向上させることができる。

＜第十実施形態＞
本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、第一実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と、の相違点は、七枚の邪魔部材が略等間隔に並置されている点である。したがって、ここでは主に相違点についてのみ説明する。

図３８に、本実施形態の金型の型開き状態における斜視図を示す。なお、図１と対応する部位については、同じ符号で示す。図３９に、同金型の型締め状態における斜視図を示す。なお、図２と対応する部位については、同じ符号で示す。図４０に、図３９のＸＬ−ＸＬ方向断面図を示す。

図３８〜図４０に示すように、七枚の邪魔部材２２１Ｕは、前後方向に略等間隔に配置されている。七枚の邪魔部材２２１Ｕは、頸部２４つまり絞り部材２２０Ｕの上流端（右端）の下流側（左側）に配置されている。七枚の邪魔部材２２１Ｕに仕切られて、八つのゲート２５が区画されている。八つのゲート２５のゲート幅（前後方向長さ）は、略均等である。

図４１に、本実施形態の樹脂成形品の斜視図を示す。なお、図９と対応する部位については、同じ符号で示す。なお、図４１に示す樹脂成形品９３は、模式的なものであり、樹脂成形方法やその後の処理によっては、樹脂成形品９３に、ウェルド部ＷＬ、ゲートカット跡ＧＣ、高配向部と低配向部とのコントラスト（前出図１０参照）が確認できない場合もある。また、ウェルド部ＷＬの延在方向や延在区間が異なる場合もある。

図４１に示すように、本実施形態の樹脂成形品９３は、上下方向に長い矩形板状を呈している。具体的には、樹脂成形品９３の上下方向長さＷ１は１３０ｍｍであり、前後方向長さＷ２は５０ｍｍであり、左右方向長さＷ３は１２ｍｍである。

樹脂成形品９３の表面には、七本のウェルド部ＷＬと八つのゲートカット跡ＧＣとが形成されている。八つのゲートカット跡ＧＣは、矩形状を呈している。八つのゲートカット跡ＧＣは、樹脂成形品９３の右面の上下方向中央よりも上の部分に形成されている。八つのゲートカット跡ＧＣは、前後方向に略一列に並んでいる。八つのゲートカット跡ＧＣの面積は略均等である。

七本のウェルド部ＷＬは、上下方向に延びる線状を呈している。七本のウェルド部ＷＬは、八つのゲートカット跡ＧＣを、一つずつに区分けしている。七本のウェルド部ＷＬ間の間隔は略均等である。

樹脂成形品９３の断面（ただし、カットした断面ではなく、曲げ試験などで破断した破断面）には、前出図１０に示すような、高配向部と低配向部とが観察される。高配向部は、樹脂成形品９３の表面付近（つまり前出図３９に示す金型１のキャビティ２６の型面付近）およびウェルド部ＷＬ付近に形成されている。一方、低配向部は、樹脂成形品９３の内部であって、かつウェルド部ＷＬから離間した部分に形成されている。

高配向部においては、ガラス繊維が上下方向に良好に配向している。このため、高配向部の断面においては、ガラス繊維が毛羽立っている。一方、低配向部は、高配向部よりも、ガラス繊維の配向性が低い。このため、低配向部の断面においては、高配向部の断面と比較して、ガラス繊維が毛羽立っていない。

以上説明したように、本実施形態の樹脂成形品９３は、以下の特徴のうち少なくとも一つを有している。複数のゲートカット跡ＧＣが形成されている。複数のゲートカット跡ＧＣの面積は略均等である。複数のウェルド部ＷＬが形成されている。互いに隣接する一対のウェルド部ＷＬ間の間隔は略均等である。ウェルド部ＷＬの延在方向に対して略垂直方向の断面（破断面）に、少なくとも高配向部が観察される。

本実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品９３および金型１は、構成が共通する部分に関しては、第一実施形態の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型と同様の作用効果を有する。

また、本実施形態の樹脂成形方法および金型１によると、上流側から下流側に向かって、絞り部材２２０Ｕ、２２０Ｄの上流端、邪魔部材２２１Ｕの順に、二段階に溶融樹脂の流速のばらつきを補正することができる。このため、前後方向に隣接する一対の邪魔部材２２１Ｕ間の間隔を略均等にしても、溶融樹脂の流速のばらつきを小さくすることができる。したがって、注入工程におけるガラス繊維の配向性を、向上させることができる。また、樹脂成形品９３を、ガラス繊維の配向方向に、強化することができる。

＜その他＞
以上、本発明の樹脂成形方法および樹脂成形品および金型の実施の形態について説明した。しかしながら、実施の形態は上記形態に特に限定されるものではない。当業者が行いうる種々の変形的形態、改良的形態で実施することも可能である。

例えば、第三実施形態の樹脂成形方法および金型１（図１２〜図１６参照）と、第八実施形態の樹脂成形方法および金型１（図２９〜図３３参照）と、を組み合わせて実施してもよい。図４２に、第三実施形態と第八実施形態とを組み合わせた場合の樹脂成形品の斜視図を示す。

図４２に示すように、樹脂成形品９８には、邪魔部材跡９８０Ｕ、９８０Ｄ、９８１Ｕ、９８１Ｄが形成されている。なお、ウェルド部は省略して示す。邪魔部材跡９８０Ｕ、９８０Ｄは、樹脂成形品９８を左右方向に貫通している。邪魔部材跡９８０Ｕ、９８０Ｄは、前後方向に並置されている。邪魔部材跡９８１Ｕ、９８１Ｄは樹脂成形品９８を前後方向に貫通している。邪魔部材跡９８１Ｕ、９８１Ｄは、左右方向に並置されている。本実施形態の樹脂成形品９８の断面（破断面）には、略格子状に高配向部が観察される（図１０参照）。

溶融樹脂の母材の種類は特に限定しない。例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン樹脂、ポリアセタール、ポリアミド、ポリカーボネート、変性ポリフェニレンエーテル、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレンサルファイドなどを用いることができる。

また、溶融樹脂の充填材の種類も特に限定しない。例えば、炭素繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維、金属繊維、炭化珪素繊維、ワラストナイト、ウイスカー、カオリナイト、タルク、マイカ、モンモリロナイト、クレー、カーボンナノチューブなどを用いることができる。

また、充填材の形状も特に限定しない。図４３（ａ）に示すように、繊維タイプの充填材８００を用いてもよい。また、図４３（ｂ）に示すように、薄板タイプの充填材８０１を用いてもよい。また、図４３（ｃ）に示すように、楕円球タイプの充填材８０２を用いてもよい。すなわち、充填材の形状は、異方性を有していればよい。

また、邪魔部材の形状も特に限定しない。図４４（ａ）に示すように、断面略真円状の邪魔部材８１０を用いてもよい。また、図４４（ｂ）に示すように、断面長円状の邪魔部材８１１を用いてもよい。また、図４４（ｃ）に示すように、断面水滴状の邪魔部材８１２を用いてもよい。また、これらの邪魔部材８１０〜８１２を、整流部材として用いてもよい。好ましくは、邪魔部材、整流部材の長手方向と流路方向とを略一致させる方がよい。こうすると、注入工程における溶融樹脂の注入圧により、邪魔部材、整流部材に不具合が生じるおそれが小さい。また、邪魔部材、整流部材の配置数、金型が開いている際の分割数も特に限定しない。また、金型の材質も特に限定しない。また、金型におけるゲートの位置、形状、配置数も特に限定しない。

また、本実施形態の樹脂成形方法の成形条件も特に限定しない。例えば、成形機のシリンダ温度や金型温度などは、使用する溶融樹脂の特性や樹脂成形品のスペックなどに応じて、適宜設定すればよい。また、キャビティ内に邪魔部材を配置する場合、成形後の樹脂成形品に、邪魔部材が残っていてもよい。こうすると、金型の構造が簡単になる。

また、第十実施形態においては、絞り部材２２０Ｕ、２２０Ｄの左縁（下流端）に沿って邪魔部材２２１Ｕを配置したが、前出図１に示すように、絞り部材２２０Ｕ、２２０Ｄの下流側に独立して邪魔部材２２１Ｕを配置してもよい。

＜試験１＞
まず、本発明の樹脂成形品に対して行った曲げ強度測定試験について説明する。

［サンプル］
実施例１のサンプルは、第一実施形態の樹脂成形品９３（図９参照）である。サンプルの大きさも樹脂成形品９３同様である。すなわち、上下方向長さＷ１は１３０ｍｍであり、前後方向長さＷ２は５０ｍｍであり、左右方向長さＷ３は１２ｍｍである。

実施例２のサンプルは、第三実施形態の樹脂成形品９４（図１６参照）である。サンプルの大きさは、実施例１のサンプルと同じである。

実施例３のサンプルは、第八実施形態の樹脂成形方法に準拠して成形した樹脂成形品である。図４５に、実施例３のサンプルの斜視図を示す。なお、図３３と対応する部位については、同じ符号で示す。図４５に示すように、樹脂成形品９９には、邪魔部材跡９９０Ｕ、９９０Ｄが形成されている。邪魔部材跡９９０Ｕは、左右方向に二つ並設されている。同様に、邪魔部材跡９９０Ｄは、左右方向に二つ並設されている。実施例３のサンプルの大きさは、実施例１のサンプルと同じである。

実施例４のサンプルは、第四実施形態の樹脂成形品９４（図１８参照）である。サンプルの大きさは、実施例１のサンプルと同じである。

実施例５のサンプルは、第十実施形態の樹脂成形品９３（図４１参照）である。サンプルの大きさは、実施例１のサンプルと同じである。

比較例１のサンプルは、従来の樹脂成形方法により成形した樹脂成形品である。すなわち、邪魔部材を用いずに成形した樹脂成形品である。このため、比較例のサンプルには、ウェルド部や邪魔部材跡が形成されていない。比較例１のサンプルの大きさは、実施例１のサンプルと同じである。

［試験方法］
曲げ強度の測定は、三点曲げ試験により行った。支持台、圧子は、ＪＩＳ Ｋ ７１７１のものを使用した。支点間距離は、８０ｍｍとした。試験速度は、２ｍｍ／分とした。なお、実施例、比較例の各サンプルは、各図の右面が上面になるように、支持台にセットした。また、ゲートカット跡ＧＣを圧子からずらしてセットした。並びに、ウェルド部ＷＬが形成されている部分が、圧子に対応するようにセットした。

［試験結果］
試験結果を、表１に示す。

表１に示すように、比較例１の曲げ強度を１００％として、実施例１の曲げ強度は１１９％だった。また、実施例２の曲げ強度は１１６％だった。また、実施例３の曲げ強度は１１４％だった。また、実施例４の曲げ強度は１１１％だった。また、実施例５の曲げ強度は１２４％だった。

試験結果から、実施例１〜５は、いずれも比較例１よりも曲げ強度が１０％以上も高いことが判った。また、実施例５（図４１参照）、つまり前後方向にウェルド部ＷＬが略等間隔に並設され、邪魔部材跡が形成されていないサンプルの曲げ強度が一番高いことが判った。また、実施例１（図９参照）、つまり前後方向にウェルド部ＷＬが不均等な間隔に並設され、邪魔部材跡が形成されていないサンプルの曲げ強度が二番目に高いことが判った。また、実施例２（図１６参照）、つまり前後方向にウェルド部ＷＬが不均等な間隔に並設され、邪魔部材跡が左右方向に貫通しているサンプルの曲げ強度が三番目に高いことが判った。また、実施例３（図４５参照）、つまり左右方向（板厚方向）にウェルド部ＷＬ、邪魔部材跡９９０Ｕ、９９０Ｄが略等間隔に並設されたサンプルの曲げ強度が四番目に高いことが判った。また、実施例４（図１８参照）、つまり前後方向にウェルド部ＷＬが不均等な間隔に並設され、邪魔部材跡が左右方向に貫通していないサンプルの曲げ強度が五番目に高いことが判った。

＜試験２＞
次に、本発明の樹脂成形品に対して行った破壊強度測定試験について説明する。

［サンプル］
実施例６のサンプルは、第九実施形態のエンジンマウント７０（図３７参照）である。サンプルの大きさもエンジンマウント７０同様である。すなわち、上下方向長さＷ１は１１０ｍｍであり、前後方向長さＷ２は１００ｍｍであり、左右方向長さＷ３は５０ｍｍである。

比較例２のサンプルは、従来の樹脂成形方法により成形したエンジンマウントである。すなわち、邪魔部材用スライドコア２２Ｕ、２２Ｄを用いずに、通常の一点ゲートを用いて成形したエンジンマウントである。このため、比較例２のサンプルには、ウェルド部が形成されていない。また、比較例２のサンプルには、単一のゲートカット跡が形成されている。比較例２のサンプルの寸法は、実施例６のサンプルと同じである。

［試験方法および試験結果］
破壊強度の測定は、以下の手順で行った。まず、エンジンマウント７０を治具に固定した。次いで、金属製の丸棒を、円筒部２９６ｂに挿入した。それから、当該丸棒を、図３７における上方に引っ張った。丸棒の上昇速度は、２０ｍｍ／ｍｉｎとした。エンジンマウント７０が破壊した際の応力を、破壊強度とした。比較例２の破壊強度を１００％として、実施例６の破壊強度は１１７％だった。試験結果から、実施例６は、比較例２よりも破壊強度が高いことが判った。

第一実施形態の金型の型開き状態における斜視図である。 同金型の型締め状態における斜視図である。 図２のＩＩＩ−ＩＩＩ方向断面図である。 図２のＩＶ−ＩＶ方向断面図である。 図４の枠Ｖ内の拡大図である。 同金型の可動型の型締め状態における右面図である。 図６の円ＶＩＩ内の拡大図である。 型開き状態の可動型に形成される中間成形品の斜視図である。 第一実施形態の樹脂成形品の斜視図である。 図９のＸ−Ｘ方向断面図である。 第二実施形態の金型の邪魔部材付近の型締め状態における前後方向断面図である。 第三実施形態の金型の型開き状態における斜視図である。 同金型の型締め状態における斜視図である。 同金型の可動型の型締め状態における右面図である。 図１４の枠ＸＶ内の拡大図である。 第三実施形態の樹脂成形品の斜視図である。 第四実施形態の金型の型締め状態における上下方向断面図である。 第四実施形態の樹脂成形品の斜視図である。 第五実施形態の金型の可動型の斜視図である。 図１９のＸＸ−ＸＸ方向断面図である。 第六実施形態の金型の型開き状態における斜視図である。 同金型の型締め状態における斜視図である。 同金型の可動型の型締め状態における右面図である。 第六実施形態の樹脂成形品の斜視図である。 第七実施形態の金型の型開き状態における斜視図である。 同金型の型締め状態における斜視図である。 同金型の可動型の型締め状態における右面図である。 第七実施形態の樹脂成形品の斜視図である。 第八実施形態の金型の型開き状態における斜視図である。 同金型の型締め状態における斜視図である。 図３０のＸＸＸＩ−ＸＸＸＩ方向断面図である。 図３１の枠ＸＸＸＩＩ内の拡大図である。 第八実施形態の樹脂成形品の斜視図である。 第九実施形態の金型の型開き状態における斜視図である。 同金型の可動型の型締め状態における斜視図である。 同可動型の型締め状態における右面図である。 第九実施形態のエンジンマウントの斜視図である。 第十実施形態の金型の型開き状態における斜視図である。 同金型の型締め状態における斜視図である。 図３９のＸＬ−ＸＬ方向断面図である。 第十実施形態の樹脂成形品の斜視図である。 第三実施形態と第八実施形態とを組み合わせた場合の樹脂成形品の斜視図である。 （ａ）は繊維タイプの充填材の斜視図である。（ｂ）は薄板タイプの充填材の斜視図である。（ｃ）は楕円球タイプの充填材の斜視図である。 （ａ）は断面略真円状の邪魔部材の斜視図である。（ｂ）は断面長円状の邪魔部材の斜視図である。（ｃ）は断面水滴状の邪魔部材の斜視図である。 実施例３のサンプルの斜視図である。 従来の樹脂成形方法に用いられる金型の左右方向断面図である。

符号の説明

１：金型。
２０：固定型、２００：スプルー、２００Ａ：スプルー固化部、２０１：スライドコア用凹部、２１：可動型、２１０：キャビティ用凹部、２２Ｕ：邪魔部材用スライドコア、２２Ｄ：邪魔部材用スライドコア、２２０Ｕ：絞り部材、２２０Ｄ：絞り部材、２２１Ｕ：邪魔部材、２２１Ｄ：邪魔部材、２３：ランナー、２３Ａ：ランナー固化部、２４：頸部、２４Ａ：頸部固化部、２５：ゲート、２５Ａ：ゲート固化部、２６：キャビティ、２６Ａ：キャビティ固化部、２７：拡張部、２８０Ｆ：凹部用スライドコア、２８０Ｒ：凹部用スライドコア、２８１：ナット固定用スライドコア、２８２：突起、２８３：ナット、２９０：第一ランナー、２９１：スライドコア用凹部、２９２：キャビティ、２９３Ｆ：前方凹部、２９３Ｒ：後方凹部、２９４：下方凹部、２９５Ｌ：突起、２９６：弾性部材、２９６ａ：本体、２９６ｂ：円筒部、２９９：第二ランナー。
３０：固定型、３００：スプルー、３１：可動型、３１０：キャビティ用凹部、３２Ｕ：邪魔部材、３２Ｄ：邪魔部材、３５：ゲート（拡張部）、３６：キャビティ、３６０Ｕ：強化部用成形部、３６０Ｄ：強化部用成形部。
４０：固定型、４００：スプルー、４１：可動型、４１０：キャビティ用凹部、４１０Ｕ：浅底部、４１０Ｍ：深底部、４１０Ｄ：浅底部、４１１Ｕ：変化部、４１１Ｄ：変化部、４２：邪魔部材、４３Ｍ：整流部材、４３Ｄ：整流部材、４５：ゲート（拡張部）、４６：キャビティ、４６０：強化部用成形部。
５０：固定型、５００：スプルー、５１：可動型、５１０：キャビティ用凹部、５１０Ｕ：小幅部、５１０Ｍ：大幅部、５１０Ｄ：扇部、５１１Ｕ：変化部、５１１Ｄ：変化部、５１２：テーパ面、５２：邪魔部材、５３Ｍ：整流部材、５３Ｄａ：整流部材、５３Ｄｂ：整流部材、５５：ゲート（拡張部）、５６：キャビティ、５６０：強化部用成形部。
６０：固定型、６００：スプルー、６１：可動型、６１０：キャビティ用凹部、６１１Ｆ：スライドコア用凹部、６１１Ｒ：スライドコア用凹部、６２Ｆ：邪魔部材用スライドコア、６２Ｒ：邪魔部材用スライドコア、６２０ＦＵ：邪魔部材、６２０ＦＤ：邪魔部材、６２０ＲＵ：邪魔部材、６２０ＲＤ：邪魔部材、６５：ゲート（拡張部）、６６：キャビティ、６６０Ｕ：強化部用成形部、６６０Ｄ：強化部用成形部。
７０：エンジンマウント、７００：ブラケット。
８００〜８０２：充填材、８１０〜８１２：邪魔部材。
９０：樹脂流路、９１：溶融樹脂、９１０：ガラス繊維（充填材）、９２：中間成形品、９３：樹脂成形品、９３ａ：高配向部、９３ｂ：低配向部、９４：樹脂成形品、９４０Ｕ：邪魔部材跡、９４０Ｄ：邪魔部材跡、９４１Ｕ：強化部、９４１Ｄ：強化部、９５：樹脂成形品、９５０：邪魔部材跡、９５１Ｍ：整流部材跡、９５１Ｄ：整流部材跡、９５２：強化部、９５３：凸部、９６：樹脂成形品、９６０：邪魔部材跡、９６１Ｍ：整流部材跡、９６１Ｄａ：整流部材跡、９６１Ｄｂ：整流部材跡、９６２：強化部、９６３：小幅部、９６４：大幅部、９６５：扇部、９７：樹脂成形品、９７０Ｕ：邪魔部材跡、９７０Ｄ：邪魔部材跡、９７１Ｕ：強化部、９７１Ｄ：強化部、９８：樹脂成形品、９８０Ｕ：邪魔部材跡、９８０Ｄ：邪魔部材跡、９８１Ｕ：邪魔部材跡、９８１Ｄ：邪魔部材跡、９９：樹脂成形品、９９０Ｕ：邪魔部材跡、９９０Ｄ：邪魔部材跡。
ＧＣ：ゲートカット跡、ＭＦ１〜ＭＦ１５：流動先端、ＭＦ２１〜ＭＦ２９：流動先端、ＭＦ３１〜ＭＦ４１：流動先端、ＭＦ５１〜ＭＦ５８：流動先端、Ｖ１：最速部、Ｖ２：最遅部、ＷＬ：ウェルド部。

Claims (14)

1. 金型を締め、成形機のノズルの下流側に配置されるゲートと、該ゲートの下流側に配置されるキャビティと、を備える樹脂流路を形成し、該樹脂流路に邪魔部材を配置する型締め工程と、
   該ノズルから、該樹脂流路に、母材と、該母材に分散される異方性の強化用の充填材と、を備える溶融樹脂を注入し、該溶融樹脂の流れを該邪魔部材が邪魔することにより、該邪魔部材の上流側における該溶融樹脂の流速のばらつきを補正すると共に該邪魔部材の下流側にウェルド部を形成し、該ウェルド部の延在方向における該充填材の配向性を向上させる注入工程と、
   該金型を開き、該溶融樹脂が固化して形成され、該充填材の配向方向に強化された樹脂成形品を取り出す型開き工程と、
   を有し、
   該ゲートは、該キャビティにおける該ゲート連通部分の延在方向に対して、交差する方向に該キャビティに連なっている樹脂成形方法。
2. 前記邪魔部材は、前記樹脂流路の流路方向に対して交差する方向に、複数並設されており、
   前記溶融樹脂の流れは、該邪魔部材の上流側において、該流路方向の流速が最も速くなる最速部と、該流路方向の流速が最も遅くなる最遅部と、を備え、
   隣接する一対の該邪魔部材の少なくとも一部間の間隔は、該最速部に最も近い部分の方が、該最遅部に最も近い部分よりも、狭くなるように設定されている請求項１に記載の樹脂成形方法。
3. 前記樹脂流路における複数の前記邪魔部材配置部分の、複数の該邪魔部材の並設方向長さは、２０ｍｍ以上である請求項２に記載の樹脂成形方法。
4. 前記邪魔部材は、前記樹脂流路の流路方向に対して交差する方向に、複数並設されていると共に、隣接する一対の該邪魔部材の少なくとも一部間の間隔が、略均等になるように設定されており、
   該樹脂流路の複数の該邪魔部材の上流側には、複数の該邪魔部材の並設方向に延在し、前記溶融樹脂の流速のばらつきを該邪魔部材に先立って補正する絞り部材の少なくとも上流端が配置されており、
   該樹脂流路の、該絞り部材付近の流路方向と、該邪魔部材付近の流路方向と、は一致している請求項１に記載の樹脂成形方法。
5. 前記邪魔部材は、前記樹脂流路の流路方向に対して交差する方向に、複数並設されていると共に、隣接する一対の該邪魔部材の少なくとも一部間の間隔が、略均等になるように設定されており、
   該樹脂流路における複数の該邪魔部材配置部分の、複数の該邪魔部材の並設方向長さは、２０ｍｍ未満である請求項１に記載の樹脂成形方法。
6. 前記樹脂流路は、上流側から下流側に向かって流路断面積が大きくなる拡張部を備え、
   前記邪魔部材は、該拡張部の下流側に配置されている請求項１ないし請求項５のいずれかに記載の樹脂成形方法。
7. 前記拡張部および前記邪魔部材は、前記ゲートの上流側に配置されている請求項６に記載の樹脂成形方法。
8. 前記拡張部と前記邪魔部材との間には、複数の該邪魔部材の並設方向に延在し、該拡張部を通過する際における前記溶融樹脂の流れの拡散による流速のばらつきを該邪魔部材に先立って補正する絞り部材が配置されており、
   前記樹脂流路の、該絞り部材付近の流路方向と、該邪魔部材付近の流路方向と、は一致している請求項７に記載の樹脂成形方法。
9. 前記溶融樹脂の流れは、前記ゲートから前記キャビティに流入する際、複数の流れに分流する請求項７または請求項８に記載の樹脂成形方法。
10. 前記樹脂成形品は、所望の強度を有する強化部を備え、
    前記キャビティは、該強化部を成形する強化部用成形部を備え、
    前記邪魔部材は、該キャビティにおける該強化部用成形部の上流側に配置されている請求項１ないし請求項６のいずれかに記載の樹脂成形方法。
11. 前記樹脂流路は、前記邪魔部材の下流側に、流路断面積が変化する変化部を備え、
    該変化部の下流側には、該変化部を通過することによる前記溶融樹脂の流れの乱れを補正する整流部材が配置されている請求項１ないし請求項１０のいずれかに記載の樹脂成形方法。
12. 請求項１ないし請求項１１のいずれかに記載の樹脂成形方法により成形され、複数の前記ウェルド部を備える樹脂成形品。
13. 請求項１ないし請求項１１のいずれかに記載の樹脂成形方法に用いられ、前記樹脂流路と、前記邪魔部材と、を備えてなる金型。
14. 前記邪魔部材を有する邪魔部材用スライドコアを備える請求項１３に記載の金型。

Images