JPH1034762A - 高精度歯車およびその射出成形方法 - Google Patents
高精度歯車およびその射出成形方法Info
- Publication number
- JPH1034762A JPH1034762A JP19085096A JP19085096A JPH1034762A JP H1034762 A JPH1034762 A JP H1034762A JP 19085096 A JP19085096 A JP 19085096A JP 19085096 A JP19085096 A JP 19085096A JP H1034762 A JPH1034762 A JP H1034762A
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- JP
- Japan
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- gear
- cylinder
- precision
- fiber
- gate
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/0046—Details relating to the filling pattern or flow paths or flow characteristics of moulding material in the mould cavity
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
- B29L2015/00—Gear wheels or similar articles with grooves or projections, e.g. control knobs
- B29L2015/003—Gears
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 繊維強化熱可塑性プラスチック材料の射出成
形による高精度歯車を提供する。 【解決手段】 金型キャビティ１０内でゲート１２から
歯車１４の外周１６へ向かう半径線１８上に、複数の小
円柱２０を歯車１４の軸線２２と平行に植設する。ゲー
ト１２によるウエルドライン２４以外に複数の小円柱２
０の数だけ歯車ウエブ内のウエルドライン２５が増加
し、それに伴って形成材料の繊維の方向性は円周方向に
向けて均等化される。
形による高精度歯車を提供する。 【解決手段】 金型キャビティ１０内でゲート１２から
歯車１４の外周１６へ向かう半径線１８上に、複数の小
円柱２０を歯車１４の軸線２２と平行に植設する。ゲー
ト１２によるウエルドライン２４以外に複数の小円柱２
０の数だけ歯車ウエブ内のウエルドライン２５が増加
し、それに伴って形成材料の繊維の方向性は円周方向に
向けて均等化される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、複写機、ファクシ
ミリ、コンピュータ、ワードプロセッサ等のプリンタに
おける紙送り用駆動歯車等として好適の高精度歯車に係
わり、特に具体的には高速、高画質を得るために優れた
精密さと強度および寸法安定性、耐摩耗性が要求される
精密歯車を繊維強化熱可塑性プラスチック材料の射出成
形により形成する方法に関する。
ミリ、コンピュータ、ワードプロセッサ等のプリンタに
おける紙送り用駆動歯車等として好適の高精度歯車に係
わり、特に具体的には高速、高画質を得るために優れた
精密さと強度および寸法安定性、耐摩耗性が要求される
精密歯車を繊維強化熱可塑性プラスチック材料の射出成
形により形成する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５に示すように、従来より射出成形歯
車Ｔは、肉盗みの凹部Ｖを設けたウエブＷ面に開口する
多点ゲートＧからプラスチック材料を注入して成形を行
っている。この場合、ガラス繊維やカーボン繊維、ある
いはその他の添加物で強化した配向性を有する熱可塑性
プラスチックにおいては、隣合うゲート間で材料が合流
する方向に放射状にウエルドラインＬが発生して、この
ウエルドラインＬには図示のような充填繊維のラジアル
方向の配向Ｈが見られる。
車Ｔは、肉盗みの凹部Ｖを設けたウエブＷ面に開口する
多点ゲートＧからプラスチック材料を注入して成形を行
っている。この場合、ガラス繊維やカーボン繊維、ある
いはその他の添加物で強化した配向性を有する熱可塑性
プラスチックにおいては、隣合うゲート間で材料が合流
する方向に放射状にウエルドラインＬが発生して、この
ウエルドラインＬには図示のような充填繊維のラジアル
方向の配向Ｈが見られる。
【０００３】従って、冷却時には繊維が配向しているウ
エルドラインＬ方向は殆ど収縮せず、一方、ウエルドラ
インＬに挾まれたゲートから半径方向の領域Ｆでは、符
号Ｓで示す流れ前線に直交する流れは通常のラジアルフ
ローとなるため、混入された繊維は円周方向に配向する
のでこの部分には半径方向の大きな収縮が現われる。矢
印Ｒは、円周に不均一に分布する収縮力のベクトル図示
である。
エルドラインＬ方向は殆ど収縮せず、一方、ウエルドラ
インＬに挾まれたゲートから半径方向の領域Ｆでは、符
号Ｓで示す流れ前線に直交する流れは通常のラジアルフ
ローとなるため、混入された繊維は円周方向に配向する
のでこの部分には半径方向の大きな収縮が現われる。矢
印Ｒは、円周に不均一に分布する収縮力のベクトル図示
である。
【０００４】このウエブＷ内での場所的に偏った配向の
不均一性による収縮率の変化で歯車の外形が変形し、図
５に示す歯車ＴについてＪＧＭＡ（日本歯車工業会）規
格に規定される「かみあい試験」を行うと、図６のグラ
フで示されるように、ウエルドラインＬ方向に中心距離
の顕著な偏倚が検知される。符号ａ〜ｉは「かみあい試
験」による偏倚図形における歯車の噛合位置との対応関
係を示す。この偏倚図形によれば、最大偏倚を示す山と
谷との差は約１５μｍで、収縮の不均一性の影響が山と
谷の偏倚となって顕著に現われている。
不均一性による収縮率の変化で歯車の外形が変形し、図
５に示す歯車ＴについてＪＧＭＡ（日本歯車工業会）規
格に規定される「かみあい試験」を行うと、図６のグラ
フで示されるように、ウエルドラインＬ方向に中心距離
の顕著な偏倚が検知される。符号ａ〜ｉは「かみあい試
験」による偏倚図形における歯車の噛合位置との対応関
係を示す。この偏倚図形によれば、最大偏倚を示す山と
谷との差は約１５μｍで、収縮の不均一性の影響が山と
谷の偏倚となって顕著に現われている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年に
おけるプリンタ等における印字ヘッドの解像度の著しい
改良に伴い、紙送りにも一段と高い精度の向上が要求さ
れる。金属歯車を高精度に製作するには、ホブ切りや歯
面研摩等に高度な機械技術を必要とし、量産に適しない
ばかりか極めて高価なものとなる。従って、生産性を向
上し、製品を安価に提供するにはプラスチック成形歯車
でこの問題を克服しなければならない。
おけるプリンタ等における印字ヘッドの解像度の著しい
改良に伴い、紙送りにも一段と高い精度の向上が要求さ
れる。金属歯車を高精度に製作するには、ホブ切りや歯
面研摩等に高度な機械技術を必要とし、量産に適しない
ばかりか極めて高価なものとなる。従って、生産性を向
上し、製品を安価に提供するにはプラスチック成形歯車
でこの問題を克服しなければならない。
【０００６】そこで本発明は、繊維強化熱可塑性プラス
チック材料による高精度歯車の射出成形において、ウエ
ルドラインを多数発生させることにより繊維の配向を均
等化して、ゲートから半径方向領域に生じる収縮量を抑
制し、それにより歯車形状の変形、寸法等の精度低下を
阻止して歯車の噛合精度を向上させることを目的とす
る。
チック材料による高精度歯車の射出成形において、ウエ
ルドラインを多数発生させることにより繊維の配向を均
等化して、ゲートから半径方向領域に生じる収縮量を抑
制し、それにより歯車形状の変形、寸法等の精度低下を
阻止して歯車の噛合精度を向上させることを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明に係わる繊維強化熱可塑性プラスチック材
料による高精度歯車の射出成形方法では、外周に刻設さ
れた精密な円形歯車の歯型と、この歯車の中心軸を決定
する主軸円柱と、前記歯型と円柱との中間のウエブ部分
とで射出成形歯車金型キャビティを画定している。
めに、本発明に係わる繊維強化熱可塑性プラスチック材
料による高精度歯車の射出成形方法では、外周に刻設さ
れた精密な円形歯車の歯型と、この歯車の中心軸を決定
する主軸円柱と、前記歯型と円柱との中間のウエブ部分
とで射出成形歯車金型キャビティを画定している。
【０００８】この金型では、中心の円柱近傍におけるウ
エブ部分で、この円柱と同心円周上の複数個所に等間隔
でゲートが設けてある。そこで、これら各ゲートより外
側の同心円上に等間隔で、所要の直径の小円柱を前記中
心軸と軸線を平行にして前記金型キャビティ内に複数個
植設したことを特徴とする。
エブ部分で、この円柱と同心円周上の複数個所に等間隔
でゲートが設けてある。そこで、これら各ゲートより外
側の同心円上に等間隔で、所要の直径の小円柱を前記中
心軸と軸線を平行にして前記金型キャビティ内に複数個
植設したことを特徴とする。
【０００９】上記金型により製造される本発明の高精度
歯車は、外周に歯列が刻設された射出成形による繊維強
化熱可塑性プラスチック材料から成る高精度円形歯車で
あって、該歯車はその中心軸を決定する主軸円柱と上記
歯列との中間のウエブ部分において上記円柱と同心円周
上の複数個所に等間隔に設けられた射出成形金型のゲー
トに対応する位置より外側の略同心円上におおむね等間
隔で所要の直径の貫通小孔が設けられていることを特徴
とする。
歯車は、外周に歯列が刻設された射出成形による繊維強
化熱可塑性プラスチック材料から成る高精度円形歯車で
あって、該歯車はその中心軸を決定する主軸円柱と上記
歯列との中間のウエブ部分において上記円柱と同心円周
上の複数個所に等間隔に設けられた射出成形金型のゲー
トに対応する位置より外側の略同心円上におおむね等間
隔で所要の直径の貫通小孔が設けられていることを特徴
とする。
【００１０】
【発明の実施の態様】母材となる熱可塑性プラスチック
材料として、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレンサ
ルファイド（ＰＰＳ）、ポリアセタール（ポリオキシメ
チレン：ＰＯＭ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢ
Ｔ）、変性ポリフェニレンオキサイド（ＰＰＯ）、ポリ
カーボネート（ＰＣ）、ポリアミド（ナイロン６．６）
等が使用に適しており、特にポリチオエーテルスルフォ
ン（ＰＴＥＳ）は、寸法安定性、耐熱性、剛性共に優れ
ている。
材料として、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレンサ
ルファイド（ＰＰＳ）、ポリアセタール（ポリオキシメ
チレン：ＰＯＭ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢ
Ｔ）、変性ポリフェニレンオキサイド（ＰＰＯ）、ポリ
カーボネート（ＰＣ）、ポリアミド（ナイロン６．６）
等が使用に適しており、特にポリチオエーテルスルフォ
ン（ＰＴＥＳ）は、寸法安定性、耐熱性、剛性共に優れ
ている。
【００１１】混入する強化用充填材には、ガラス繊維お
よびカーボン繊維あるいはそのいずれかが２０〜５０重
量％の割合で添加される。好適には平均直径数μ〜４０
μのガラスビーズを１５〜３０重量％程度混入する。
よびカーボン繊維あるいはそのいずれかが２０〜５０重
量％の割合で添加される。好適には平均直径数μ〜４０
μのガラスビーズを１５〜３０重量％程度混入する。
【００１２】上記したように、隣合うゲートから流出し
た繊維含有プラスチック材料は両ゲートの中間で合流
し、混入繊維が配向して放射状にウエルドラインを形成
する。ウエルドラインより離間する領域では繊維の配向
は円周方向となるので離間距離に応じて収縮量が増大す
る傾向にある。
た繊維含有プラスチック材料は両ゲートの中間で合流
し、混入繊維が配向して放射状にウエルドラインを形成
する。ウエルドラインより離間する領域では繊維の配向
は円周方向となるので離間距離に応じて収縮量が増大す
る傾向にある。
【００１３】従って、ゲート数を増設することでウエル
ドラインの本数を増加して収縮量の多い領域を削減し、
繊維の配向を放射状配列で均等化することが考えられ
る。しかしながら、寸法的制約からゲート数の増設は物
理的に制限される。一方、ウエルドラインの生成は、繊
維含有プラスチック材料の流れの途中に円柱状の障害物
を設けても可能であることが判った。
ドラインの本数を増加して収縮量の多い領域を削減し、
繊維の配向を放射状配列で均等化することが考えられ
る。しかしながら、寸法的制約からゲート数の増設は物
理的に制限される。一方、ウエルドラインの生成は、繊
維含有プラスチック材料の流れの途中に円柱状の障害物
を設けても可能であることが判った。
【００１４】本発明の要旨は、歯車ウエブ内のウエルド
ライン数を増加させることにより、形成材料の繊維の方
向性を円周方向に向けて均等化することである。そこ
で、ゲートの増設に代えて、例えば図１に示すように、
金型キャビティ１０内でゲート１２から歯車１４の外周
１６へ向かう半径線１８が交差する同心円１９の周上
に、ウエルドラインの生成に関して同様の効果をもつ複
数の小円柱２０を歯車１４の軸線２２と平行に植設し
た。２３はマニホールドで、ゲート１２を８個所に分岐
する。
ライン数を増加させることにより、形成材料の繊維の方
向性を円周方向に向けて均等化することである。そこ
で、ゲートの増設に代えて、例えば図１に示すように、
金型キャビティ１０内でゲート１２から歯車１４の外周
１６へ向かう半径線１８が交差する同心円１９の周上
に、ウエルドラインの生成に関して同様の効果をもつ複
数の小円柱２０を歯車１４の軸線２２と平行に植設し
た。２３はマニホールドで、ゲート１２を８個所に分岐
する。
【００１５】このことにより、８個所のゲート１２によ
る８本のウエルドライン２４以外に、８個所の小円柱２
０によるウエルドライン２５が８本生成して、ウエルド
ライン２４，２５の総数は１６本に倍増する。通常、ゲ
ート１２のノズル内径はφ０．５〜２．０ｍｍであり、
小円柱２０の外径φｄは、繊維含有プラスチック材料の
流動圧力に耐えられる寸法であればよく、歯車寸法の諸
元、精度、所要の強度、および植設する小円柱の数、配
列等に応じて適当な寸法に設定することができる。
る８本のウエルドライン２４以外に、８個所の小円柱２
０によるウエルドライン２５が８本生成して、ウエルド
ライン２４，２５の総数は１６本に倍増する。通常、ゲ
ート１２のノズル内径はφ０．５〜２．０ｍｍであり、
小円柱２０の外径φｄは、繊維含有プラスチック材料の
流動圧力に耐えられる寸法であればよく、歯車寸法の諸
元、精度、所要の強度、および植設する小円柱の数、配
列等に応じて適当な寸法に設定することができる。
【００１６】小円柱２０の配列数だけウエルドライン２
５は増加し、その分、収縮領域（隣合うウエルドライン
間の領域）２６を減少させることができる。図２に別の
例で示すように、小円柱２０はさらに外側の同心円周２
７上に等間隔で１６個所の増設を行い、ウエルドライン
２８を１６本追加して、ウエルドライン数を３２本に倍
増させることができる。これに伴って、外周へ向けての
繊維配向は歯車ウエブの全面に亘って均等化され、隣合
うウエルドライン間の収縮領域２６が縮減するので、収
縮は歯車の全周でほぼ均等に生じるようになる。図２
中、図１と同様の部分に対しては同一の符号が用いてあ
る。
５は増加し、その分、収縮領域（隣合うウエルドライン
間の領域）２６を減少させることができる。図２に別の
例で示すように、小円柱２０はさらに外側の同心円周２
７上に等間隔で１６個所の増設を行い、ウエルドライン
２８を１６本追加して、ウエルドライン数を３２本に倍
増させることができる。これに伴って、外周へ向けての
繊維配向は歯車ウエブの全面に亘って均等化され、隣合
うウエルドライン間の収縮領域２６が縮減するので、収
縮は歯車の全周でほぼ均等に生じるようになる。図２
中、図１と同様の部分に対しては同一の符号が用いてあ
る。
【００１７】
【実施例】図３は、本発明に係わる高精度歯車の射出成
形方法に基づいて成形された歯数（Ｎ．Ｔ．）＝１６
０、モジュール（ｍ）＝０．５、ピッチ円直径（Ｐ．
Ｃ．Ｄ）＝φ８０ｍｍの歯車３０で、３２は同心円３３
周上に等間隔で８個所設けられたゲート位置の痕跡で、
３４はゲート３２を配列した同心円３３より外側の同心
円３５上の８個所に等間隔で配列された小円柱により生
じた貫通小孔である。小円柱の８個所はゲート位置と同
一半径線上に設けられている。そして３６は、このよう
な金型構成によって生成された１６本のウエルドライン
である。また３７は、歯車３０の中心軸を決定する主軸
中空円柱である。
形方法に基づいて成形された歯数（Ｎ．Ｔ．）＝１６
０、モジュール（ｍ）＝０．５、ピッチ円直径（Ｐ．
Ｃ．Ｄ）＝φ８０ｍｍの歯車３０で、３２は同心円３３
周上に等間隔で８個所設けられたゲート位置の痕跡で、
３４はゲート３２を配列した同心円３３より外側の同心
円３５上の８個所に等間隔で配列された小円柱により生
じた貫通小孔である。小円柱の８個所はゲート位置と同
一半径線上に設けられている。そして３６は、このよう
な金型構成によって生成された１６本のウエルドライン
である。また３７は、歯車３０の中心軸を決定する主軸
中空円柱である。
【００１８】この歯車３０に関するＪＧＭＡ規格に基づ
く「両歯面全かみあい試験」の結果は図４にグラフで示
すように、その変動域は１０μｍ以内に収まっており、
収縮の不均一性に起因する偏倚傾向は顕著ではない。符
号Ａ〜Ｉは上記「かみあい試験」による偏倚図形におけ
る歯車の噛合位置との対応関係を示す。
く「両歯面全かみあい試験」の結果は図４にグラフで示
すように、その変動域は１０μｍ以内に収まっており、
収縮の不均一性に起因する偏倚傾向は顕著ではない。符
号Ａ〜Ｉは上記「かみあい試験」による偏倚図形におけ
る歯車の噛合位置との対応関係を示す。
【００１９】ＪＧＭＡ １１６−０２（平歯車およびは
すば歯車のかみあい精度）によれば、モジュールが０．
２以上０．６以下の小モジュール歯車の両歯面全かみあ
い誤差の許容値は、最高精密等級の表記である０級にお
いて、ピッチ円直径５０ｍｍを超え１００ｍｍ以下の歯
車では２０μｍであるから、かみあい精度に対する条件
は十分に満足されている。なお、結晶化傾向のある、す
なわち成形時に配向を容易に生じ易い熱可塑性プラスチ
ックを非強化（強化繊維を混合しない）で成形する場合
も同様の結果を得ることができる。
すば歯車のかみあい精度）によれば、モジュールが０．
２以上０．６以下の小モジュール歯車の両歯面全かみあ
い誤差の許容値は、最高精密等級の表記である０級にお
いて、ピッチ円直径５０ｍｍを超え１００ｍｍ以下の歯
車では２０μｍであるから、かみあい精度に対する条件
は十分に満足されている。なお、結晶化傾向のある、す
なわち成形時に配向を容易に生じ易い熱可塑性プラスチ
ックを非強化（強化繊維を混合しない）で成形する場合
も同様の結果を得ることができる。
【００２０】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明に係わる高精
度歯車の射出成形方法によれば、歯車金型キャビティ内
に小円柱を植設する簡単な方法で、成形材料の配向性が
均一化して収縮の不均等による歯車の変形が解消される
ので、繊維強化熱可塑性プラスチックの射出成形歯車に
対して、ＪＧＭＡ規格０級の精度が達成できるととも
に、このような強度、耐久性に優れた高精度歯車の量産
が可能となる。
度歯車の射出成形方法によれば、歯車金型キャビティ内
に小円柱を植設する簡単な方法で、成形材料の配向性が
均一化して収縮の不均等による歯車の変形が解消される
ので、繊維強化熱可塑性プラスチックの射出成形歯車に
対して、ＪＧＭＡ規格０級の精度が達成できるととも
に、このような強度、耐久性に優れた高精度歯車の量産
が可能となる。
【図１】本発明に係わる高精度歯車の射出成形方法によ
る歯車金型の（ａ）は平面図で、（ｂ）は（ａ）の１ｂ
−１ｂ線に沿って示した断面図である。
る歯車金型の（ａ）は平面図で、（ｂ）は（ａ）の１ｂ
−１ｂ線に沿って示した断面図である。
【図２】本発明に係わる高精度歯車の射出成形方法によ
る歯車金型における小円柱の別の配列を示す平面図であ
る。
る歯車金型における小円柱の別の配列を示す平面図であ
る。
【図３】本発明に係わる高精度歯車の射出成形方法によ
る歯車の平面図である。
る歯車の平面図である。
【図４】図３に示した歯車のかみあい試験における中心
距離の変動態様を示すグラフである。
距離の変動態様を示すグラフである。
【図５】従来のプラスチック歯車金型の（ａ）は平面
図、（ｂ）は断面図である。
図、（ｂ）は断面図である。
【図６】図５に示した歯車のかみあい試験における中心
距離の変動態様を示すグラフである。
距離の変動態様を示すグラフである。
１０ 金型キャビティ １２ ゲート １４ 歯車 １６ 外周 １８ 半径線 １９ 同心円 ２０ 小円柱 ２２ （歯車の）軸線 ２４，２５，３６ ウエルドライン ２６ 収縮領域 ２７ 同心円 ３０ 歯車 ３２ ゲート痕跡 ３４ （小円柱による）小孔 ３５ 同心円
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｋ 105:06 Ｂ２９Ｌ 15:00
Claims (2)
- 【請求項１】 外周に歯列が刻設された射出成形による
繊維強化熱可塑性プラスチック材料から成る高精度円形
歯車であって、該歯車はその中心軸を決定する主軸円柱
と上記歯列との中間のウエブ部分において、上記円柱と
同心円周上の複数個所に等間隔に設けられた射出成形金
型のゲートに対応する位置より外側の略同心円上におお
むね等間隔で所要の直径の貫通小孔が設けられているこ
とを特徴とする高精度歯車。 - 【請求項２】 外周に刻設された歯列を有する歯車の精
密な歯型と、この歯車の中心軸を決定する主軸円柱と、
前記歯列と円柱との中間のウエブ部分とで金型キャビテ
ィを画定し、前記円柱近傍のウエブ部分で、この円柱と
同心円周上の複数個所に等間隔でゲートを設けた繊維強
化熱可塑性プラスチック材料の射出成形歯車金型におい
て、これら各ゲートより外側の略同心円上に等間隔で、
所要の直径の小円柱を前記金型キャビティ内に複数個植
設したことを特徴とする高精度歯車の射出成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19085096A JP3409594B2 (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | 高精度歯車およびその射出成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19085096A JP3409594B2 (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | 高精度歯車およびその射出成形方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003015930A Division JP3959637B2 (ja) | 2003-01-24 | 2003-01-24 | ウエルドラインの生成方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1034762A true JPH1034762A (ja) | 1998-02-10 |
| JP3409594B2 JP3409594B2 (ja) | 2003-05-26 |
Family
ID=16264821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19085096A Expired - Lifetime JP3409594B2 (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | 高精度歯車およびその射出成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3409594B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2813845A1 (fr) * | 2000-09-12 | 2002-03-15 | Koyo Seiko Co | Dispositif de direction assistee electrique et procede de fabrication de roue a vis sans fin pour celui-ci |
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