JP4548813B2 - 型締装置の油圧回路 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、固定盤と可動盤との間に、固定側型板と可動側型板の両方と型閉する開閉自在なキャビティ型板を備えた型締装置を、高速で型開閉することができる油圧回路に関するものである。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】
固定側型板と可動側型板の間に、キャビティ型板を中間板として備えた金型は３プレート金型と称されており、固定側型板と可動側型板とを型閉する２プレート金型と異なって、ゲート位置を任意に選定できることから、多数個取りや大型成形品の成形に用い易く、またピンゲートが採用できるので、ゲートの後加工が不要となるなどの利点を有する。
しかし、金型の開閉がキャビティ型板の前後２個所で、固定側型板の型開を終えてから、可動側型板の型開が行われるため、型開速度が遅くなり時間がかかるので、成形サイクルが長くなるという課題をも有する。
【０００３】
この発明は、型締シリンダに特開昭６３−２０９９１６号公報に開示されている差動型締シリンダを採用し、これにより可動盤の型開閉を高速化する一方、キャビティ型板の開閉に通常構造の油圧を採用し、この開閉シリンダの型開油室側と差動型締シリンダとを連通することによって、その両方を同時作動するように構成し、これによりポンプ吐出量の制限を受けることなく、３プレート金型を備えた型締装置における上記課題を解決することができる新たな型締装置の油圧回路を提供すること目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
上記目的によるこの発明は、固定盤と可動盤との間に、固定側型板と可動側型板の両方と型閉するキャビティ型板を設け、そのキャビティ型板を複数の油圧作動のシリンダにより開閉する一方、型開用のブースターラムを内装した差動型締シリンダにより上記可動盤の開閉を行う型締装置の油圧回路であって、上記キャビティ型板の開閉シリンダの型開側油圧路と、上記差動型締シリンダの油圧路とを、型開時には差動型締シリンダから開閉シリンダの型開側油室に、型閉時には型開油室から差動型締シリンダに流出油が流入するように、圧力及び流量制御弁を設けた連通路により接続して高速型開閉が行えるように構成してなる、というものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】
図中１，２はタイバー３により連結して、機台４上に設けた前後一対の固定盤で、固定盤２には前端に通気孔を有するシリンダによる型締ラム５を備えた差動型締シリンダ６が設けてある。
７はタイバー３，３に挿通支持して固定盤間に設けた可動盤で、後面の中央部には上記型締ラム５が連結してある。
【０００６】
８はキャビティ型板で、中間板として上記固定盤１と可動盤７との間に、上記タイバー３，３に挿通支持して設けてあり、そのキャビティ型板８には複数本の油圧作動の開閉シリンダ９，９が固定盤２とにわたり設けてある。
【０００７】
このキャビティ型板８は、中央にスプルーブッシュ１０を有する上記固定盤１の内側面の固定側型板１１と、上記可動盤７の内側面に取り付けた可動側型板１２の両方と型閉して、固定側型板１１との間にコールドランナー１３を形成し、また可動側型板１２のコア型１４とにより製品のキャビティ１５を形成する型構造のものからなる。
【０００８】
上記差動型締シリンダ６は、前端部内でのみ型締ピストン５１と嵌合して型締が行えるように、シリンダ内径をピストン外径よりもある程度大きく形成して、型締ピストン５１の周囲に流通間隙を形成したものからなる。また上記型締ラム５の内部には、後端から型開用のブースターラム６１が挿入してあり、側部にはシリンダ内を前後に連通するバイパス６２と、シリンダ前端部にて連通した上下一対のチャージシリンダ６３，６３とを備えている。
【０００９】
このチャージシリンダ６３，６３は、型開時に差動型締シリンダ６から流出する圧油の一部を蓄えるもので、その蓄油を型閉時に再び差動型締シリンダ６に戻すことができるように、ピストンロッド６４，６４を上記型締ラム５と一緒に可動盤７の後面に連結し、これにより型締ラム５と同時作動して、型閉時における差動型締シリンダ６への圧油の供給を減量し、高速型開閉が行えるようにしてある。
【００１０】
このようなチャージシリンダ６３，６３を備える差動型締シリンダ６では、上記ブースタラム６１から型締ラム５内に圧油を供給すると、型締ラム５が縮小して可動盤７が後退移動し、この移動によりチャージシリンダ６３，６３のピストンロッド６４，６４も後退移動して、型開と共に蓄油も行われる。
また型開状態において、差動型締シリンダ６のシリンダ内を圧油により加圧すると、型締ピストン５１の後面と前面との受圧面積差から、型締ピストン５１が前方へ押圧されて型締ラム５が伸長し、可動盤７と共にチャージシリンダ６３，６３のピストンロッド６４，６４も前進移動して、型閉と共に蓄油が差動型締シリンダ６に押し戻される。
【００１１】
この型開閉のいずれの場合でも、差動型締シリンダ６内の圧油はピストン周囲の流通間隙を流動するので、そこに油圧抵抗は生じないが、型締ピストン５１がシリンダ前部内に嵌り込んだ後は、通常の型締シリンダと同様にシリンダ内圧力が上昇して、型締となる。
【００１２】
このような型締ピストン５１の後面と前面との受圧面積差から、型締ラム５を伸縮作動する差圧型締シリンダ６では、少量の圧油の供給により可動盤７の高速型閉と型締とが行い得る特性を有するが、上記キャビティ型板８の開閉をも油圧作動の上記開閉シリンダ９，９により行うと、通常では油圧ポンプの吐出量に制限を受けて、いずれか一方の型開閉を先行することになり、型開閉に要する時間の短縮化が困難となる。
【００１３】
そこで、チャージシリンダ６３，６３により蓄油しきれずにシリンダ外に流出した差圧型締シリンダ６の圧油を、上記キャビティ型板８の開閉シリンダ９，９の作動油として使用することで、ポンプ吐出量を増大することなく、差圧型締シリンダ６と開閉シリンダ９，９の両方を同時作動して、型開閉速度を高速化し、型開閉時間の短縮化を可能とすることができる。
【００１４】
図３及び図４は、その油圧回路を示すものである。図中２１は開閉シリンダ９，９の型開油室９１に接続した油圧路で、逆止弁Ｖ７が設けてある。２２は型閉油室９２，９２に接続した油圧路で、それら油圧路２１，２２には逆止弁Ｖ３，Ｖ４を有する流量調整弁が設けてあり、またポンプＰに接続した主回路２３と、ドレーン回路２４とに交互に切換える電磁切換弁Ｖ１が設けてある。
【００１５】
２５は差動型締シリンダ６の油圧路で、逆止弁Ｖ８が設けてある。２６はブースタラム６１の油圧路で、それら油圧回路２５，２６には逆止弁Ｖ５，Ｖ６を有する流量調整弁が設けてあり、またポンプＰに接続した主回路２３と、ドレーン回路２４とに交互に切換える電磁切換弁Ｖ２が設けてある。
【００１６】
２７は上記油圧路２２と差動型締シリンダ６の油圧路２５とにわたり接続した連通路で、型開作動時に差動型締シリンダ６から油圧路２５に流出した圧油を作動油として、開閉シリンダ９，９の型開油室４１に供給する油圧路となる。
また型閉作動時には型開油室９１から油圧路２１に流出した圧油を差動型締シリンダ６に作動油として供給する油圧路となる。この連絡路２７にはそこを流通する圧油の圧力及び流量制御弁２８が設けてある。
なお、Ｖ９は主回路２３のポンプ側に設けた逆止弁である。また図では省略したが、シリンダの油抜きは別個に設けた油圧路から行われる。
【００１７】
上記構成では、差動型締シリンダ６から流出した圧油を、開閉シリンダ９，９の型開作動油として利用することから、そこに設けられた数の開閉シリンダ９，９の型開油室９１，９１の総容積は、過剰油が生じないように、流出油の油量と殆ど同一にするのが最も好ましく、また自然に消費される油量はきわめて少量で、差動型締シリンダ６の型締時にポンプＰからの圧油により補償されるので、不足するようなこともない。
【００１８】
因に、その容積の１例を上げると、
【００１９】
差動型締シリンダ内容積（型閉時） １９８．０リットル
差動型締シリンダ内容積（型閉時） １１８．０リットル
開閉時の内容積の差 ８０．０リットル
チャージシリンダ（２本）の内容積 ６３．５リットル
流出入油量 １６．５リットル
開閉シリンダ（３本）の型開側内容積 １７．９リットル
【００２０】
次に上記構成の油圧回路の動作について説明する。
先ず図１に示す型開完了状態において、図３に示すように電磁切換弁Ｖ１，Ｖ２を同時に右から左のポートに切換えて、開閉シリンダ９，９の型閉油室９２の油圧路２２をポンプＰの主回路２３に、型開油室９１の油圧路２１をドレーン回路２４にそれぞれ接続し、また差動型締シリンダ６の油圧路２５をポンプＰの主回路２３に、ブースタラム６１の油圧路２６をドレーン回路２４のそれぞれ接続する。
【００２１】
これにより開閉シリンダ９，９では、ポンプＰから型閉油室９２に圧油が供給されてピストン９３により型開油室９１の圧油が油圧路２１に押出され、同時に差動型締シリンダ６では型締ラム５の内部が開放された状態となって、圧油による抵抗が除かれるので型締ラム５が伸長し、可動盤７が前進移動して型閉が始まる。
【００２２】
この型締ラム５の伸長過程において、可動盤７によりチャージシリンダ６３，６３のピストンロッド６４，６４も前進移動し、ピストン６５，６５によりシリンダ内の蓄油が差動型締シリンダ６に戻される。同時に型開油室９１から油圧路２１に流出した圧油も、連絡路２７を通って差動型締シリンダ６に圧入される。これにより差動型締シリンダ６では、型締ピストン５１が受ける差圧により型締ラム５は高速で伸長するようになり、そこに高速型閉が行われるようになる。
【００２３】
これと同時に開閉シリンダ９，９のピストンロッド９４も縮小するので、上記キャビティ型板８も固定側型板１０へと移動して型閉が行われるようになり、固定側型板１０とキャビティ型板８及び可動側型板１２の型閉が殆ど同時に行われる。また型締ピストン５１が最前進限に達した後は、ポンプＰからの圧油によりシリンダ内の圧油が加圧されて型締となり、その状態が維持される。
【００２４】
図示しない型締完了後に、図４に示すように、電磁切換弁Ｖ１，Ｖ２を同時に左から右のポートに切換えて、開閉シリンダ９，９の型閉油室９２の油圧路２２をドレーン回路２４に、型開油室４１の油圧路２１を主回路２３にそれぞれ接続し、また差動型締シリンダ６の油圧路２５をドレーン回路２４に、ブースタラム６１の油圧路２６を主回路２３のそれぞれ接続する。
【００２５】
この切換により、差動型締シリンダ６では、型閉により伸長した型締ラム５内にブースタラム６１から圧油が供給されて型締ラム５が縮小し、可動盤７がチャージシリンダ６３，６３のピストンロッド６４，６４と一緒に後退移動する。
これによりチャージシリンダ６３，６３における圧油の蓄油が行われ、同時に油圧路２５に押し出された圧油は、連絡路２７を経て油圧路２１に流れ、開閉シリンダ１１の型開油室９１，９１に圧入されて、ピストンロッド９４，９４が伸長し、キャビティ型板８の型開が行われる。く高速型開が行われることになる。
【００２６】
これにより開閉シリンダ９，９では、ポンプＰから型閉油室９２に圧油が供給されてピストン９３により型開油室９１の圧油が油圧路２１に押出され、同時に差動型締シリンダ６では型締ラム５の内部が開放された状態となって、圧油による抵抗が除かれるので型締ラム５が伸長し、可動盤７が前進移動して型閉が始まる。そして型締ピストン５１及びピストン９４，９４が最後退限に達した後は、ポンプＰからの圧油により、それらのシリンダ内の圧油が加圧されて型開状態が維持されるようになる。
【００２７】
このように、型開時に差動型締シリンダ６から流出した圧油を、キャビティ型板８の開閉シリンダ９，９の型開油室９１，９１に圧入して、可動盤７とキャビティ型板８の型開を同時に行い、反対に開閉シリンダ９，９の型開油室９１，９１から流出した圧油を差動型締シリンダ６に戻して型閉を行うと、型開閉動作の高速化のためにポンプ吐出量を増大する必要がなく、ポンプＰからの圧油はシリンダ内圧を上昇するためのものであつて、そこに所要の圧力が維持できる程度で済む。このようなことからポンプ吐出量に制限されずに、可動盤７とキャビティ型板８の両方を油圧により同時作動して、型開閉時間を短縮化し、成形サイクルをこれまでよりも速めることができる。また油圧回路としても差動型締シリンダ６の油圧路２５と型開閉シリンダ９，９の型開油室９１，９１の油圧路２１とを連絡路により接続するだけあるから、殊更に油圧路が複雑となるようなことはなく、これまでの油圧回路に直ちに応用することができる。また竪型の射出成形機にもそのまま応用することもできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 この発明に係わる油圧回路を備えた型締装置の型開状態における縦断側面図である。
【図２】 同上の平断面図である。
【図３】 この発明に係わる油圧回路の型閉時の説明図である。
【図４】 同じく油圧回路の型開時の説明図である。
【符号の説明】
１，２ 固定盤
４ 固定側型板
５ 型締ラム
５１ 型締ピストン
６ 差動型締シリンダ
６１ ブースターラム
６２ バイパス
６３ チャージシリンダ
７ 可動盤
８ キャビティ型板
９ 開閉シリンダ
９１ 型開油室
９２ 型閉油室
１１ 固定側型板
１２ 可動側型板
２１ 開閉シリンダの開放側の油圧路
２２ 開閉シリンダの型閉側の油圧路
２５ 差動型締シリンダ側油圧路
２６ ブースタラム側油圧路
２７ 連絡路
２８ 圧力又は流量制御弁
【発明の属する技術分野】
この発明は、固定盤と可動盤との間に、固定側型板と可動側型板の両方と型閉する開閉自在なキャビティ型板を備えた型締装置を、高速で型開閉することができる油圧回路に関するものである。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】
固定側型板と可動側型板の間に、キャビティ型板を中間板として備えた金型は３プレート金型と称されており、固定側型板と可動側型板とを型閉する２プレート金型と異なって、ゲート位置を任意に選定できることから、多数個取りや大型成形品の成形に用い易く、またピンゲートが採用できるので、ゲートの後加工が不要となるなどの利点を有する。
しかし、金型の開閉がキャビティ型板の前後２個所で、固定側型板の型開を終えてから、可動側型板の型開が行われるため、型開速度が遅くなり時間がかかるので、成形サイクルが長くなるという課題をも有する。
【０００３】
この発明は、型締シリンダに特開昭６３−２０９９１６号公報に開示されている差動型締シリンダを採用し、これにより可動盤の型開閉を高速化する一方、キャビティ型板の開閉に通常構造の油圧を採用し、この開閉シリンダの型開油室側と差動型締シリンダとを連通することによって、その両方を同時作動するように構成し、これによりポンプ吐出量の制限を受けることなく、３プレート金型を備えた型締装置における上記課題を解決することができる新たな型締装置の油圧回路を提供すること目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
上記目的によるこの発明は、固定盤と可動盤との間に、固定側型板と可動側型板の両方と型閉するキャビティ型板を設け、そのキャビティ型板を複数の油圧作動のシリンダにより開閉する一方、型開用のブースターラムを内装した差動型締シリンダにより上記可動盤の開閉を行う型締装置の油圧回路であって、上記キャビティ型板の開閉シリンダの型開側油圧路と、上記差動型締シリンダの油圧路とを、型開時には差動型締シリンダから開閉シリンダの型開側油室に、型閉時には型開油室から差動型締シリンダに流出油が流入するように、圧力及び流量制御弁を設けた連通路により接続して高速型開閉が行えるように構成してなる、というものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】
図中１，２はタイバー３により連結して、機台４上に設けた前後一対の固定盤で、固定盤２には前端に通気孔を有するシリンダによる型締ラム５を備えた差動型締シリンダ６が設けてある。
７はタイバー３，３に挿通支持して固定盤間に設けた可動盤で、後面の中央部には上記型締ラム５が連結してある。
【０００６】
８はキャビティ型板で、中間板として上記固定盤１と可動盤７との間に、上記タイバー３，３に挿通支持して設けてあり、そのキャビティ型板８には複数本の油圧作動の開閉シリンダ９，９が固定盤２とにわたり設けてある。
【０００７】
このキャビティ型板８は、中央にスプルーブッシュ１０を有する上記固定盤１の内側面の固定側型板１１と、上記可動盤７の内側面に取り付けた可動側型板１２の両方と型閉して、固定側型板１１との間にコールドランナー１３を形成し、また可動側型板１２のコア型１４とにより製品のキャビティ１５を形成する型構造のものからなる。
【０００８】
上記差動型締シリンダ６は、前端部内でのみ型締ピストン５１と嵌合して型締が行えるように、シリンダ内径をピストン外径よりもある程度大きく形成して、型締ピストン５１の周囲に流通間隙を形成したものからなる。また上記型締ラム５の内部には、後端から型開用のブースターラム６１が挿入してあり、側部にはシリンダ内を前後に連通するバイパス６２と、シリンダ前端部にて連通した上下一対のチャージシリンダ６３，６３とを備えている。
【０００９】
このチャージシリンダ６３，６３は、型開時に差動型締シリンダ６から流出する圧油の一部を蓄えるもので、その蓄油を型閉時に再び差動型締シリンダ６に戻すことができるように、ピストンロッド６４，６４を上記型締ラム５と一緒に可動盤７の後面に連結し、これにより型締ラム５と同時作動して、型閉時における差動型締シリンダ６への圧油の供給を減量し、高速型開閉が行えるようにしてある。
【００１０】
このようなチャージシリンダ６３，６３を備える差動型締シリンダ６では、上記ブースタラム６１から型締ラム５内に圧油を供給すると、型締ラム５が縮小して可動盤７が後退移動し、この移動によりチャージシリンダ６３，６３のピストンロッド６４，６４も後退移動して、型開と共に蓄油も行われる。
また型開状態において、差動型締シリンダ６のシリンダ内を圧油により加圧すると、型締ピストン５１の後面と前面との受圧面積差から、型締ピストン５１が前方へ押圧されて型締ラム５が伸長し、可動盤７と共にチャージシリンダ６３，６３のピストンロッド６４，６４も前進移動して、型閉と共に蓄油が差動型締シリンダ６に押し戻される。
【００１１】
この型開閉のいずれの場合でも、差動型締シリンダ６内の圧油はピストン周囲の流通間隙を流動するので、そこに油圧抵抗は生じないが、型締ピストン５１がシリンダ前部内に嵌り込んだ後は、通常の型締シリンダと同様にシリンダ内圧力が上昇して、型締となる。
【００１２】
このような型締ピストン５１の後面と前面との受圧面積差から、型締ラム５を伸縮作動する差圧型締シリンダ６では、少量の圧油の供給により可動盤７の高速型閉と型締とが行い得る特性を有するが、上記キャビティ型板８の開閉をも油圧作動の上記開閉シリンダ９，９により行うと、通常では油圧ポンプの吐出量に制限を受けて、いずれか一方の型開閉を先行することになり、型開閉に要する時間の短縮化が困難となる。
【００１３】
そこで、チャージシリンダ６３，６３により蓄油しきれずにシリンダ外に流出した差圧型締シリンダ６の圧油を、上記キャビティ型板８の開閉シリンダ９，９の作動油として使用することで、ポンプ吐出量を増大することなく、差圧型締シリンダ６と開閉シリンダ９，９の両方を同時作動して、型開閉速度を高速化し、型開閉時間の短縮化を可能とすることができる。
【００１４】
図３及び図４は、その油圧回路を示すものである。図中２１は開閉シリンダ９，９の型開油室９１に接続した油圧路で、逆止弁Ｖ７が設けてある。２２は型閉油室９２，９２に接続した油圧路で、それら油圧路２１，２２には逆止弁Ｖ３，Ｖ４を有する流量調整弁が設けてあり、またポンプＰに接続した主回路２３と、ドレーン回路２４とに交互に切換える電磁切換弁Ｖ１が設けてある。
【００１５】
２５は差動型締シリンダ６の油圧路で、逆止弁Ｖ８が設けてある。２６はブースタラム６１の油圧路で、それら油圧回路２５，２６には逆止弁Ｖ５，Ｖ６を有する流量調整弁が設けてあり、またポンプＰに接続した主回路２３と、ドレーン回路２４とに交互に切換える電磁切換弁Ｖ２が設けてある。
【００１６】
２７は上記油圧路２２と差動型締シリンダ６の油圧路２５とにわたり接続した連通路で、型開作動時に差動型締シリンダ６から油圧路２５に流出した圧油を作動油として、開閉シリンダ９，９の型開油室４１に供給する油圧路となる。
また型閉作動時には型開油室９１から油圧路２１に流出した圧油を差動型締シリンダ６に作動油として供給する油圧路となる。この連絡路２７にはそこを流通する圧油の圧力及び流量制御弁２８が設けてある。
なお、Ｖ９は主回路２３のポンプ側に設けた逆止弁である。また図では省略したが、シリンダの油抜きは別個に設けた油圧路から行われる。
【００１７】
上記構成では、差動型締シリンダ６から流出した圧油を、開閉シリンダ９，９の型開作動油として利用することから、そこに設けられた数の開閉シリンダ９，９の型開油室９１，９１の総容積は、過剰油が生じないように、流出油の油量と殆ど同一にするのが最も好ましく、また自然に消費される油量はきわめて少量で、差動型締シリンダ６の型締時にポンプＰからの圧油により補償されるので、不足するようなこともない。
【００１８】
因に、その容積の１例を上げると、
差動型締シリンダ内容積（型閉時） １９８．０リットル
差動型締シリンダ内容積（型閉時） １１８．０リットル
開閉時の内容積の差 ８０．０リットル
チャージシリンダ（２本）の内容積 ６３．５リットル
流出入油量 １６．５リットル
開閉シリンダ（３本）の型開側内容積 １７．９リットル
【００２０】
次に上記構成の油圧回路の動作について説明する。
先ず図１に示す型開完了状態において、図３に示すように電磁切換弁Ｖ１，Ｖ２を同時に右から左のポートに切換えて、開閉シリンダ９，９の型閉油室９２の油圧路２２をポンプＰの主回路２３に、型開油室９１の油圧路２１をドレーン回路２４にそれぞれ接続し、また差動型締シリンダ６の油圧路２５をポンプＰの主回路２３に、ブースタラム６１の油圧路２６をドレーン回路２４のそれぞれ接続する。
【００２１】
これにより開閉シリンダ９，９では、ポンプＰから型閉油室９２に圧油が供給されてピストン９３により型開油室９１の圧油が油圧路２１に押出され、同時に差動型締シリンダ６では型締ラム５の内部が開放された状態となって、圧油による抵抗が除かれるので型締ラム５が伸長し、可動盤７が前進移動して型閉が始まる。
【００２２】
この型締ラム５の伸長過程において、可動盤７によりチャージシリンダ６３，６３のピストンロッド６４，６４も前進移動し、ピストン６５，６５によりシリンダ内の蓄油が差動型締シリンダ６に戻される。同時に型開油室９１から油圧路２１に流出した圧油も、連絡路２７を通って差動型締シリンダ６に圧入される。これにより差動型締シリンダ６では、型締ピストン５１が受ける差圧により型締ラム５は高速で伸長するようになり、そこに高速型閉が行われるようになる。
【００２３】
これと同時に開閉シリンダ９，９のピストンロッド９４も縮小するので、上記キャビティ型板８も固定側型板１０へと移動して型閉が行われるようになり、固定側型板１０とキャビティ型板８及び可動側型板１２の型閉が殆ど同時に行われる。また型締ピストン５１が最前進限に達した後は、ポンプＰからの圧油によりシリンダ内の圧油が加圧されて型締となり、その状態が維持される。
【００２４】
図示しない型締完了後に、図４に示すように、電磁切換弁Ｖ１，Ｖ２を同時に左から右のポートに切換えて、開閉シリンダ９，９の型閉油室９２の油圧路２２をドレーン回路２４に、型開油室４１の油圧路２１を主回路２３にそれぞれ接続し、また差動型締シリンダ６の油圧路２５をドレーン回路２４に、ブースタラム６１の油圧路２６を主回路２３のそれぞれ接続する。
【００２５】
この切換により、差動型締シリンダ６では、型閉により伸長した型締ラム５内にブースタラム６１から圧油が供給されて型締ラム５が縮小し、可動盤７がチャージシリンダ６３，６３のピストンロッド６４，６４と一緒に後退移動する。
これによりチャージシリンダ６３，６３における圧油の蓄油が行われ、同時に油圧路２５に押し出された圧油は、連絡路２７を経て油圧路２１に流れ、開閉シリンダ１１の型開油室９１，９１に圧入されて、ピストンロッド９４，９４が伸長し、キャビティ型板８の型開が行われる。く高速型開が行われることになる。
【００２６】
これにより開閉シリンダ９，９では、ポンプＰから型閉油室９２に圧油が供給されてピストン９３により型開油室９１の圧油が油圧路２１に押出され、同時に差動型締シリンダ６では型締ラム５の内部が開放された状態となって、圧油による抵抗が除かれるので型締ラム５が伸長し、可動盤７が前進移動して型閉が始まる。そして型締ピストン５１及びピストン９４，９４が最後退限に達した後は、ポンプＰからの圧油により、それらのシリンダ内の圧油が加圧されて型開状態が維持されるようになる。
【００２７】
このように、型開時に差動型締シリンダ６から流出した圧油を、キャビティ型板８の開閉シリンダ９，９の型開油室９１，９１に圧入して、可動盤７とキャビティ型板８の型開を同時に行い、反対に開閉シリンダ９，９の型開油室９１，９１から流出した圧油を差動型締シリンダ６に戻して型閉を行うと、型開閉動作の高速化のためにポンプ吐出量を増大する必要がなく、ポンプＰからの圧油はシリンダ内圧を上昇するためのものであつて、そこに所要の圧力が維持できる程度で済む。このようなことからポンプ吐出量に制限されずに、可動盤７とキャビティ型板８の両方を油圧により同時作動して、型開閉時間を短縮化し、成形サイクルをこれまでよりも速めることができる。また油圧回路としても差動型締シリンダ６の油圧路２５と型開閉シリンダ９，９の型開油室９１，９１の油圧路２１とを連絡路により接続するだけあるから、殊更に油圧路が複雑となるようなことはなく、これまでの油圧回路に直ちに応用することができる。また竪型の射出成形機にもそのまま応用することもできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 この発明に係わる油圧回路を備えた型締装置の型開状態における縦断側面図である。
【図２】 同上の平断面図である。
【図３】 この発明に係わる油圧回路の型閉時の説明図である。
【図４】 同じく油圧回路の型開時の説明図である。
【符号の説明】
１，２ 固定盤
４ 固定側型板
５ 型締ラム
５１ 型締ピストン
６ 差動型締シリンダ
６１ ブースターラム
６２ バイパス
６３ チャージシリンダ
７ 可動盤
８ キャビティ型板
９ 開閉シリンダ
９１ 型開油室
９２ 型閉油室
１１ 固定側型板
１２ 可動側型板
２１ 開閉シリンダの開放側の油圧路
２２ 開閉シリンダの型閉側の油圧路
２５ 差動型締シリンダ側油圧路
２６ ブースタラム側油圧路
２７ 連絡路
２８ 圧力又は流量制御弁
Claims (1)
- 固定盤と可動盤との間に、固定側型板と可動側型板の両方と型閉するキャビティ型板を設け、そのキャビティ型板を複数の油圧作動のシリンダにより開閉する一方、型開用のブースターラムを内装した差動型締シリンダにより上記可動盤の開閉を行う型締装置の油圧回路であって、
上記キャビティ型板の開閉シリンダの型開側油圧路と、上記差動型締シリンダの油圧路とを、型開時には差動型締シリンダから開閉シリンダの型開油室に、型閉時には型開油室から差動型締シリンダに流出油が流入するように、圧力及び流量制御弁を設けた連通路により接続して高速型開閉が行えるように構成してなることを特徴とする型締装置の油圧回路。
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