JP4463230B2 - ヘキサフルオロエタンの生成物の精製方法 - Google Patents
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Description
本発明のいくつかの局面は、共通に本出願人に譲渡された米国特許出願08/055,486および08/208,256ならびに米国特許第5,258,561号(ヨーロッパ特許出願PCT/US94/04301に相当する)の開示と関連があり、これらの開示はすべて参照によって本明細書に加入する。
本発明は特にクロロトリフルオロメタン、トリフルオロメタン、クロロジフルオロメタン、クロロペンタフルオロエタン、ジフルオロ−メタン、1,1,1−トリフルオロエタン、1,1−ジフルオロエタン、ペンタフルオロエタンのような一つまたはそれ以上の不純物を含有するヘキサフルオロ−エタン生成物を精製する方法に関する。本発明はまたヘキサフルオロ−エタン中に存在することのある弗化水素および(または)塩化水素例えば残留反応体または反応生成物としてヘキサフルオロエタン中に存在することのある弗化水素および塩化水素の少なくとも一つのような酸を除去する方法にも関する。
物、例えば塔頂流として回収される前記に論じた共沸混合物組成物をその個々の成分に分離するのに最適な方法に関する。共沸混合物または共沸混合物様組成物は慣用の傾瀉器内で約−50℃より低くまで共沸混合物組成物を冷却しそして液化することにより、組成物をHClに富む層とヘキサフルオロエタンに富む層とに分離させることで組成物の成分へと分離されることができる。
、6.8948×10 3 N/m2を表す(以下同様)。これらはPFC-116とCFC-13とから本質的になる約−18.55℃の混合物およびPFC-116とHFC-23とから本質的になる約−45.55℃の混合物
にそれぞれ関する結果を示す。
合物の蒸気圧との間にかなりの差異のあることが示されるが、この差異は、低い温度での活量係数のためPFC-116製品中に残留するHFC-23の量が零に近づく時、実質的に無くなることが別な試験によって示されている。つまり、PFC-116/HCl共沸混合物およびHFC-23/HCl共沸混合物を蒸溜によってある程度分離することができるが、単一の蒸溜塔でPFC-116からHFC-23を実質的にすべて除去することはできない。この困難は、HFC-23の濃度が共沸蒸溜による分離を可能とするのに十分となるまで、PFC-116とともに蒸溜塔から流出するHFC-23をすべて蒸溜塔に循環することによりHFC-23の濃度を増大することによって克服することができる。例えばPFC-116/HCl共沸混合物または共沸混合物様組成物を含む塔頂流、および残りのHFC-23またはその共沸混合物は、冷却されそして傾瀉器に供給され、回収された塔頂流がその個々の成分、例えばPFC-116に富む相または層へと分けることができる。PFC-116に富む相は次いで第2の蒸溜塔に移送され、そこでHCl/116共沸混合物およびHCl/23共沸混合物が塔頂から留出されることにより、実質的に純粋なPFC-116が塔底から得られる。この留出物は次いで第1の塔に返還供給され、それによってこの塔でのHFC-23濃度を増大するという所望の効果が得られる。
ち特にPFC-116とCFC-13、PFC-116とHFC-23、PFC-116とHFC-32の一つまたはそれ以上から本質的になる。
て一般に約6%より少なくそして普通は3%より少なくなるような有効な量のPFC-116とHCl、PFC-116と少なくとも一つの弗素化分子、HFと少なくとも一つの弗素化分子、HClと少なくとも一つの弗素化分子のうちの少なくとも一つから本質的になる共沸混合物または共沸混合物様組成物が含まれる。
*組成物はPFC-116(「A」)とHCl(「B」)、またはPFC-116(「C」)と弗素化ハロカーボン(「D」)、またはHF(「E」)と弗素化ハロカーボン(「F」)、またはHCl(「G」)と弗素化ハロカーボン(「H」)の共沸混合物として規定されうるが、これは「共沸混合物」という用語は同時に決定的かつ限定的であり、そして一定に沸騰する組成物である、問題の独特な組成物について有効量のA、B(またはC、DまたはE、FまたはG、H)を必要とすることによる。
*異なる圧力において、所定の共沸混合物の組成は少なくともある程度変化するであろうし、また圧力の変化は少なくともある程度沸点も変化させるであろうということが当技術に熟達する者にとって十分に知られている。従って特にPFC-116(「A」)とHCl(「B」)、またはPFC-116(「C」)と弗素化ハロカーボン(「D」)、またはHF(「E」)と弗素化ハロカーボン(「F」)、またはHCl(「G」)と弗素化ハロカーボン(「H」)の共沸混合物は独特なタイプの関係を表わすが、温度および(または)圧力に依存してその組成が変化する。従って、共沸混合物を規定するために、固定した組成物よりもむしろ組成物の範囲がしばしば用いられる。
*組成物は、特にPFC-116(「A」)とHCl(「B」)、またはPFC-116(「C」)と弗素化ハロカーボン(「D」)、またはHF(「E」)と弗素化ハロカーボン(「F」)、またはHCl(「G」)と弗素化ハロカーボン(「H」)の特定の重量百分率またはモル百分率の関数として定義しうるが、このような特定の値はただ一つの特定な関係を指し、そして現実には、圧力の影響によって変化するものの、所定の混合物についてA、B(またはC、DまたはE、FまたはG、H)によって表わされる一連のこのような関係が実際に存在することが認められる。
*特に、PFC-116(「A」)とHCl(「B」)、またはPFC-116(「C」)と弗素化ハロカーボン(「D」)、またはHF(「E」)と弗素化ハロカーボン(「F」)、またはHCl(「G」)と弗素化ハロカーボン(「H」)の共沸混合物は、所定の圧力における沸点によって特徴づけられる共沸混合物として組成物を規定し、従って利用できる分析機器により限定されそして精度がこの機器のそれにしかすぎない特定の数値的な組成によって本発明の範囲を不当に制限することなく同定のための特性を付与することにより特徴づけられることができる。
本実施例においては、500ポンド/時のヘキサフルオロエタン(PFC-116)と0.5ポンド/時のクロロトリフルオロエタン(CFC-13)(公称濃度1000ppm)とを含有する供給物流を精製するために、62段を有する塔での通常の蒸溜を採用した。供給物流は25段に導入した。供給物は−25℃の温度で導入し、塔の凝縮器の圧力は124.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。塔の留出物/供給物の比は規定した製品収率を得るように変化させ、また還流比は塔底物中のクロロトリフルオロメタンが1ppmであるというヘキサフルオロエタンの規格を大体満足するように変化させた。本例において留出物/供給物比とは、留出物中に取り出されるすべての化学種の全モル数と塔に供給されるPFC-116のモル数との比をさす。塔底物の温度は−26℃でありまた留出物の温度は−27℃であった。ヘキサフルオロエタン製品は塔底から取り出され、クロロトリフルオロメタンといくらかのヘキサフルオロエタンは塔からの留出物の形で取り出された。結果を下記の表9に示す。
本実施例においては、500ポンド/時のヘキサフルオロエタン(PFC-116)と0.5ポンド/時のクロロトリフルオロエタン(CFC-13)および0.5ポンド/時のトリフルオロメタン(HFC-23)(それぞれ公称濃度1000ppm)を含有する供給物流を精製するために、62段を有する塔での通常の蒸溜を採用した。供給物流は25段に導入した。供給物は−25℃の温度で導入し、塔の凝縮器の圧力は154.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。塔の留出物/供給物の比は規定した製品収率を得るように変化させ、また還流比は塔底物中のCFC-13とHFC-23とが1ppmであるというヘキサフルオロエタンの規格を満足するように変化させた。本例において留出物/供給物比とは、留出物中に取り出されるすべての化学種の全モル数と塔への供給物中のPFC-116のモル数との比をさす。塔底物の温度は−19℃でありまた留出物の温度は留出物/供給物の比および還流比に従って−21〜−25℃と変化した。ヘキサフルオロエタン製品は塔底から取り出され、HFC-23、CFC-13とヘキサフルオロエタンの一部は塔の留出物の形で取り出された。結果を下記の表10に示す。
本例においては、比較例1と組成が同じである500ポンド/時のヘキサフルオロエタン(PFC-116)と0.5ポンド/時のクロロトリフルオロメタン(CFC-13)とを含む供給物流を精製するために62段ある蒸溜塔においてHClでの共沸蒸溜を用いた。これに250ポンド/時の無水のHClを添加した。供給物流は41段に導入した。供給物は−30℃の温度で導入し、塔の凝縮器の圧力は264.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。塔の留出物/供給物の比は規定した製品収率を得るように変化させ、また還流比は塔の留出物中のクロロトリフルオロメタンが1ppmであるというヘキサフルオロエタンの規格を大体満足するように変化させた。本例において留出物/供給物比とは、留出物中に取り出されるすべての化学種の全モル数と塔に供給されるPFC-116とHClとのモル数との比をさす。留出物の温度は−27℃であり塔底温度は留出物/供給物の比に従って−26℃から−21℃まで変化した。本例においては、ヘキサフルオロエタン生成物はHClとの共沸混合物または共沸混合物組成物として塔の留出物流の形で取り出され、残りのHClとクロロトリフルオロエタンとは塔底物として取り出された。結果は下記の表11に示す。
実施例1を実施的に反復したが、ただし上記のPFC-116とCFC-13との供給混合物に0.3ポンド/時のそれぞれHCFC-22とHFC-125とを添加した。結果は上記の実施例1とほとんど同じであったが、HCFC-22とHFC-125との塔底流への除去はCFC-13の塔底流への除去よりさらに一層効率的であった。この場合塔頂製品のPFC-116は上記した量のCFC-13とともにそれぞれ0.001ppmにすぎないHCFC-22とHFC-125とを含有した。
本例においては、比較例2の組成物に相当する500ポンドのヘキサフルオロエタン(PFC-116)、0.5ポンド/時のクロロトリフルオロメタン(CFC-13)および0.5ポンド/時のトリフルオロエタン(HFC-23)に加えて、添加した250ポンド/時の無水のHClを含有する供給物流を精製するために62段を有する第1の塔においてHClでの共沸蒸溜を採用した。供給物流は−37℃の温度で第1の蒸溜塔の41段に導入した。604ポンド/時のPFC-116、0.01ポンド/時より少ないCFC-13、9.9ポンド/時のHFC-23、487ポンド/時のHClを含有する、第2の蒸溜塔からの循環流を加熱または冷却せずに第1の蒸溜塔の21段に導入した。第1の蒸溜塔の凝縮器圧力は264.7psiaに設定した。第1の塔の塔底圧力はそれより3psi高かった。第1の塔は還流比10/1で操作した。蒸溜塔の留出物の量は、塔に供給されるPFC-116の99.5%が塔の留出物として回収されるように変化された。留出物の温度は−27℃でありまた塔底温度は−14℃であった。この蒸溜の結果は表12に示す。
傾瀉器の下方の部分に形づくられるヘキサフルオロエタンに富む相は次いで、52の理論段をもつ第2の蒸溜塔の10段に供給した。第2の塔の凝縮器圧力は324.7psiaに設定した。第2の塔は還流比3/1で操作した。留出物の温度は−20℃でありまた塔底温度は7.5℃であった。この第2の塔では、精製されたヘキサフルオロエタンは塔底から取り出され、また第1の塔への循環流は塔頂から取り出された。この蒸溜の結果を表14に示す。本例においては、塔底物/供給物比は塔底物となって塔から流出するPFC-116のモル数と塔に供給されるPFC-116のモル数との比である。
本実施例ではCFC-13とHFC-23の量を実施例3に比べて10倍に増加した。他の条件はほとんど同じであった。この実施例の結果を下記の表15、16および17に示す。
本実施例は、実施例3および比較例2のCFC-13およびHFC-23の量の10倍の量を有するPFC-116供給原料ないしは、生成物の精製のためにPFC-116/HCl共沸蒸留を用いることができることを示す。本システム全体の第2の塔の塔底物から得られた生成物PFC-116は実質的にハロゲン化炭化水素及びHClの両者を含まない。得られたPFC-116生成の全般的な回収率は99%であった。本例は、PFC-116製品中に含まれるすべての成分の重量に基づきPFC-116が99.999wt%より多いPFC-116製品が本発明によって製造できることを示す。
本例においては、52段ある塔内でHClを精製するために共沸蒸溜を採用した。供給物流は250ポンド/時の無水のHCl、100ポンド/時のヘキサフルオロエタン(PFC-116)、0.5ポンド/時のクロロトリフルオロメタン(CFC-13)および0.5ポンド/時のトリフルオロメタン(HFC-23)を含む。供給物流は10段に導入した。供給物は−25℃の温度で導入し、塔の凝縮器圧力は314.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。還流比は3/1と一定にしつつ塔底物供給物の比は変化させた。塔底物流の温度は−21℃であり、塔頂物の温度は塔底物/供給物比に応じて−6℃〜−9℃であった。この塔では実質的に純粋なHClが塔底流として流出しそしてHCl/PFC-116共沸混合物は他の不純物(CFC-13およびHFC-23)とともに塔頂物流となって流出した。十分に統合された系においては、この塔への供給物の組成は、比較するならば、すでに述べた傾瀉器からの酸に富む相の組成に似ており、またこの蒸溜塔からの塔頂物は、すべての成分つにいての全般的な収率を改善するために、傾瀉器または第1の蒸溜塔に返戻されるであろう。結果は下記の表18に示す。
本例においては62段ある蒸溜塔内で、精製されたHFを、PFC-116を含有する混合物から得るために共沸蒸流を採用した。供給物流は1900ポンド/時の無水のHFと690ポンド/時のヘキサフルオロエタン(PFC-116)を含んだ。供給物流は25段に導入した。供給物は−25℃の温度で導入し、塔の凝縮器圧力は164.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。還流比は2/1と一定にしつつ塔の留出物/供給物の比は変化させた。塔底物流の温度は104℃であり、塔頂物の温度は留出物/供給物比に応じて−17℃〜−18℃であった。本例においては、留出物/供給物比とは留出物中に取り出されるすべての化学種の全モル数と塔への供給物中のPFC-116との比率をさす。この塔では実質的に純粋なHClが塔底流として流出しそしてHF/PFC-116共沸混合物または共沸混合物組成物は塔頂物流となって流出した。結果は下記の表19に示す。
本例においては62段ある蒸溜塔内でHFとの混合物からPFC-116を精製するために共沸蒸溜を採用した。供給物流は100ポンド/時の無水のHF(5モル)と13,112ポンド/時のヘキサフルオロエタン(PFC-116)(95モル)とを含有した。供給物流は25段に導入した。供給物は−25℃の温度で導入し、塔の凝縮器圧力は164.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。還流比は10/1と一定にしつつ塔の留出物/供給物の比は変化させた。塔頂物流の温度は−17.7℃であり、塔底物の温度は留出物/供給物比に応じて−16.4℃〜−16.9℃であった。この塔では、HF/PFC-116共沸混合物を塔頂から取り出しまた精製されたPFC-116を塔底流として回収することを目標とした。本例では留出物と供給物との比は、留出物中に除去されるすべての化学種の全モル数と塔への供給物中のHFのモル数との比をさす。結果は下記の表20に示す。
本例においてはPFC-116のHFとの混合物にHClを添加することにより、この混合物からPFC-116を分離するために共沸蒸溜を用いた。62段ある塔を使用し、供給物は25段に導入した。供給物流は1000ポンド/時の無水のHF(50モル)、6,901ポンド/時のヘキサフルオロ−エタン(PFC-116)(50モル)、および3,646ポンド/時のHCl(100モル)を含んだ。供給物は−25℃の温度で導入し、塔の凝縮器は164.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。還流比は3/1に固定し、また塔の留出物/供給物の比は、PFC-116の99.9%を塔頂から回収するように調整した。本例において留出物/供給物比とは、留出物中に取り出されるすべての化学種の全モル数と塔に供給されるPFC-116とHClとのモル数との比をさす。塔頂物流の温度は−41.6℃であり、また塔底物流の温度は−20.2℃であった。この塔では、HCl/PFC-116共沸混合物または共沸混合物様組成物を塔頂から取り出しそして純粋なHFと残りのHClを塔底流として流出することを目的とした。結果を下記の表21に示す。
本例においては、500ポンド/時のヘキサフルオロエタン(PFC-116)と0.5ポンド/時のジフルオロメタン(HFC-32)(公称濃度1000ppm)とを含有する供給物流を精製するために62段を有する塔での通常の蒸溜を採用した。供給物流は25段に導入した。供給物は−5℃の温度で導入し、塔の凝縮器は264.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。塔の留出物/供給物の比は製品回収率を規定のとおりにするように変化させ、また還流比は塔底物中のクロロトリフルオロメタンが1ppmであるというヘキサフルオロエタンの規格を大体満足するように変化させた。本例において留出物/供給物比は留出物中の取り出されるすべての化学種の全モル数と塔への供給物中のPFC-116のモル数との比をさす。塔底物の温度および留出物の温度は以下に示すように変化した。ヘキサフルオロエタン製品は塔底から流出し、ジフルオロメタンといくらかのヘキサフルオロエタンは塔の留出物の形で流出した。結果を下記の表22に示す。
本例においては、PFC-116のHFC-32との混合物にHClを添加することにより、この混合物からPFC-116を分離するために共沸蒸溜を用いた。42段の塔を使用しそして供給物は28段に導入した。供給物流は500ポンド/時のヘキサフルオロエタン(PFC-116)、0.5ポンド/時のHFC-32および250ポンド/時のHClを含んだ。供給物は−30℃の温度で導入し、塔の凝縮器圧力は264.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。塔の留出物/供給物の比は一定に保ちつつ、還流比を変化させた。本例において留出物/供給物比とは留出物中に取り出されるすべての化学種の全モル数と塔への供給物中のPFC-116とHClとの比率をさす。塔頂流の温度は−26.8℃であり、塔底物の温度は−12.0℃であった。この塔では、HCl/PFC-116共沸混合物または共沸混合物様組成物を塔頂から取り出しそしてHFC-32を塔底流として流出することを目的とした。結果を下記の表23に示す。
本例においては、500ポンド/時のヘキサフルオロエタン(PFC-116)と0.5ポンド/時の1,1,1−トリフルオロエタン(HFC-143a)(公称濃度1000ppm)とを含有する供給物流を精製するために62段を有する塔での通常の蒸溜を採用した。供給物流は25段に導入した。供給物は−15℃の温度で導入し、塔の凝縮器は64.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。還流比は固定し、また塔の留出物/供給物の比は、PFC-116製品中のトリフルオロエタンを最大で100ppmとすることを目標にしつつ、規定の製品回収率を得るように変化させた。本例において留出物/供給物比とは留出物中に取り出されるすべての化学種の全モル数と塔に供給されるPFC-116のモル数との比をさす。塔底物の温度および留出物の温度は以下に示すとおりである。ヘキサフルオロエタン製品は塔頂から流出し、トリフルオロエタンといくらかのヘキサフルオロエタンは塔底物の形で流出した。結果を下記の表24に示す。
本例においては、PFC-116のHFC-143aとの混合物にHClを添加することにより、この混合物からPFC-116を分離するために共沸蒸溜を用いた。42段の塔を使用しそして供給物は28段に導入した。供給物流は500ポンド/時のヘキサフルオロエタン(PFC-116)、0.5ポンド/時のHFC-143aおよび250ポンド/時のHClを含むものであった。供給物は−30℃の温度で導入し、塔の凝縮器圧力は264.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。塔の留出物/供給物の比は一定に保ちつつ、還流比を変化させた。本例において留出物/供給物比とは、留出物中に取り出されるすべての化学種の全モル数と塔への供給物中のPFC-116とHClとの比率をさす。塔頂流の温度は−26.8℃であり、塔底物の温度は−12.2℃であった。この塔では、HCl/PFC-116共沸混合物または共沸混合物様組成物を塔頂から取り出しそしてHFC-143aを塔底流として流出することを目的とした。結果を下記の表25に示す。
本例においては、500ポンド/時のヘキサフルオロエタン(PFC-116)と0.5ポンド/時の1,1−ジフルオロエタン(HFC-152a)(公称濃度1000ppm)とを含有する供給物流を精製するために62段を有する塔での通常の蒸溜を採用した。供給物流は25段に導入した。供給物は−15℃の温度で導入し、塔の凝縮器は64.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。還流比は固定し、また塔の留出物/供給物の比は、PFC-116製品中のHFC-152aを最大で100ppmとすることを目標にしつつ、規定の製品回収率を得るように変化させた。本例において留出物/供給物比とは留出物中に取り出されるすべての化学種の全モル数と塔に供給されるPFC-116のモル数との比をさす。塔底物の温度および留出物の温度は以下に示すとおりである。ヘキサフルオロエタン製品は塔頂から流出し、クロロトリフルオロエタンといくらかのヘキサフルオロエタンは塔底物の形で流出した。結果を下記の表26に示す。
本例においては、PFC-116のHFC-152aとの混合物にHClを添加することにより、この混合物からPFC-116を分離するために共沸蒸溜を用いた。42段の塔を使用しそして供給物は28段に導入した。供給物流は500ポンド/時のヘキサフルオロエタン(PFC-116)、0.5ポンド/時のHFC-152aおよび250ポンド/時のHClを含有した。供給物は−30℃の温度で導入し、塔の凝縮器圧力は264.7psiaに設定した。塔底圧力はそれより3psi高かった。塔の留出物/供給物の比は一定に保ちつつ、還流比を変化させた。本例において留出物/供給物比とは、留出物中に取り出されるすべての化学種の全モル数と塔への供給物中のPFC-116とHClとの比率をさす。塔頂流の温度は−26.8℃であり、塔底物の温度は−11.9℃であった。この塔では、HCl/PFC-116共沸混合物または共沸混合物様組成物を塔頂から取り出しそしてHFC-152aを塔底流として流出することを目的とした。結果を下記の表27に示す。
本実施例では、HClとPFC-116、HClとCFC-13、HClとHFC-23、HClとCFC-115、HFとPFC-116、PFC-116とCFC-13、PFC-116とHFC-23、PFC-116とHFC-32、HFとCFC-115、HFとCFC-114、HFとCFC-114a、HFとCFC-113、HFとCFC-113a、HFとHFC-125、CFC-13とHF、HFとHCFC-22、HFとHFC-143aから本質的になる二つ一組の混合物の間に共沸混合物または共沸混合物様組成物が存在することを例証する。二つ一組のそれぞれの比揮発度を知るためにいわゆるPTx法を用いた。この方法では、二つ一組のそれぞれについて、容積が既知であるPTxセル内の絶対圧力を既知のいろいろな二元組成物に関して一定の温度で測定した。これらの測定値は次いでNRTL式を用いて気液平衡組成に換算した。選定した蒸気と液体との組の試料を得、そしてこれの各組成を確かめるために分析を行った。
共沸混合物または共沸混合物様組成物が形成されることをグラフにより例示する。蒸気空間から試料採取しNRTL計算をすると、この温度において共沸混合物または共沸混合物様組成物は約25モル%のHFと75モル%のCFC-115であることが示された。この知見に基づいて、−60℃および5.5psiaにおいて約17モル%のHFと83モル%のCFC-115との共沸混合物または共沸混合物様組成物が形成され、また50℃および287psiaにおいて約24モル%のHFと76モル%のCFC-115との共沸混合物または共沸混合物様組成物が形成されると計算された。従って本発明では約17〜約24モル%のHFと約83〜約76モル%のCFC-115とから本質的になり、5.5psiaでの約−60℃から287psiaでの約50℃の沸点を有する共沸混合物または共沸混合物様組成物が与えられる。
物が純成分のいずれかより高い蒸気圧を有し、最大圧力の領域での蒸気空間の組成が共沸混合物の組成であることによって示されるごとく、20℃においてHFとCFC-113aとから本質的になる共沸混合物または共沸混合物様組成物が形成されることをグラフにより例示する。蒸気空間から試料採取しNRTL計算をすると、この温度において共沸混合物または共沸混合物様組成物は約89モル%のHFと11モル%のCFC-113aであることが示された。この知見に基づいて、−25℃および3psiaにおいて約94モル%のHFと6モル%のCFC-113aとの共沸混合物または共沸混合物様組成物が形成され、また125℃および455psiaにおいて約70モル%のHFと30モル%のCFC-113aとの共沸混合物または共沸混合物様組成物が形成されると計算された。従って本発明では約94〜約70モル%のHFと約6〜約30モル%のCFC-113aとから本質的になり、3psiaでの約−25℃から455psiaでの約125℃の沸点を有する共沸混合物または共沸混合物様組成物が与えられる。
ることをグラフにより例示する。この知見に基づいて、−50℃および10psiaにおいて約14モル%のHFと86モル%のHCFC-22との共沸混合物または共沸混合物様組成物が形成され、また70℃および458psiaにおいて約10モル%のHFと90モル%のHCFC-22との共沸混合物または共沸混合物様組成物が形成されると計算された。従って本発明では約14〜約10モル%のHFと約86〜約90モル%のHCFC-22とから本質的になり、10psiaでの約−50℃から458psiaでの約70℃の沸点を有する共沸混合物または共沸混合物様組成物が与えられる。
Claims (1)
- 塩化水素と組み合わされたヘキサフルオロエタンから本質的になる組成物であって、
前記組成物は、36〜40モル%のヘキサフルオロエタンと64〜60モル%の塩化水素とを含有し、5.584788×105N/m2での−60℃から4.6953588×106N/m2での10℃の沸点を有する共沸混合物または共沸混合物様組成物を形成することを特徴とする組成物。
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