JP4408112B2 - 両面非球面型累進屈折力レンズおよびその設計方法 - Google Patents
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Description
累進屈折力作用が、物体側表面である第1の屈折表面と眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されており、且つ、前記第1の表面と前記第2の表面とを合わせて、処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与える構成となっている両面非球面型累進屈折力レンズおよびその設計方法に関する。
「レンズの倍率SMは、一般的に次の式で表される。
SM=Mp×Ms…(1)
ここで、Mpはパワーファクター、また、Msはシェープファクターと呼ばれる。レンズの眼球側の面の頂点(内側頂点)から眼球までの距離を頂間距離L、内側頂点の屈折力(内側頂点屈折力)をPo、レンズの中心の厚みをt、レンズの屈折率をn、レンズの物体側の面のベースカーブ(屈折力)をPbとすると以下のように表される。
Mp=1/(1−L×Po)…(2)
Ms=1/(1−(t×Pb)/n)…(3)
なお、式(2)および(3)の計算にあたっては、内側頂点屈折力Po及びベースカーブPbについてはディオプトリ(D)を、また、距離Lおよび厚みをtについてはメートル(m)をそれぞれ用いる。」
a.上記従来技術1で用いている基本評価パラメータには、本来ならばレンズの中央近傍に対してのみ適用されるべきパラメータが含まれている。このことは、「レンズの眼球側の面の頂点から眼球までの距離L」と「レンズの中心の厚みt」という記載からも明らかである。即ち、特許文献2の実施例では、レンズの中央近傍にある遠用部に対してのみ適用されるべき基本評価パラメータが、レンズ中心から大きく下方に位置する近用部に対しても適用されていることになるので、それによる誤差発生の可能性が残る。
レンズの倍率を算出していることによる誤差発生の可能性を有する。
物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズであって、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DHf+DHn<DVf+DVn、かつ、DHn<DVn
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与えるようにし、
前記第1の屈折表面の非点収差の分布が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を境に左右対称であり、前記第2の屈折表面の非点収差の分布が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称であり、かつ、この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。
この構成によれば、眼球側表面における横方向累進作用の分担比率を高くすることにより、水平方向に視野が広がるとともに、物体側表面における縦方向累進作用の分担比率を高くすることにより、遠近の視線移動がしやすく、非点収差の少ない広い両眼視野を有し、装用時にゆれ、歪みの少ない累進屈折力レンズを提供できる。
(第2の構成)
第1の構成にかかる両面非球面型累進屈折力レンズ屈折力レンズにおいて、
前記両面非球面型累進屈折力レンズの近用部における透過非点収差の分布は、鼻側が密、こめかみ側が疎になるように配置されていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。
この構成によれば、第1の構成の効果に加え、特に近用部から側方にかけての透過非点収差が左右眼で近似するようになり、より良好な両眼視が可能となる。
(第3構成)
物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法であって、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DHf+DHn<DVf+DVn、かつ、DHn<DVn
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与えるようにし、
前記第1の屈折表面の非点収差の分布が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を境に左右対称であり、前記第2の屈折表面の非点収差の分布が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称であり、かつ、この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。
この構成によれば、眼球側表面における横方向累進作用の分担比率を高くすることにより、水平方向に視野が広がるとともに、物体側表面における縦方向累進作用の分担比率を高くすることにより、遠近の視線移動がしやすく、非点収差の少ない広い両眼視野を有し、装用時にゆれ、歪みの少ない累進屈折力レンズが得られる設計方法を提供できる。
(第4の構成)
第3の構成にかかる両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法において、
前記両面非球面型累進屈折力レンズの近用部における透過非点収差の分布は、鼻側が密、こめかみ側が疎になるように配置されていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。
この構成によれば、第3の構成の効果に加え、特に近用部から側方にかけての透過非点収差が左右眼で近似するようになり、より良好な両眼視が可能となる。
(第5の構成)
物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズであって、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DHf+DHn<DVf+DVn、かつ、DHn<DVn
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与えるようにし、
前記第1の屈折表面の平均度数の分布が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を境に左右対称とし、前記第2の屈折表面の平均度数の分布が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称とし、かつ、この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。
この構成によれば、眼球側表面における横方向累進作用の分担比率を高くすることにより、水平方向に視野が広がるとともに、物体側表面における縦方向累進作用の分担比率を高くすることにより、遠近の視線移動がしやすく、適切な平均度数の広い両眼視野を有し、装用時にゆれ、歪み、ぼけの少ない累進屈折力レンズを提供できる。
(第6の構成)
第5の構成にかかる両面非球面型累進屈折力レンズにおいて、
前記両面非球面型累進屈折力レンズの近用部における透過平均度数の分布を、鼻側が密、こめかみ側が疎になるように配置することを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。
この構成によれば、第5の構成の効果に加え、特に近用部から側方にかけての透過平均度数が左右眼で近似するようになり、より良好な両眼視が可能となる。
(第7の構成)
物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法であって、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DHf+DHn<DVf+DVn、かつ、DHn<DVn
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与えるようにし、
前記第1の屈折表面の平均度数の分布が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を境に左右対称とし、前記第2の屈折表面の平均度数の分布が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称とし、かつ、この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。
この構成によれば、眼球側表面における横方向累進作用の分担比率を高くすることにより、水平方向に視野が広がるとともに、物体側表面における縦方向累進作用の分担比率を高くすることにより、遠近の視線移動がしやすく、適切な平均度数の広い両眼視野を有し、装用時にゆれ、歪み、ぼけの少ない累進屈折力レンズが得られる設計方法を提供できる。
(第8の構成)
第7の構成にかかる両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法において、
前記両面非球面型累進屈折力レンズの近用部における透過平均度数の分布を、鼻側が密、こめかみ側が疎になるように配置することを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。
この構成によれば、第7の構成の効果に加え、特に近用部から側方にかけての透過平均度数が左右眼で近似するようになり、より良好な両眼視が可能となる。
(第9の構成)
物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに、分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズであって、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DVn−DHn>ADD/2
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のN1における表面非点収差成分を前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて、処方値に基づいた近用度数(Dn)を与える構成となっていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。
この構成によれば、特に、近用部において、眼球側表面における横方向累進作用の分担比率を高くすることにより、水平方向に視野が広がり、同時に、物体側表面における縦方向累進作用の分担比率が高まることになるので、遠近の視線移動がしやすく、装用時にゆれ、歪みの少ない累進屈折力レンズを提供できる。
(第10の構成)
第9の構成かかる両面非球面型累進屈折力レンズにおいて、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHf、DVfとするとき、
DHf+DHn<DVf+DVn、かつ、DVn−DVf>ADD/2、かつ、
DHn−DHf<ADD/2
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)を与える構成となっていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。
この構成によれば、第9の構成の効果に加え、遠用部およびレンズ面全体においてもゆれや歪みの抑制された累進屈折力レンズを提供できる。
(第11の構成)
第9又は第10の構成にかかる両面非球面型累進屈折力レンズにおいて、
前記第1の屈折表面が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を境に左右対称であり、前記第2の屈折表面が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称であって、かつ、この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。
この構成によれば、第9又は第10の構成の効果に加え、特に遠用部から近用部において視線を移動させるとき、より広い両眼視野を与えることができる。
(第12の構成)
第9〜第11のいずれかにかかる両面非球面型累進屈折力レンズにおいて、
前記第1の屈折表面が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を母線とした回転面であり、前記第2の屈折表面が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称であって、かつ、この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。
この構成によれば、第9〜11のいずれかの構成の効果に加え、物体側表面に、像のゆれの原因となる面のねじれを存在させないようにすることができる。また、遠用部から近用部において視線を移動させるとき、より広い両眼視野を与えることができる。
(第13の構成)
第9〜第11のいずれかに記載の両面非球面型累進屈折力レンズにおいて、
前記第1の屈折表面において、前記遠用度数測定位置F1を通る水平方向断面曲線は、真円ではなく所定の屈折力変化を有しており、かつ、この水平方向断面曲線上の任意の位置における法線を含む垂直方向断面による断面曲線は、前記遠用度数測定位置F1を通る子午線と実質的に同一であることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。
この構成によれば、第9〜第11のいずれかの構成の効果に加え、上記構成を採用することにより、左右側方のゆがみを緩和させ、側方視野を改良することができる。
(第14の構成)
第9〜第13のいずれかに記載の両面非球面型累進屈折力レンズにおいて、
前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与えると共に、必要に応じてプリズム屈折力(Pf)を与える構成とする上で、装用状態における視線とレンズ面とが直交しえないことに起因する非点収差や度数誤差の発生、及び周辺視野における像の歪みの発生の少なくとも1種以上の項目について非球面補正したことを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。
この構成によれば、第9〜第13のいずれかの構成の効果に加え、上記の非球面補正により、透過非点収差や透過度数誤差、及び周辺視野における像の歪みの発生等を抑制した累進屈折力レンズを提供できる。
(第15の構成)
物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに、分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法であって、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DVn−DHn>ADD/2
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のN1における表面非点収差成分を前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて、処方値に基づいた近用度数(Dn)とすることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。
この構成によれば、特に、近用部において、眼球側表面における横方向累進作用の分担比率を高くすることにより、水平方向に視野が広がり、同時に、物体側表面における縦方向累進作用の分担比率が高まることになるので、遠近の視線移動がしやすく、装用時にゆれ、歪みの少ない累進屈折力レンズが得られる設計方法を提供できる。
(第16の構成)
第15の構成にかかる両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法において、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHf、DVfとするとき、
DHf+DHn<DVf+DVn、かつ、DVn−DVf>ADD/2、かつ、
DHn−DHf<ADD/2
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)を与えることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。
この構成によれば、第15の構成の効果に加え、遠用部およびレンズ面全体においてもゆれや歪みの抑制された累進屈折力レンズが得られる設計方法を提供できる。
(第17の構成)
第15又は16にかかる両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法において、
前記第1の屈折表面が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を境に左右対称であり、前記第2の屈折表面が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称であって、かつ、この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。
この構成によれば、第15又は第16の構成の効果に加え、特に遠用部から近用部において視線を移動させるとき、より広い両眼視野を与えることができる。
(第18の構成)
第15〜第17のいずれかにかかる両面非球面型累進屈折力レンズ設計方法において、
前記第1の屈折表面が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を母線とした回転面であり、前記第2の屈折表面が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称であって、かつ、この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ設計方法。
この構成によれば、第15〜17のいずれかの構成の効果に加え、物体側表面に、像のゆれの原因となる面のねじれを存在させないようにすることができる。また、遠用部から近用部において視線を移動させるとき、より広い両眼視野を与えることができる。
(第19の構成)
第15〜第17のいずれかにかかる両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法において、
前記第1の屈折表面において、前記遠用度数測定位置F1を通る水平方向断面曲線を、真円ではなく所定の屈折力変化を有するものとし、かつ、この水平方向断面曲線上の任意の位置における法線を含む垂直方向断面による断面曲線は、前記遠用度数測定位置F1を通る子午線と実質的に同一とすることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。
この構成によれば、第15〜第17のいずれかの構成の効果に加え、上記構成を採用することにより、左右側方のゆがみを緩和させ、側方視野を改良することができる。
(第20の構成)
第15〜第19のいずれかにかかる両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法において、
前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与えると共に、必要に応じてプリズム屈折力(Pf)を与える構成とする上で、装用状態における視線とレンズ面とが直交しえないことに起因する非点収差や度数誤差の発生、及び周辺視野における像の歪みの発生の少なくとも1種以上の項目について非球面補正したことを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。
この構成によれば、第15〜第19のいずれかの構成の効果に加え、上記の非球面補正により、透過非点収差や透過度数誤差、及び周辺視野における像の歪みの発生等を抑制した累進屈折力レンズが得られる設計方法を提供できる。
(第21の構成)
物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズであって、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DVn−DVf>ADD/2
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた加入度数(ADD)を与えるようにし、
かつ、
F1を通る縦方向断面曲線において、F1からN1と同じ高さに至る縦方向断面度数変化の50%を与える位置を中心として縦方向へ±4mmに位置する2本の水平線と、F1を通る縦方向の直線から水平方向へ±15mmに位置する2本の縦線で囲まれた矩形内の任意の位置において、
前記第1の屈折表面における表面縦方向断面度数の微分値は、横方向微分値の絶対値よりも縦方向微分値の絶対値の方が大きいことを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。
この構成によれば、特に、累進屈折力レンズの使用頻度の高い中央の領域で、物体側表面における縦方向累進作用の分担比率を高めることにより、物体側表面の面のねじれを減少させ、像のゆれや歪みを抑制することができる。
(第22の構成)
物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズであって、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DVn−DVf>ADD/2
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた加入度数(ADD)を与えるようにし、
かつ、
F1を通る縦方向断面曲線において、F1からN1と同じ高さに至る縦方向断面度数変化の50%を与える位置を中心として縦方向へ±4mmに位置する2本の水平線と、F1を通る縦方向の直線から水平方向へ±15mmに位置する2本の縦線で囲まれた矩形内の任意の位置において、
前記第1の屈折表面における表面非点収差量の微分値は、横方向微分値の絶対値よりも縦方向微分値の絶対値の方が大きく、
かつ、
前記矩形内の任意の位置において、
前記第1の屈折表面における表面平均度数の微分値は、横方向微分値の絶対値よりも縦方向微分値の絶対値の方が大きいことを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。
この構成によれば、特に、累進屈折力レンズの使用頻度の高い中央の領域で、物体側表面における縦方向累進作用の分担比率を高めることにより、物体側表面の面のねじれを減少させ、像のゆれや歪みを抑制することができる。また、表面非点収差量や表面平均度数を指標とすることにより、レンズの光学的性能の評価が容易となる。
(第23の構成)
物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法であって、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DVn−DVf>ADD/2
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた加入度数(ADD)を与えるようにし、
かつ、
F1を通る縦方向断面曲線において、F1からN1と同じ高さに至る縦方向断面度数変化の50%を与える位置を中心として縦方向へ±4mmに位置する2本の水平線と、F1を通る縦方向の直線から水平方向へ±15mmに位置する2本の縦線で囲まれた矩形内の任意の位置において、
前記第1の屈折表面における表面縦方向断面度数の微分値は、横方向微分値の絶対値よりも縦方向微分値の絶対値の方を大きくすることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。
この構成によれば、特に、累進屈折力レンズの使用頻度の高い中央の領域で、物体側表面における縦方向累進作用の分担比率を高めることにより、物体側表面の面のねじれを減少させ、像のゆれや歪みを抑制することができる。
(第24の構成)
物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法であって、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DVn−DVf>ADD/2
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた加入度数(ADD)を与えるようにし、
かつ、
F1を通る縦方向断面曲線において、F1からN1と同じ高さに至る縦方向断面度数変化の50%を与える位置を中心として縦方向へ±4mmに位置する2本の水平線と、F1を通る縦方向の直線から水平方向へ±15mmに位置する2本の縦線で囲まれた矩形内の任意の位置において、前記第1の屈折表面における表面非点収差量の微分値は、横方向微分値の絶対値よりも縦方向微分値の絶対値の方を大きく、
かつ、
前記矩形内の任意の位置において、
前記第1の屈折表面における表面平均度数の微分値は、横方向微分値の絶対値よりも縦方向微分値の絶対値の方を大きくすることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。
この構成によれば、特に、累進屈折力レンズの使用頻度の高い中央の領域で、物体側表面における縦方向累進作用の分担比率を高めることにより、物体側表面の面のねじれを減少させ、像のゆれや歪みを抑制することができる。また、表面非点収差量や表面平均度数を指標とすることにより、レンズの光学的性能の評価が容易となる。
さらに、累進屈折力レンズにおいて、遠用部と近用部とにおける像の倍率差を低減することにより、装用時における歪みの少ない広範囲な有効視野を与えることもできた。
また、累進屈折力レンズの物体側表面として「左右対称の半完成品」を用い、受注後に眼球側表面のみを近方視における眼の輻湊作用に対応した左右非対称な曲面として加工することも可能であり、加工時間とコストとを低減させることができる。
DVf:Fを通る縦方向断面曲線の、Fにおける表面屈折力
DVn:Nを通る縦方向断面曲線の、Nにおける表面屈折力
DHf:Fを通る横方向断面曲線の、Fにおける表面屈折力
DHn:Nを通る横方向断面曲線の、Nにおける表面屈折力
を表している。さらに、図の屈折表面が物体側表面である第1の屈折表面である場合には全ての符号に添字1を付し、眼球側表面である第2の屈折表面である場合には全ての符号に添字2を付して識別する。
本発明者らは、上記従来技にて説明した(a)の課題である「パラメータを近用部に対応させる」ことと、(d)の課題である「対物距離を考慮すること」によって改善した近用部に対応した倍率の計算式は次のようにして求めることとした。すなわち、Mpをパワーファクター、Msをシェープファクターとしたとき、像の倍率SMは、
SM=Mp×Ms…(1’)
で表される。ここで、視標までの対物パワー(m単位で表した対物距離の逆数)をPxとし、レンズの近用部における眼球側の面から眼球までの距離をL、近用部における屈折力(近用部における内側頂点屈折力)をPo、レンズの近用部における厚みをt、レンズの屈折率をn、レンズの近用部における物体側の面のベースカーブ(屈折力)をPbとすると、以下の関係が成立する。
Mp=(1−(L+t)Px)/(1−L×Po)…(2’)
Ms=1/(1−t×(Px+Pb)/n)…(3’)
少する。即ち、近方視におけるシェープファクターMsの影響は、従来技術1の計算結果よりも少ないことがわかる。例えばPb=−Px、即ち、レンズの物体側の面のベースカーブ(屈折力)が+2.5〜+3.0程度の値である場合には、Ms=1となり、近方視におけるシェープファクターは像の倍率に全く無関係となることが解る。
他ならない。
近用部における縦方向の内側頂点屈折力:Pov=Po×(1+Sin2α×4/3)
近用部における横方向の内側頂点屈折力:Poh=Po×(1+Sin2α×1/3)
近用部における物体側表面の縦断面屈折力:Pbv=Pb×(1+Sin2β×4/3)
近用部における物体側表面の横断面屈折力:Pbh=Pb×(1+Sin2β×1/3)
となる。このように、角αやβ、及びPoやPbがゼロでない限り、屈折力やパワーファクター、シェープファクターなどは縦横で異なる値となり、その結果、縦方向と横方向との倍率に差が生じてくるのである。
まず、スネルの法則を用いて視線に沿った光路を計算し、L、t及び、物体側屈折面から物点までの距離を算出する。次に、この光路に沿って、微分幾何学における第1基本形式、第2基本形式、Weingartenの式などを用いることによって、レンズの物体側屈折面及び、眼球側屈折面における光路上での屈折の影響を考慮にいれた屈折力を計算することが出来る。これらの式や計算方法は極めて古くから公知であり、たとえば公知文献「微分幾何学」(矢野健太郎著 (株)朝倉書店発行 初版1949年)などに記載されているので説明は省略する。
このようにして前述の項目、
近用部における縦方向の内側頂点屈折力:Pov
近用部における横方向の内側頂点屈折力:Poh
近用部における物体側表面の縦断面屈折力:Pbv
近用部における物体側表面の横断面屈折力:Pbh
について、Martinの近似式を用いるよりも更に高い精度で求められるのである。
SMv=Mpv×Msv…(1v’)
SMh=Mph×Msh…(1h’)
Mpv=(1−(L+t)Px)/(1−L×Pov)…(2v’)
Mph=(1−(L+t)Px)/(1−L×Poh)…(2h’)
Msv=1/(1−t×(Px+Pbv)/n)…(3v’)
Msh=1/(1−t×(Px+Pbh)/n)…(3h’)
以上のようにして、前記従来技術1の課題(a)から(d)までに対応することが出来た。
プリズムそのものに、レンズのような屈折力は存在しないが、プリズムへの光線の入射角度や出射角度によってプリズムの倍率Mγが変化する。ここで、図3−1および図4−1の左側の如く、真空中から屈折率nの媒質中に入射した光線が媒質表面で屈折する場合の角倍率γを考える。このときの入射角をi、屈折角をrとしたとき、良く知られたSnellの法則により
n=Sin i/Sin r
である。また、屈折による角倍率γは、
γ=Cos i/Cos r
で表される。ここで、n≧1であるから、一般にi≧rとなりγ≦1となる。ここでγが最大値1となるのはi=r=0、即ち垂直入射の場合である。また、屈折角rがn=1/Sin rとなるとき、γは理論上の最小値
γ=0
となる。このとき
i=π/2
であり、rは媒質中から光線が出る場合の全反射の臨界角に等しい。
1/n=Sin i’/Sin r’
となり、角倍率は
γ’=Cos i’/Cos r’
で表される。n≧1であるから、一般にr’≧i’となりγ’≧1となる。ここで、γ’が最小値1となるのは
i’=r’=0、
即ち垂直入射の場合である。また、入射角i’が
n=1/Sin i’
となるとき、γ’は理論上の最大値γ’=∞となる。このときr’=π/2であり、i’は媒質中から光線が出る場合の全反射の臨界角に等しい。
Mγ=γ×γ’=(Cos i×Cos i’)/(Cos r×Cos r’)
となる。これは、レンズ表面の屈折力とは無関係であり、プリズムの倍率として知られている。
Mγ=γ×γ’=1
となり、プリズムを通して見た像の倍率に変化がないことになる。ところが、図3−2の如く、眼鏡レンズの物体側表面に垂直に光線が入射した場合は、
Mγ=γ’=Cos i’/Cos r’≧1
となり、逆に、図4−2の如く、眼鏡レンズの眼球側表面から光線が垂直出射した場合は、
Mγ=γ=Cos i/Cos r≦1
となる。
る累進屈折力レンズの近方視は、Mγ=1である図4−1よりもMγ≦1である図4−2の形状に近く、少なくともMγ<1と言える。従って、近用部が正の屈折力を有する累進屈折力レンズの近方視ではMγ>1であり、近用部が負の屈折力を有する累進屈折力レンズの近方視ではMγ<1となる。
SMv=Mpv×Msv×Mγv…(1v″)
SMh=Mph×Msh×Mγh…(1h″)
なお、これらのMγvやMγhは、前述の厳密な光線追跡の計算過程において求めることが出来る。これにより、前述の眼鏡の倍率計算におけるプリズム作用による影響の課題を解決することが出来た。
前述の如く縦方向のプリズムファクターMγvは、負の屈折力を有する場合にはMγv<1であり、正の屈折力を有する場合にはMγv>1となるが、その傾向は縦方向の表面屈折力差を少なくすることによって強められ、近用部の度数が正負いずれの場合にも、裸眼の倍率であるMγv=1から離れていく。ところが横方向のプリズムファクターMγhにはそのような影響はなく、Mγh=1のままである。その結果、特に近用部から下方にかけての像の倍率に縦横の差が生じ、本来正方形に見えるべきものが、プラス度数にあって縦長に、マイナス度数にあっては横長に見えてしまうという不都合が生ずる。
一般に「累進面」の側方部には非点収差が存在しているため、水平方向の良好な視界に限界のあることが知られている。そこで、「累進面」を眼球側表面に配置すれば「累進面」そのものが眼に近付くことになり、良好な視界が水平方向に広がるという利点が生ずる。ところが垂直方向においては、逆に遠近の視野領域が遠のく結果となり、眼球を、遠方視から近方視へと回旋させる際の労力が増すという不都合が生ずる。即ち、裏面累進(または凹面累進)は、従来の表面累進(または凸面累進)に比べて、水平方向には視界が広がるという利点があるが、垂直方向には遠方視から近方視に至る際の眼球回旋角が増すと
いう欠点がある。
かつ、
水平方向においては裏面累進(または凹面累進)と同等になる。従って、この場合には、垂直方向の欠点が回避されながら水平方向の利点が得られるという極めて良好な結果となる。
また、以上のことは、前述の如く遠用部と近用部とにおける像の倍率差を減らし、像の歪みや揺れを改善する上でも有効であり、本発明の効果と言うことが出来る。
これに対し前述の様々な先行技術は、いずれも加入度数の分担比率に違いはあるものの、レンズの表裏で、まず累進面として必要な加入度数の「値」を表裏2面にそれぞれ割り当て、各々の加入度数を与える実質的な累進面を想定した上で、必要に応じて乱視面などとの合成面を構成している。即ち、レンズの物体側表面及び眼球側表面で、累進作用を縦方向、横方向に分離して設定する構成を有していない。
以下、本願発明の実施の形態にかかる両面非球面累進屈折レンズを説明する。
(レンズ設計の手順)
両面非球面累進屈折レンズの光学設計方法の概略の手順は、種々の手順を採用できるが、例えば、以下の方法を用いることができる。
[1]レンズ設計のための入力情報の設定。
[2]凸累進屈折力レンズとしてのレンズの両面設計。
[3]本願発明に係る凸面形状への転換と、それに伴うレンズの裏面補正。
[4]透過設計、リスティング則対応設計などに伴うレンズの裏面補正。
以下、個々の手順をさらに細かいステップに分解して詳述する。
レンズ設計において、所定の累進屈折力眼鏡レンズを定義するための入力情報を設定する。ここでは、入力情報を、下記のアイテム固有情報と装用者固有情報との2種類に大別して説明する。(尚、光学設計以外のファクターは省略する。)
[1]−1:アイテム固有情報
レンズアイテムに固有のデータである。素材の屈折率Ne、最小中心肉厚CTmin、最小コバ厚ETmin、累進面設計パラメータなどのレンズ物性・形状ファクターに関するデータである。
[1]−2:装用者固有情報
遠用度数(球面度数S、乱視度数C、乱視軸AX、プリズム度数P、プリズム基底方向PAXなど)、加入度数ADD、フレーム形状データ(3次元形状データが望ましい)、フレーム装用データ(前傾角、あおり角など)、頂点間距離、レイアウトデータ(遠用PD、近用CD、アイポイント位置など)、その他、眼球に関するデータなどの処方・装用状態・レンズ・フレームに関するファクターのデータである。
なお、装用者から指定される累進帯長や加入度数測定方法、近用部内寄せ量などの累進面設計パラメータは装用者固有情報側に分類している。
最初の段階では、従来型の凸累進屈折力レンズとして凸面と凹面とに分けて設計する。
[2]−1:凸面形状(凸累進面)設計
入力情報として与えられた加入度数ADDや累進帯長を実現するために、入力情報である累進面設計パラメータに従って従来型の凸累進の面形状を設計する。このステップにおける設計では従来の様々なレンズ設計方法を利用することが可能である。
ンズは表裏2面あるので、この「主子午線」もまた表裏2本存在することになる。この「主子午線」はレンズ面に対して垂直に眺めると直線状に見えるが、レンズ面が曲面である場合、一般に3次元空間において曲線となる。
従って、例えばレンズの表面(物体側表面である第1の屈折表面)の表面屈折力をD1とし、レンズの裏面(眼球側表面である第2の屈折表面)の表面屈折力をD2としたとき、得られる透過屈折力をDとすると、一般にD≒D1−D2、として近似的に求めることができる。ただし、D1とD2との組み合わせは、当該レンズにおいて、物体側表面が凸であり、眼球側表面が凹であるメニスカス形状であることが望ましい。
尚、ここで、D2は正の値であるとしている。通常、レンズの裏面は凹面であり、表面屈折力としては負の値となるが、本明細書では説明の簡素化の為、正の値とし、D1からD2を減じて透過屈折力Dを算出する。
Dn=(N−1)/R
ここに、Dn:第n面の表面屈折力(単位:ジオプター)、N:レンズ素材の屈折率、R:曲率半径(単位:m)である。従って、表面屈折力の分布を曲率の分布に換算する方法は、上記の関係式を変形した、
1/R=Dn/(N−1)
を用いる。曲率の分布が得られたことにより、「主子午線」の幾何学的形状が一義的に確定し、レンズ面を構成する際の背骨にあたる「主子午線」が設定されることになる。
だ「水平方向の断面曲線群」が、あたかも背骨と肋骨の如くレンズ面を構成することになり、屈折面が確定する。
入力情報として与えられた遠用度数を実現するために、凹面形状を設計する。
遠用度数に乱視度数があれば乱視面となり、無ければ球面となる。このとき、度数に適した中心肉厚CTや凸面と凹面との面相互の傾斜角も同時に設計し、レンズとしての形状を確定する。このステップにおける設計も従来の様々な公知の設計技術を利用することが可能である。
入力情報として与えられた遠用度数や加入度数ADDなどに応じ、従来型の凸累進屈折力レンズから本願発明のレンズとしての形状に転換する。
[3]−1:凸面形状(本願発明)設計
入力情報として与えられた遠用度数や加入度数ADDなどに応じ、従来型の凸累進面から本願発明の凸面形状に転換する。この時、予めレンズの縦方向と横方向とに分割した上で、各々の方向に対して好ましい表裏2面の分担比率を設定しておく。即ち、前述の第1の凸累進のレンズの表面(物体側表面である第1の屈折表面)において、遠用度数測定位置F1における、横方向の表面屈折力をDHf、縦方向の表面屈折力をDVf、近用度数測定位置N1における、横方向の表面屈折力をDHn、縦方向の表面屈折力をDVnとするとき、
DHf+DHn<DVf+DVn
かつDHn<DVn
となる関係式を満足させるか、更に、
DVn−DVf>ADD/2
かつDHn−DHf<ADD/2
となる関係式を満足させる屈折力表面とする。
本実施態様では両者を満足するものとして設定する。
上記[3]−1において、従来型の凸累進面から本願発明の凸面形状に転換した際の変形量を、[2]−2で設計した凹面形状に加算する。即ち、[3]−1のプロセスで加えられたレンズの表面(物体側表面である第1の屈折表面)の変形量を、レンズの裏面(眼球側表面である第2の屈折表面)側にも同じ量だけ加えるのである。この変形は、レンズそのものを曲げる所謂「ベンディング」と似ているが、レンズ全面に渉る均一な変形ではなく、[3]−1に記載した関係式を満足させる表面とするものである。
入力情報としてレンズに課せられた光学的な機能を、装用者が実際にレンズを装用した状況において実現するために、[3]において得られた本願発明に係るレンズに対して、更に裏面補正を加えることが好ましい。
[4]−1:透過設計による凹面形状(本願発明)設計
透過設計とは、装用者がレンズを実際に装用した状況において本来の光学的な機能を得るための設計方法であり、主として視線とレンズ面とが直交しえないことに起因する非点収差の発生や度数の変化を、除去もしくは低減するための「補正作用」を加える設計方法である。
一般に、目標とする光学性能を有するレンズ形状を直接算出することは極めて困難であり、事実上不可能であることが多い。これは「任意に設定した光学性能を有するレンズ形状」が、実在するとは限らないからである。ところが、これとは逆に「任意に設定したレ
ンズ形状の光学性能」を求めることは比較的容易である。従って、最初に任意の方法で第一次近似の面を仮計算し、その近似面を用いたレンズ形状の光学性能の評価結果に応じて前記設計パラメータを微調整し、次に、レンズ形状を逐次変更して評価ステップに戻り、再評価と再調整を繰り返して目標とする光学性能へ近付けることが可能である。この手法は「最適化」と呼ばれて広く知られている手法の一例である。
我々が周囲を見渡すときの眼球の3次元的な回旋運動は、「リスティング則」と呼ばれる規則に則っていることが知られているが、レンズの処方度数に乱視度数がある場合、眼鏡レンズの乱視軸を「正面視での眼球の乱視軸」に合わせたとしても、周辺視をした場合には双方の乱視軸が一致しない場合がある。このように周辺視におけるレンズと眼との乱視軸方向が一致しないことに起因する非点収差の発生や、度数の変化を、除去もしくは低減するための「補正作用」を、本発明に係るレンズの乱視矯正作用を有する側の表面の曲面に加えることが出来る。
上述した内寄せ方法として、本実施例では、図1及び図5−1の累進屈折力眼鏡レンズの光学的レイアウトの説明図に示すように、主子午線(M)を遠用度数測定位置(F)から近用度数測定位置(N)にかけて鼻側に変位させた設計手法を採用している。この設計手法は、眼の輻輳を考慮した方法であり、輻輳作用に基づく主子午線の鼻側への変位量は、次の式に基づいて設定されている。
変位量(H)≒A×D+B
ここで、Hは主子午線(M)上の遠用度数測定位置(F)に対しの鼻側への変位量、Dは付加屈折力(加入度数ADD)、Aは比例定数、Bは定数(0も含む)である。
図5−1において、上記点Fを原点として、右方をH座標軸(水平方向変位量)、下方をV座標軸(垂直方向)の座標系を想定した場合、近用度数測定位置(N)のH座標、V座標をそれぞれHMAX、VMAXとし、その加入度数をDMAXとする。すると、例えば、具体的に加入度数DMAXを3.00、変位量を2.5mm(この場合、B=0を採用)、Vを12mmに設定しておいて、その、遠用度数測定位置(F)から近用度数測定位置(N)の子午線(M)の各点の変位量をVの座標ごとに設定していくことにより達成できる。(例えば、特公昭62−47284号参照)無論、眼の輻輳作用に基づく主子午線(主注視線)の配置は上記の式のみに限定されず、輻輳量の調整や他のファクターを加味したりすることもできる。
図7は、実施例1、4、5、6と各々の度数に対応した従来技術A,B,Cの「表面屈折力」と「特定の視線方向に対する厳密な倍率計算結果」を表1−1及び表1−2にまとめて示した表、図8は、実施例2、7と各々の度数に対応した従来技術A,B,Cの「表面屈折力」と「特定の視線方向に対する厳密な倍率計算結果」を表2−1及び表2−2にまとめて示した表、図9は、実施例3とその度数に対応した従来技術A,B,Cの「表面屈折力」と「特定の視線方向に対する厳密な倍率計算結果」を表3−1及び表3−2にまとめて示した表、図10、は実施例1及び実施例2の表面屈折力分布を表すグラフ1−1
、1−2、2−1、2−2を示すグラフ、図11は、実施例3の表面屈折力分布を表すグラフ3−1、3−2を示すグラフ、図12は、実施例4〜6の表面屈折力分布を表すグラフ4−1、4−2、5−1、5−2、6−1、6−2を示すグラフ、図13は、実施例7の表面屈折力分布を表すグラフ7−1、7−2を示すグラフ、図14、は従来技術例A,B,Cの表面屈折力分布を表すグラフA−1、A−2、B−1、B−2、C−1、C−2を示すグラフである。
ときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ1−3−Mγvを示す、図20は、実施例1とその度数に対応した3種類の従来例A,B,Cのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ1−3−Mγhを示す、図21は、実施例1とその度数に対応した3種類の従来例A,B,Cのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ1−3−SMvを示す、図22は、実施例1とその度数に対応した3種類の従来例A,B,Cのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ1−3−SMhを示す。
対応した3種類の従来例A,B,Cのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ2−3−Mphを示す、図27は、実施例2とその度数に対応した3種類の従来例A,B,Cのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ2−3−Mγvを示す、図28は、実施例2とその度数に対応した3種類の従来例A,B,Cのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ2−3−Mγhを示す、図29は、実施例2とその度数に対応した3種類の従来例A,B,C
のレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ2−3−SMvを示す、図30は、実施例2とその度数に対応した3種類の従来例A,B,Cのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ2−3−SMhを示す。
対応した3種類の従来例A,B,Cのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ3−3−Mphを示す、図35は、実施例3とその度数に対応した3種類の従来例A,B,Cのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ3−3−Mγvを示す、図36は、実施例3とその度数に対応した3種類の従来例A,B,Cのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ3−3−Mγhを示す、図37は、実施例3とその度数に対応した3種類の従来例A,B,Cのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ3−3−SMvを示す、図38は、実施例3とその度数に対応した3種類の従来例A,B,Cのレンズを主注視線に沿って眺めたときの倍率分布を厳密な倍率計算を行って求めた結果を表すグラフ3−3−SMhを示す。
DVf1:物体側表面の遠用度数測定位置F1における縦方向の表面屈折力
DHf1:物体側表面の遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力
DVn1:物体側表面の近用度数測定位置N1における縦方向の表面屈折力
DHn1:物体側表面の近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力
DVf2:眼球側表面の遠用度数測定位置F2における縦方向の表面屈折力
DHf2:眼球側表面の遠用度数測定位置F2における横方向の表面屈折力
DVn2:眼球側表面の近用度数測定位置N2における縦方向の表面屈折力
DHn2:眼球側表面の近用度数測定位置N2における横方向の表面屈折力
この場合、光学的に物体側表面の主注視線上を通過した光線において、ほぼ縦方向と横方向との表面屈折力の差の分だけ非点収差が発生することになる。
一方、グラフ1−2において、図が示すように、眼球側表面の主注視線に沿った縦方向の表面屈折力分布を表すグラフCV2(実線)は、その屈折力分布が遠用部〜累進帯部〜近用部まで変化がない。一方、横方向の表面屈折力分布を表すグラフCH2(点線)は、累進帯部〜近用部にかけて表面屈折力が異なっている。また、この縦方向の表面屈折力分布を表すグラフCV2(実線)と、横方向の表面屈折力分布を表すグラフCH2(点線)との表面屈折力の分布もグラフ1−1と同様、累進帯部〜近用部にかけて異なっている。
ところが、その表面屈折力の差は、このグラフ1−2からわかるように、グラフ1−1に対して分布が逆傾向で対応しており、表面屈折力の差は、眼球側表面の主注視線上を通過した光線に対して、物体側表面で発生した非点収差を相殺するように与えられていることがわかる。
この結果、物体側表面と眼球側表面の屈折表面を合わせて処方値に基づいた遠用度数と加入度数とを与えることができるようになっている。
なお、これらのグラフは、面構成の基本的な違いを説明するグラフであり、周辺部の非点収差除去のための非球面化や、乱視度数対応のための乱視成分付加などの場合などの要素は省略してある。(以下、実施例2〜7も同様)
F1:物体側表面の遠用度数測定位置、
F2:眼球側表面の遠用度数測定位置
N1:物体側表面の近用度数測定位置、
N2:眼球側表面の近用度数測定位置
CV1:物体側表面の主注視線に沿った縦方向の表面屈折力分布を表すグラフ(実線にて表示)
CH1:物体側表面の主注視線に沿った横方向の表面屈折力分布を表すグラフ(点線にて表示)
CV2:眼球側表面の主注視線に沿った縦方向の表面屈折力分布を表すグラフ(実線にて表示)
CH2:眼球側表面の主注視線に沿った横方向の表面屈折力分布を表すグラフ(点線にて表示)
の意味は、
Msv:縦方向のシェープファクター、
Msh:横方向のシェープファクター
Mpv:縦方向のパワーファクター、
Mph:横方向のパワーファクター
Mγv:縦方向のプリズムファクター、
Mγh:横方向のプリズムファクター
SMv:縦方向の倍率、
SMh:横方向の倍率
であり、前述の如く、縦方向の倍率SMv及び、横方向の倍率SMhは、
SMv=MSv×Mpv×Mγv
SMh=Msh×Mph×Mγh
という関係にある。
致したときの回旋角を0度とし、上方を(+)下方を(−)で表示した。しかる後に、F1,F2に対する眼球回旋角θ=+15.0度とし、N1,N2に対する眼球回旋角θ=−30.0度に統一することにより、累進作用や表面屈折力の分布が表裏いずれの側にあろうとも同一条件で比較できるようになっている。
遠用測定点を通過する視線上の縦方向倍率
SMvn:近用測定点を通過する視線上の縦方向倍率
SMvfn:縦方向倍率差(SMvn−SMvf)
SMhf:遠用測定点を通過する視線上の横方向倍率
SMhn:近用測定点を通過する視線上の横方向倍率
SMhfn:横方向倍率差(SMhn−SMhf)
を計算をする上で、縦方向や横方向の違いについて全く考慮されていない。ところが、本発明による実施例1に対応した厳密な倍率計算による図21のグラフ1−3−SMv(縦方向の総合倍率)とグラフ図22の1−3−SMh(横方向の総合倍率)を比べるとすぐにわかるように、縦方向と横方向における像の倍率分布は明白に異なっている。また、この違いは主に近用部とその下方(眼球回旋角で−20°近辺以下)で顕著なことも容易に読取れる。
縦方向の倍率SMv=Msv×Mpv×Mγv
横方向の倍率SMh=Msh×Mph×Mγh
にあるように、グラフ1−3−SMvは、3つの要素、グラフ1−3−Msvとグラフ1−3−Mpvとグラフ1−3−Mγvの値を掛け合わせて得られ、同様に、グラフ1−3−SMhは、3つの要素、グラフ1−3−Mshとグラフ1−3−Mphとグラフ1−3−Mγhの値を掛け合わせて得られる。ここで各々の要素の縦方向と横方向を比べると、シェイプファクターであるMsvとMsvには明確な差が見られないが、MpvとMphでは近用部より下方(眼球回旋角で−25°近辺以下)に違いが見られる。また、MγvとMγhでは近用部とその下方(眼球回旋角で−15°近辺以下)に顕著な違いがある。即ち、グラフ1−3−SMvとグラフ1−3−SMhの違いの主たる原因は、MγvとMγhの違いであり、副次的な原因はMpvとMphの違いであって、MsvとMshには明確な差が見られず、ほとんど無関係であることがわかる。つまり、従来技術1に対応した特許文献2に縦方向や横方向の倍率の違いが見
られないのは、倍率の違いの主たる原因であるプリズムファクターMγvとMγhを全く考慮しておらず、副次的な原因であるパワーファクターMpvとMphについても対物距離や視線とレンズとの角度を無視しているので差が出ないのである。更に、従来技術1において改善の根拠とされているシェイプファクターMsvとMshについても、本発明の実施例1で用いた縮尺で見る限り、遠近の倍率差に各例相互の違いが見られない。
部と近用部の倍率差を減らす」ことばかりではなく、更に重要な改善として「縦方向と横方向の倍率差を減らし、倍率比を1に近づける」ことにより「像の歪みや揺れを少なく出来る」という改善効果が得られるのである。なお、これらの傾向は主に近用部より下方(眼球回旋角で−25°近辺以下)で顕著である。
また、本願明細書で開示する図面はすべて右眼レンズで、レンズ径は50mmとして説明する。
図39は、両面設計レンズの透過状態における非点収差分布を示す図であり、図40は、同じく平均度数分布を示す図である。
図41は、両面設計レンズの凸面側(第1面)の非点収差分布を示す図であり、図42は、同じく平均度数分布を示す図である。特に、非点収差分布と平均度数分布において、累進帯部がほぼ直線状に近い形状なっていることが理解される。完全な直線でないのは、非球面成分が含まれているためである。
図43は、両面設計レンズの凸面側(第1面)の屈折表面における横(水平)方向の度数分布を示す図であり、図44は、同じく屈折表面における縦(垂直)方向の度数分布を示す図である。
図45は、両面設計レンズの凹面側の非点収差分布を示す図であり、図46は、同じく平均度数分布を示す図である。
図47は、両面設計レンズの凹面側(第2面)の屈折表面における横(水平)方向の度数分布を示す図であり、図48は、同じく屈折表面における縦(垂直)方向の度数分布を示す図である。
また、比較のため、従来の技術に係るレンズの非点収差分布、および平均度数分布の測定結果を示す。
図49は、従来の技術に係るレンズの凸面側(第1面)の非点収差分布を示す図であり、図50は、同じく平均度数分布を示す図である。
図51は、従来の技術に係るレンズの凸面側(第1面)の屈折表面における横(水平)方向の度数分布を示す図であり、図52は、同じく屈折表面における縦(垂直)方向の度数分布を示す図である。
尚、従来の技術に係るレンズの場合、凹面側(第2面)は、球面または乱視面であり、0.25ディオプトリピッチの等水準点を結んだ曲線を引くことはできないので省略した。
この結果、実施例2においても、実施例1と同様に物体側表面と眼球側表面の屈折表面を合わせて処方値に基づいた遠用度数と加入度数とを与えることができるようになっている。
で−20°近辺以下)に違いが見られる。また、MγvとMγhでは中間部から下方(眼球回旋角で−10°近辺以下)に顕著な違いがある。ここで遠用部の上方(眼球回旋角で+20°近辺以上)にも差が見られるが、各例による差が出るのは遠用部のかなり上方(眼球回旋角で+30°近辺以上)であり、使用頻度も少ないので無視しうる。
改善として「縦方向と横方向の倍率差を減らし、倍率比を1に近づける」ことにより「像の歪みや揺れを少なく出来る」という改善効果が得られている。なお、これらの傾向は主に近用部より下方(眼球回旋角で−25°近辺以下)で顕著である。
この実施例3の度数はS−6.00 Add3.00に対応しており、比較のために同度数の3種類の従来技術例を併記してある。
1、実施例2と同様に物体側表面と眼球側表面の屈折表面を合わせて処方値に基づいた遠用度数と加入度数とを与えることができるようになっている。
辺以下)において縦方向の倍率が1に最も近く、その結果「縦横の倍率差」が最も少なくなっており、従来例よりも像の歪みや揺れが改善されているのである。なお、これらの傾向は主に近用部より下方(眼球回旋角で−25°近辺以下)で顕著である。また、従来技術1において改善の根拠とされているシェイプファクターMsvとMshについては、本発明の実施例1や実施例2と同様に、実施例3で用いた縮尺で見ても、遠近の倍率差に各例相互の違いが見られない。
本発明の実施例として、前述の実施例1〜3の他にも特許請求の範囲に記載した範囲内で、様々な表面屈折力の分布の組合わせが可能である。ここで、実施例1と同度数の応用例として実施例4〜6を、また実施例2と同度数の応用例として実施例7を示す。これらの実施例の表面屈折力と特定の視線方向に対する厳密な倍率計算結果の一覧表とグラフを図7の表1−1、表1−2及び図12〜図14のグラフ4−1、グラフ4−2乃至グラフ7−1、グラフ7−2に示す。
更に本発明においては通常の処方値のみならず、これまでレンズメーカーが把握することの少なかった眼鏡装用者の個人的ファクターとして、例えば角膜頂点からレンズ後方頂点までの距離、眼球回旋中心からレンズ後方頂点までの距離、左右眼の不等像視の程度、左右眼の高さの差、最も頻度の高い近方視の対物距離、フレームの前傾角(上下方向)、あおり角(左右方向)、レンズのコバ厚方向に対するヤゲン位置、などを入力情報としてレンズ設計に組み入れることにより、カスタムメイド(個別設計)の要求に応えることも可能である。
変形例1に係る2種類の両面非球面型累進屈折力レンズについて説明する。
物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズであって、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DVn−DVf>ADD/2となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた加入度数(ADD)を与えるようにし、
かつ、
F1を通る縦方向断面曲線において、F1からN1と同じ高さに至る縦方向断面度数変化の50%を与える位置を中心として縦方向へ±4mmに位置する2本の水平線と、F1を通る縦方向の直線から水平方向へ±15mmに位置する2本の縦線で囲まれた矩形内の任意の位置において、
前記第1の屈折表面における表面縦方向断面度数の微分値は、横方向微分値の絶対値よりも縦方向微分値の絶対値の方が大きいことを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズである。
物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズであって、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DVn−DVf>ADD/2となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた加入度数(ADD)を与えるようにし、
かつ、
F1を通る縦方向断面曲線において、F1からN1と同じ高さに至る縦方向断面度数変化の50%を与える位置を中心として縦方向へ±4mmに位置する2本の水平線と、F1を通る縦方向の直線から水平方向へ±15mmに位置する2本の縦線で囲まれた矩形内の任意の位置において、前記第1の屈折表面における表面非点収差量の微分値は、横方向微分値の絶対値よりも縦方向微分値の絶対値の方が大きく、
かつ、
前記矩形内の任意の位置において、
前記第1の屈折表面における表面平均度数の微分値は、横方向微分値の絶対値よりも縦方向微分値の絶対値の方が大きいことを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズである。
次に、この曲線を母線とする回転面を定義する。回転面における回転軸は、母線を含む平面内(断面内)において、レンズの幾何学中心における母線の法線に対して垂直な直線であり、
かつ、
F1における縦方向曲率半径をR1、F1における母線の法線と、幾何学中心における母線の法線とのなす角をΘとしたとき、R=R1*COSΘで定義される距離Rだけ、F1から眼球側へ離れたところに位置する。この回転軸を用いて、先に定義した母線を回転させることで、F1における縦方向度数と横方向度数とを一致させた物体側表面を定義できる。
図57に一般的なスイープ面の例を示す。
図57においてF1を通る縦方向の実線が子午線である。
図58は図57の子午線をレンズ側方から眺めた図であり、O1はF1における子午線の曲率中心点を示し、O1からF1への矢印の長さはF1における子午線の曲率半径を示している。上方から下方にかけて矢印の長さが短くなっているのは、子午線に沿っての曲率半径が累進的に変化していることを表している。
図57においてF1を通る横方向の破線が掃引線である。
図59は図57の掃引線をレンズ上方から眺めた図であり、O1はF1における掃引線の曲率中心点を示し、O1からF1への矢印の長さはF1における掃引線の曲率半径を示している。
3本の矢印の長さが等しいのは、この掃引線がO1を中心とした円であることを示している。
図60から図62はさまざまな掃引線の例を示している。
図60はF1から離れるにつれて曲率半径が小さくなる掃引線の例を示し、
図61はF1から離れるにつれて曲率半径が大きくなる掃引線の例を示し、
図62はF1から離れる方向によって曲率半径の変化が異なる掃引線の例を示している。
ここで、図53は、変形例1に係るレンズの物体側表面における縦(垂直)方向の度数分布(第1面)を示す図であり、図54は、変形例1に係るレンズの物体側表面における表面非点収差分布を示す図でり、図55は、変形例1に係るレンズの物体側表面における表面平均度数分布を示す図である。そして、各々の図において、F1を通る縦方向断面曲線の、F1からN1と同じ高さに至る縦方向断面度数変化の50%を与える位置を中心として縦方向へ±4mmに位置する2本の水平線と、F1を通る縦方向の直線から水平方向へ±15mmに位置する2本の縦線とで囲まれた矩形を、破線を用いて示している。
図56は、F1を通る縦方向断面曲線の度数変化を示すグラフである。縦方向が距離、横方向は、F1から近用度数測定点N1と同じ高さに至るまでの度数変化を100%としたときの、F1における度数に対する度数変化量のパーセントを表している。この矩形の上下方向の中心位置は、図56に示すように、50%にあたる位置を矩形の中心としている。
この矩形領域は、累進屈折力レンズにおいて累進作用の特徴をもっとも顕著に表している領域である。
縦方向断面度数の微分値の絶対値(単位:diopter/mm[屈折率:1.699として])
横方向:0.0、縦方向:0.24
表面非点収差量の微分値の絶対値(単位:diopter/mm[屈折率:1.699として])
横方向:0.0、縦方向:0.23
表面平均度数の微分値の絶対値(単位:diopter/mm[屈折率:1.699として])
横方向:0.0、縦方向:0.12
また、主として視線とレンズ面とが直交しえないことに起因する非点収差の発生や度数の変化を、除去もしくは低減するための「補正作用」である非球面補正を、物体側表面か眼球側表面の一方、あるいは双方へ加えることが望ましい。
尚、この変形例1は、本願明細書の実施例1の設計値を用い、それに非球面要素を取り除いたものを使用している。
こうして、物体側表面と眼球側表面が設計される。
変形例2に係る両面非球面型累進屈折力レンズについて説明する。
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DVn−DHn>ADD/2となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のN1における表面非点収差成分を前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて、処方値に基づいた近用度数(Dn)を与える構成となっている。
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DHf+DHn<DVf+DVn、
かつ、
DVn−DVf>ADD/2、
かつDHn−DHf<ADD/2となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)を与える構成となっている。
前記第1の屈折表面が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を境に左右対称であり、前記第2の屈折表面が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称であって、
かつ、
この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされており、近方視における眼の輻湊作用に対応した構成となっている。
前記第1の屈折表面が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を母線とした回転面であり、前記第2の屈折表面が、このこの第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称であって、
かつ、
この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされており、近方視における眼の輻湊作用に対応している構成となっている。
前記第1の屈折表面において、前記遠用度数測定位置F1を通る水平方向断面曲線は、真円ではなく所定の屈折力変化を有しており、
かつ、
この水平方向断面曲線上の任意の位置における法線を含む垂直方向断面による断面曲線は、前記遠用度数測定位置F1を通る子午線と実質的に同一である構成となっている。
前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与えると共に、必要に応じてプリズム屈折力(Pf)を与える構成とする上で、
装用状態における視線とレンズ面とが直交しえないことに起因する非点収差や度数誤差の発生、及び周辺視野における像の歪みの発生のいずれか、もしくは全てを低減した構成となっている。
尚、必要に応じてプリズム屈折力(Pf)を与える設計手法は、例えば、特開平2003−121801号等で公知であり、このような設計方法も組み合わせて用いることができる。
図57は、変形例2における両面非球面型累進屈折力レンズの物体側表面である第1の屈折表面を表している。本説明において、図5にて白丸で示した、遠用度数測定位置F1を通る縦方向の断面曲線(実線)を子午線と呼ぶが、これは、「課題を解決するための手段」に記載した第3〜第5の構成等に記されている「遠用度数測定位置F1を通る子午線」のことである。また、破線で示されているのは水平断面曲線である。
図61は、図60とは逆に、F1から側方に離れるに従って曲率半径が増加する水平断面曲線の例を表している。
図62は、図60と図61との例が、両者並存した水平断面曲線の例を表している。
更に、これら図60〜図62に示す形態をとった場合、それらの水平断面曲線の曲率半径の変化による屈折力変化の影響を相殺する作用を、第2の屈折表面において加えることも可能である。
この目的はレンズを通して見える像の形状倍率の変化を利用することにあり、水平断面曲線に沿っての形状倍率を装用者にとって好適なものにコントロールすることが出来る。特に図62の形態をとることによって、装用時の鼻側と耳側の形状倍率をコントロールすることが可能となる。
ここで、上述の構成とは異なり、スイープ面を有しない両面非球面型累進屈折力レンズの例を、図面を参照しながら説明する。
図63及び図64は、実施の形態の変形例3に係るレンズの物体側表面(第1面)における表面非点収差分布及び表面平均度数分布を示す図である。図面の標記方法は、前述した図41及び図42などのレンズの表面非点収差分布や表面平均度数分布を示す図と同様である。また、当該レンズ面は、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHf、DVfとし、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、DHf=DVf=4.87、DHn=6.12、DVn=7.87という特性を有している。尚、当該レンズは、遠用部の度数が0.00であり、加入度数(ADD)が+3.00の上平レンズである。当該レンズの物体側表面(第1面)がスイープ面でないことはDHf〈〈DHnであることからも明らかである。また、DVn−DHn=7.87−6.12=1.75の値は加入度数より少ないが加入度数の50%を超えており、本件発明の効果を得る事が出来る。
このように、DHnをDHfより深いカーブにする目的は、当該レンズの物体側表面(第1面)を用いて強い正の遠用度数を製造しようとする場合、当該レンズの眼球側表面(第2面)が凸面形状となって、レンズ全体がメニスカス形状でなくなることを防ぐためである。
図65及び図66は、上述した実施の形態の変形例3に係るレンズの眼球側表面(第2面)における表面非点収差分布及び表面平均度数分布を示す図である。図面の標記方法は、前述した図45及び図46などのレンズの表面非点収差分布や表面平均度数分布を示す図と同様である。
これらの内のいずれの定義を採用することも可能である。
Claims (8)
- 物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズであって、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DHf+DHn<DVf+DVn、かつ、DHn<DVn
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与えるようにし、前記第1の屈折表面の非点収差の分布が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を境に左右対称であり、前記第2の屈折表面の非点収差の分布が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称であり、かつ、この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。 - 請求項1に記載の両面非球面型累進屈折力レンズおいて、
前記両面非球面型累進屈折力レンズの近用部における透過非点収差の分布は、鼻側が密、こめかみ側が疎になるように配置されていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。 - 物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法であって、 前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DHf+DHn<DVf+DVn、かつ、DHn<DVn
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与えるようにし、前記第1の屈折表面の非点収差の分布が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を境に左右対称であり、前記第2の屈折表面の非点収差の分布が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称であり、かつ、この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。 - 請求項3に記載の両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法おいて、
前記両面非球面型累進屈折力レンズの近用部における透過非点収差の分布は、鼻側が密、こめかみ側が疎になるように配置されていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。 - 物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズであって、
前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DHf+DHn<DVf+DVn、かつ、DHn<DVn
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与えるようにし、前記第1の屈折表面の平均度数の分布が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を境に左右対称とし、前記第2の屈折表面の平均度数の分布が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称とし、かつ、この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。 - 請求項5に記載の両面非球面型累進屈折力レンズにおいて、
前記両面非球面型累進屈折力レンズの近用部における透過平均度数の分布を、鼻側が密、こめかみ側が疎になるように配置することを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズ。 - 物体側表面である第1の屈折表面と、眼球側表面である第2の屈折表面とに分割配分されている累進屈折力作用を備えた両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法であって、 前記第1の屈折表面において、遠用度数測定位置F1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、DHf、DVfとし、
前記第1の屈折表面において、近用度数測定位置N1における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれDHn、DVnとするとき、
DHf+DHn<DVf+DVn、かつ、DHn<DVn
となる関係式を満足させると共に、前記第1の屈折表面のF1及びN1における表面非点収差成分を、前記第2の屈折表面にて相殺し、前記第1と第2の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数(Df)と加入度数(ADD)とを与えるようにし、前記第1の屈折表面の平均度数の分布が、前記遠用度数測定位置F1を通る一本の子午線を境に左右対称とし、前記第2の屈折表面の平均度数の分布が、この第2の屈折表面の遠用度数測定位置F2を通る一本の子午線を境に左右非対称とし、かつ、この第2の屈折表面の近用度数測定位置N2の配置は、所定の距離だけ鼻側に内寄せされていることを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。 - 請求項7に記載の両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法において、
前記両面非球面型累進屈折力レンズの近用部における透過平均度数の分布を、鼻側が密、こめかみ側が疎になるように配置することを特徴とする両面非球面型累進屈折力レンズの設計方法。
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