ES2316803T3 - Lente progresiva de doble cara. - Google Patents
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Abstract
Lente progresiva de tipo biasférico con efecto de potencia refractiva progresivo repartido entre una primera superficie refractiva que es la superficie del lado del objeto y una segunda superficie refractiva que es la superficie del lado del globo ocular, en la que, cuando en la primera superficie refractiva, la potencia refractiva de la superficie en dirección horizontal y la potencia refractiva de la superficie en dirección vertical, en una posición F1 de medición de una dioptría de visión de lejos, son DHf y DVf respectivamente, y en la primera superficie refractiva, la potencia refractiva de la superficie en dirección horizontal y la potencia refractiva de la superficie en dirección vertical, en una posición de N1 de medición de una dioptría de visión de cerca, son DHn y DVn, respectivamente, se respetan las ecuaciones relacionales DHf + DHn < Dvf + DVn y DHn < DVn y los componentes de astigmatismo de la superficie en F1 y en N1 de dicha superficie refractiva se ven anulados por dicha segunda superficie refractiva, de modo que dichas primera y segunda superficies refractivas proporcionan conjuntamente una dioptría de visión de lejos (Df) y una dioptría adicional (ADD) basadas en los valores prescritos.
Description
Lente progresiva de doble cara.
El presente invento hace referencia a un tipo de
lente progresiva biasférica que se utiliza, por ejemplo, como lente
progresiva para presbicia, configurada para que presente un efecto
refractivo progresivo repartido entre una primera superficie
refractiva, que será la superficie del lado del objeto, y una
segunda superficie refractiva, que será la superficie del lado del
globo ocular, de modo que la primera superficie y la segunda
superficie proporcionen conjuntamente una dioptría para visión de
lejos (Df) y una dioptría adicional (ADD) de acuerdo con los
valores prescritos.
El uso de las lentes progresivas está muy
extendido, debido a la ventaja que supone la dificultad de
distinguirlas de las demás como gafas para las personas mayores, en
lugar de unas gafas para la presbicia, una ventaja que permite que
el usuario tenga una visión clara de lejos y de cerca, sin
interrupciones, entre otras. Sin embargo, también es conocido que
la necesidad de adaptar una variedad de campos visuales, como el
campo de visión de lejos y el campo de visión de cerca, e incluso
un campo de visión en una distancia media entre los dos anteriores,
sin que exista ninguna línea divisoria dentro de una zona limitada
de la lente, presenta desventajas específicas en el caso de las
lentes progresivas, que conllevan que los campos visuales no sean
siempre lo suficientemente amplios y que exista una zona,
principalmente en el campo visual lateral, en la que el usuario
percibe las imágenes con distorsiones u oscilaciones.
Son varias las propuestas que se han presentado
a lo largo del tiempo para superar las desventajas específicas de
las lentes progresivas, y la mayoría de las lentes progresivas
convencionales están configuradas a partir de una combinación de
"superficie progresiva" situada en la superficie del lado del
objeto y "superficie esférica" o "superficie cilíndrica"
dispuesta en la superficie del lado del globo ocular. Contrariamente
a estas configuraciones, Atoral Variplas ofrece una lente
progresiva caracterizada por la adición de un "efecto
progresivo" a la superficie del lado del globo ocular y que fue
lanzada en 1970 por Essel Optical Co. (actualmente Essilor), en
Francia.
Por otro lado, entre la técnica actual propuesta
se encuentra, por ejemplo, la tecnología descrita en los números de
patentes internacionales WO 97/19.382 y WO 97/19.383, entre otras,
denominadas por lo general lentes de progresión en la superficie
posterior (o progresión en la superficie cóncava). La configuración
de la superficie en la recientemente propuesta progresión en la
superficie posterior responde principalmente al objetivo de mejorar
la distorsión y la oscilación de las imágenes asignando alguna parte
o la totalidad de una dioptría adicional necesaria a la superficie
del lado del globo ocular, en lugar de la superficie del lado del
objeto, lo que consigue reducir las diferencias de aumento de una
imagen entre una zona de lejos y una zona de cerca.
Entre los ejemplos de la técnica actual, uno que
se describe en WO 97/19.382 presenta una configuración en la que la
superficie del lado del objeto se construye como una superficie
esférica o una superficie asférica rotativamente simétrica que
anula completamente el "efecto progresivo" y una "superficie
progresiva" a la que se añade (funde) una dioptría adicional
predeterminada únicamente en la superficie del lado del globo
ocular. Además, la técnica actual descrita en WO 97/19.383 presenta
una configuración en la que la dioptría adicional en la
"superficie progresiva" que se corresponde con la superficie
del lado del objeto es menor que su valor predeterminado y una
"superficie progresiva" que cubre el déficit en la dioptría
adicional se añade (funde) en una "superficie esférica" o
"superficie cilíndrica" en la superficie del lado
posterior.
Si bien persiguen otros objetivos y obedecen a
razones diferentes, otras técnicas actuales de lentes progresivas
cuya descripción implica la adición de un "efecto progresivo"
en la superficie del lado del globo ocular incluyen, por ejemplo,
las descritas en la patente japonesa publicada nº Sho
47-23.943, la solicitud de patente japonesa abierta
a la inspección nº Sho 57-10.112, la solicitud de
patente japonesa abierta para inspección nº Hei
10-206.805 y la solicitud de patente japonesa
abierta para inspección nº 2001-21.846. Además, las
técnicas actuales en las que se ofrece "efecto progresivo" en
ambas superficies de la lente, como en el caso descrito en la
mencionada WO 97/19.383, se describen en la solicitud de patente
japonesa abierta para inspección nº 2000-338.452 y
la solicitud de patente japonesa abierta para inspección nº Hei
6-118.353. Por lo general, en estas técnicas
actuales, las dos superficies, frontal y posterior, proporcionan una
dioptría adicional necesaria.
Estas técnicas cumplen con el principal objetivo
de mejorar la distorsión y la oscilación de las imágenes asignando
una parte o la totalidad de la dioptría adicional necesaria situada
en una superficie del lado del objeto a una superficie del lado del
globo ocular, con el fin de reducir la diferencia de aumento entre
una zona de lejos y una zona de cerca. Sin embargo, resulta difícil
encontrar una descripción clara sobre las razones que explican sus
efectos mejorados y sólo encontramos una descripción parcial en la
mencionada patente internacional publicada nº WO 97/19.383 (en
adelante, "técnica actual 1") o similares. Concretamente, la
técnica actual 1 revela las ecuaciones de cálculo siguientes para
un aumento SM de la lente mostrado de la ecuación (1) a la ecuación
(3), utilizándose el aumento SM de la lente como parámetro de
evaluación básico para el diseño de las lentes.
Concretamente, la técnica actual 1 incluye la
descripción siguiente.
``El aumento SM de la lente se expresa por lo
general mediante la ecuación siguiente: SM = Mp x Ms ... (1), donde
Mp es un factor de potencia y Ms es un factor de forma. Cuando la
distancia desde un vértice de una superficie del lado del globo
ocular (vértice interno) de una lente hasta el globo ocular es una
distancia intervértice L, la potencia de refracción en el vértice
interno (potencia de refracción del vértice interno) es Po, el
grosor en el centro de la lente es t, el índice de refracción de la
lente es n, y una curva básica (potencia de refracción) de la
superficie del lado del objeto de la lente es Pb, entonces Mp y Ms
se expresan de la forma siguiente: Mp = 1/(1 - L x Po) ...(2);
Ms = 1/(1 - (t x Pb)/n) ...(3).
Debería observarse que para los cálculos de la
ecuación (2) y la ecuación (3), se utiliza la dioptría (D) para la
potencia de refracción del vértice interno Po y la curva básica Pb,
y el metro (m) se utiliza para la distancia L y el grosor t,
respectivamente''.
Así, estas ecuaciones de cálculo del aumento SM
de la lente se utilizan para calcular una diferencia en el aumento
entre una zona de lejos y una zona de cerca. En la técnica actual 1,
se considera que la mejora en la distorsión y la oscilación de la
imagen se consigue debido a la pequeña diferencia en el aumento.
El estudio del autor del presente invento
muestra que, aunque se identifican algunos efectos en la técnica
actual 1 descrita anteriormente, respecto a su técnica anterior, los
puntos que se exponen a continuación deben ser discutidos más
ampliamente para lograr diseñar una lente con un mejor
rendimiento.
a. Los parámetros de evaluación básicos
utilizados en la técnica actual 1 descrita anteriormente incluyen
un parámetro que debería aplicarse exclusivamente a una zona cercana
al centro de la lente, como se deduce claramente a partir de la
descripción de "la distancia L desde un vértice de una superficie
de la cara del globo ocular de una lente hasta un globo ocular"
y "el grosor t en el centro de la lente". Más específicamente,
en un ejemplo de la técnica actual 1, el parámetro de evaluación
básico que debe aplicarse sólo a una zona en una distancia cercana
al centro de la lente, se aplica también a una zona de cerca situada
a gran distancia por debajo del centro de la lente, lo que plantea
la posibilidad de error.
b. En la técnica actual 1, el aumento SM de la
lente se calcula utilizando cinco parámetros de evaluación básicos,
que constan de los ya mencionados más el de "índice de refracción
de la lente n". Sin embargo, como se descubre inmediatamente al
inclinar hacia adelante y hacia atrás una lente con una dioptría
real, se considera que el tamaño de una imagen se ve influido en
gran medida por un "ángulo entre la línea de visión y la
superficie de la lente". Esto lleva a considerar que el
"ángulo entre la línea de visión y la superficie de la lente"
no es de consideración, especialmente al calcular el aumento de la
zona de cerca situada a una distancia importante por debajo del
centro de la lente. En consecuencia, el diseño de la lente en la
técnica actual 1 presenta una posibilidad de error causada por el
"cálculo del aumento de la lente sin tener en cuenta el ángulo
entre la línea de visión y la superficie de la lente".
c. En la técnica actual 1 sólo se describe el
"aumento" en un ejemplo de aplicación a una lente cilíndrica,
pero se omite la información sobre su dirección, lo que lleva a la
posibilidad de error cuando los "aumentos en dirección vertical y
dirección horizontal son diferentes", algo que se produce, por
ejemplo, en la zona de cerca situada a una distancia considerable
por debajo del centro de la lente.
d. Para calcular con precisión el aumento
correspondiente a la zona de cerca, debería añadirse como factor de
cálculo la distancia respecto a un objetivo visual, es decir, la
"distancia del objeto". En la técnica actual 1, no se tiene en
cuenta la "distancia del objeto", lo que conduce a una
innegable posibilidad de error.
e. En los cálculos del aumento, no se tiene en
cuenta la influencia del efecto prisma, que podría causar
errores.
Como se ha descrito anteriormente, la técnica
actual no siempre resulta suficiente desde ciertos puntos de vista,
especialmente en relación con el cálculo preciso del
"aumento".
El presente invento pretende resolver los
problemas anteriores, y su objeto consiste en proporcionar una lente
progresiva de tipo biasférico que aporte una excelente corrección
de la agudeza visual en los valores prescritos y un amplio campo
visual efectivo, con menores distorsiones en el uso, reduciendo la
diferencia de aumento de una imagen entre una zona de lejos y una
zona de cerca, mediante la utilización de un cálculo correcto del
aumento de la imagen teniendo en cuenta la influencia de un
"ángulo entre la línea de visión y la superficie de la lente"
y la "distancia del objeto".
Constituye otro objeto del presente invento el
de proporcionar una lente progresiva de tipo biasférico que permita
utilizar un "producto semiterminado simétrico bilateralmente"
como superficie del lado del objeto y procesar, después de la
aceptación de un pedido, únicamente una superficie del lado del
globo ocular en forma de superficie curva asimétrica bilateral,
para resolver la acción convergente de un ojo en la visión de cerca
y reducir los costes y el tiempo de proceso.
Como medio para resolver los problemas descritos
anteriormente, en un primer método, se parte de una lente
progresiva de tipo biasférico, con el efecto refractivo repartido
entre una primera superficie refractiva que es la superficie del
lado del objeto y una segunda superficie refractiva que es la
superficie del lado del globo ocular, y en la que, cuando en la
primera superficie refractiva, la potencia refractiva de la
superficie en dirección horizontal y la potencia refractiva de la
superficie en dirección vertical, en una posición F1 de medición de
una dioptría de visión de lejos, son DHf y DVf respectivamente, y en
la segunda superficie refractiva, la potencia refractiva de la
superficie en dirección horizontal y la potencia refractiva de la
superficie en dirección vertical, en una posición N1 de medición de
una dioptría de visión de cerca, son DHn y DVn, respectivamente, se
respetan las ecuaciones relacionales siguientes: DHf + DHn < DVf
+ DVn, y DHn < DVn, y se anulan los elementos de astigmatismo de
la superficie en F1 y en N1 de la primera superficie refractiva por
el efecto de la segunda superficie refractiva, de modo que la
primera y la segunda superficies refractivas proporcionan
conjuntamente una dioptría de visión de lejos (Df) y una dioptría
adicional (ADD) basadas en los valores prescritos.
En un segundo método, en la lente progresiva
biasférica descrita para el primer método se cumplen las ecuaciones
relacionales DVn - DVf > ADD/2 y DHn - DHf < ADD/2.
En un tercer método, en la lente progresiva de
tipo biasférico de acuerdo con el primer y el segundo métodos, la
primera superficie refractiva es simétrica bilateralmente respecto a
un meridiano que pasa a través de la posición F1 de medición de la
dioptría de visión de lejos, la segunda superficie refractiva es
asimétrica bilateralmente respecto a un meridiano que pasa a través
de la posición F2 de medición de una dioptría de visión de lejos, y
una posición N2 de medición de una dioptría de visión de cerca en la
segunda superficie refractiva se modifica hacia el interior, en
dirección a la nariz, según una distancia predeterminada.
En un cuarto método, en la lente progresiva de
tipo biasférico de acuerdo con cualquiera de los métodos anteriores,
del primero al tercero, la primera superficie refractiva es una
superficie rotatoria con un meridiano generatriz que pasa a través
de la posición F1 de medición de la dioptría de visión de lejos, la
segunda superficie es asimétrica bilateralmente respecto a un
meridiano que pasa a través de la posición F2 de medición de una
dioptría de visión de lejos en la segunda superficie refractiva, y
una posición N2 de medición de una dioptría de visión de cerca en
la segunda superficie refractiva se modifica hacia el interior, en
dirección a la nariz, según una distancia predeterminada.
Los métodos descritos en el párrafo anterior se
diseñan siguiendo los resultados siguientes de clarificación. En
adelante, en la descripción se hará referencia las figuras de los
dibujos. En la figura 1 se muestra una vista explicativa de las
distintas potencias de refracción de la superficie en varias
posiciones de la superficie de la lente de unas gafas; en la figura
2 se muestra una vista explicativa de una relación posicional entre
el globo ocular, las líneas de visión y una lente; en la figura
3-1, la figura 3-2 y la figura
3-3, y en la figura 4-1, la figura
4-2 y la figura 4-3 se muestran
vistas explicativas de un aumento M \gamma de un prisma, siendo
explicaciones sobre una diferencia de aumento al mirar
principalmente en una zona de cerca situada por debajo de la lente;
en la figura 5-1 se muestra una vista explicativa de
una configuración óptica de una lente progresiva, tratándose de una
vista frontal de la lente progresiva mirada desde la superficie del
lado del objeto; en la figura 5-2 se muestra una
vista explicativa de la configuración óptica de la lente progresiva,
correspondiente a una vista lateral que ilustra una sección
transversal en sentido vertical; en la figura 5-3
se muestra una vista explicativa de la configuración óptica de la
lente progresiva, tratándose de una vista en alzado que ilustra una
sección transversal en sentido transversal; y en la figura 6 se
muestra una vista explicativa que ilustra las diferencias en la
definición de "dioptría adicional". Obsérvese que en estos
dibujos, el símbolo F denota una posición de medición de una
dioptría de visión de lejos, el símbolo N denota una posición de
medición de una dioptría de visión de cerca, y el símbolo Q denota
una posición de medición de una dioptría de prisma. Además, otros
símbolos que aparecen en la figura 1 y en las sucesivas denotan lo
siguiente;
DVf: potencia refractiva de la superficie en F
de una línea curva seccional en dirección vertical que atraviesa
F;
DVn: potencia refractiva de la superficie en N
de una línea curva seccional en dirección vertical que atraviesa
N;
DHf: potencia refractiva de la superficie en F
de una línea curva seccional en dirección horizontal que atraviesa
F;
DHn: potencia refractiva de la superficie en N
de una línea curva seccional en dirección horizontal que atraviesa
N. Además, se añade el sufijo 1 a todos los símbolos cuando la
superficie refractiva del dibujo es una primera superficie
refractiva que corresponde a la superficie del lado del objeto, y se
añade el sufijo 2 a todos los símbolos cuando la superficie es una
segunda superficie refractiva que se corresponde a la superficie
del lado del globo ocular, para identificarlas.
\vskip1.000000\baselineskip
Además, los símbolos F1 y F2 denotan las
posiciones de medición de una dioptría de visión de lejos en la
superficie del lado del objeto y en la superficie del lado del
globo ocular, y de forma parecida los símbolos N1 y N2 denotan
posiciones de medición de una dioptría de visión de cerca en la
superficie del lado del objeto y en la superficie del lado del
globo ocular. Además, el símbolo E corresponde a un globo ocular, el
símbolo C a un centro de rotación del globo ocular, el símbolo S a
una superficie de referencia en torno a C, y los símbolos Lf y Ln a
líneas de visión que atraviesan la posición de medición de la
dioptría de visión de lejos y la posición de medición de la
dioptría de visión de cerca, respectivamente. Además, el símbolo M
es una línea curva denominada línea de mirada que es atravesada por
una línea de visión cuando uno mira con ambos ojos, pasando de una
zona frontal alta a una zona frontal baja. Así, los símbolos F1, N1,
F2, N2 y N3 indican posiciones en las que se coloca la apertura de
un calibrador de lentes y que varían dependiendo de la definición
de la "dioptría adicional".
En primer lugar, para el cálculo de un aumento
correspondiente a la visión de cerca mejorado con los "parámetros
correspondientes a la zona de cerca", que es el problema (a) de
la técnica actual descrita, y para "teniendo en cuenta la
distancia del objeto", que es el problema (d), se estableció el
cálculo siguiente. Específicamente, cuando Mp es un factor de
potencia y Ms es un factor de forma, el aumento SM de la imagen se
expresa mediante SM = Mp x Ms ....(1').
En este caso, cuando la potencia objetiva (cifra
inversa a la distancia del objeto expresada en una unidad de m) en
relación con un objetivo visual es Px, la distancia, desde la
superficie del lado del globo ocular en la zona de cerca, entre la
lente y el globo ocular es L, la potencia de refracción en la zona
de cerca (potencia refractiva del vértice interior en la zona de
cerca) es Po, el grosor en la zona de cerca de la lente es t, el
índice de refracción de la lente es n, y la curva básica (potencia
de refracción) de la superficie del lado del objeto en la zona de
cerca de la lente es Pb, se establece la relación siguiente: Mp = (1
- (L + t) Px)/(1 - L x Po) ...(2'); Ms = 1/(1 - t x (Px
+ Pb)/n) ...(3').
Estas ecuaciones, en las que los parámetros se
hacen corresponder con la zona de lejos, y el 0 correspondiente a
infinito se sustituye por Px, indicando la potencia de la distancia
del objeto, coinciden con las ecuaciones de la técnica actual 1
descrita anteriormente. En otras palabras, las ecuaciones utilizadas
en la técnica actual 1 pueden considerarse ecuaciones dedicadas a
la visión de lejos con una distancia infinita del objeto. Por otro
lado, aunque la ecuación (1') en este caso es idéntica a la ecuación
de la técnica actual 1 descrita anteriormente, la distancia del
objeto en la visión de cerca es por lo general de entre 0,3 m y 0,4
m, de modo que Px, al ser la correspondiente cifra inversa, pasa a
ser un valor de entre -2,5 y -3,0. En consecuencia, Mp se
incrementa en la ecuación (2') porque el numerador se incrementa, y
Ms se reduce en la ecuación (3') porque el denominador se reduce.
Esto demuestra que la influencia del factor de forma Ms en la visión
de cerca es inferior a la obtenida por los cálculos de la técnica
actual 1. Así, por ejemplo, cuando Pb = -Px, es decir, cuando la
curva base (potencia refractiva) de la superficie en el lado del
objeto de la lente presenta un valor comprendido entre +2,5 y unos
+3,0, Ms = 1, lo que demuestra que el factor de forma en la visión
de cerca es completamente irrelevante en el aumento de una
imagen.
Pese a que, en la forma descrita anteriormente,
se han obtenido ecuaciones para el cálculo del aumento que tienen
en cuenta los parámetros correspondientes a la zona de cerca y la
"distancia del objeto", debe tenerse en cuenta también el
"ángulo entre la línea de visión y la superficie de la lente",
que es la base del problema (b) de la técnica actual 1 descrita
anteriormente, para calcular el aumento en la visión de cerca real.
Lo más importante en este caso es que el "ángulo entre la línea
de visión y la superficie de la lente" tenga una propiedad
direccional. En otras palabras, el hecho de tener en cuenta el
"ángulo entre la línea de visión y la superficie de la lente"
no significa otra cosa que tener en cuenta simultáneamente la
propiedad direccional del "aumento de una imagen", lo que
corresponde al problema (c) de la técnica actual 1 descrita
anteriormente.
Al revisar la primera ecuación de cálculo de las
ecuaciones (1') a (3') descritas anteriormente, desde este punto de
vista, se obtienen como factores de cálculo influidos por el
"ángulo entre la línea de visión y la superficie de la lente",
la potencia de refracción del vértice interno Po, en la zona de
cerca, y la curva base (potencia de refracción) Pb de la superficie
del lado del objeto, en la zona de cerca. En este caso, se utilizan
las conocidas ecuaciones aproximativas de Martin, siendo \alpha el
ángulo formado entre la línea de visión, en la visión de cerca, y
el eje óptico del área de la zona de cerca, y siendo \beta el
ángulo formado entre la línea de visión, en la visión de cerca, y
la línea normal en la superficie del lado del objeto en la zona de
cerca; entonces la potencia refractiva en dirección vertical en la
zona de cerca es la siguiente: Pov = Po x (1 + Sin^{2}
\alpha x 4/3), la potencia refractiva del vértice interno en
dirección horizontal en la zona de cerca es: Poh = Po x (1 +
Sin^{2} \alpha x 1/3), la potencia refractiva de la
sección vertical en la superficie del lado del objeto en la zona de
cerca es: Pbv = Pb x (1 + Sin^{2} \beta x 4/3), y la
potencia refractiva de la sección transversal en la superficie del
lado del objeto en la zona de cerca es: Pbh = Pb x (1 +
Sin^{2} \beta x 1/3).
Mientras los ángulos \alpha y \beta y Po y
Pb sean distintos de cero, las potencias de refracción, los
factores de refracción y los factores de forma tendrán valores
distintos entre las direcciones vertical y horizontal descritas
anteriormente, lo que provocará que se produzcan aumentos diferentes
en la dirección vertical y en la dirección horizontal.
Por otro lado, si bien las ecuaciones
aproximadas se utilizan aquí para explicar simplemente el hecho de
que "la potencia de refracción varía dependiendo de la dirección
de la línea de visión", es deseable que se obtengan estos
valores mediante cálculos precisos de seguimiento de rayos en el
diseño óptico real. En un ejemplo no atributivo del método de
cálculo de estos valores, por ejemplo, se calcula una vía óptica a
lo largo de la línea de visión utilizando la ley de Snell para
determinar L, t y la distancia entre la superficie refractiva del
lado del objeto y un punto del objeto y, a continuación, a lo largo
de esta vía óptica, pueden utilizarse la primera forma fundamental,
la segunda forma fundamental, la fórmula de Weingarten y otros
valores parecidos en geometría diferencial para calcular la
potencia refractiva teniendo en cuenta la influencia de la
refracción sobre la vía óptica en la superficie refractiva del lado
del objeto y la superficie refractiva del lado del globo
ocular.
Estas ecuaciones, fórmulas y métodos de cálculo
se conocen desde hace mucho tiempo y se describen en la conocida
obra Differential Geometry (escrita por Kentaro Yano y
publicada por Asakura Shoten Kabusikikaisya en 1949 en su primera
edición), entre otras, por lo que se omite aquí su explicación.
Por otro lado, al efectuar cálculos de
seguimiento de rayos tan precisos, se tienen en cuenta cuatro
factores de cálculo L, Po, t y Pb, que corresponden a los problemas
(a) a (d) descritos anteriormente, y se facilitan unos cálculos
precisos del aumento en todas las direcciones de la línea de visión,
así como en la zona de cerca situada a una distancia considerable
por debajo del centro de la lente. De esta forma, los elementos
descritos anteriormente: la potencia de refracción del vértice
interno en dirección vertical en la zona de cerca (Pov), la
potencia refractiva del vértice interno en dirección horizontal en
la zona de cerca (Poh), la potencia refractiva de la sección
vertical en la superficie del lado del objeto en la zona de cerca
(Pbv), y la potencia refractiva de la sección transversal en la
superficie del lado del objeto en la zona de cerca (Pbh), pueden
obtenerse con una precisión mayor que aquella, en un caso,
utilizando las ecuaciones aproximadas de Martin.
Se comprenderá fácilmente que todos los cálculos
del aumento de una imagen descritos anteriormente deben
corresponderse con la diferencia en la dirección de la línea de
visión, por el hecho de que "la potencia de refracción varía
según la dirección de la línea de visión", tal y como se ha
descrito. En este caso, cuando Mp es el factor de potencia y Ms es
el factor de forma, y se añaden el sufijo v para la dirección
vertical y el sufijo h para la dirección horizontal con el fin de
expresar el aumento SM de una imagen, las ecuaciones (1') a (3')
descritas anteriormente se reescriben de la forma siguiente: SMv =
Mpv x Msv ...(1v'); SMh = Mph x Msh ...(1h'); Mpv = (1
- (L+t) Px)/(1 - L x Pov) ...(2v'); Mph = (1 -
(L+t)Px)/(1-L x Poh) ...(2h');
Msv = 1/(1 - t x (Px + Pbv)/n) ...(3v'); Msh = 1/(1 - t
x (px + Pbh)/n) ...(3h').
De esta forma se podrían resolver los problemas
enumerados de (a) a (d) que presenta la técnica actual 1.
Finalmente, se describirá la "influencia del efecto del
prisma", que es el problema descrito (e), en el cálculo del
aumento en la visión de cerca real. Si bien un prisma por sí solo no
presenta potencia de refracción, contrariamente a una lente, el
aumento M \gamma del prisma varía según el ángulo de incidencia y
el ángulo de salida de los rayos desde/hacia el prisma. Aquí, se
tiene en cuenta el aumento del ángulo \gamma cuando un rayo
incidente desde un vacío hacia un medio con un índice de refracción
n, según se ilustra en la parte izquierda de la figura
3-1 y de la figura 4-1, se refracta
sobre la superficie del medio. Cuando el ángulo incidente es i y el
ángulo refractivo es r en este caso, n = Sin i / Sin r por la
conocida ley de Snell. Además, el aumento del ángulo \gamma por
la refracción se expresa mediante \gamma = Cos i / Cos r. Dado que
n \geq 1, por lo general i \geq r y \gamma \leq 1. Aquí,
\gamma se convierte en un valor máximo 1 cuando i = r = 0, es
decir, en caso de una incidencia normal. Cuando el ángulo refractivo
r es como en n = 1/Sin r, \gamma se convierte en un valor mínimo
teórico, \gamma = 0. En este caso, i = \pi/2, y por ello r es
igual a un ángulo crítico de reflexión total, cuando el rayo sale
del medio.
Por otro lado, un aumento \gamma' del ángulo
cuando un rayo sale de un medio con un índice de refracción n hacia
un vacío, como se ilustra a la derecha en las figuras
3-1 y 4-1, se comporta totalmente a
la inversa del caso anterior. Más específicamente, cuando el ángulo
incidente de un rayo, que se refracta sobre una superficie del
medio y sale del interior del medio hacia un vacío, es i' y el
ángulo refractivo es r', 1/n = Sin i'/Sin r', según la ley de
Snell, y el aumento del ángulo se expresa de la forma \gamma' =
Cos i'/Cos r'. Dado que n \geq 1, por lo general r' \geq i' y
\gamma \leq 1. En este caso, \gamma' se convierte en un valor
máximo 1 cuando i' = r' = 0, es decir, en el caso de una incidencia
normal. Cuando el ángulo incidente i' es como en n = 1/Sin i',
\gamma' se convierte en un valor teórico máximo, \gamma' =
\infty. En este momento, r' = \pi/2, por lo que i' es igual a
un ángulo crítico de reflexión total cuando un rayo sale del
medio.
Como se ilustra en la figura 3-3
y en la figura 4-3, se considera un caso en el que
un rayo incidente sobre la superficie del lado del objeto de una
lente de gafas pasa a través del interior de la lente, sale desde
la superficie del lado del globo ocular y llega al globo ocular (en
adelante, se considerará a efectos de conveniencia que el índice de
refracción del aire es aproximadamente 1, que es el correspondiente
al vacío, para simplificar la descripción).Cuando el índice de
refracción de una lente de gafas es n, el ángulo incidente de un
rayo incidente en la superficie del lado del objeto es i, el ángulo
refractivo es r, el ángulo incidente de un rayo que parte del
interior de la lente y llega hasta la superficie del lado del globo
ocular es i', y el ángulo refractivo de un rayo emergente es r', el
aumento del ángulo M \gamma que pasa a través de ambas
superficies de la lente de las gafas se expresa como el producto de
los dos tipos de aumentos del ángulo descritos anteriormente, M
\gamma = \gamma x \gamma' = (Cos i x Cos i')/(Cos r x Cos
r').
Esto no tiene relevancia sobre la potencia
refractiva en la superficie de la lente y se conoce como aumento de
un prisma.
Aquí, cuando se tiene en cuenta un caso de i =
r' y de r = i', como se ilustra en las figuras 3-1 y
4-1, entonces M \gamma x \gamma' = 1, lo que
significa que no se produce ningún cambio en el aumento de una
imagen vista a través de un prisma. En cambio, cuando un rayo
incide perpendicularmente sobre la superficie del lado del objeto
de la lente de las gafas, según se ilustra en la figura
3-2, entonces M \gamma = \gamma' = Cos i'/Cos
r' \geq 1, e inversamente, cuando un rayo sale perpendicularmente
de la superficie del lado del globo ocular de la lente de las
gafas, como se ilustra en la figura 4-2, entonces M
\gamma = \gamma = Cos i/Cos r \leq 1.
En este caso, lo que es más importante es que
los aumentos M \gamma de un prisma tengan una propiedad
direccional. De forma más específica, si tenemos en cuenta la
distribución de los prismas en una lente progresiva, ésta suele
variar naturalmente dependiendo de la dioptría y del valor prescrito
del prisma, ya que por lo general los prismas de visión de lejos
cerca del centro de la lente son pequeños, y los prismas en
dirección vertical en la visión de cerca de una zona por debajo de
la lente son grandes. En consecuencia, puede afirmarse que el
aumento M \gamma del prisma ejerce una mayor influencia, en
especial sobre la dirección vertical en la visión de cerca.
No solo una lente progresiva, sino también una
lente de gafas normal presenta una forma de menisco, en la que la
superficie del lado del objeto es convexa y la superficie del lado
del globo ocular es cóncava, por lo que, teniendo en cuenta que la
línea de visión en la visión de cerca es en dirección descendente,
puede afirmarse que la visión de cerca a través de la lente
progresiva con potencia refractiva positiva en la zona de cerca,
según se ilustra en la figura 3-3, es similar a la
forma de la figura 3-2, de M \gamma \geq 1, y
no a la de la figura 3-1, de M \gamma = 1, y que
al menos M \gamma > 1. De forma parecida, puede afirmarse que
la visión de cerca a través de la lente progresiva que presenta una
potencia refractiva negativa en la zona de cerca, según se ilustra
en la figura 4-3, es parecida a la forma de la
figura 4-2, en la que M \gamma \leq 1, y no
tanto a la de la figura 4-1, en la que M \gamma =
1. En consecuencia, M \gamma > 1 en la visión de cerca a
través de la lente progresiva con potencia refractiva positiva en la
zona de cerca, y M \gamma < 1 en la visión de cerca a través
de la lente progresiva con potencia refractiva negativa en la zona
de cerca.
Si bien el aumento SM de la lente en la técnica
actual 1 se obtiene únicamente como producto del factor de potencia
Mp y el factor de forma Ms, según se ha descrito anteriormente, el
objetivo del presente invento es multiplicar además el producto por
el aumento M \gamma de un prisma, para obtener un aumento correcto
de una lente.
El aumento M \gamma por un prisma se denomina
"factor de prisma", a diferencia de Mp y Ms, y cuando se añaden
el sufijo v para la dirección vertical y el sufijo h para la
dirección horizontal para expresar el aumento SM de una imagen, las
ecuaciones (1v') y (1h') descritas anteriormente se reescriben de la
forma siguiente: SMv = Mpv x Msv x M \gamma v ...(1v'');
SMh = Mph x Msh x M \gamma h ...(1h'').
Cabe observar que estas M \gamma y M \gamma
h pueden obtenerse mediante el proceso de los cálculos precisos de
seguimiento de rayos descritos anteriormente. Esto puede resolver el
problema de la influencia del efecto del prisma en los cálculos del
aumento de unas gafas.
En una lente progresiva normal de superficie
convexa, la zona de lejos es inferior a la zona de cerca en cuanto
a potencia refractiva de la superficie de una "superficie
progresiva" que sea la superficie del lado del objeto.
Contrariamente a lo anterior, en la lente progresiva de la técnica
actual 1, la zona de lejos se establece igual a la zona de cerca en
cuanto a potencia refractiva de la superficie de una "superficie
progresiva" que es la superficie del lado del objeto, lo que
modifica la relación, en el factor de forma, entre la zona de lejos
y la zona de cerca, y reduce la diferencia de aumento entre la zona
de lejos y la zona de cerca, para mejorar la distorsión y la
oscilación de la imagen por parte de la lente progresiva. En el
estudio del presente invento, sin embargo, se muestra que aunque
una reducción en la diferencia de potencia refractiva de la
superficie entre la zona de lejos y la zona de cerca de una
"superficie progresiva" que sea la superficie del lado del
objeto presenta la ventaja de reducir la diferencia de aumento de la
imagen entre la zona de lejos y la zona de cerca, en la dirección
horizontal, aparecen ciertos problemas al reducir la diferencia de
la potencia refractiva de la superficie en la dirección
vertical.
El primer problema es la influencia del factor
de prisma M \gamma v en la dirección vertical. El factor de
prisma M \gamma v en la dirección vertical es M \gamma v < 1
cuando la zona de cerca presenta una potencia refractiva negativa,
y M \gamma v > 1 cuando la zona de cerca presenta una potencia
refractiva positiva, según se ha descrito anteriormente, y esta
tendencia se amplía al reducir la diferencia de potencia refractiva
de la superficie en la dirección vertical, por lo que M \gamma v
se aleja de M \gamma v = 1, que es el aumento del ojo desnudo, en
cualquiera de los casos en que la dioptría en la zona de cerca es
positiva o negativa. En cambio, el factor de prisma M \gamma h en
la dirección horizontal no recibe esta influencia, por lo que se
mantiene como M \gamma h = 1. En consecuencia, surge una
diferencia entre las direcciones vertical y horizontal en el
aumento de una imagen, especialmente en una zona partiendo de la
zona de cerca hacia una zona inferior a ésta, lo que conlleva la
desventaja de que un elemento que se vería cuadrado en condiciones
de visión adecuadas, se verá más largo que ancho en una dioptría de
más, y más ancho que largo en una dioptría de menos.
Un segundo problema es el que surge sólo cuando
la zona de cerca presenta una potencia refractiva positiva, en
especial en dirección vertical. Específicamente, cuando la
diferencia en la potencia refractiva de la superficie en la
dirección vertical se reduce, el ángulo entre la línea de visión y
la superficie de la lente en la visión de cerca se incrementa
todavía más, por lo que el factor de potencia Mpv en dirección
vertical se incrementa y actúa doblemente con el incremento en el
factor de prisma M \gamma v en la dirección vertical, lo que
corresponde al primer problema, para incrementar el aumento SMv en
la dirección vertical, lo que conlleva la desventaja de que la
diferencia de aumento de una imagen entre la zona de lejos y la zona
de cerca se incrementa.
De forma concisa, se muestra que la reducción en
la diferencia de potencia refractiva de la superficie entre la zona
de lejos y la zona de cerca de una superficie progresiva que sea la
superficie del lado del objeto supone una ventaja en la dirección
horizontal, pero se deteriora inversamente en la dirección vertical.
En consecuencia, en una lente progresiva de superficie convexa de
tipo convencional, los problemas descritos anteriormente se pueden
resolver repartiendo la superficie progresiva que es la superficie
del lado del objeto en la dirección vertical y en la dirección
horizontal, y reduciendo la diferencia de potencia refractiva de la
superficie entre la zona de lejos y la zona de cerca sólo en la
dirección horizontal.
Todo esto es aplicable plenamente al hecho de
que "el campo visual se amplía", lo que generalmente se
considera un mérito de la progresión de la superficie posterior (o
progresión de la superficie cóncava), según se ha descrito
anteriormente.
Es generalmente conocido que un campo visual
excelente en la dirección horizontal presenta sus límites, dado que
aparece astigmatismo en la zona periférica de la "superficie
progresiva", pero si la "superficie progresiva" se coloca
en la superficie del lado del globo ocular, la "superficie
progresiva" en sí misma se acerca al ojo para aportar la ventaja
de ampliar en la dirección horizontal el campo visual excelente. Por
otro lado, esto se traduce en una distancia todavía más amplia
entre las zonas visuales de lejos y de cerca, en la dirección
vertical, para presentar la desventaja de que aumenta el esfuerzo
para rotar el ojo, desde la visión de lejos hacia la visión de
cerca. En otras palabras, la progresión de la superficie posterior
(o progresión de la superficie cóncava), comparada con la
progresión convencional de la superficie frontal (o progresión de la
superficie convexa) presenta la ventaja de ampliar el campo visual
en la dirección horizontal, pero la desventaja de incrementar el
ángulo de rotación del ojo desde la visión de lejos hacia la visión
de cerca en la dirección vertical.
El presente invento, sin embargo, incluye la
superficie refractiva progresiva que cumple con las ecuaciones
relacionales DHf + DHn < DVfn + DVn y DHn < DVn, o DVn - DVf
> ADD/2 y DHn - DHf < ADD/2, según se ha descrito
anteriormente, de modo que el invento presenta características
generadas por ser la progresión de la superficie posterior (o
progresión de la superficie cóncava) mayor que la progresión de la
superficie frontal convencional (o progresión de la superficie
convexa) en la dirección horizontal, y características generadas
por ser la progresión de la superficie frontal convencional (o
progresión de la superficie convexa) mayor que la progresión de la
superficie posterior (o progresión de la superficie cóncava) en la
dirección vertical. En consecuencia, de acuerdo con el presente
invento, es posible limitar la desventaja que conlleva incrementar
el ángulo de rotación del globo ocular entre la zona de lejos y la
zona de cerca en la dirección vertical, añadiendo en cambio la
ventaja de incrementar el campo visual en la dirección
horizontal.
Además, en un ejemplo extremo comprendido en el
ámbito del presente invento, cuando DVn - DVf = ADD y DHn - DHf =
0, una lente presenta una progresión idéntica a la progresión de la
superficie frontal convencional (o progresión de la superficie
convexa) en la dirección vertical y a la progresión de la superficie
posterior (o progresión de la superficie cóncava) en la dirección
horizontal. En consecuencia, este caso presenta un resultado más
excelente si cabe en el sentido de que la ventaja en la dirección
horizontal puede obtenerse también sin la desventaja en la
dirección vertical.
Además, todo esto es aplicable también para
reducir la diferencia de aumento de una imagen entre la zona de
lejos y la zona de cerca y mejorar la distorsión y la oscilación de
la imagen según se ha descrito anteriormente, por lo que pueden ser
ventajas del presente invento.
Tal y como se ha descrito, la característica más
importante del presente invento es que el efecto progresivo de una
lente progresiva se reparte entre la dirección vertical y la
dirección horizontal de la lente, y a continuación se establece un
índice de reparto óptimo entre las superficies frontal y posterior
en cada dirección para configurar una lente progresiva de tipo
biasférico. Como ejemplo extremo, también corresponde al ámbito del
presente invento que el efecto progresivo en la dirección vertical
sea proporcionado por la superficie del lado del objeto, y que el
efecto progresivo en la dirección horizontal sea proporcionado por
la superficie del lado del globo ocular. En este caso, dado que
ninguna de las dos caras, frontal y posterior, funciona como
superficie progresiva normal sólo por una superficie, la dioptría
adicional no puede especificarse como superficie progresiva. Esto
se traduce en una lente progresiva en la que ninguna de las
superficies, frontal ni posterior, es una superficie progresiva.
Por el contrario, aunque las distintas técnicas actuales descritas
anteriormente son diferentes en cuanto a índice de reparto, en
cualquiera de ellas el "valor" de una dioptría adicional se
asigna a ambas superficies, frontal y posterior, y después de
imaginar una superficie progresiva real a la que se asigna cada
dioptría adicional prescrita, se configura una superficie combinada
con una superficie cilíndrica según se requería. En consecuencia,
el aspecto decididamente diferente del presente invento en
comparación con la técnica actual se da en la configuración de una
lente progresiva de tipo biasférico que utiliza, en ambas
superficies, superficies asféricas con efectos progresivos
diferentes dependiendo de la dirección.
En la figura 1 se muestra una vista explicativa
de varias potencias de refracción de la superficie en diferentes
posiciones de la lente de unas gafas;
En la figura 2 se muestra una vista explicativa
de una relación posicional entre un globo ocular, las líneas de
visión y la superficie de una lente;
En la figura 3-1 se muestra una
vista explicativa de un aumento M \gamma de un prisma, tratándose
de una vista explicativa sobre una diferencia entre una lente
convexa y una lente cóncava y sobre una diferencia de aumento al
mirar principalmente utilizando una zona de cerca que es la parte
inferior de una lente;
En la figura 3-2 se muestra una
vista explicativa sobre un aumento M \gamma de un prisma,
tratándose de una vista explicativa sobre una diferencia entre una
lente convexa y una lente cóncava y sobre una diferencia de aumento
al mirar utilizando principalmente una zona de cerca que es una
parte inferior de la lente;
En la figura 3-3 se muestra una
vista explicativa de un aumento M \gamma de un prisma, tratándose
de una vista explicativa sobre una diferencia entre una lente
convexa y una lente cóncava y sobre una diferencia de aumento al
mirar principalmente utilizando una zona de cerca que es la parte
inferior de una lente;
En la figura 4-1 se muestra una
vista explicativa de un aumento M \gamma de un prisma, tratándose
de una vista explicativa sobre una diferencia entre una lente
convexa y una lente cóncava y sobre una diferencia de aumento al
mirar principalmente utilizando una zona de cerca que es la parte
inferior de una lente;
En la figura 4-2 se muestra una
vista explicativa de un aumento M \gamma de un prisma, tratándose
de una vista explicativa sobre una diferencia entre una lente
convexa y una lente cóncava y sobre una diferencia de aumento al
mirar principalmente utilizando una zona de cerca que es la parte
inferior de una lente;
En la figura 4-3 se muestra una
vista explicativa de un aumento M \gamma de un prisma, tratándose
de una vista explicativa sobre una diferencia entre una lente
convexa y una lente cóncava y sobre una diferencia de aumento al
mirar principalmente utilizando una zona de cerca que es la parte
inferior de una lente;
En la figura 5-1 se muestra una
vista explicativa de un diseño óptico de una lente progresiva,
tratándose de una vista frontal de la lente progresiva, mirada
desde la superficie del lado del objeto;
En la figura 5-2 se muestra una
vista explicativa del diseño óptico de la lente progresiva,
tratándose de una vista lateral que ilustra una sección transversal
en dirección vertical;
En la figura 5-3 se muestra una
vista explicativa del diseño óptico de la lente progresiva,
tratándose de una vista en alzado que ilustra una sección
transversal en dirección transversal;
En la figura 6 se muestra una vista explicativa
que ilustra la diferencia en la definición de una "dioptría
adicional";
En la figura 7 se muestra una vista conjunta que
ilustra, en la tabla 1-1 y en la tabla
1-2, las "potencias refractivas de la
superficie" y los "resultados de unos cálculos precisos del
aumento en la dirección de una línea de visión específica" para
los ejemplos 1, 4, 5 y 6 y las técnicas actuales A, B y C,
correspondientes a las dioptrías de los ejemplos 1, 4, 5 y 6;
En la figura 8 se muestra una vista conjunta que
ilustra, en la tabla 2-1 y en la tabla
2-2, las "potencias refractivas de la
superficie" y los "resultados de unos cálculos precisos del
aumento en la dirección de una línea de visión específica" para
los ejemplos 2 y 7 y las técnicas actuales A, B y C,
correspondientes a las dioptrías de los ejemplos 2 y 7;
En la figura 9 se muestra una vista conjunta que
ilustra, en la tabla 3-1 y en la tabla
3-2, las "potencias refractivas de la
superficie" y los "resultados de unos cálculos precisos del
aumento en la dirección de una línea de visión específica" para
el ejemplo 3 y las técnicas actuales A, B y C, correspondientes a
las dioptrías del ejemplo 3;
En la figura 10 se muestra una vista que ilustra
los gráficos 1-1, 1-2,
2-1 y 2-2, representando las
distribuciones de la potencia refractiva de la superficie del
ejemplo 1 y el ejemplo 2;
En la figura 11 se muestra una vista que ilustra
los gráficos 3-1 y 3-2,
representando la distribución de las potencias refractivas de la
superficie correspondientes al ejemplo 3;
En la figura 12 se muestra una vista que ilustra
los gráficos 4-1, 4-2,
5-1, 5-2, 6-1 y
6-2, representando la distribución de las potencias
refractivas de la superficie de los ejemplos 4 al 6;
En la figura 13 se muestra una vista que ilustra
los gráficos 7-1 y 7-2,
representando la distribución de las potencias refractivas de la
superficie correspondientes al ejemplo 7;
En la figura 14 se muestra una vista que ilustra
los gráficos A-1, A-2,
B-1, B-2, C-1 y
C-2, representando la distribución de las potencias
refractivas de la superficie de los ejemplos A, B y C;
En la figura 15 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 1-3-Msv que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 16 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 1-3-Msh que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 17 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 1-3-Mpv que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 18 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 1-3-Mph que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
\newpage
\global\parskip0.900000\baselineskip
En la figura 19 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 1-3-M \gamma v que
representa los resultados, obtenidos con cálculos precisos del
aumento, de las distribuciones del aumento cuando las lentes del
ejemplo 1 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y
C correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo
largo de las líneas principales de mirada;
En la figura 20 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 1-3-M \gamma h que
representa los resultados, obtenidos con cálculos precisos del
aumento, de las distribuciones del aumento cuando las lentes del
ejemplo 1 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y
C correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo
largo de las líneas principales de mirada;
En la figura 21 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 1-3-SMv que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 22 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 1-3-SMh que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada;
En la figura 23 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 2-3-Msv que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 24 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 2-3-Msh que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 25 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 2-3-Mpv que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 26 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 2-3-Mph que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 27 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 2-3-M \gamma v que
representa los resultados, obtenidos con cálculos precisos del
aumento, de las distribuciones del aumento cuando las lentes del
ejemplo 2 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y
C correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo
largo de las líneas principales de mirada;
En la figura 28 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 2-3-M \gamma h que
representa los resultados, obtenidos con cálculos precisos del
aumento, de las distribuciones del aumento cuando las lentes del
ejemplo 2 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y
C correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo
largo de las líneas principales de mirada;
En la figura 29 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 2-3-SMv que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 30 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 2-3-SMh que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 31 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 3-3-Msv que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 32 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 3-3-Msh que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
\global\parskip1.000000\baselineskip
En la figura 33 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 3-3-Mpv que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 34 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 3-3-Mph que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 35 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 3-3-M \gamma v que
representa los resultados, obtenidos con cálculos precisos del
aumento, de las distribuciones del aumento cuando las lentes del
ejemplo 3 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y
C correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo
largo de las líneas principales de mirada;
En la figura 36 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 3-3-M \gamma h que
representa los resultados, obtenidos con cálculos precisos del
aumento, de las distribuciones del aumento cuando las lentes del
ejemplo 3 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y
C correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo
largo de las líneas principales de mirada;
En la figura 37 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 3-3-SMv que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada;
En la figura 38 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 3-3-SMh que representa
los resultados, obtenidos con cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo largo
de las líneas principales de mirada.
\vskip1.000000\baselineskip
En adelante, se describirá una lente progresiva
de tipo biasférico según una forma de realización y aplicación del
presente invento. En la descripción que figura a continuación, se
describirá en primer lugar un método de diseño utilizado para
obtener la lente progresiva de tipo biasférico según la forma de
realización, y a continuación se describirá la lente progresiva de
tipo biasférico de acuerdo con la forma de realización.
A continuación se presentan los procedimientos
generales del método de diseño óptico de la lente progresiva de
tipo biasférico según la forma de realización:
1. Establecimiento de la información de
entrada,
2. Diseño de doble superficie como lente
progresiva convexa,
3. Conversión en una forma de superficie convexa
del presente invento y consiguiente corrección de la superficie
posterior,
4. Corrección de la superficie posterior y
consiguiente diseño de transmisión, diseño según la ley de Listing,
etcétera.
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En adelante, el procedimiento individual se
dividirá en distintas fases para un mayor detalle en la
descripción.
La información de entrada puede dividirse a
grandes rasgos en los tipos siguientes (se omite toda la información
que no afecta al diseño óptico).
Datos específicos para una lente. Un índice de
refracción de la materia prima Ne, un grosor mínimo en el centro
CTmin, un grosor mínimo en el borde ETmin, los parámetros de diseño
de la superficie progresiva, etcétera.
Una dioptría de visión de lejos (dioptría de
superficie esférica S, dioptría cilíndrica C, eje cilíndrico AX,
dioptría de prisma P, dirección de base del prisma PAX, etcétera),
una dioptría adicional ADD, datos sobre la forma de la montura
(preferiblemente, datos de la forma en tres dimensiones), datos
sobre cómo se lleva la montura (ángulo de inclinación hacia
adelante, ángulo de inclinación horizontal, etcétera), distancia
entre vértices, datos sobre la configuración (visión de lejos PD,
visión de cerca CD, posición del punto del ojo, etcétera), y
cualquier otro dato relativo a un globo ocular. Cabe observar que
los parámetros de diseño de la superficie progresiva, como la
longitud de la zona progresiva especificada por el usuario, el
método de medición de la dioptría adicional y el total de
inclinación hacia el interior en la zona de cerca se incluyen en la
información específica del usuario.
Una lente se diseña en primer lugar dividida
entre una superficie convexa y una superficie cóncava, como un tipo
convencional de lente progresiva convexa.
Para aplicar la dioptría adicional ADD y la
longitud de la zona progresiva proporcionadas como información de
entrada, se diseña una superficie progresiva convexa de tipo
convencional de acuerdo con los parámetros de diseño de la
superficie progresiva que constituyen la información de entrada. En
esta fase de diseño pueden utilizarse varias tecnologías
convencionales conocidas, por lo que resulta innecesario especificar
la tecnología de diseño del presente invento.
Un ejemplo específico de este método es, por
ejemplo, un método consistente en establecer en primer lugar un
"meridiano principal" correspondiente a una espina dorsal al
formar una superficie de la lente. Es preferible que el
"meridiano principal" sea en última instancia una "línea
principal de mirada" correspondiente a una línea de intersección
entre una línea de visión y una superficie de la lente, cuando el
usuario de las gafas mira con ambos ojos desde una zona superior
frontal (de lejos) hacia una zona inferior (de cerca). Sin embargo,
el cambio hacia el interior de la zona de cerca respondiendo a la
acción de convergencia del ojo en la visión de cerca no se aborda
necesariamente con el cambio hacia el interior de la "línea
principal de mirada" según se describirá más adelante. En
consecuencia, la "línea principal de mirada" se define aquí
como un meridiano (el meridiano principal) en dirección vertical,
que atraviesa el centro de la lente y divide la superficie de la
lente en una parte derecha y una parte izquierda. Una lente dispone
de dos superficies, una frontal y una posterior, por lo que existen
dos "meridianos principales" en las superficies frontal y
posterior. El "meridiano principal" se ve recto cuando se mira
perpendicularmente respecto a la superficie de la lente, pero por
lo general se convierte en una línea curva en un espacio
tridimensional, cuando la superficie de la lente es una superficie
curva.
Así, a partir de información como la dioptría
adicional predeterminada y la longitud de la zona progresiva, se
establece una distribución adecuada de la potencia refractiva a lo
largo del "meridiano principal".Aunque la distribución de la
potencia refractiva puede establecerse de forma repartida entre las
dos superficies, anterior y posterior, teniendo en cuenta la
influencia del grosor de la lente y un ángulo entre una línea de
visión y una superficie refractiva, todo el efecto progresivo
debería aportarse mediante una primera superficie refractiva que
será una superficie del lado del objeto, dado que en esta fase se
diseña la forma de la superficie progresiva convexa de tipo
convencional. En consecuencia, por ejemplo, suponiendo que la
potencia refractiva de la superficie de una superficie frontal (una
primera superficie refractiva correspondiente a la superficie del
lado del objeto) de una lente sea D1, y la potencia refractiva de
una superficie posterior (una segunda superficie refractiva
correspondiente a la superficie del lado del globo ocular) de la
lente sea D2, la potencia refractiva de transmisión resultante será
D, y en general la potencia refractiva de transmisión D puede
obtenerse aproximadamente de la forma siguiente D = D1 - D2. Sin
embargo, la combinación de D1 y D2 tiene preferentemente forma de
menisco, en la que la superficie del lado del objeto es convexa y la
superficie del lado del globo ocular es cóncava. Obsérvese que D2,
aquí, tiene un valor positivo. Aunque la superficie posterior de la
lente es por lo general una superficie cóncava y, en consecuencia,
su potencia refractiva de la superficie es un valor negativo, en
esta especificación debería darse a D2 un valor positivo para
simplificar la descripción del cálculo de la potencia refractiva de
transmisión D restando D2 a D1.
La ecuación relacional entre la potencia
refractiva de la superficie y la forma de la superficie se define
por lo general en la ecuación siguiente: Dn = (N - 1)/R, donde Dn es
una potencia refractiva de la superficie de una superficie n
(unidad: dioptría), N es un índice de refracción del material de una
lente, R es un radio de curvatura (unidad: m). En consecuencia, un
método para convertir la distribución de la potencia refractiva de
la superficie en una distribución de curvatura utiliza la ecuación
siguiente: 1/R = Dn/(N - 1), generada a partir de una
transformación de la ecuación relacional anterior. Al obtener la
distribución de la curvatura, se determina de forma exclusiva la
forma geométrica del "meridiano principal", lo que significa
que se establece el "meridiano principal" correspondiente a la
espina dorsal al formar la superficie de la lente.
Lo que se requiere a continuación es un "grupo
de líneas curvas seccionales en dirección horizontal"
correspondiente a las costillas al formar la superficie de la
lente. Aunque los ángulos de intersección del "grupo de líneas
curvas seccionales en dirección horizontal" y el "meridiano
principal" no son necesariamente ángulos rectos, cada "línea
curva seccional en dirección horizontal" debería establecer una
intersección en ángulo recto con el "meridiano principal" para
simplificar más aun la descripción; las "potencias refractivas de
la superficie en dirección horizontal" del "grupo de líneas
curvas seccionales en dirección horizontal" en la intersección
con el "meridiano principal" no siempre deben ser idénticas a
las "potencias refractivas de la superficie en dirección
vertical" a lo largo del "meridiano principal", y el
presente invento se basa en la diferencia en la potencia refractiva
entre la dirección vertical y la dirección horizontal, según se
describe efectivamente en las reivindicaciones. En el diseño de
esta fase, sin embargo, dado que se designa la forma de la
superficie progresiva convexa convencional, las potencias
refractivas de la superficie en dirección vertical y en dirección
horizontal en las intersecciones deberían ser idénticas.
Por otro lado todas las "líneas curvas
seccionales en dirección horizontal" pueden ser simples líneas
curvas circulares con potencias refractivas de superficie en las
intersecciones, y pueden conseguirse también aplicando varias
técnicas actuales incorporadas. Una de las tecnologías
convencionales sobre la distribución de la potencia refractiva de
la superficie a lo largo de "la línea curva seccional en dirección
horizontal" es, por ejemplo, una tecnología de la patente
japonesa publicada nº Sho 49-3595. Esta tecnología
se caracteriza por tener unas "líneas curvas seccionales en
dirección horizontal" de forma casi circular, situadas cerca del
centro de la lente, y las líneas curvas seccionales situadas en una
zona superior se configuran para que la distribución de la potencia
refractiva de la superficie se incremente desde el centro hacia los
laterales, y unas líneas curvas seccionales situadas en una zona
inferior configuradas para que la distribución de la potencia
refractiva de la superficie sea decreciente desde el centro hacia
los laterales. Según se ha descrito anteriormente, el "meridiano
principal" y el "grupo de líneas curvas seccionales en
dirección horizontal" compuesto por un número incontable de
líneas situadas una al lado de la otra, forman una superficie de la
lente parecida a una espina dorsal y costillas, lo que determina
una superficie de refracción.
Para conseguir la dioptría de visión de lejos
proporcionada como información de entrada, se diseña una forma de
superficie cóncava. La superficie se convierte en una superficie
cilíndrica si la dioptría de visión de lejos incluye una dioptría
cilíndrica, y esférica si no la incluye. En este caso, el grosor del
centro CT adecuado para la dioptría y el ángulo de inclinación
entre ambas superficies, la convexa y la cóncava, se diseñan
también simultáneamente, lo que determina la forma como lente. En
esta fase de diseño pueden utilizarse también varias tecnologías
convencionales conocidas, por lo que resulta innecesario especificar
la tecnología de diseño del presente invento.
De acuerdo con la dioptría de visión de lejos y
la dioptría ADD adicional aportadas como información de entrada, la
lente progresiva convexa de tipo convencional se convierte en la
forma de lente del presente invento.
De acuerdo con la dioptría de visión de lejos y
la dioptría ADD adicional aportadas como información de entrada, la
lente progresiva convexa de tipo convencional se convierte en la
forma de superficie convexa del presente invento. De forma más
específica, cuando una potencia de refracción de la superficie en
dirección horizontal y una potencia de refracción de la superficie
en dirección vertical, en una posición F1 de medición de una
dioptría de visión de lejos, son DHf y DVf, respectivamente, y una
potencia de refracción de la superficie en dirección horizontal y
una potencia de refracción de la superficie en dirección vertical en
una posición N1 de medición de una dioptría de visión de cerca, son
DHn y DVn, respectivamente, la superficie de la lente progresiva
convexa convencional descrita anteriormente (donde la primera
superficie refractiva es la superficie del lado del objeto) se
convierte en una superficie de refracción que cumple con las
ecuaciones relacionales siguientes; DHf + DHn < DVf + DVn, y DHn
< DVn, o con las ecuaciones relacionales siguientes: DVn - DVf
> ADD/2, y DHn - DHf < ADD/2.
En este caso, la forma se convierte
preferentemente en la forma de la superficie convexa del presente
invento sin cambiar la potencia de refracción de toda la superficie
convexa. Es concebible, por ejemplo, mantener el valor promedio
total de las potencias de refracción de la superficie en las
direcciones vertical y horizontal, en la zona de lejos y en la zona
de cerca. Sin embargo, el valor desciende deseablemente, dentro de
una gama que mantiene una forma de menisco en la que la superficie
del lado del objeto es convexa y la superficie del lado del globo
ocular es cóncava.
El total de transformación al convertir la
superficie progresiva convexa de tipo convencional en una forma de
superficie convexa del presente invento, según se ha descrito
anteriormente en 3.1, se suma al diseño de la forma de la
superficie cóncava en 2.2.En otras palabras, el total de
transformación, idéntico al de la superficie frontal (siendo la
primera superficie refractiva la superficie del lado del objeto) de
la lente añadida en el proceso 3.1, se añade a la superficie
posterior (siendo la segunda superficie la superficie del lado del
globo ocular) de la lente. Obsérvese que esta transformación no es
uniforme en toda la superficie, aunque es similar al "doblado"
en el que la propia lente se dobla, sino que crea una superficie que
cumple con las ecuaciones relacionales descritas en 3.1. Debería
observarse que las correcciones de la superficie posterior están
comprendidas en el ámbito del presente invento, pero son simplemente
correcciones de aproximación lineal, por lo que es preferible
añadir corrección de la superficie posterior en 4.
Para conseguir la función óptica aportada como
información de entrada, en una situación en que un usuario lleva
efectivamente una lente, es deseable añadir además corrección de la
superficie posterior a la lente del presente invento obtenida en
3.
Se entiende por diseño de transmisión un método
de diseño para obtener una función óptica esencial en la situación
en que el usuario lleva efectivamente una lente, un método de diseño
para añadir un "efecto corrector" destinado a eliminar o
reducir la ocurrencia del astigmatismo y cambiar la dioptría causada
principalmente por la imposibilidad de intersección entre la línea
de visión y la superficie de la lente, en ángulo recto.
Específicamente, como se ha descrito
anteriormente, la diferencia en el rendimiento óptico de la lente en
relación con el objetivo de rendimiento óptico esencial se obtiene
mediante un cálculo preciso de seguimiento de rayos, según la
dirección de la línea de visión, y se aplica corrección de la
superficie para anular la diferencia. Al repetir este paso, puede
minimizarse la diferencia para obtener una solución óptima. En
general, suele ser muy difícil, y de hecho imposible, calcular
directamente la forma de una lente partiendo de un objetivo de
rendimiento óptico. Ello es debido a que no siempre existe realmente
una "forma de lente con un rendimiento óptico establecido
arbitrariamente". Por el contrario, resulta relativamente fácil
obtener un "rendimiento óptico de una forma de lente establecida
arbitrariamente". En consecuencia, es posible conseguir un
rendimiento óptico adecuado a un objetivo de rendimiento óptico
calculando en primer lugar, de forma provisional, una superficie
linealmente aproximada mediante un método arbitrario, y ajustando
finalmente los parámetros de diseño según los resultados de la
evaluación del rendimiento óptico de la forma de la lente,
utilizando la superficie aproximada para modular secuencialmente la
forma de la lente, y regresando a la fase de evaluación para una
reevaluación y un reajuste. Esta técnica es una de las conocidas con
el nombre de "optimización".
Es bien conocido que los movimientos de rotación
tridimensional de los ojos cuando miramos a nuestro alrededor
siguen la llamada "ley de Listing".Cuando una dioptría de
prescripción incluye una dioptría cilíndrica, los ejes cilíndricos
de la lente de las gafas y del ojo podrían no coincidir en la visión
periférica, incluso si el eje cilíndrico de la lente coincide con
el "eje cilíndrico del ojo en la visión de frente". También es
posible añadir un "efecto de corrección" para eliminar o
reducir la aparición de astigmatismo y el cambio en la dioptría
provocado por dicho desacuerdo entre los ejes cilíndricos de la
lente y el ojo en la visión periférica, a una superficie curva que
es la superficie del lado que posee el efecto de corrección
cilíndrica de la lente, según el presente invento.
Específicamente, y de forma similar al método de
"optimización" utilizado en el punto 4.1, la diferencia en el
rendimiento óptico de la lente en relación con el objetivo de
rendimiento óptico esencial se obtiene mediante un cálculo preciso
de seguimiento de rayos, según la dirección de la línea de visión, y
se aplica corrección de la superficie para anular la diferencia. Al
repetir este paso, puede minimizarse la diferencia para obtener una
solución óptima.
Aunque el presente invento corresponde a una
configuración de superficie que es una superficie biasférica, no
siempre se procesan ambas superficies después de la aceptación de un
pedido para obtener el efecto del presente invento. En términos de
costes y velocidad de proceso, por ejemplo, resulta ventajoso
preparar de antemano "productos semiterminados" de la
superficie del lado del objeto que cumplan con el objeto del
presente invento, y seleccionar de entre todos ellos, después de la
aceptación de un pedido, el "producto semiterminado" de la
superficie del lado del objeto que cumple con objetivos como la
dioptría prescrita o el producto personalizado (diseño individual)
descrito anteriormente, y procesar y terminar únicamente la
superficie del lado del globo ocular después de la aceptación del
pedido.
En un ejemplo específico de este método, la
superficie del lado del objeto se prepara de antemano como
"producto semiterminado" simétrico bilateralmente adoptando el
diseño de la forma de superficie convexa (correspondiente al
presente invento) descrito anteriormente en 3.1, y la superficie del
lado del globo ocular se diseña como superficie curva asimétrica
bilateralmente para cumplir con el objetivo después de haberse
introducido información individual como la distancia interpupilar o
la distancia del objeto en la visión de cerca, a partir de la cual
puede aplicarse la inclinación hacia el interior de la zona de cerca
respondiendo a la información individual.
En adelante, se describirán ejemplos de lente
refractiva progresiva de superficie biasférica diseñada según el
método de diseño descrito anteriormente, haciendo referencia a los
dibujos. En la figura 7 se muestra una vista conjunta que ilustra
en la tabla 1-1 y en la tabla 1-2
"potencias de refracción de la superficie" y "resultados de
cálculos precisos del aumento en la dirección de una línea de visión
específica" para los ejemplos 1, 4, 5 y 6 de las técnicas
actuales A, B y C correspondientes a las dioptrías de los ejemplos
1, 4 y 5 y 6. En la figura 8 se muestra una vista conjunta que
ilustra en las tablas 2-1 y 2-2
"potencias de refracción de la superficie" y "resultados de
cálculos precisos del aumento en la dirección de una línea de visión
específica" para los ejemplos 2 y 7 y las técnicas actuales A, B
y C correspondientes a las dioptrías de los ejemplos 2 y 7. En la
figura 9 se muestra una vista conjunta que ilustra en las tablas
3-1 y 3-2 "potencias de refracción
de la superficie" y "resultados de cálculos precisos del
aumento en la dirección de una línea de visión específica" del
ejemplo 3 y las técnicas actuales A, B y C correspondientes a la
dioptría del ejemplo 3. En la figura 10 se muestra una vista que
ilustra los gráficos 1-1, 1-2,
2-1 y 2-2, que representan las
distribuciones de la potencia refractiva de la superficie del
ejemplo 3; en la figura 11 se muestra una vista que ilustra los
gráficos 4-1, 4-2,
5-1, 5-2, 6-1 y
6-2 que representan las distribuciones de la
potencia refractiva de la superficie del ejemplo 4 al ejemplo 6; en
la figura 13 se muestra una vista que ilustra los gráficos
7-1 y 7-2 que representan las
distribuciones de la potencia refractiva de la superficie del
ejemplo 7; y en la figura 14 se muestra una vista que ilustra los
gráficos A-1, A-2,
B-1, B-2, C-1 y
C-2 que representan las distribuciones de la
potencia refractiva de la superficie de los ejemplos de la técnica
actual A, B y C.
En la figura 15 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 1-3-Msv que representa
los resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento,
de las distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y
los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada; en la figura 16 se muestra una
vista que ilustra el gráfico
1-3-Msh que representa los
resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada; en la figura 17 se muestra una
vista que ilustra el gráfico 1-3-Mpv
que representa los resultados, obtenidos mediante cálculos precisos
del aumento, de las distribuciones del aumento cuando las lentes del
ejemplo 1 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y
C correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo
largo de las principales líneas de mirada; en la figura 18 se
muestra una vista que ilustra el gráfico
1-3-Mph que representa los
resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada; en la figura 19 se muestra una
vista que ilustra el gráfico 1-3-M
\gamma v que representa los resultados, obtenidos mediante
cálculos precisos del aumento, de las distribuciones del aumento
cuando las lentes del ejemplo 1 y los tres tipos de ejemplos de la
técnica actual A, B y C correspondientes a las dioptrías del
ejemplo 1 se miran a lo largo de las principales líneas de mirada;
en la figura 20 se muestra una vista que ilustra el gráfico
1-3-M \gamma h que representa los
resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento, de
las distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada; en la figura 21 se muestra una
vista que ilustra el gráfico 1-3-SMv
que representa los resultados, obtenidos mediante cálculos precisos
del aumento, de las distribuciones del aumento cuando las lentes del
ejemplo 1 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y
C correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo
largo de las principales líneas de mirada; y en la figura 22 se
muestra una vista que ilustra el gráfico
1-3-SMh que representa los
resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento, de
las distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 1 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 1 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada.
En la figura 23 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 2-3-Msv que representa
los resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento,
de las distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y
los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada; en la figura 24 se muestra una
vista que ilustra el gráfico
2-3-Msh que representa los
resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada; en la figura 25 se muestra una
vista que ilustra el gráfico 2-3-Mpv
que representa los resultados, obtenidos mediante cálculos precisos
del aumento, de las distribuciones del aumento cuando las lentes del
ejemplo 2 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y
C correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo
largo de las principales líneas de mirada; en la figura 26 se
muestra una vista que ilustra el gráfico
2-3-Mph que representa los
resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada; en la figura 27 se muestra una
vista que ilustra el gráfico 2-3-M
\gamma v que representa los resultados, obtenidos mediante
cálculos precisos del aumento, de las distribuciones del aumento
cuando las lentes del ejemplo 2 y los tres tipos de ejemplos de la
técnica actual A, B y C correspondientes a las dioptrías del
ejemplo 2 se miran a lo largo de las principales líneas de mirada;
en la figura 28 se muestra una vista que ilustra el gráfico
2-3-M \gamma h que representa los
resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento, de
las distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada; en la figura 29 se muestra una
vista que ilustra el gráfico 2-3-SMv
que representa los resultados, obtenidos mediante cálculos precisos
del aumento, de las distribuciones del aumento cuando las lentes del
ejemplo 2 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y
C correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo
largo de las principales líneas de mirada; y en la figura 30 se
muestra una vista que ilustra el gráfico
2-3-SMh que representa los
resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento, de
las distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 2 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 2 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada.
En la figura 31 se muestra una vista que ilustra
el gráfico 3-3-Msv que representa
los resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento,
de las distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y
los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada; en la figura 32 se muestra una
vista que ilustra el gráfico
3-3-Msh que representa los
resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada; en la figura 33 se muestra una
vista que ilustra el gráfico 3-3-Mpv
que representa los resultados, obtenidos mediante cálculos precisos
del aumento, de las distribuciones del aumento cuando las lentes del
ejemplo 3 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y
C correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo
largo de las principales líneas de mirada; en la figura 34 se
muestra una vista que ilustra el gráfico
3-3-Mph que representa los
resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento, de las
distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada; en la figura 35 se muestra una
vista que ilustra el gráfico 3-3-M
\gamma v que representa los resultados, obtenidos mediante
cálculos precisos del aumento, de las distribuciones del aumento
cuando las lentes del ejemplo 3 y los tres tipos de ejemplos de la
técnica actual A, B y C correspondientes a las dioptrías del
ejemplo 3 se miran a lo largo de las principales líneas de mirada;
en la figura 36 se muestra una vista que ilustra el gráfico
3-3-M \gamma h que representa los
resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento, de
las distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada; en la figura 37 se muestra una
vista que ilustra el gráfico 3-3-SMv
que representa los resultados, obtenidos mediante cálculos precisos
del aumento, de las distribuciones del aumento cuando las lentes del
ejemplo 3 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y
C correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo
largo de las principales líneas de mirada; y en la figura 38 se
muestra una vista que ilustra el gráfico
3-3-SMh que representa los
resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del aumento, de
las distribuciones del aumento cuando las lentes del ejemplo 3 y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual A, B y C
correspondientes a las dioptrías del ejemplo 3 se miran a lo largo
de las principales líneas de mirada.
La tabla 1-1 de la figura 7
contiene una lista sobre las potencias refractivas de la superficie
del ejemplo 1, de acuerdo con el presente invento. Las dioptrías
del ejemplo 1 corresponden a S equivalente a 0,00 y ADD equivalente
a 3,00, y se enumeran además tres tipos de ejemplos de la técnica
actual con las mismas dioptrías para fines de comparación. Debería
observarse que el ejemplo A de la técnica actual, el ejemplo B de la
técnica actual y el ejemplo C de la técnica actual corresponden a
una "lente progresiva de superficie convexa" en la que la
superficie del lado del objeto es una superficie progresiva, una
"lente progresiva de doble superficie", en la que tanto la
superficie del lado del objeto como la del lado del globo ocular son
superficies progresivas, y una "lente progresiva de superficie
cóncava" en la que la superficie del lado del globo ocular es una
superficie progresiva, respectivamente. Los elementos utilizados en
la tabla 1-1 tienen los significados siguientes:
DVf1: potencia refractiva de la superficie en
dirección vertical, en la posición F1 de medición de la dioptría de
visión de lejos, en la superficie del lado del objeto,
DHf1: potencia refractiva de la superficie en
dirección horizontal, en la posición F1 de medición de la dioptría
de visión de lejos, en la superficie del lado del objeto,
DVn1: potencia refractiva de la superficie en
dirección vertical, en la posición N1 de medición de la dioptría de
visión de lejos, en la superficie del lado del objeto,
DHn1: potencia refractiva de la superficie en
dirección horizontal, en la posición N1 de medición de la dioptría
de visión de cerca, en la superficie del lado del objeto,
DVf2: potencia refractiva de la superficie en
dirección vertical, en la posición F2 de medición de la dioptría de
visión de lejos, en la superficie del lado del globo ocular,
DHf2: potencia refractiva de la superficie en
dirección horizontal, en la posición F2 de medición de la dioptría
de visión de lejos, en la superficie del lado del globo ocular,
DVn2: potencia refractiva de la superficie en
dirección vertical, en la posición N2 de medición de la dioptría de
visión de cerca, en la superficie del lado del globo ocular,
DHn2: potencia refractiva de la superficie en
dirección horizontal, en la posición N2 de medición de la dioptría
de visión de cerca, en la superficie del lado del globo ocular.
\vskip1.000000\baselineskip
Los gráficos 1-1 y
1-2 de la figura 10 son gráficos que ilustran las
distribuciones de la potencia refractiva de la superficie a lo
largo de las principales líneas de mirada del ejemplo 1, en los que
el eje horizontal indica la parte superior de la lente a la derecha
y la parte inferior de la lente a la izquierda, y el eje vertical
indica la potencia refractiva de la superficie. Aquí, el gráfico
1-1 corresponde a la superficie del lado del
objeto, y el gráfico 1-2 corresponde a la superficie
del lado del globo ocular. Por otro lado, el gráfico que se muestra
mediante una línea continua representa la distribución de la
potencia refractiva de la superficie en la dirección vertical, a lo
largo de la línea principal de mirada, y el gráfico representado
mediante una línea discontinua representa la distribución de la
potencia refractiva de la superficie en dirección horizontal a lo
largo de la línea principal de mirada. En los gráficos
1-1, como se muestra en el dibujo, el gráfico CV1
(línea continua) que ilustra la distribución de la potencia
refractiva de la superficie en dirección vertical a lo largo de la
línea principal de mirada en la superficie del lado del objeto,
cambia en cuanto a distribución de la potencia refractiva desde la
zona progresiva hacia la zona de cerca, mientras que el gráfico CH1
(línea discontinua) que ilustra la distribución de la potencia
refractiva de la superficie en la dirección horizontal no cambia.
Asimismo, el gráfico CV1 (línea continua) que ilustra la
distribución de la potencia refractiva de la superficie en
dirección vertical es diferente del gráfico CH1 (línea discontinua)
que ilustra la distribución de la potencia refractiva de la
superficie en dirección horizontal, en la potencia refractiva de la
superficie desde la parte de la zona progresiva hacia la zona de
cerca. En este caso, el astigmatismo se produce en un rayo que pasa
ópticamente por encima de la línea principal de mirada en la
superficie del lado del objeto, por un valor aproximadamente igual
a la diferencia en la potencia refractiva de la superficie entre la
dirección vertical y la dirección horizontal. Por otro lado, en los
gráficos 1-2, como se muestra en el dibujo, el
gráfico CV2 (línea continua) que ilustra la distribución de la
potencia refractiva de la superficie en la dirección vertical a lo
largo de la línea principal de mirada en la superficie del lado del
globo ocular no cambia en cuanto a distribución de la potencia
refractiva desde la zona de lejos, pasando por la parte de la zona
progresiva, hasta la zona de cerca. Por otro lado, el gráfico CH2
(línea discontinua) que ilustra la distribución de la potencia
refractiva en la dirección horizontal varía en cuanto a distribución
de la potencia refractiva, desde la parte de la zona progresiva
hasta la zona de cerca. Asimismo, el gráfico CV2 (línea continua)
que ilustra la distribución de la potencia refractiva de la
superficie en dirección vertical es diferente también, como en el
gráfico 1-1, del gráfico CH2 (línea discontinua) que
ilustra la distribución de la potencia refractiva de la superficie
en la dirección horizontal, en la potencia refractiva de la
superficie desde la parte de la zona progresiva hacia la zona de
cerca. Sin embargo, la distribución de la diferencia en cuanto a
potencia refractiva de la superficie corresponde a la del gráfico
1-1 debido a una tendencia inversa, como se observa
en el gráfico 1-2, que muestra que la diferencia en
la potencia refractiva de la superficie se transfiere al rayo que
pasa ópticamente por encima de la línea principal de mirada en la
superficie del lado del globo ocular, para anular el astigmatismo
que se produce en la superficie del lado del objeto. Como
consecuencia de ello, las superficies refractivas de la superficie
del lado del objeto y de la superficie del lado del globo ocular
pueden proporcionar conjuntamente una dioptría de visión de lejos y
una dioptría adicional basadas en los valores prescritos. Debería
observarse que se trata de gráficos cuyo objeto es explicar la
diferencia básica en la configuración de la superficie, y se omite
el caso de proceso asférico para eliminar el astigmatismo en una
zona periférica y el caso de adición de un componente cilíndrico
para resolver la dioptría cilíndrica.
Además, para fines comparativos, los gráficos
A-1, los gráficos B-1 y
B-2, y los gráficos C-1 y
C-2 se muestran en la figura 14 como gráficos que
ilustran las distribuciones de la potencia refractiva de la
superficie a lo largo de las principales líneas de mirada de los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual que tienen las mismas
dioptrías, los cuales se enumeran en la tabla 1-1.
Cabe tener en cuenta que los significados de los términos
contenidos en estos gráficos son los siguientes:
F1: posición de medición de la dioptría de
visión de lejos en la superficie del lado del objeto,
F2: posición de medición de la dioptría de
visión de lejos en la superficie del lado del objeto,
N1: posición de medición de la dioptría de
visión de cerca en la superficie del lado del objeto,
N2: posición de medición de la dioptría de
visión de cerca en la superficie del lado del globo ocular,
CV1: gráfico que ilustra la distribución de la
potencia refractiva de la superficie en la dirección vertical a lo
largo de la línea principal de mirada en la superficie del lado del
objeto (mostrada mediante la línea continua),
CH1: gráfico que ilustra la distribución de la
potencia refractiva de la superficie en la dirección horizontal a
lo largo de la línea principal de mirada en la superficie del lado
del objeto (mostrada mediante la línea discontinua),
CV2: gráfico que ilustra la distribución de la
potencia refractiva de la superficie en la dirección vertical a lo
largo de la línea principal de mirada en la superficie del lado del
globo ocular (mostrada mediante la línea continua),
CH2: gráfico que ilustra la distribución de la
potencia refractiva de la superficie en la dirección horizontal a
lo largo de la línea principal de mirada en la superficie del lado
del globo ocular (mostrada mediante la línea discontinua).
\vskip1.000000\baselineskip
Las potencias refractivas de la superficie en
F1, N1, F2 y N2 en estos gráficos corresponden a las que figuran en
la tabla 1-1 mencionada anteriormente, y los
significados de términos como DVf1 y DHn2 son también los mismos
que los que figuran en la mencionada tabla 1-1.
Obsérvese que las líneas en forma de cadena con punto en dirección
horizontal en medio de estos gráficos indican las potencias
refractivas medias de la superficie en la superficie del lado del
objeto (valores medios totales de las potencias refractivas de la
superficie vertical y horizontal en F1 y N1). Cualquiera de las
potencias refractivas medias de la superficie del lado del objeto
del ejemplo 1 cubierto por el presente invento y de los tres tipos
de ejemplos de la técnica actual, se estableció sistemáticamente en
5,50 dioptrías para una mayor precisión de la comparación.
\newpage
Los ocho tipos de gráficos siguientes, empezando
por el gráfico 1-3 que se muestran en las figuras 15
a 22 son gráficos que ilustran los resultados, obtenidos mediante
cálculos precisos del aumento según se ha descrito anteriormente,
de las distribuciones del aumento cuando la lente del ejemplo 1
conforme al presente invento se mira a lo largo de la línea
principal de mirada, donde el eje horizontal indica la parte
superior de la lente a la derecha y la parte inferior de la lente a
la izquierda, mientras que el eje vertical indica el aumento. En el
dibujo, la línea continua gruesa corresponde al ejemplo 1, la línea
fina en forma de cadena corresponde al ejemplo A de la técnica
actual, la línea gruesa en forma de cadena corresponde al ejemplo B
de la técnica actual, y la línea continua fina corresponde al
ejemplo C de la técnica actual. Obsérvese que el eje horizontal se
ha introducido para permitir la comparación de cada dirección de las
líneas de visión mediante el uso de ángulos de rotación del globo
ocular, y las escalas de aumento en el eje vertical de los gráficos
se han hecho coincidir para un mayor ajuste. Los símbolos
incorporados a los "gráficos 1-3" tienen los
significados siguientes,
Msv: factor de forma en dirección vertical,
Msh: factor de forma en dirección
horizontal,
Mpv: factor de potencia en dirección
vertical,
Mph: factor de potencia en dirección
horizontal,
M \gamma v: factor de prisma en dirección
vertical,
M \gamma h: factor de prisma en dirección
horizontal,
SMv: aumento en dirección vertical, y
SMh: aumento en dirección horizontal,
y, según se ha descrito anteriormente, el
aumento SMv en dirección vertical y el aumento SMh en dirección
horizontal mantienen una relación según la cual SMv = Msv x Mpv x M
\gamma v; SMh = Msh x Mph x M \gamma h.
\vskip1.000000\baselineskip
Debería observarse que cualquiera de los
ejemplos 1 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual
descritos se prepararon según unas especificaciones en las que el
índice de refracción n = 1,699, el grosor del centro t = 3,0 mm y
no hay prisma en el centro geométrico GC. La potencia objetiva
(cifra inversa de la distancia del objeto) se estableció de tal
modo que la potencia objetiva Px en F1, F2 se fijó como Px = 0,00
dioptrías (distancia infinita), la potencia objetiva Px en N1, N2
se fijó como Px = 2,50 dioptrías (40 cm), y las potencias objetivas
dadas en otras posiciones se consiguieron multiplicando los índices
de las potencias refractivas adicionales a lo largo de la línea
principal de mirada por 2,50 dioptrías. Además, la distancia L entre
el vértice posterior de la lente y el vértice corneal se fijó como
L = 15,0 mm, y la distancia entre el vértice corneal y el centro de
enfoque del globo ocular CR se fijó como CR = 13,0. Se indicó el
ángulo de rotación del globo ocular \theta, con el punto del
centro de enfoque del globo ocular C situado en la línea normal que
atraviesa el centro geométrico GC en la superficie de la lente del
lado del objeto, indicándose la zona superior con (+) y la zona
inferior con (-). Posteriormente, se efectuó la estandarización de
tal modo que el ángulo de rotación del globo ocular \theta en
relación con F1, F2 era de +15 grados, y el ángulo de rotación del
globo ocular \theta en relación con N1, N2 era de -30,0 grados,
para tener en cuenta que se permitiera la comparación en las mismas
condiciones, tanto si el efecto progresivo y la distribución de la
potencia refractiva de la superficie se encontraban en la cara
frontal como en la cara posterior.
En la tabla 1-2 de la figura 7
se muestra una lista de los resultados obtenidos mediante los
cálculos precisos del aumento descritos anteriormente para una
dirección específica de la línea de visión del ejemplo 1 acorde con
el presente invento y los tres tipos de ejemplos de la técnica
actual preparados a efectos de comparación, y se corresponde con el
gráfico 1-3-SMv (aumento total en
dirección vertical) descrito anteriormente en la figura 21, y con
el gráfico 1-3-SMh (aumento total en
dirección horizontal) de la figura 22. Dado que los valores del
aumento son diferentes entre la dirección vertical y la dirección
horizontal, según se ha descrito, se calcularon ambos aumentos. En
este caso, los significados representados por los símbolos de la
tabla 1-2 son los siguientes,
SMvf: aumento en dirección vertical, en una
línea de visión que pasa a través del punto de medición de la
visión de lejos,
SMvn: aumento en dirección vertical, en una
línea de visión que pasa a través del punto de medición de la
visión de cerca,
SMvfn: diferencia del aumento en dirección
vertical (SMvn - SMvf),
SMhf: aumento en dirección horizontal, en una
línea de visión que pasa a través del punto de medición de la
visión de lejos,
\newpage
SMhn: aumento en dirección horizontal, en una
línea de visión que pasa a través del punto de medición de la
visión de cerca,
SMhfn: diferencia del aumento en dirección
horizontal (SMhn - SMhf).
\vskip1.000000\baselineskip
SMvfn y SMhfn en la tabla 1-2,
es decir, la diferencia de aumento en dirección vertical (SMvn -
SMvf) y la diferencia de aumento en dirección horizontal (SMhn -
SMhf), muestran que los valores de las diferencias de aumento del
ejemplo 1 con arreglo al presente invento se han suprimido hasta
reducirse a 0,1342 y 0,0954, mientras que los de los ejemplos de la
técnica actual son 0,1380 y 0,1015 para A, 0,1360 y 0,0988 para B,
y 0,1342 y 0,0961 para C. En otras palabras la diferencia de aumento
entre la zona de lejos y la zona de cerca del ejemplo 1 con arreglo
al presente invento se reduce más que la de la técnica actual 1, lo
que demuestra que el ejemplo 1 supone una mejora mayor que la
técnica actual 1 también en cuanto a distorsión y oscilación de la
imagen. Obsérvese que la diferencia entre la dirección vertical y la
dirección horizontal en el cálculo del aumento no se tiene en
cuenta en absoluto en la especificación de la patente
correspondiente a la técnica actual 1 descrita anteriormente. Sin
embargo, como se deduce de inmediato a partir de la comparación
entre el gráfico 1-3-SMv (aumento
total en dirección vertical) de la figura 11 y el gráfico
1-3-SMh de la figura 22 (aumento
total en dirección horizontal) resultantes de los cálculos precisos
del aumento y correspondientes al ejemplo 1 del presente invento,
las distribuciones del aumento de una imagen en dirección vertical y
en dirección horizontal son aparentemente diferentes. Además, se
interpreta fácilmente que esta diferencia es relevante en especial
en la zona de cerca y en una zona inferior a aquella (en un ángulo
de rotación del globo ocular en torno a los -20 grados e
inferior).
Tal y como se ha expresado en las ecuaciones de
cálculo del aumento descritas anteriormente,
el aumento en dirección vertical
SMv = MSv x Mpv x M \gamma
v,
el aumento en dirección horizontal
SMh = Msh x Mph x M \gamma
h,
el gráfico
1-3-SMv se obtiene multiplicando
tres elementos, a saber, los valores del gráfico
1-3-Msv, del gráfico
1-3-Mpv y del gráfico
1-3-M \gamma v, y de forma similar
el gráfico 1-3-SMh se obtiene
multiplicando tres elementos, a saber, los valores del gráfico
1-3-Msh, del gráfico
1-3-Mph y del gráfico
1-3-M \gamma h. Comparando los
elementos en dirección vertical y en dirección horizontal aquí, no
se observan diferencias aparentes entre Msv y Msh que sean factores
de forma, mientras que sí se detectan diferencias entre Mpv y Mph
en una zona inferior a la zona de cerca (en un ángulo de rotación
del globo ocular en torno a los 25 grados y menor). Además, existe
una diferencia obvia entre M \gamma v y M \gamma h en la zona de
cerca y en una zona inferior a aquella (en un ángulo de rotación
del globo ocular en torno a los -15 grados y menor). A modo de
resumen, se demuestra que la causa más importante de la diferencia
entre el gráfico 1-3-SMv y el
gráfico 1-3-SMh es la diferencia
entre M \gamma v y M \gamma h, y la causa secundaria de la misma
es la diferencia entre Mpv y Mph, no encontrándose diferencias
evidentes entre Msv y Msh, al ser prácticamente irrelevantes. En
consecuencia, la razón que explica que no se encuentren diferencias
entre los aumentos en dirección vertical y en dirección horizontal
en la especificación de la patente correspondiente a la técnica
actual 1 es que los factores de prisma M \gamma v y M \gamma h,
que son las principales causas de la diferencia en el aumento, no
se tienen en cuenta en absoluto, y dado que se prescinde de la
distancia del objeto y del ángulo entre la línea de visión y la
lente, no se observa ninguna diferencia entre los factores de
potencia Mpv y Mph, que son causas secundarias. Por otro lado, no
se observan diferencias entre los ejemplos en cuanto a diferencia
del aumento entre la zona de lejos y la zona de cerca, y tampoco en
la escala utilizada en el ejemplo 1 del presente invento, en los
factores de forma Msv y Msh, que se consideran motivos de mejora en
la técnica actual
1.
En la técnica actual 1, "la distorsión y la
oscilación de una imagen puede reducirse" mediante "la
reducción de la diferencia de aumento entre la zona de lejos y la
zona de cerca" y además se considera también que "la reducción
de la diferencia de aumento entre la dirección vertical y la
dirección horizontal" afecta a la "capacidad de reducir la
distorsión y la oscilación de una imagen" en el presente invento.
Esto responde a la intención de evitar que un elemento cuadrado se
vea plano, o que un elemento circular se vea ovalado. La mejora en
el sentido visual se entendería esencialmente como "una mayor
aproximación del índice a 1" y no tanto como una "reducción de
la diferencia".Lo importante en este caso es que la percepción de
un elemento cuadrado como plano o de un elemento circular como
ovalado no está causada por la "relación
lejos-cerca" sino por la "relación
vertical-horizontal". En otras palabras, el
presente invento puede aportar un efecto mejorado de "capacidad
de reducir la distorsión y la oscilación de una imagen" no sólo
mediante la "reducción de la diferencia de aumento entre la zona
de lejos y la zona de cerca" sino también mediante una
"reducción de la diferencia de aumento entre la dirección
vertical y la dirección horizontal, con el fin de aproximar más el
índice a 1". Estas tendencias son más relevantes en una zona más
baja que la zona de cerca (en un ángulo de rotación del globo
ocular de alrededor de -25 grados y menor).
\vskip1.000000\baselineskip
La tabla 2-1 de la figura 8
contiene una lista sobre las potencias refractivas de la superficie
del ejemplo 2, de acuerdo con el presente invento. Las dioptrías
del ejemplo 2 corresponden a S equivalente a +6,00 y ADD
equivalente a 3,00, y se enumeran además tres tipos de ejemplos de
la técnica actual con las mismas dioptrías para fines de
comparación. Debería observarse que el ejemplo A de la técnica
actual, el ejemplo B de la técnica actual y el ejemplo C de la
técnica actual corresponden a una "lente progresiva de superficie
convexa" en la que la superficie del lado del objeto es una
superficie progresiva, una "lente progresiva de doble
superficie", en la que tanto la superficie del lado del objeto
como la del lado del globo ocular son superficies progresivas, y
una "lente progresiva de superficie cóncava" en la que la
superficie del lado del globo ocular es una superficie progresiva,
respectivamente. Los significados de los términos DVf1 a DHn2
utilizados en la tabla 2-1 son los mismos que los
utilizados en la tabla 1-1 descrita anteriormente.
Los gráficos 2-1 y 2-2 son gráficos
que muestran las distribuciones de la potencia refractiva de la
superficie a lo largo de las principales líneas de mirada del
ejemplo 2 correspondiente al presente invento, y el eje horizontal
indica el lado superior de la lente a la derecha y el lado inferior
de la lente a la izquierda, mientras que el eje vertical indica la
potencia refractiva de la superficie. Aquí, el gráfico
2-1 corresponde a la superficie del lado del objeto,
y el gráfico 2-2 corresponde a la superficie del
lado del globo ocular. Por otro lado, el gráfico que se muestra
mediante una línea continua que representa la distribución de la
potencia refractiva de la superficie en dirección vertical, a lo
largo de la línea principal de mirada, y el gráfico representado
mediante una línea discontinua representa la distribución de la
potencia refractiva de la superficie en dirección horizontal a lo
largo de la línea principal de mirada. Debería observarse que se
trata de gráficos cuyo objeto es explicar la diferencia básica en
la configuración de la superficie, y se omite el caso de proceso
asférico para eliminar el astigmatismo en una zona periférica y el
caso de adición de un componente cilíndrico para resolver la
dioptría cilíndrica.
Además, los gráficos A-1 y
A-2, los gráficos B-1 y
B-2 y los gráficos C-1 y
C-2 que se utilizan en el ejemplo 1 descrito
anteriormente se vuelven a emplear como gráficos que ilustran las
distribuciones de la potencia refractiva de la superficie a lo
largo de las líneas principales de mirada de los tres tipos de
ejemplos de la técnica actual con las mismas dioptrías, que se
enumeran en la tabla 2-1 a efectos comparativos. En
consecuencia, los términos contenidos en este gráfico tienen el
mismo significado que se ha descrito anteriormente para el ejemplo
1. Las potencias refractivas de la superficie en F1, N1, F2 y N2
deberían corresponderse con las de la tabla 2-1, y
cualquiera de las potencias refractivas medias de la superficie en
las superficies del lado del objeto ilustradas mediante líneas en
forma de cadena en dirección horizontal en el centro debería tener
una curva de profundidad de 10,50 dioptrías en el terreno de
correspondencia de la tabla 2-1. En los gráficos
2-1 y 2-2 de la figura 10, el
gráfico CV1 (línea continua) que ilustra la distribución de la
potencia refractiva de la superficie en dirección vertical a lo
largo de la línea principal de mirada en la superficie del lado del
objeto, el gráfico CH1 (línea discontinua) que ilustra la potencia
refractiva de la superficie en dirección horizontal a lo largo de
la línea principal de mirada en la superficie del lado del globo
ocular, el gráfico CV2 (línea continua) que ilustra la distribución
de la potencia refractiva de la superficie en dirección vertical,
en la superficie del lado del globo ocular y el gráfico CH2 (línea
discontinua) que ilustra la distribución de la potencia refractiva
de la superficie en dirección horizontal, presentan aspectos de
cambio desde la zona de lejos a través de la zona progresiva hasta
la zona de cerca, mostrando tendencias similares a las del ejemplo
1. Esto demuestra que la diferencia en la potencia refractiva de la
superficie se transfiere al rayo que pasa sobre la línea principal
de visión en la superficie del lado del globo ocular para anular el
astigmatismo que se produce en la superficie del lado del objeto.
Como consecuencia de ello, las superficies refractivas de la
superficie del lado del objeto y de la superficie del lado del globo
ocular pueden proporcionar conjuntamente una dioptría de visión de
lejos y una dioptría adicional basadas en los valores prescritos en
el ejemplo 2 al igual que en el ejemplo 1.
Los ocho tipos de gráficos siguientes, empezando
por el gráfico 2-3, mostrados en las figuras 23 a
30, ilustran resultados, obtenidos mediante cálculos precisos del
aumento, de las distribuciones del aumento cuando la lente del
ejemplo 2 correspondiente al presente invento se mira a través de la
línea principal de mirada. Los términos y símbolos añadidos al
gráfico 2-3 tienen el mismo significado que los del
ejemplo 1 descrito anteriormente, salvo que las líneas gruesas de
los dibujos corresponden al ejemplo 2. Aunque cualquiera de los
índices refractivos, potencias objetivo y ángulos de rotación del
globo ocular utilizados en el ejemplo 2 y en los tres tipos de
ejemplos de la técnica actual descritos anteriormente eran los
mismos que los descritos en el ejemplo 1 anterior, sólo el grosor
del centro t se fijó en 6,00 mm, próximo a un producto real, porque
el ejemplo 2 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual
descritos anteriormente tienen dioptrías en las que S es +6,00 y
ADD es 3,00.
La tabla 2-2 de la figura 8
contiene una lista de los resultados obtenidos, mediante cálculos
precisos del aumento, para una dirección de línea de visión
específica del ejemplo 2 correspondiente al presente invento y tres
tipos de ejemplos de la técnica actual preparados a efectos
comparativos, y se corresponde con el gráfico
2-3-SMv (aumento total en dirección
vertical) y el gráfico 2-3-SMh
(aumento total en dirección horizontal). En este caso, los
significados representados por símbolos en la tabla
2-2 son los mismos que los de la tabla
1-2 descrita anteriormente.
SMvfn y SMhfn en la tabla 2-2,
es decir, la diferencia de aumento en dirección vertical (SMvn -
SMvf) y la diferencia de aumento en dirección horizontal (SMhn -
SMhf), muestran que los valores de las diferencias de aumento del
ejemplo 2 con arreglo al presente invento se han suprimido hasta
reducirse a 0,2151 y 0,1199, mientras que los de los ejemplos de la
técnica actual son 0,2275 y 0,1325 para A, 0,2277 y 0,1268 para B,
y 0,2280 y 0,1210 para C. En otras palabras la diferencia de aumento
entre la zona de lejos y la zona de cerca del ejemplo 2 con arreglo
al presente invento se reduce más que la de la técnica actual 1, lo
que demuestra que el ejemplo 2 supone una mejora mayor que la
técnica actual 1 también en cuanto a distorsión y oscilación de la
imagen. Resulta inmediatamente evidente, como en el ejemplo 1, a
partir de la comparación entre el gráfico
2-3-SMv (aumento total en dirección
vertical) y el gráfico 2-3-SMh
(aumento total en dirección horizontal) resultado de cálculos
precisos del aumento, correspondientes al ejemplo 2 conforme al
presente invento, que las distribuciones del aumento de una imagen
en dirección vertical y en dirección horizontal son aparentemente
distintas.
\newpage
Además, se interpreta fácilmente que esta
diferencia es relevante en especial en una zona más baja que la
zona del medio (en un ángulo de rotación del globo ocular en torno a
los -10 grados e inferior). Al igual que en el ejemplo 1, el
gráfico 2-3-SMv se obtiene también
en el ejemplo 2 multiplicando tres elementos, a saber, los valores
del gráfico 2-3-Msv, del gráfico
2-3-Mpv y del gráfico
2-3-M \gamma v, y de forma similar
el gráfico 2-3-SMh se obtiene
multiplicando tres elementos, a saber, los valores del gráfico
2-3-Msh, del gráfico
2-3-Mph y del gráfico
2-3-M \gamma h. Aquí, comparando
los elementos en dirección vertical y en dirección horizontal, no
se observan diferencias aparentes entre Msv y Msh que sean factores
de forma, mientras que sí se detectan diferencias entre Mpv y Mph
en una zona inferior a la zona de cerca (en un ángulo de rotación
del globo ocular en torno a los -20 grados e inferior). Además,
existe una diferencia obvia entre M \gamma v y M \gamma h en la
zona de cerca y en una zona inferior a aquella (en un ángulo de
rotación del globo ocular en torno a los -10 grados e inferior).
También se observa diferencia en una zona superior de la zona de
lejos (en un ángulo de rotación del globo ocular de alrededor de +20
grados y superior), que resulta prescindible por ser una diferencia
existente entre los ejemplos en una zona bastante alta de la zona de
lejos (en un ángulo de rotación del globo ocular en torno a +30
grados y superior) cuyo uso es menos frecuente.
A modo de resumen, se demuestra que la causa más
importante de la diferencia entre el gráfico
2-3-SMv de la figura 29 y el
gráfico 2-3-SMh de la figura 30 es
la diferencia entre M \gamma v y M \gamma h, y la causa
secundaria de la misma es la diferencia entre Mpv y Mph, no
encontrándose diferencias evidentes entre Msv y Msh, al ser
prácticamente irrelevantes. Además, no se observan diferencias entre
los ejemplos en cuanto a diferencia de aumento entre las zonas de
lejos y de cerca, y tampoco en la escala utilizada en el ejemplo 2
del presente invento, en los factores de forma Msv y Msh, que se
consideran motivos de mejora en la técnica actual 1. Obsérvese que,
como en el ejemplo 1, el presente invento puede proporcionar,
también en el ejemplo 2, un efecto mejorado al ser "capaz de
reducir la distorsión y la oscilación" no sólo "reduciendo la
diferencia de aumento entre la zona de lejos y la zona de
cerca", sino también "reduciendo la diferencia de aumento entre
la dirección vertical y la dirección horizontal para situar el
índice de aumento más próximo a 1". Estas tendencias son más
relevantes en una zona más baja que la zona de cerca (en un ángulo
de rotación del globo ocular de alrededor de -25 grados e
inferior).
\vskip1.000000\baselineskip
La tabla 3-1 de la figura 9
contiene una lista sobre las potencias refractivas de la superficie
del ejemplo 3, de acuerdo con el presente invento. Las dioptrías
del ejemplo 3 corresponden a S equivalente a -6,00 y ADD
equivalente a 3,00, y se enumeran además tres tipos de ejemplos de
la técnica actual con las mismas dioptrías para fines de
comparación. Debería observarse que el ejemplo A de la técnica
actual, el ejemplo B de la técnica actual y el ejemplo C de la
técnica actual corresponden a una "lente progresiva de superficie
convexa" en la que la superficie del lado del objeto es una
superficie progresiva, una "lente progresiva de doble
superficie", en la que tanto la superficie del lado del objeto
como la del lado del globo ocular son superficies progresivas, y
una "lente progresiva de superficie cóncava" en la que la
superficie del lado del globo ocular es una superficie progresiva,
respectivamente. Los términos DVf1 a DHn2 utilizados en la tabla
3-1 tienen el mismo significado que los descritos
en las tablas 1-1 y 2-1
anteriores.
Los gráficos 3-1 y
3-2 de la figura 11 ilustran las distribuciones de
la potencia refractiva de la superficie a lo largo de las
principales líneas de mirada del ejemplo 3 correspondiente al
presente invento, en los que el eje horizontal indica la parte
superior de la lente a la derecha y la parte inferior de la lente a
la izquierda, y el eje vertical indica la potencia refractiva de la
superficie. Aquí, el gráfico 3-1 corresponde a la
superficie del lado del objeto, y el gráfico 3-2
corresponde a la superficie del lado del globo ocular. Por otro
lado, el gráfico que se muestra mediante una línea continua
representa la distribución de la potencia refractiva de la
superficie en dirección vertical, a lo largo de la línea principal
de mirada, y el gráfico que se muestra mediante una línea
discontinua representa la distribución de la potencia refractiva de
la superficie en dirección horizontal a lo largo de la línea
principal de mirada. Debería observarse que se trata de gráficos
cuyo objeto es explicar la diferencia básica en la configuración de
la superficie, y se omite el caso de proceso asférico para eliminar
el astigmatismo en una zona periférica y el caso de adición de un
componente cilíndrico para resolver la dioptría cilíndrica.
Además, los gráficos A-1 y
A-2, los gráficos B-1 y
B-2 y los gráficos C-1 y
C-2 que se utilizan en los ejemplos 1 y 2 descritos
anteriormente se vuelven a emplear como gráficos que ilustran las
distribuciones de la potencia refractiva de la superficie a lo
largo de las líneas principales de mirada de los tres tipos de
ejemplos de la técnica actual con las mismas dioptrías, que se
enumeran en la tabla 3-1 de la figura 9 a efectos
comparativos. En consecuencia, los términos contenidos en estos
gráficos tienen el mismo significado que se ha descrito
anteriormente para los ejemplos 1 y 2. Las potencias refractivas de
la superficie en F1, N1, F2 y N2 deberían corresponderse con las de
la tabla 3-1 mencionada, y cualquiera de las
potencias refractivas medias de la superficie en las superficies
del lado del objeto ilustradas mediante líneas en forma de cadena en
dirección horizontal en el centro debería tener una curva de
profundidad de 2,50 dioptrías en el terreno de correspondencia de
la tabla 3-1. En los gráficos 3-1 y
3-2 de la figura 12, el gráfico CV1 (línea continua)
que ilustra la distribución de la potencia refractiva de la
superficie en dirección vertical a lo largo de la línea principal
de mirada en la superficie del lado del objeto, el gráfico CH1
(línea discontinua) que ilustra la potencia refractiva de la
superficie en dirección horizontal a lo largo de la línea principal
de mirada en la superficie del lado del globo ocular, el gráfico
CV2 (línea continua) que ilustra la distribución de la potencia
refractiva en dirección vertical a lo largo de la línea principal
de mirada en la superficie del lado del globo ocular, y el gráfico
CH2 (línea discontinua) que ilustra la distribución de la potencia
refractiva de la superficie en dirección horizontal, presentan
aspectos de cambio desde la zona de lejos a través de la zona
progresiva hasta la zona de cerca, mostrando tendencias similares a
las de los ejemplos 1 y 2, lo que demuestra que la diferencia en la
potencia refractiva de la superficie se transfiere al rayo que pasa
sobre la línea principal de visión en la superficie del lado del
globo ocular para anular el astigmatismo que se produce en la
superficie del lado del objeto. Como consecuencia de ello, las
superficies refractivas de la superficie del lado del objeto y de
la superficie del lado del globo ocular pueden proporcionar
conjuntamente una dioptría de visión de lejos y una dioptría
adicional basadas en los valores prescritos en el ejemplo 1 y en el
ejemplo 2.
Los ocho tipos de gráficos siguientes, empezando
por el gráfico 3-3, mostrados en las figuras 31 a
38, ilustran resultados, obtenidos mediante los cálculos precisos
del aumento descritos anteriormente, de las distribuciones del
aumento cuando la lente del ejemplo 3 correspondiente al presente
invento se mira a través de la línea principal de mirada. Los
términos y símbolos añadidos al gráfico 3-3 tienen
el mismo significado que los de los ejemplos 1 y 2 descritos
anteriormente, salvo que las líneas gruesas de los dibujos
corresponden al ejemplo 3. Aunque cualquiera de los índices
refractivos, potencias objetivo y ángulos de rotación del globo
ocular utilizados en el ejemplo 3 y en los tres tipos de ejemplos
de la técnica actual descritos anteriormente eran los mismos que
los descritos en los ejemplos 1 y 2 anteriores, sólo el grosor del
centro t se fijó en 1,0 mm, próximo a un producto real, porque el
ejemplo 3 y los tres tipos de ejemplos de la técnica actual
descritos anteriormente tienen dioptrías en las que S es -6,00 y
ADD es 3,00.
La tabla 3-2 de la figura 9
contiene una lista de los resultados, obtenidos mediante cálculos
precisos del aumento, para una dirección de línea de visión
específica del ejemplo 3 correspondiente al presente invento y los
tres tipos de ejemplos de la técnica actual preparados a efectos
comparativos, y se corresponde con el gráfico
3-3-SMv (aumento total en dirección
vertical) y el gráfico 3-3-SMh
(aumento total en dirección horizontal). Aquí, los significados
representados por símbolos en la tabla 3-2 son
iguales a los de las tablas 1-2 y
2-2 descritas anteriormente.
SMvfn y SMhfn en la tabla 3-2,
es decir, la diferencia de aumento en dirección vertical (SMvn -
SMvf) y la diferencia de aumento en dirección horizontal (SMhn -
SMhf), demuestran que los valores de las diferencias de aumento del
ejemplo 3 correspondiente al presente invento son 0,0512 y 0,0726,
mientras que los de los ejemplos de la técnica actual son 0,0475 y
0,0774 para A, 0,0418 y 0,0750 para B, y 0,0363 y 0,0727 para C, lo
que demuestra que en el ejemplo 3 la diferencia de aumento en
dirección vertical se incrementa, mientras que la diferencia de
aumento en dirección horizontal se reduce. Sin embargo, teniendo en
cuenta que la diferencia de aumento en dirección vertical presenta
un valor bajo, que es entre 1/3 y 1/5 del de los ejemplos 1 y 2
descritos anteriormente, con una ligera reducción en la diferencia
de aumento en dirección horizontal, puede afirmarse que no se
produce una diferencia de aumento tan grande entre la zona de lejos
y la zona de cerca del ejemplo 3 correspondiente al presente
invento, comparado con los de la técnica actual 1. En cambio, un
estudio del gráfico 3-3-SMv (aumento
total en dirección vertical) y del gráfico
3-3-SMh (aumento total en dirección
horizontal) obtenido mediante los cálculos precisos del aumento del
ejemplo 3 correspondiente al presente invento, demuestra que el
ejemplo correspondiente al presente invento, comparado con los
ejemplos de la técnica actual, es el que presenta una menor
"tendencia a que el aumento en dirección vertical sea menor que
1" especialmente en una zona por debajo de la zona de cerca (en
un ángulo de rotación del globo ocular de alrededor de -20 grados e
inferior), lo que se traduce en la mínima "diferencia de aumento
entre la dirección vertical y la dirección horizontal", de modo
que la distorsión y la oscilación de la imagen mejoran más que en
los ejemplos de la técnica actual.
Debería observarse que en el gráfico
3-3-SMv (aumento total en dirección
vertical) de la figura 37, se produce una diferencia considerable
en la distribución del aumento de una imagen entre la dirección
vertical y la dirección horizontal, principalmente en una zona por
debajo de la zona media (en un ángulo de rotación del globo ocular
de alrededor de -10 grados e inferior) y en una zona superior de la
zona de lejos (en un ángulo de rotación del globo ocular de
alrededor de +10 grados y superior), mientras que se produce
diferencia entre los ejemplos en una zona inferior a la de la zona
de cerca (en un ángulo de rotación del globo ocular de alrededor de
-20 grados e inferior) y una zona ligeramente superior de la zona de
lejos (en un ángulo de rotación del globo ocular de alrededor de
+25 grados y superior). De todas ellas, la diferencia en la zona
ligeramente superior de la zona de lejos es prescindible, porque no
se utiliza con frecuencia, mientras que en la zona por debajo de la
zona de cerca es relevante, dado que se utiliza con frecuencia. Como
consecuencia, en el ejemplo 3 correspondiente al presente invento,
comparado con los ejemplos de la técnica actual, el aumento en
dirección vertical es más próximo a 1 especialmente en la zona por
debajo de la zona de cerca (en un ángulo de rotación del globo
ocular en torno a los -20 grados e inferior), lo que se traduce en
la mínima "diferencia de aumento entre la dirección vertical y la
dirección horizontal", de modo que la distorsión y la oscilación
de la imagen se mejoran más que en los ejemplos de la técnica
actual. Obsérvese que estas tendencias son más relevantes en una
zona más baja que la zona de cerca (en un ángulo de rotación del
globo ocular de alrededor de -25 grados e inferior). Además, no se
observa diferencia, como en los ejemplos 1 y 2 del presente invento,
entre estos ejemplos en cuanto a diferencias de aumento entre las
zonas de lejos y de cerca, ni en la escala utilizada en el ejemplo
3, en los factores de forma Msv y Msh que se consideran motivos de
mejora en la técnica actual 1.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplos 4 al
7
Como ejemplos del presente invento, existen
varias combinaciones posibles de distribución de las potencias
refractivas de la superficie dentro del ámbito abarcado por las
reivindicaciones, al margen de los ejemplos 1 a 3 descritos
anteriormente. Los ejemplos 4 y 6 se presentan aquí como
aplicaciones que tienen las mismas dioptrías que el ejemplo 1, y el
ejemplo 7 es una aplicación que tiene las mismas dioptrías que el
ejemplo 2. Las listas y los gráficos de las potencias refractivas
de la superficie y los resultados obtenidos mediante cálculos
precisos del aumento para una dirección de línea de visión
específica de estos ejemplos se ilustran en la tabla
1-1 y la tabla 1-2 de la figura 7 y
en los gráficos 4-1 a 7-1 de la
figura 12 a la figura 14.
Además, con el presente invento es posible
también satisfacer la demanda de productos personalizados (diseño
individual) incorporando al diseño de la lente como información de
entrada, no sólo los valores de prescripción habituales sino
también, por ejemplo, la distancia entre el vértice corneal y el
vértice posterior de la lente, la distancia entre el centro de
rotación del globo ocular y el vértice posterior de la lente, el
grado de aniseiconia entre el ojo derecho y el izquierdo, la
diferencia de altura entre el ojo derecho y el izquierdo, la
distancia del objeto en la visión de cerca utilizada con más
frecuencia, el ángulo de inclinación hacia adelante (en sentido de
arriba a abajo) y el ángulo de inclinación horizontal (en sentido de
derecha a izquierda) de una montura, la posición de biselado del
grosor del borde de la lente, etcétera, como factores individuales
de los usuarios de gafas que raramente han sido tenidos en cuenta
por los fabricantes. Aunque el presente invento muestre una
configuración de superficie biasférica, no siempre es necesario
procesar ambas superficies después de la aceptación de un pedido
para conseguir el efecto del presente invento. En términos de costes
y velocidad de proceso, por ejemplo, resulta ventajoso preparar de
antemano "productos semiterminados" de la superficie del lado
del objeto que cumplan con el objeto del presente invento, y
seleccionar de entre todos ellos, después de la aceptación de un
pedido, el "producto semiterminado" de la superficie del lado
del objeto que cumple con objetivos como la dioptría prescrita o el
producto personalizado (diseño individual) descrito anteriormente,
y procesar y terminar únicamente la superficie del lado del globo
ocular después de la aceptación del pedido.
Como ejemplo específico de este método, es
concebible la preparación de un "producto semiterminado"
simétrico bilateralmente de la superficie del lado del objeto. A
continuación, puede incorporarse la inclinación hacia el interior
de la zona de cerca respondiendo al efecto de convergencia de un ojo
en la visión de cerca, convirtiendo para ello la superficie del
lado del globo ocular en una superficie curva bilateralmente
asimétrica que cumpla con los objetivos de la información
individual, como la distancia entre vértices o la distancia del
objeto en la visión de cerca. En realidad, existen varios medios
posibles para obtener o definir la información individual, no sólo
a partir de la medición real sino también mediante una estimación o
fijando unos valores medios o estándar, aunque el presente invento
no quedará limitado a estos medios. Además, es posible añadir un
"efecto corrector" para eliminar o reducir la aparición de
astigmatismo y el cambio en las dioptrías (provocado principalmente
por la imposibilidad de la línea de visión de hacer intersección en
ángulo recto con la superficie de la lente), en la superficie del
lado del objeto o en la superficie del lado del globo ocular, o en
ambas superficies curvas de la superficie del lado del objeto y la
superficie del lado del globo ocular, al realizar los cálculos
ópticos para incorporar al diseño de la lente no sólo los valores
prescritos habitualmente sino también los factores individuales
descritos anteriormente.
Además, es bien conocido que los movimientos de
rotación tridimensional de los ojos cuando miramos a nuestro
alrededor obedecen a una regla llamada "ley de Listing". Cuando
una dioptría de prescripción incluye una dioptría cilíndrica, los
ejes cilíndricos de la lente de las gafas y del ojo podrían no
coincidir en la visión periférica, incluso si el eje cilíndrico de
la lente coincide con el "eje cilíndrico del ojo en la visión de
frente". También es posible añadir un "efecto de
corrección" para eliminar o reducir la aparición de astigmatismo
y el cambio en la dioptría provocado por dicho desacuerdo entre los
ejes cilíndricos de la lente y el ojo en la visión periférica, a
una superficie curva que es la superficie del lado que posee el
efecto de corrección cilíndrica de la lente, según el presente
invento.
Debería observarse que, como definición de la
"dioptría adicional predeterminada" en el presente invento,
puede utilizarse cualquiera de las definiciones siguientes en los
distintos casos: el caso en que la dioptría se define como
diferencia entre potencias refractivas medidas colocando la abertura
de un calibrador de lentes en la posición F1 de medición de la
dioptría de visión de lejos y en la posición N1 de medición de la
visión de cerca en la superficie del lado del objeto según se
ilustra en la figura 6; un caso en que la dioptría se define como
la diferencia entre las potencias refractivas medidas colocando una
abertura del calibrador de lentes en la posición F2 de medición de
la dioptría de visión de lejos y en la posición N2 de medición de
la dioptría de visión de cerca en la superficie del lado del globo
ocular; un caso en que la dioptría se define como la diferencia
entre la potencia refractiva medida colocando una abertura del
calibrador de lentes en la posición F2 de medición de la dioptría
de visión de lejos en la superficie del lado del globo ocular y la
potencia refractiva medida en N3 mediante rotación de la abertura
del calibrador de lentes alrededor de la posición central de
rotación del globo ocular y dirigiéndola hacia la posición N2 de
medición de la dioptría de visión de cerca; y un caso utilizando
sólo el componente de la potencia refractiva en dirección
horizontal para cada potencia refractiva.
Con arreglo al presente invento, el efecto
progresivo de una lente progresiva se divide entre la dirección
vertical y la dirección horizontal de la lente, para luego
establecer un índice de reparto óptimo entre las dos superficies,
frontal y posterior, en el lado del objeto y en el lado del globo
ocular, en cada una de las direcciones, para configurar una lente
progresiva de tipo biasférico, de modo que la ventaja de ampliar el
campo visual en dirección horizontal puede conseguirse incrementado
el índice de reparto del efecto progresivo en dirección horizontal
en la superficie posterior (la superficie del lado del globo ocular)
y la desventaja de incrementar el ángulo de rotación del globo
ocular entre las zonas de lejos y de cerca, en dirección vertical,
puede limitarse incrementado el índice de reparto del efecto
progresivo en dirección vertical en la superficie frontal
(superficie del lado del objeto).
Además, puede proporcionarse un campo visual
efectivo con menos distorsión en el uso de la lente progresiva
reduciendo la diferencia de aumento de la imagen entre la zona de
lejos y la zona de cerca.
Finalmente, es posible también utilizar un
"producto semiterminado bilateralmente simétrico" como
superficie del lado del objeto de la lente progresiva y procesar
después de la aceptación de un pedido sólo la superficie del lado
del globo ocular en una superficie curva bilateralmente asimétrica
que resuelva el efecto de convergencia de un ojo en la visión de
cerca, reduciendo así el tiempo y los costes de proceso.
Claims (4)
1. Lente progresiva de tipo biasférico con
efecto de potencia refractiva progresivo repartido entre una primera
superficie refractiva que es la superficie del lado del objeto y
una segunda superficie refractiva que es la superficie del lado del
globo ocular, en la que, cuando en la primera superficie refractiva,
la potencia refractiva de la superficie en dirección horizontal y
la potencia refractiva de la superficie en dirección vertical, en
una posición F1 de medición de una dioptría de visión de lejos, son
DHf y DVf respectivamente, y en la primera superficie refractiva,
la potencia refractiva de la superficie en dirección horizontal y la
potencia refractiva de la superficie en dirección vertical, en una
posición de N1 de medición de una dioptría de visión de cerca, son
DHn y DVn, respectivamente, se respetan las ecuaciones relacionales
DHf + DHn < Dvf + DVn y DHn < DVn y los componentes de
astigmatismo de la superficie en F1 y en N1 de dicha superficie
refractiva se ven anulados por dicha segunda superficie refractiva,
de modo que dichas primera y segunda superficies refractivas
proporcionan conjuntamente una dioptría de visión de lejos (Df) y
una dioptría adicional (ADD) basadas en los valores prescritos.
2. La lente progresiva de tipo biasférico
descrita en la reivindicación 1, en la que se cumplen las ecuaciones
relacionales DVn - DVf > ADD/2 y DHn - DHf < ADD/2.
3. La lente progresiva de tipo biasférico
descrita en las reivindicaciones 1 o 2, en la que dicha primera
superficie biasférica es simétrica bilateralmente respecto a un
meridiano que pasa a través de la posición F1 de medición de la
dioptría de visión de lejos, dicha segunda superficie refractiva es
asimétrica bilateralmente respecto a un meridiano que pasa a través
de la posición F2 de medición de una dioptría de visión de lejos, y
una posición N2 de medición de una dioptría de visión de cerca en la
segunda superficie refractiva se modifica hacia el interior, en
dirección a la nariz, según una distancia predeterminada.
4. La lente progresiva de tipo biasférico
descrita en las reivindicaciones 1 o 3, en la que dicha primera
superficie biasférica es simétrica bilateralmente respecto a un
meridiano que pasa a través de la posición F1 de medición de la
dioptría de visión de lejos, dicha segunda superficie refractiva es
asimétrica bilateralmente respecto a un meridiano que pasa a través
de la posición F2 de medición de una dioptría de visión de lejos, y
una posición N2 de medición de una dioptría de visión de cerca en la
segunda superficie refractiva se modifica hacia el interior, en
dirección a la nariz, según una distancia predeterminada.
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