JP4188049B2 - ゼオライト微小球状成形体の製造方法 - Google Patents
ゼオライト微小球状成形体の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4188049B2 JP4188049B2 JP2002286717A JP2002286717A JP4188049B2 JP 4188049 B2 JP4188049 B2 JP 4188049B2 JP 2002286717 A JP2002286717 A JP 2002286717A JP 2002286717 A JP2002286717 A JP 2002286717A JP 4188049 B2 JP4188049 B2 JP 4188049B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zeolite
- binder
- powder
- weight
- spherical
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Silicates, Zeolites, And Molecular Sieves (AREA)
Description
【０００１】
【発明の技術分野】
本発明は、高収率のゼオライト微小球状成形体の製造方法に関する。
【０００２】
【発明の技術的背景】
ゼオライト（結晶性アルミノシリケート）は、吸着剤、触媒、触媒担体等として工業的に広く用いられている。通常、合成ゼオライトはサブミクロン〜数十ミクロンオーダーの粒子径を有する粒子として得られ、このため、多くの場合そのまま微粒粉体ゼオライトを使用することは少なく、多くの場合ペレット状、球状等に成形して用いられている。しかしながら、ゼオライト単独で成形することは困難である場合が多く、通常バインダー（結合材）を加えて成形されている。
【０００３】
ところで、ゼオライト成形体の大きさや形状は、使用目的、条件等によって適宜選択して用いられているが、ペレットではエッジが破損・摩耗して粉化することがあり、また均一に充填することが困難であったり、充填効率が低いなどの問題がある場合があった。
このため、球状の成形体の使用が望まれているが、充分な強度、摩耗性等を有するゼオライトの成形体を得ることが困難であった。特に、拡散性等に優れる微細なゼオライト成形体は、得ることが困難であったり、得られたとしても収率や生産能力が低い等、経済性に問題があった。
【０００４】
なお、従来、球状の微細ゼオライト成形体は、たとえばゼオライトを流動接触分解用触媒として用いる場合にゼオライトとカオリン等の粘土鉱物とバインダー等を分散させたスラリーを噴霧乾燥して得られる平均粒子径が概ね５０〜１００μｍの範囲にあり、２０μｍ〜１５０μｍの範囲に分布を有する球状粒子が知られていたが、このような方法では、非常に微細なものしか成形することができず、ミリメートルオーダーの比較的大きい球状粒を成形することは困難であった。
【０００５】
ゼオライトを用いたこのようなミリメートルオーダーの球状粒子の成型方法としては、特開平６−６４９１６号公報（特許文献１）に開示された方法が知られている。かかる公報には、ａ）ゼオライトと無機系バインダーとからなる造粒用核粒子を使用し、該核粒子を、転動造粒機にチャージし、これに、予め水分調整したｂ）ゼオライト微粉末と無機系バインダーとからなる造粒用微粉末を一定速度で供給し、核粒子に造粒用微粉末を、水を媒体として付着させて球状ゼオライト成形体を得る方法が開示されている。
【０００６】
しかしながら、この方法は、
１）核粒子として緻密なものを調製して用いる必要があり、
２）核粒子に対する製品粒子の大きさの比を大きくしすぎると粒度分布が広くなり、
３）このため分級すると収率が低下することがあった。
【０００７】
また、このように核粒子を使用する場合、
４）さらに、核粒子に対する製品粒子の大きさの比が小さいと所望の大きな粒子を得るためには、元々真球度に優れ、均一な粒度分布等を有し、本来球状ゼオライト成形体自体に要求される粒子径他の性能を有した核粒子を作ることが要求されるが、このような核粒子を得ること自体困難であった。
【０００８】
【特許文献１】
特開平６−６４９１６号公報
【０００９】
【発明の目的】
本発明は、機械的強度・耐摩耗性に優れ、均一な粒度分布を有するゼオライト微小球状成形体の製造方法を提供することを目的としている。
【００１０】
【発明の概要】
本発明は、上記従来技術に伴う問題点を解決するため鋭意検討した結果、ゼオライトとバインダーとからなる粉体を、押し出し成形後の球形化する際にペレットが互いに付着しない範囲の水分含有量に調整し、これを押し出し成形し、ついで球形機により造粒（マルメ）することによって、上記問題点を解消できることを見いだし、本発明を完成するに至った。
【００１１】
すなわち、本発明は、下記の工程（ａ）〜（ｄ）からなるゼオライト微小球状成形体の製造方法に関する；
下記の工程（ａ）〜（ｄ）からなることを特徴とするゼオライト微小球状成形体の製造方法；
（ａ）水分含有量がＫ±４重量％の範囲にある、ゼオライトとバインダーとの混合物粉体を調製し（但し、Ｋはゼオライトの種類によって異なり、バインダーの含有量が全固形分中の２〜４０重量％の範囲にあるときに押し出し成形可能な適性水分量を表す）、
（ｂ）前記混合物粉体を、径（Ｄ）が０.５〜５ｍｍの範囲にあるペレット状成形体に形成した後
（ｃ）前記ペレット状成形体を球形整粒機にてペレット状成形体を球状成形体とし、
（ｄ）ついで、球状成形体を乾燥および／または焼成する。
【００１２】
前記工程（ａ）において、ゼオライトとバインダーとが分散したスラリーを噴霧乾燥することで混合物粉体を調製することが好ましい。
前記噴霧乾燥して得られた粉体の平均粒子径が２０〜１５０μｍの範囲にあることが好ましい。
前記工程（ａ）でゼオライトとバインダーとの混合物粉体を調製する際に、
あらかじめ（ａ）〜（ｄ）を経て得られたゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉砕物をゼオライトとバインダーとからなる混合物粉体に、全固形分（ゼオライトおよびバインダーの合計量）中の含有量が２〜４０重量％の範囲となるように添加することが好ましい。
【００１３】
前記工程（ａ）において、さらに成形助剤を添加してもよい。
前記噴霧乾燥して得られた粉体中のバインダーの含有量が、全固形分中の含有量として２〜４０重量％の範囲になるように、バインダーとゼオライトとの混合物粉体を調製することが好ましい。
得られた前記ゼオライト微小球状成形体の平均粒子径が０.５〜５ｍｍの範囲にあることが好ましい。
【００１４】
【発明の具体的な説明】
以下、本発明に係るゼオライト微小球状成形体の製造方法について具体的に説明する。
本発明に係るゼオライト微小球状成形体の製造方法は、下記の工程（ａ）〜工程（ｄ）からなることを特徴としている。
（ａ）水分含有量がＫ±４重量％の範囲にある、ゼオライトとバインダーとの混合物粉体を調製し（但し、Ｋはゼオライトの種類によって異なり、バインダーの含有量が全固形分中の２〜４０重量％の範囲にあるときに押し出し成形可能な適性水分量を表す）、
（ｂ）押出機にて成形し、径（Ｄ）が０.５〜５ｍｍの範囲にあるペレット状成形体を形成した後
（ｃ）球形整粒機にてペレット状成形体を球状成形体とし、
（ｄ）ついで、乾燥および／または焼成する。
［工程（ａ）：混合物粉体の調製］
ゼオライト
本発明に用いるゼオライトの種類ととしては特に制限はなく、通常吸着剤、触媒、触媒担体等として用いられるゼオライトを使用することができる。たとえば、Ａ型ゼオライト、フォージャサイト型ゼオライト（Ｘ型、Ｙ型ゼオライト）、Ｌ型ゼオライト、モルデナイト型ゼオライト、ＦＭＩ型ゼオライト（ＺＳＭ-５型ゼオライト）、β型ゼオライト等を用いることができる。
【００１５】
このようなゼオライトは、粒子径が０.０１〜３０μｍ、好ましくは０.１〜２０μｍの範囲にあることが好ましい。なお、粒子径が前記範囲にあれば凝集した粒子であっても用いることができるが、できるだけ分散させて用いることが好ましい。
また、前記ゼオライトは予め所望のカチオンにイオン交換されていてもよい。
【００１６】
なお、粒子径が０.０１μｍ未満のゼオライトは得ることが困難であり、ゼオライトの粒子径が３０μｍを越えると、ゼオライト自体の粒子強度や耐摩耗性が不充分となることがある。
バインダー
本発明では、ゼオライト粒子間に存在して、成型時の可塑性を増して成形性を良くするために、また得られるゼオライト微小球状成形体の強度を高めるためにバインダーを用いる。
【００１７】
バインダーとしては、カオリン、モンモリロナイト、ベントナイト、アロフェン、セピオライト等の粘土鉱物の他、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、シリカ・アルミナ、シリカ・ジルコニア等の酸化物微粒子、複合酸化物微粒子が挙げられる。
このようなバインダーは、粒子径が概ね１０ｎｍ〜５μｍの範囲にあることが好ましく、また用いるゼオライトの粒子径より小さいことが望ましい。またその形状は特に制限されるものでもなく、球状、繊維状、不定形状等のいずれであってもよい。また、アルミナ、シリカ、シリカ・アルミナ等については酸化物微粒子のゾル、複合酸化物微粒子のゾルを用いることが好ましい。さらに、有機ケイ素化合物あるいはこれらの加水分解物を使用することもできる。
【００１８】
本発明で用いるバインダーとしては、中でもベントナイト、アルミナ等の繊維状のバインダーは成形性に優れ、このため均一な粒径分布を有し、球状で、強度、摩耗性に優れたゼオライト微小球状成形体を得ることができる。
上記したゼオライトとバインダーとから、水分含有量がＫ±４重量％の範囲にあるゼオライトとバインダーとの混合物粉体を調製する。但し、Ｋはゼオライトの種類によって異なり、バインダーの含有量が全固形分中の２〜４０重量％の範囲にあるときに押し出し成形可能な適性水分量を表す。水分含有量がＫ−４重量％未満の場合は、押し出し成形が困難であり、押し出し成形できたとしても、ついで造粒する際に容易に粉化することがある。水分含有量がＫ＋４重量％を越えると、押し出し成形されたペレットの長さが不均一であったり、長くなる傾向にあり、造粒工程で球状の粒子とすることが困難となり、このため後述するペレットの長さ（Ｌ）に切断する必要が生じる。また、ペレットが互いに付着して凝集した成形体となることがある。
【００１９】
上記した水分含有量は、Ｋ±４重量％、さらにはＫ±３重量％の範囲にあることが好ましい。
Ｋ値は、たとえばＡ型ゼオライトでは４７重量％、フォージャサイト型ゼオライト（Ｘ型、Ｙ型ゼオライト）では４６重量％、モルデナイト型ゼオライトでは４２重量％、ＦＭＩ型ゼオライト（ＺＳＭ-５型ゼオライト）では４１重量％、β型ゼオライトでは５２重量％である。
【００２０】
本発明では、上記ゼオライトとバインダーとの混合物粉体の水分含有量が上記した数値になるようにすれば、その混合方法は特に制限されるものではなく、たとえば、工程（ａ）において、ゼオライトとバインダーとを個別の粉体同士を混合し、水分調整してもよく、またそれぞれのスラリーを混合したのち乾燥し、必要に応じて水分調整してもよい。
【００２１】
本発明では、特に、ゼオライトとバインダーとが分散したスラリーを噴霧乾燥し、必要に応じて水分調整して得られた混合物粉体を用いることが好ましい。
噴霧乾燥
噴霧乾燥によって混合物粉体を製造するには、ゼオライトとバインダーとを水に分散させてスラリーを調製する。
【００２２】
このときのスラリーの濃度は固形分として１〜４０重量％、さらには２〜３５重量％の範囲にあることが好ましい。
スラリーの濃度が固形分として１重量％未満の場合は、噴霧乾燥熱効率が低いだけでなく、後述する所望の粒子径の噴霧乾燥粉体が得られないことがある。
スラリーの濃度が固形分として４０重量％を越えると、スラリーの粘度が高くなり安定的に噴霧乾燥できないことがある。
【００２３】
また、ゼオライトとバインダーの混合割合は、ゼオライトおよびバインダーの種類や粒子径によっても異なるが、混合物中のバインダーの含有量が固形分として２〜４０重量％、さらには５〜３０重量％の範囲にあることが好ましい。
混合物中のバインダーの含有量が固形分として２重量％未満の場合は、可塑性が不充分なために成形性が低下し、また最終的に得られるゼオライト微小球状成形体の機械的強度や耐摩耗性が不充分となることがある。
【００２４】
混合物中のバインダーの含有量が固形分として４０重量％を越えると、最終的に得られるゼオライト微小球状成形体の触媒や吸着剤としての性能が不充分となることがある。
噴霧乾燥方法としては、平均粒子径が２０〜１５０μｍ、好ましくは３０〜１２０μｍの範囲にある粒子が得られれば特に制限はなく、従来公知の噴霧乾燥方法を採用することができる。なお、原料ゼオライト粉末の平均粒子径(D1)、噴霧乾燥して得られた粉体の平均粒子径(D2)の比(D2)/(D1)が5以下であることが好ましい。
【００２５】
例えば、スラリーの固形分濃度によっても異なるが、通常７０〜５００℃の熱風気流中に、前記スラリーをディスクあるいはノズルを用いて噴霧する方法が好適に採用される。
噴霧乾燥して得た粒子の平均粒子径が２０μｍ未満の場合は、押し出し成形するために水分を加えて水分調整する際に噴霧乾燥して得た粒子が凝集し、均一な水分調整ができないためか押し出し成形が困難であったり、ついで造粒する際にペレットが互いに付着して凝集したりすることがあり、均一な粒子径のゼオライト微小球状成形体が得られないことがある。
【００２６】
噴霧乾燥粒子の平均粒子径が１５０μｍを越えると、押し出し成型時の圧力を高くする必要があり、また最終的に得られるゼオライト微小球状成形体の強度や耐摩耗性が不充分となることがある。
本発明では、上記噴霧乾燥用混合物粉体として、本発明の工程（ａ）〜（ｄ）で得られたゼオライト微小球状成形体を粉砕して（または粉砕したのち焼成して）得た粉砕物（ゼオライトとバインダーとからなる）を混合物粉体と混合して使用してもよい。
【００２７】
この際、ゼオライト微小球状成形体粉砕物の平均粒子径が１０〜１００μｍ、さらには２０〜８０μｍの範囲にあることが好ましく、このような粉砕物を全固形分（すなわち、ゼオライトおよびバインダー）中の含有量が２〜４０重量％、さらには５〜３０重量％の範囲となるように含んでいることが好ましい。
ゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉砕物の全固形分中の含有量が２重量％未満の場合は、粉砕物を混合する効果、すなわち成形性の向上、ゼオライト微小球状成形体の強度、耐摩耗性の向上が充分得られないことがある。ゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉砕物の全固形分中の含有量が４０重量％を越えると、かえって押し出し成形が困難となったり、球状化する際に粉化する傾向がある。
【００２８】
また、ゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉体の平均粒子径が１０μｍ未満の場合は、粉砕物を混合する効果、すなわち（成形性の向上、ゼオライト微小球状成形体の強度、耐摩耗性の向上）が充分得られないことがある。
ゼオライト微小球状成形体を粉砕物の平均粒子径が１００μｍを越えると、含有量にもよるが押し出し成形が困難となったり、球状化する際に粉化する傾向がある。
【００２９】
このような粉砕粉体は、原料に用いたゼオライトおよびバインダーに単に混合してもよく、さらに前記混合スラリーを噴霧乾燥する際に、前記混合スラリーに上記重量範囲となるように混合してもよく、さらに噴霧乾燥した混合粉末に混合してもよい。
なお、本発明では、前記ゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉砕物意外に、前述した噴霧乾燥して得た粉体を焼成し、必要に応じて粉砕した粉砕物を用いることができる。このときの粉砕物の平均粒子径および焼成温度はゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉砕物と同様である。
【００３０】
さらに、こうして調製された混合物粉体には、必要に応じて成形助剤（可塑剤ということがある）が添加されていてもよい。成形助剤としては結晶セルローズ、メチルセルローズ、カルボキシメチルセルローズ、ヒドロキシエチルセルローズ、ポリビニルアルコール、澱粉、リグニン等が挙げられる。このような成形助剤は、固形分の１０重量％、さらには１〜６重量％の範囲で添加されることが好ましい。
【００３１】
このような成形助剤を加えると、後述する押し出し成型時の水分含有量の範囲を広くすることができる。例えば、フォージャサイト型ゼオライト（Ｙ型ゼオライト）の場合、成形助剤を添加しない場合の水分含有量の範囲は４６重量％±１．５重量％（Ｋ±１．５重量％）であるが、成形助剤として結晶セルローズを固形分の３重量％使用すると水分含有量の範囲は４６重量％±４重量％（Ｋ±４重量％）であっても成形性が良く、造粒持に付着することがなく、充分な強度と耐摩耗性を有するゼオライト微小球状成形体を得ることができる。
【００３２】
このときの成形助剤の添加量は、全固形分（ゼオライト、バインダー、粉砕粉体）の０.５〜１５重量％、さらには１〜１０重量％の範囲にあることが好ましい。
成形助剤の添加量が、全固形分の０.５重量％未満の場合は、上記した成形助剤を添加する効果が充分得られず、成形助剤の添加量が、全固形分の１５重量％を越えると、造粒時に粉化したり、得られるゼオライト微小球状成形体の強度や耐摩耗性が低下する傾向にある。
【００３３】
水分含有量をＫ±４重量％に水分調整した混合物粉体は、必要に応じて成形助剤を添加し、必要に応じて混練した後、直ちに押し出し成形することも可能であるが、適当な時間、水分含有量を維持しながら放置して熟成した後、押し出し成形してもよい。このような熟成を行うと、得られるゼオライト微小球状成形体の強度や耐摩耗性が向上することがある。
［工程（ｂ）：ペレット状成形体の作成］
ついで、前記工程（ａ）で得られた混合物粉体を成形機にて押し出し成形し、径（Ｄ）が０.５〜５ｍｍの範囲にあるペレット状成形体とする。
【００３４】
ペレット状成形体の径（Ｄ）が０.５ｍｍ未満のものは、ダイスの孔径が小さいために押し出し成形することができず、ペレット状成形体の径（Ｄ）が５ｍｍを越えると、最終的に得られる球状成形体の粒子径も５ｍｍ越えてしまい、触媒として用いる場合は有効係数が低下する場合があり、ゼオライト微小球状成形体より活性が劣ることがある。
【００３５】
押し出し成形機としては、ペレットの径（Ｄ）が前記範囲にあり、後述する工程（ｃ）で球状化することができれば特に制限はなく従来公知の押し出し成形機を採用することができる。例えば、前押しスクリュウ型、横押しスクリュウ型、前押しラム型、横押しロール型、下押しロール型、横押しバスケット型、下押しスクリーン型等の成形機が挙げられる。なかでも、下押しロール型は、他の成形機に比べて水分の少ない混合物粉体を押し出し成形することができ、このため球状化する際にペレットが互いに付着することなく、高収率で均一な粒子径分布のゼオライト微小球状成形体を得ることができる。
【００３６】
また、ペレットの長さ（Ｌ）は、押し出し成形機のダイスの孔径（あるいは得られるペレットの径（Ｄ）によって異なるが、０.５〜１０ｍｍ、好ましくは０.６〜７.５ｍｍの範囲にあり、ペレットの径（Ｄ）は概ね所望のゼオライト微小球状成形体の粒子径とすることが好ましい。このとき、ペレットの長さ（Ｌ）とペレットの径（Ｄ）との比Ｌ／Ｄは１〜２、さらには１〜１.５の範囲にあることが好ましい。前記Ｌ／Ｄが１未満とすることは困難であり、できたとしても球状になりにくい傾向がある。前記Ｌ／Ｄが２を越えると、得られる粒子が球状となりにくく、できたとしても球状化に長時間を要するので生産効率が低下することがある。また、Ｌ／Ｄが２を越えたものについては、２以下にカットすることもできるが、やはり生産効率が低下する問題がある。
【００３７】
上記したように、本発明では前記したような特定の水分含有量に調整された混合物粉体を押出成形により、特定のペレット径に調整され極めて均一な粒子径分布を有するゼオライト微小球状成形体を得ることができる。
［工程（ｃ）：球状成形体の成形］
ついで、上記工程（ｂ）で調製したペレットを、球形整粒機にて球状成形体とする。
【００３８】
球形整粒機としては、従来公知のものを特に制限なく使用することが可能であり、たとえば高速転動式整粒機（マルメライザー）として広く市販されている。転動式整粒機を用いる場合、工程（ｂ）で得たペレットを充填して造粒機を回転させ、あるいは回転させた転動式整粒機にペレットを充填することによって球状とする。このときの球形化条件、例えば、回転速度、周速、造粒時間等は、整粒機の大きさ、充填するペレットのサイズ、球状の度合い等によって異なり、適宜選択して設定することが好ましい。なお、本発明では、工程（ａ）で所定の水分含有量に調整し、工程（ｂ）で所定のサイズに押し出し成形されているのでペレット同士が付着して凝集することがなく、このため球形化前、あるいは球形化時に凝集を防ぐためのペレットの乾燥等を行う必要がなく、また乾燥することによる成形性の悪化もない。
【００３９】
なおこのような(b)および(c)工程のペレット成形および球状化は、同一の装置で行うこともできる。
［工程（ｄ）：乾燥および／または焼成］
成形された球状成形体は、ついで、乾燥および／または焼成する。
得られた成形体を乾燥する場合、用途によって乾燥程度を適宜設定すればよいが、粒子径の小さい粒子は乾燥速度を比較的早めに設定できるが、粒子径の大きな粒子はゆっくり乾燥することが好ましい。乾燥温度は、５０〜２００℃、さらには８０〜１５０℃の範囲にあることが好ましい。また乾燥時間は、乾燥温度によっても異なるが、１０分〜４８時間、さらには３０分〜２４時間の範囲にあることが好ましい。
【００４０】
焼成する場合、温度は２００〜１０００℃、さらには３００〜８００℃の範囲にあることが好ましい。焼成温度が２００℃未満の場合は、得られる粒子の強度が不充分であったり、摩耗による粉化が顕著になることがある。焼成温度が１０００℃を越えても、粒子の強度がさらに向上することもなく、ゼオライトの種類によっては結晶性が大きく低下してゼオライトの機能を発揮できないことがある。
【００４１】
本発明では、乾燥および焼成はいずれか一方を行えばよく、また双方とも行ってもよい。
上記工程（ａ）〜工程（ｄ）により得られるゼオライト微小球状成形体は、その工程で使用される装置や条件によって、得られる成形体の大きさは変化するものの、おおむね平均粒子径が０.５〜５ｍｍの範囲にある。
【００４２】
平均粒子径が０.５ｍｍ未満のものは、成形すること自体が困難であり、また平均粒子径が５ｍｍを越えるものは、触媒として用いる場合は有効係数が低下する場合があり、前記範囲の平均粒子径を有するゼオライト微小球状成形体より活性が劣ることがある。
なお、本発明で言う球状とは、必ずしも真球状である必要はなく、適度に流動性を有し、粉化が起きない程度に角がなく曲率を持った形状をしていればよい。このとき、球状粒子の長径（ＤＬ）と短径（ＤＳ）との比（ＤＬ）／（ＤＳ）（球状係数と言うことがある）は１〜２、さらには１〜１.５、特に１〜１.２の範囲にあることが好ましい。（なお１に近づく程、真球度が高い）
上記平均粒子径は、粒子の光学写真を撮影し、ノギスにて粒子の長径（ＤＬ）と短径（ＤＳ）とを測定し、その平均値を粒子の粒子径とし、これを２０個の粒子について求め、その平均値として求める。
【００４３】
こうして得られた成形体は吸着剤、吸着分離剤、触媒、触媒担体、乾燥剤等に使用できる。
【００４４】
【発明の効果】
本発明によれば、凝集粒子が生成することがなく、分級を必要とせず、高収率で、強度・耐摩耗性に優れ、均一な粒度分布を有するゼオライト微小球状成形体の製造方法を提供することができる。
このようなゼオライト微小球状成形体は吸着剤、吸着分離剤、触媒、触媒担体、乾燥剤等に好適である。
【００４５】
【実施例】
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらに実施例により限定されるものではない。
【００４６】
【実施例１】
ゼオライトとしてＮa-Ｙ型ゼオライトスラリー（固形分濃度２９.０重量％）２７.６Ｋｇと、バインダーとして粉末状アルミナ（触媒化成工業（株）製：アルミナゾル、Cataloid-AP、固形分濃度７０.３重量％）２.８４Ｋｇと水１９.６Ｋｇとを混合し、固形分濃度２０重量％のスラリーを得た。このスラリーをスプレードライヤーにて噴霧乾燥（熱風の入口温度２８０〜３１０℃、出口温度１１８〜１２８℃）して粉末化した。得られた粉末の平均粒子径は７８μｍ、水分含有量は２１.６重量％であった。
【００４７】
この粉末１.２８Ｋｇを高速攪拌粉体混合機（三井鉱山（株）製：ヘンシェルミキサー、FM-20C/I型）に入れ、水０.５７Ｋｇを入れて充分混合し、水分を４４.０重量％に調整した。
この水分調整した粉末を、下押しロール型の押出し機（不二パウダル（株）製：デイスクペレッター、F-5(PV-S)/11-175型）にてペレットに成形した。このとき、先ず、押出し機のノズル径３ｍｍφで１回押し出しを行い、ついでノズル径１.５ｍｍφで1回押し出しを行いペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは２．３ｍｍであった。
【００４８】
得られた径１.５ｍｍφのペレットを球形機（不二パウダル（株）製：マルメライザー、QJ-400型）で球状粒子とした。このときのマルメライザーの回転数は６００ｒｐｍ、外熱温度は７０℃、処理時間は４分間であった。得られた球状成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(1)を得た。ゼオライト微小球状成形体(1)の収率（所望粒径をＤとし、粒子径がＤ±０.３Ｄの範囲にあるゼオライト微小球状成形体(1)の重量／(ゼオライトとバインダーの合計固形分重量)）×１００（％）、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。結果を表１に示す。
【００４９】
なお、圧縮強度は圧縮強度計（（株）藤原製作所製：木屋式硬度計、max 5Kg）により測定し、摩耗強度は磨耗強度測定法（JIS K1464）に基づき測定した。
また、凝集粒子の有無は、１００個の粒子について目視観察し、以下の評価基準に評価した。
凝集粒子無し ：◎
凝集粒子１個 ：○
凝集粒子２個〜３個 ：△
凝集粒子４個以上 ：×
【００５０】
【実施例２】
実施例１で得られたゼオライト微小球状成形体(1)を粉砕して、平均粒子径８０μｍの粉体を調製した。この粉体０.１６Ｋｇ（固形分９３.９重量％）と、実施例１と同様にして得た噴霧乾燥粉末（平均粒子径７８μｍ、水分含有量は２１.６重量％）１.０８Ｋｇとを高速攪拌粉体混合機に入れ、水０.５７Ｋｇを入れて充分混合し、水分を４４.８重量％に調整した。
【００５１】
この水分調整した粉末を、実施例１と同様にして、下押しロール型の押出し機にてペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは２．１ｍｍであった。
ついで、実施例１と同様にして球状粒子とし、乾燥、焼成してゼオライト微小球状成形体(2)を得た。
【００５２】
ゼオライト微小球状成形体(2)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
結果を表１に示す。
【００５３】
【実施例３】
実施例２において、成形助剤として結晶セルローズ３０ｇを溶解した溶液０．６５Ｋｇを入れて充分混合し、水分を４７.０重量％に調整した。
この水分調整した粉末を、実施例１と同様にして、下押しロール型の押出し機にてペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは１．７ｍｍであった。
【００５４】
ついで、実施例１と同様にして球状粒子とし、乾燥し、６７０℃で焼成してゼオライト微小球状成形体(3)を得た。
ゼオライト微小球状成形体(3)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察し、結果を表に示した。
【００５５】
【実施例４】
実施例３と同様にして水分調整した粉末を調製した。ついで、下押しロール型の押出し機にて、押出し機のノズル径３ｍｍφで２回押し出しを行い、ペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは３．６ｍｍであった。
【００５６】
得られた径３ｍｍφのペレットを球形機（不二パウダル（株）製：マルメライザー、QJ-400型）で球状粒子とした。このときのマルメライザーの回転数は４５０ｒｐｍ、外熱温度は７０℃、処理時間は６分間であった。得られた球状成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６７０℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(4)を得た。ゼオライト微小球状成形体(4)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
【００５７】
結果を表１に示す。
【００５８】
【実施例５】
実施例３と同様にして水分調整した粉末を調製した。ついで、下押しロール型の押出し機にて、押出し機のノズル径３ｍｍφで１回押し出しを行い、ついでノズル径０.７ｍｍφで1回押し出しペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは１．１ｍｍであった。
【００５９】
得られた径０.７ｍｍφのペレットを球形機（不二パウダル（株）製：マルメライザー、QJ-400型）で球状粒子とした。このときのマルメライザーの回転数は８６０ｒｐｍ、外熱温度は７０℃、処理時間は３分間であった。得られた球状成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６７０℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(5)を得た。ゼオライト微小球状成形体(5)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
【００６０】
結果を表１に示す。
【００６１】
【実施例６】
実施例３において、水分を４９.０重量％に調整した以外は同様にして、押し出しペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは１．７ｍｍであった。
さらに、実施例３と同様にして球状粒子とし、乾燥、焼成してゼオライト微小球状成形体(6)を得た。ゼオライト微小球状成形体(6)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
【００６２】
結果を表１に示した。
【００６３】
【実施例７】
ゼオライトとしてＮa-Ｙ型ゼオライトスラリー（固形分濃度２９.０重量％）２９.３Ｋｇと、バインダーとしてベントナイト（クニミネエ工業（株）製：クニボンド KB、固形分濃度８２重量％）１.８３Ｋｇと、水１８.９Ｋｇとを混合し、固形分濃度２０重量％のスラリーを得た。このスラリーをスプレードライヤーにて噴霧乾燥（熱風の入口温度２６０〜３００℃、出口温度１２８〜１３５℃）して粉末化した。得られた粉末の平均粒子径は７８μｍ、水分含有量は１９.９重量％であった。
【００６４】
この粉末１.２８Ｋｇと結晶セルローズ３０ｇと水０.６２Ｋｇとを高速攪拌粉体混合機に入れて充分混合し、水分を４６.５重量％に調整した。
この水分調整した粉末を、下押しロール型の押出し機にてペレットに成形した。このとき、先ず、押出し機のノズル径３ｍｍφで１回押し出しを行い、ついでノズル径１.５ｍｍφで1回押し出しを行いペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは１．７ｍｍであった。
【００６５】
得られた径１.５ｍｍφのペレットを球形機で球状粒子とした。このときのマルメライザーの回転数は６００ｒｐｍ、外熱温度は７０℃、処理時間は４分間であった。得られた球状成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(7)を得た。ゼオライト微小球状成形体(7)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
【００６６】
結果を表１に示す。
【００６７】
【実施例８】
ゼオライトとしてＺＳＭ-５型ゼオライト粉末（固形分濃度９４.５重量％）８.４７Ｋｇとバインダーとして粉末状アルミナ（触媒化成工業（株）製：アルミナゾル、Cataloid-AP、固形分濃度７０.３重量％）２.８４Ｋｇと水３８.７Ｋｇとを混合し、固形分濃度２０重量％のスラリーを得た。このスラリーを実施例１と同様にしてスプレードライヤーにて噴霧乾燥して粉末化した。得られた粉末の平均粒子径は８７μｍ、水分含有量は２４.４重量％であった。
【００６８】
この粉末１.２８Ｋｇと結晶セルローズ３０ｇと水０.５０Ｋｇとを高速攪拌粉体混合機に入れて充分混合し、水分を４１.０重量％に調整した。
ついで、実施例１と同様にしてペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは１．８ｍｍであった。
さらに、実施例１と同様にして球状粒子とし、得られた球状成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６７０℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(8)を得た。ゼオライト微小球状成形体(8)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
【００６９】
結果を表１に示す。
【００７０】
【実施例９】
ゼオライトとしてβ型ゼオライト粉末（固形分濃度９３.７重量％）８.５３Ｋｇとバインダーとして粉末状アルミナ（触媒化成工業（株）製：アルミナゾル、Cataloid-AP、固形分濃度７０.３重量％）２.８４Ｋｇと水３８.６Ｋｇとを混合し、固形分濃度２０重量％のスラリーを得た。このスラリーを実施例１と同様にしてスプレードライヤーにて噴霧乾燥して粉末化した。得られた粉末の平均粒子径は８７μｍ、水分含有量は２４.４重量％であった。
【００７１】
この粉末１.２８Ｋｇと結晶セルローズ３０ｇと水０.５１Ｋｇとを高速攪拌粉体混合機に入れて充分混合し、水分を５２重量％に調整した。
ついで、実施例１と同様にしてペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは１．８ｍｍであった。
さらに、実施例１と同様にして球状粒子とし、得られた球状成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(9)を得た。ゼオライト微小球状成形体(9)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
【００７２】
結果を表１に示す。
【００７３】
【実施例１０】
実施例１で得られたゼオライト微小球状成形体(1)を粉砕して、平均粒子径８０μｍの粉体を調製した。
この粉体０.１６Ｋｇ（固形分９３.９重量％）と、ゼオライトとしてＮa-Ｙ型ゼオライトスラリー（固形分濃度５０.０重量％）１.３６Ｋｇとバインダーとして粉末状アルミナ（触媒化成工業（株）製：アルミナゾル、Cataloid-AP、固形分濃度７０.３重量％）０.２４２Ｋｇと、成形助剤として結晶セルローズ３０ｇを溶解した溶液０.３２１Ｋｇとを高速攪拌粉体混合機に入れて充分混合し、水分が４８.０重量％の混合物粉体を調製した。
【００７４】
この混合物粉体を、実施例１と同様にして、下押しロール型の押出し機にてペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは２．５ｍｍであった。
ついで、実施例１と同様にして球状粒子とし、乾燥、焼成してゼオライト微小球状成形体(10)を得た。
【００７５】
ゼオライト微小球状成形体(10)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
結果を表１に示す。
【００７６】
【比較例１】
水分を５０.５重量％に調整した以外は実施例３と同様にして水分調整した粉末を得た。
この水分調整した粉末を、下押しロール型の押出し機にてペレットに成形した。このとき、先ず、押出し機のノズル径３ｍｍφで１回押し出しを行い、ついでノズル径１.５ｍｍφで1回押し出しを行いペレットに成形した。このとき、ペレットの長さは比較的均一であったが、平均長さは１０ｍｍであった。
【００７７】
得られた径１.５ｍｍφのペレットを、マルメライザーの回転数６００ｒｐｍ、外熱温度７０℃、処理時間４分間で造粒を行った。得られた成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(R1)を得た。
ゼオライト微小球状成形体(R1)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察し、結果を表に示した。
【００７８】
注記；本比較例では、球状になることなく大半が棒状粒子として得られ、一部比較的球状である粒子が得られたが粒子径がペレットの径１.５ｍｍφの２倍を越えていた。
【００７９】
【比較例２】
水分を３９.７重量％に調整した以外は実施例３と同様にして水分調整した粉末を得た。
この水分調整した粉末を、下押しロール型の押出し機にてペレットに成形した。このとき、先ず、押出し機のノズル径３ｍｍφで１回押し出しを行い、ついでノズル径１.５ｍｍφで1回押し出しを行いペレットに成形した。このとき、押し出しがスムースでなく、ペレットの長さは０.５〜２ｍｍとバラツキがあった。
【００８０】
得られた上記ペレットを、マルメライザーの回転数６００ｒｐｍ、外熱温度７０℃、処理時間４分間で造粒を行った。得られた成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(R2)を得た。
ゼオライト微小球状成形体(R2)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。結果を表１に示す。
【００８１】
注記；本比較例では、球状粒子が得られたものの、粒子径分布が不均一であった。
【００８２】
【比較例３】
ゼオライトとしてＮa-Ｙ型ゼオライトスラリー（固形分濃度２９.０重量％）２７.６Ｋｇとバインダーとして粉末状アルミナ（触媒化成工業（株）製：アルミナゾル、Cataloid-AP、固形分濃度７０.３重量％）２.８４Ｋｇと水１９.６Ｋｇとを混合し、固形分濃度２０重量％のスラリーを得た。ついで、混練機にて、外部からスチーム加熱しながら濃縮し、水分５１.２重量％のねつ和物（捏和物）を調製した。
【００８３】
このねつ和物（捏和物）を前押しスクリュー形の押出し機（本田鐵工（株）製：DE-75型）にてペレットに成形した。このとき、先ず、押出し機のノズル径３ｍｍφで１回押し出しを行い、ついでノズル径１.５ｍｍφで1回押し出しを行いペレットに成形した。このときのペレットの長さは２〜２０ｍｍとバラツキがあった。
【００８４】
得られた径１.５ｍｍφのペレットを、マルメライザーの回転数６００ｒｐｍ、外熱温度７０℃、処理時間４分間で造粒を行った。このとき、長いペレットは折れることなく互いに付着し、さらに短いペレットも付着し、大きな球状体や小さな球状体の混合物となり、所望する粒子径より大きくかつ粒子径の不均一な成形体が得られた。得られた成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(R3)を得た。
【００８５】
ゼオライト微小球状成形体(R3)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。結果を表１に示す。
【００８６】
【比較例４】
ゼオライトとしてＮa-Ｙ型ゼオライトスラリー（固形分濃度２９.０重量％）２７.６Ｋｇとバインダーとして粉末状アルミナ（触媒化成工業（株）製：アルミナゾル、Cataloid-AP、固形分濃度７０.３重量％）２.８４Ｋｇと水１９.６Ｋｇとを混合し、固形分濃度２０重量％のスラリーを得た。ついで、混練機にて、外部からスチーム加熱しながら水分含有量２８重量％まで濃縮した。これを粉砕して粒子径が３００μｍ以下、平均粒子径１８０μｍの粉体を得た。この粉体をパン形転動造粒機（栗本鉄工所（株）製：KG10型）を用いて球状の成形体を得た。得られた成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(R4)を得た。
【００８７】
ゼオライト微小球状成形体(R4)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察し、結果を表１に示す。
【００８８】
【表１】
【発明の技術分野】
本発明は、高収率のゼオライト微小球状成形体の製造方法に関する。
【０００２】
【発明の技術的背景】
ゼオライト（結晶性アルミノシリケート）は、吸着剤、触媒、触媒担体等として工業的に広く用いられている。通常、合成ゼオライトはサブミクロン〜数十ミクロンオーダーの粒子径を有する粒子として得られ、このため、多くの場合そのまま微粒粉体ゼオライトを使用することは少なく、多くの場合ペレット状、球状等に成形して用いられている。しかしながら、ゼオライト単独で成形することは困難である場合が多く、通常バインダー（結合材）を加えて成形されている。
【０００３】
ところで、ゼオライト成形体の大きさや形状は、使用目的、条件等によって適宜選択して用いられているが、ペレットではエッジが破損・摩耗して粉化することがあり、また均一に充填することが困難であったり、充填効率が低いなどの問題がある場合があった。
このため、球状の成形体の使用が望まれているが、充分な強度、摩耗性等を有するゼオライトの成形体を得ることが困難であった。特に、拡散性等に優れる微細なゼオライト成形体は、得ることが困難であったり、得られたとしても収率や生産能力が低い等、経済性に問題があった。
【０００４】
なお、従来、球状の微細ゼオライト成形体は、たとえばゼオライトを流動接触分解用触媒として用いる場合にゼオライトとカオリン等の粘土鉱物とバインダー等を分散させたスラリーを噴霧乾燥して得られる平均粒子径が概ね５０〜１００μｍの範囲にあり、２０μｍ〜１５０μｍの範囲に分布を有する球状粒子が知られていたが、このような方法では、非常に微細なものしか成形することができず、ミリメートルオーダーの比較的大きい球状粒を成形することは困難であった。
【０００５】
ゼオライトを用いたこのようなミリメートルオーダーの球状粒子の成型方法としては、特開平６−６４９１６号公報（特許文献１）に開示された方法が知られている。かかる公報には、ａ）ゼオライトと無機系バインダーとからなる造粒用核粒子を使用し、該核粒子を、転動造粒機にチャージし、これに、予め水分調整したｂ）ゼオライト微粉末と無機系バインダーとからなる造粒用微粉末を一定速度で供給し、核粒子に造粒用微粉末を、水を媒体として付着させて球状ゼオライト成形体を得る方法が開示されている。
【０００６】
しかしながら、この方法は、
１）核粒子として緻密なものを調製して用いる必要があり、
２）核粒子に対する製品粒子の大きさの比を大きくしすぎると粒度分布が広くなり、
３）このため分級すると収率が低下することがあった。
【０００７】
また、このように核粒子を使用する場合、
４）さらに、核粒子に対する製品粒子の大きさの比が小さいと所望の大きな粒子を得るためには、元々真球度に優れ、均一な粒度分布等を有し、本来球状ゼオライト成形体自体に要求される粒子径他の性能を有した核粒子を作ることが要求されるが、このような核粒子を得ること自体困難であった。
【０００８】
【特許文献１】
特開平６−６４９１６号公報
【０００９】
【発明の目的】
本発明は、機械的強度・耐摩耗性に優れ、均一な粒度分布を有するゼオライト微小球状成形体の製造方法を提供することを目的としている。
【００１０】
【発明の概要】
本発明は、上記従来技術に伴う問題点を解決するため鋭意検討した結果、ゼオライトとバインダーとからなる粉体を、押し出し成形後の球形化する際にペレットが互いに付着しない範囲の水分含有量に調整し、これを押し出し成形し、ついで球形機により造粒（マルメ）することによって、上記問題点を解消できることを見いだし、本発明を完成するに至った。
【００１１】
すなわち、本発明は、下記の工程（ａ）〜（ｄ）からなるゼオライト微小球状成形体の製造方法に関する；
下記の工程（ａ）〜（ｄ）からなることを特徴とするゼオライト微小球状成形体の製造方法；
（ａ）水分含有量がＫ±４重量％の範囲にある、ゼオライトとバインダーとの混合物粉体を調製し（但し、Ｋはゼオライトの種類によって異なり、バインダーの含有量が全固形分中の２〜４０重量％の範囲にあるときに押し出し成形可能な適性水分量を表す）、
（ｂ）前記混合物粉体を、径（Ｄ）が０.５〜５ｍｍの範囲にあるペレット状成形体に形成した後
（ｃ）前記ペレット状成形体を球形整粒機にてペレット状成形体を球状成形体とし、
（ｄ）ついで、球状成形体を乾燥および／または焼成する。
【００１２】
前記工程（ａ）において、ゼオライトとバインダーとが分散したスラリーを噴霧乾燥することで混合物粉体を調製することが好ましい。
前記噴霧乾燥して得られた粉体の平均粒子径が２０〜１５０μｍの範囲にあることが好ましい。
前記工程（ａ）でゼオライトとバインダーとの混合物粉体を調製する際に、
あらかじめ（ａ）〜（ｄ）を経て得られたゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉砕物をゼオライトとバインダーとからなる混合物粉体に、全固形分（ゼオライトおよびバインダーの合計量）中の含有量が２〜４０重量％の範囲となるように添加することが好ましい。
【００１３】
前記工程（ａ）において、さらに成形助剤を添加してもよい。
前記噴霧乾燥して得られた粉体中のバインダーの含有量が、全固形分中の含有量として２〜４０重量％の範囲になるように、バインダーとゼオライトとの混合物粉体を調製することが好ましい。
得られた前記ゼオライト微小球状成形体の平均粒子径が０.５〜５ｍｍの範囲にあることが好ましい。
【００１４】
【発明の具体的な説明】
以下、本発明に係るゼオライト微小球状成形体の製造方法について具体的に説明する。
本発明に係るゼオライト微小球状成形体の製造方法は、下記の工程（ａ）〜工程（ｄ）からなることを特徴としている。
（ａ）水分含有量がＫ±４重量％の範囲にある、ゼオライトとバインダーとの混合物粉体を調製し（但し、Ｋはゼオライトの種類によって異なり、バインダーの含有量が全固形分中の２〜４０重量％の範囲にあるときに押し出し成形可能な適性水分量を表す）、
（ｂ）押出機にて成形し、径（Ｄ）が０.５〜５ｍｍの範囲にあるペレット状成形体を形成した後
（ｃ）球形整粒機にてペレット状成形体を球状成形体とし、
（ｄ）ついで、乾燥および／または焼成する。
［工程（ａ）：混合物粉体の調製］
ゼオライト
本発明に用いるゼオライトの種類ととしては特に制限はなく、通常吸着剤、触媒、触媒担体等として用いられるゼオライトを使用することができる。たとえば、Ａ型ゼオライト、フォージャサイト型ゼオライト（Ｘ型、Ｙ型ゼオライト）、Ｌ型ゼオライト、モルデナイト型ゼオライト、ＦＭＩ型ゼオライト（ＺＳＭ-５型ゼオライト）、β型ゼオライト等を用いることができる。
【００１５】
このようなゼオライトは、粒子径が０.０１〜３０μｍ、好ましくは０.１〜２０μｍの範囲にあることが好ましい。なお、粒子径が前記範囲にあれば凝集した粒子であっても用いることができるが、できるだけ分散させて用いることが好ましい。
また、前記ゼオライトは予め所望のカチオンにイオン交換されていてもよい。
【００１６】
なお、粒子径が０.０１μｍ未満のゼオライトは得ることが困難であり、ゼオライトの粒子径が３０μｍを越えると、ゼオライト自体の粒子強度や耐摩耗性が不充分となることがある。
バインダー
本発明では、ゼオライト粒子間に存在して、成型時の可塑性を増して成形性を良くするために、また得られるゼオライト微小球状成形体の強度を高めるためにバインダーを用いる。
【００１７】
バインダーとしては、カオリン、モンモリロナイト、ベントナイト、アロフェン、セピオライト等の粘土鉱物の他、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、シリカ・アルミナ、シリカ・ジルコニア等の酸化物微粒子、複合酸化物微粒子が挙げられる。
このようなバインダーは、粒子径が概ね１０ｎｍ〜５μｍの範囲にあることが好ましく、また用いるゼオライトの粒子径より小さいことが望ましい。またその形状は特に制限されるものでもなく、球状、繊維状、不定形状等のいずれであってもよい。また、アルミナ、シリカ、シリカ・アルミナ等については酸化物微粒子のゾル、複合酸化物微粒子のゾルを用いることが好ましい。さらに、有機ケイ素化合物あるいはこれらの加水分解物を使用することもできる。
【００１８】
本発明で用いるバインダーとしては、中でもベントナイト、アルミナ等の繊維状のバインダーは成形性に優れ、このため均一な粒径分布を有し、球状で、強度、摩耗性に優れたゼオライト微小球状成形体を得ることができる。
上記したゼオライトとバインダーとから、水分含有量がＫ±４重量％の範囲にあるゼオライトとバインダーとの混合物粉体を調製する。但し、Ｋはゼオライトの種類によって異なり、バインダーの含有量が全固形分中の２〜４０重量％の範囲にあるときに押し出し成形可能な適性水分量を表す。水分含有量がＫ−４重量％未満の場合は、押し出し成形が困難であり、押し出し成形できたとしても、ついで造粒する際に容易に粉化することがある。水分含有量がＫ＋４重量％を越えると、押し出し成形されたペレットの長さが不均一であったり、長くなる傾向にあり、造粒工程で球状の粒子とすることが困難となり、このため後述するペレットの長さ（Ｌ）に切断する必要が生じる。また、ペレットが互いに付着して凝集した成形体となることがある。
【００１９】
上記した水分含有量は、Ｋ±４重量％、さらにはＫ±３重量％の範囲にあることが好ましい。
Ｋ値は、たとえばＡ型ゼオライトでは４７重量％、フォージャサイト型ゼオライト（Ｘ型、Ｙ型ゼオライト）では４６重量％、モルデナイト型ゼオライトでは４２重量％、ＦＭＩ型ゼオライト（ＺＳＭ-５型ゼオライト）では４１重量％、β型ゼオライトでは５２重量％である。
【００２０】
本発明では、上記ゼオライトとバインダーとの混合物粉体の水分含有量が上記した数値になるようにすれば、その混合方法は特に制限されるものではなく、たとえば、工程（ａ）において、ゼオライトとバインダーとを個別の粉体同士を混合し、水分調整してもよく、またそれぞれのスラリーを混合したのち乾燥し、必要に応じて水分調整してもよい。
【００２１】
本発明では、特に、ゼオライトとバインダーとが分散したスラリーを噴霧乾燥し、必要に応じて水分調整して得られた混合物粉体を用いることが好ましい。
噴霧乾燥
噴霧乾燥によって混合物粉体を製造するには、ゼオライトとバインダーとを水に分散させてスラリーを調製する。
【００２２】
このときのスラリーの濃度は固形分として１〜４０重量％、さらには２〜３５重量％の範囲にあることが好ましい。
スラリーの濃度が固形分として１重量％未満の場合は、噴霧乾燥熱効率が低いだけでなく、後述する所望の粒子径の噴霧乾燥粉体が得られないことがある。
スラリーの濃度が固形分として４０重量％を越えると、スラリーの粘度が高くなり安定的に噴霧乾燥できないことがある。
【００２３】
また、ゼオライトとバインダーの混合割合は、ゼオライトおよびバインダーの種類や粒子径によっても異なるが、混合物中のバインダーの含有量が固形分として２〜４０重量％、さらには５〜３０重量％の範囲にあることが好ましい。
混合物中のバインダーの含有量が固形分として２重量％未満の場合は、可塑性が不充分なために成形性が低下し、また最終的に得られるゼオライト微小球状成形体の機械的強度や耐摩耗性が不充分となることがある。
【００２４】
混合物中のバインダーの含有量が固形分として４０重量％を越えると、最終的に得られるゼオライト微小球状成形体の触媒や吸着剤としての性能が不充分となることがある。
噴霧乾燥方法としては、平均粒子径が２０〜１５０μｍ、好ましくは３０〜１２０μｍの範囲にある粒子が得られれば特に制限はなく、従来公知の噴霧乾燥方法を採用することができる。なお、原料ゼオライト粉末の平均粒子径(D1)、噴霧乾燥して得られた粉体の平均粒子径(D2)の比(D2)/(D1)が5以下であることが好ましい。
【００２５】
例えば、スラリーの固形分濃度によっても異なるが、通常７０〜５００℃の熱風気流中に、前記スラリーをディスクあるいはノズルを用いて噴霧する方法が好適に採用される。
噴霧乾燥して得た粒子の平均粒子径が２０μｍ未満の場合は、押し出し成形するために水分を加えて水分調整する際に噴霧乾燥して得た粒子が凝集し、均一な水分調整ができないためか押し出し成形が困難であったり、ついで造粒する際にペレットが互いに付着して凝集したりすることがあり、均一な粒子径のゼオライト微小球状成形体が得られないことがある。
【００２６】
噴霧乾燥粒子の平均粒子径が１５０μｍを越えると、押し出し成型時の圧力を高くする必要があり、また最終的に得られるゼオライト微小球状成形体の強度や耐摩耗性が不充分となることがある。
本発明では、上記噴霧乾燥用混合物粉体として、本発明の工程（ａ）〜（ｄ）で得られたゼオライト微小球状成形体を粉砕して（または粉砕したのち焼成して）得た粉砕物（ゼオライトとバインダーとからなる）を混合物粉体と混合して使用してもよい。
【００２７】
この際、ゼオライト微小球状成形体粉砕物の平均粒子径が１０〜１００μｍ、さらには２０〜８０μｍの範囲にあることが好ましく、このような粉砕物を全固形分（すなわち、ゼオライトおよびバインダー）中の含有量が２〜４０重量％、さらには５〜３０重量％の範囲となるように含んでいることが好ましい。
ゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉砕物の全固形分中の含有量が２重量％未満の場合は、粉砕物を混合する効果、すなわち成形性の向上、ゼオライト微小球状成形体の強度、耐摩耗性の向上が充分得られないことがある。ゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉砕物の全固形分中の含有量が４０重量％を越えると、かえって押し出し成形が困難となったり、球状化する際に粉化する傾向がある。
【００２８】
また、ゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉体の平均粒子径が１０μｍ未満の場合は、粉砕物を混合する効果、すなわち（成形性の向上、ゼオライト微小球状成形体の強度、耐摩耗性の向上）が充分得られないことがある。
ゼオライト微小球状成形体を粉砕物の平均粒子径が１００μｍを越えると、含有量にもよるが押し出し成形が困難となったり、球状化する際に粉化する傾向がある。
【００２９】
このような粉砕粉体は、原料に用いたゼオライトおよびバインダーに単に混合してもよく、さらに前記混合スラリーを噴霧乾燥する際に、前記混合スラリーに上記重量範囲となるように混合してもよく、さらに噴霧乾燥した混合粉末に混合してもよい。
なお、本発明では、前記ゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉砕物意外に、前述した噴霧乾燥して得た粉体を焼成し、必要に応じて粉砕した粉砕物を用いることができる。このときの粉砕物の平均粒子径および焼成温度はゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉砕物と同様である。
【００３０】
さらに、こうして調製された混合物粉体には、必要に応じて成形助剤（可塑剤ということがある）が添加されていてもよい。成形助剤としては結晶セルローズ、メチルセルローズ、カルボキシメチルセルローズ、ヒドロキシエチルセルローズ、ポリビニルアルコール、澱粉、リグニン等が挙げられる。このような成形助剤は、固形分の１０重量％、さらには１〜６重量％の範囲で添加されることが好ましい。
【００３１】
このような成形助剤を加えると、後述する押し出し成型時の水分含有量の範囲を広くすることができる。例えば、フォージャサイト型ゼオライト（Ｙ型ゼオライト）の場合、成形助剤を添加しない場合の水分含有量の範囲は４６重量％±１．５重量％（Ｋ±１．５重量％）であるが、成形助剤として結晶セルローズを固形分の３重量％使用すると水分含有量の範囲は４６重量％±４重量％（Ｋ±４重量％）であっても成形性が良く、造粒持に付着することがなく、充分な強度と耐摩耗性を有するゼオライト微小球状成形体を得ることができる。
【００３２】
このときの成形助剤の添加量は、全固形分（ゼオライト、バインダー、粉砕粉体）の０.５〜１５重量％、さらには１〜１０重量％の範囲にあることが好ましい。
成形助剤の添加量が、全固形分の０.５重量％未満の場合は、上記した成形助剤を添加する効果が充分得られず、成形助剤の添加量が、全固形分の１５重量％を越えると、造粒時に粉化したり、得られるゼオライト微小球状成形体の強度や耐摩耗性が低下する傾向にある。
【００３３】
水分含有量をＫ±４重量％に水分調整した混合物粉体は、必要に応じて成形助剤を添加し、必要に応じて混練した後、直ちに押し出し成形することも可能であるが、適当な時間、水分含有量を維持しながら放置して熟成した後、押し出し成形してもよい。このような熟成を行うと、得られるゼオライト微小球状成形体の強度や耐摩耗性が向上することがある。
［工程（ｂ）：ペレット状成形体の作成］
ついで、前記工程（ａ）で得られた混合物粉体を成形機にて押し出し成形し、径（Ｄ）が０.５〜５ｍｍの範囲にあるペレット状成形体とする。
【００３４】
ペレット状成形体の径（Ｄ）が０.５ｍｍ未満のものは、ダイスの孔径が小さいために押し出し成形することができず、ペレット状成形体の径（Ｄ）が５ｍｍを越えると、最終的に得られる球状成形体の粒子径も５ｍｍ越えてしまい、触媒として用いる場合は有効係数が低下する場合があり、ゼオライト微小球状成形体より活性が劣ることがある。
【００３５】
押し出し成形機としては、ペレットの径（Ｄ）が前記範囲にあり、後述する工程（ｃ）で球状化することができれば特に制限はなく従来公知の押し出し成形機を採用することができる。例えば、前押しスクリュウ型、横押しスクリュウ型、前押しラム型、横押しロール型、下押しロール型、横押しバスケット型、下押しスクリーン型等の成形機が挙げられる。なかでも、下押しロール型は、他の成形機に比べて水分の少ない混合物粉体を押し出し成形することができ、このため球状化する際にペレットが互いに付着することなく、高収率で均一な粒子径分布のゼオライト微小球状成形体を得ることができる。
【００３６】
また、ペレットの長さ（Ｌ）は、押し出し成形機のダイスの孔径（あるいは得られるペレットの径（Ｄ）によって異なるが、０.５〜１０ｍｍ、好ましくは０.６〜７.５ｍｍの範囲にあり、ペレットの径（Ｄ）は概ね所望のゼオライト微小球状成形体の粒子径とすることが好ましい。このとき、ペレットの長さ（Ｌ）とペレットの径（Ｄ）との比Ｌ／Ｄは１〜２、さらには１〜１.５の範囲にあることが好ましい。前記Ｌ／Ｄが１未満とすることは困難であり、できたとしても球状になりにくい傾向がある。前記Ｌ／Ｄが２を越えると、得られる粒子が球状となりにくく、できたとしても球状化に長時間を要するので生産効率が低下することがある。また、Ｌ／Ｄが２を越えたものについては、２以下にカットすることもできるが、やはり生産効率が低下する問題がある。
【００３７】
上記したように、本発明では前記したような特定の水分含有量に調整された混合物粉体を押出成形により、特定のペレット径に調整され極めて均一な粒子径分布を有するゼオライト微小球状成形体を得ることができる。
［工程（ｃ）：球状成形体の成形］
ついで、上記工程（ｂ）で調製したペレットを、球形整粒機にて球状成形体とする。
【００３８】
球形整粒機としては、従来公知のものを特に制限なく使用することが可能であり、たとえば高速転動式整粒機（マルメライザー）として広く市販されている。転動式整粒機を用いる場合、工程（ｂ）で得たペレットを充填して造粒機を回転させ、あるいは回転させた転動式整粒機にペレットを充填することによって球状とする。このときの球形化条件、例えば、回転速度、周速、造粒時間等は、整粒機の大きさ、充填するペレットのサイズ、球状の度合い等によって異なり、適宜選択して設定することが好ましい。なお、本発明では、工程（ａ）で所定の水分含有量に調整し、工程（ｂ）で所定のサイズに押し出し成形されているのでペレット同士が付着して凝集することがなく、このため球形化前、あるいは球形化時に凝集を防ぐためのペレットの乾燥等を行う必要がなく、また乾燥することによる成形性の悪化もない。
【００３９】
なおこのような(b)および(c)工程のペレット成形および球状化は、同一の装置で行うこともできる。
［工程（ｄ）：乾燥および／または焼成］
成形された球状成形体は、ついで、乾燥および／または焼成する。
得られた成形体を乾燥する場合、用途によって乾燥程度を適宜設定すればよいが、粒子径の小さい粒子は乾燥速度を比較的早めに設定できるが、粒子径の大きな粒子はゆっくり乾燥することが好ましい。乾燥温度は、５０〜２００℃、さらには８０〜１５０℃の範囲にあることが好ましい。また乾燥時間は、乾燥温度によっても異なるが、１０分〜４８時間、さらには３０分〜２４時間の範囲にあることが好ましい。
【００４０】
焼成する場合、温度は２００〜１０００℃、さらには３００〜８００℃の範囲にあることが好ましい。焼成温度が２００℃未満の場合は、得られる粒子の強度が不充分であったり、摩耗による粉化が顕著になることがある。焼成温度が１０００℃を越えても、粒子の強度がさらに向上することもなく、ゼオライトの種類によっては結晶性が大きく低下してゼオライトの機能を発揮できないことがある。
【００４１】
本発明では、乾燥および焼成はいずれか一方を行えばよく、また双方とも行ってもよい。
上記工程（ａ）〜工程（ｄ）により得られるゼオライト微小球状成形体は、その工程で使用される装置や条件によって、得られる成形体の大きさは変化するものの、おおむね平均粒子径が０.５〜５ｍｍの範囲にある。
【００４２】
平均粒子径が０.５ｍｍ未満のものは、成形すること自体が困難であり、また平均粒子径が５ｍｍを越えるものは、触媒として用いる場合は有効係数が低下する場合があり、前記範囲の平均粒子径を有するゼオライト微小球状成形体より活性が劣ることがある。
なお、本発明で言う球状とは、必ずしも真球状である必要はなく、適度に流動性を有し、粉化が起きない程度に角がなく曲率を持った形状をしていればよい。このとき、球状粒子の長径（ＤＬ）と短径（ＤＳ）との比（ＤＬ）／（ＤＳ）（球状係数と言うことがある）は１〜２、さらには１〜１.５、特に１〜１.２の範囲にあることが好ましい。（なお１に近づく程、真球度が高い）
上記平均粒子径は、粒子の光学写真を撮影し、ノギスにて粒子の長径（ＤＬ）と短径（ＤＳ）とを測定し、その平均値を粒子の粒子径とし、これを２０個の粒子について求め、その平均値として求める。
【００４３】
こうして得られた成形体は吸着剤、吸着分離剤、触媒、触媒担体、乾燥剤等に使用できる。
【００４４】
【発明の効果】
本発明によれば、凝集粒子が生成することがなく、分級を必要とせず、高収率で、強度・耐摩耗性に優れ、均一な粒度分布を有するゼオライト微小球状成形体の製造方法を提供することができる。
このようなゼオライト微小球状成形体は吸着剤、吸着分離剤、触媒、触媒担体、乾燥剤等に好適である。
【００４５】
【実施例】
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらに実施例により限定されるものではない。
【００４６】
【実施例１】
ゼオライトとしてＮa-Ｙ型ゼオライトスラリー（固形分濃度２９.０重量％）２７.６Ｋｇと、バインダーとして粉末状アルミナ（触媒化成工業（株）製：アルミナゾル、Cataloid-AP、固形分濃度７０.３重量％）２.８４Ｋｇと水１９.６Ｋｇとを混合し、固形分濃度２０重量％のスラリーを得た。このスラリーをスプレードライヤーにて噴霧乾燥（熱風の入口温度２８０〜３１０℃、出口温度１１８〜１２８℃）して粉末化した。得られた粉末の平均粒子径は７８μｍ、水分含有量は２１.６重量％であった。
【００４７】
この粉末１.２８Ｋｇを高速攪拌粉体混合機（三井鉱山（株）製：ヘンシェルミキサー、FM-20C/I型）に入れ、水０.５７Ｋｇを入れて充分混合し、水分を４４.０重量％に調整した。
この水分調整した粉末を、下押しロール型の押出し機（不二パウダル（株）製：デイスクペレッター、F-5(PV-S)/11-175型）にてペレットに成形した。このとき、先ず、押出し機のノズル径３ｍｍφで１回押し出しを行い、ついでノズル径１.５ｍｍφで1回押し出しを行いペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは２．３ｍｍであった。
【００４８】
得られた径１.５ｍｍφのペレットを球形機（不二パウダル（株）製：マルメライザー、QJ-400型）で球状粒子とした。このときのマルメライザーの回転数は６００ｒｐｍ、外熱温度は７０℃、処理時間は４分間であった。得られた球状成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(1)を得た。ゼオライト微小球状成形体(1)の収率（所望粒径をＤとし、粒子径がＤ±０.３Ｄの範囲にあるゼオライト微小球状成形体(1)の重量／(ゼオライトとバインダーの合計固形分重量)）×１００（％）、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。結果を表１に示す。
【００４９】
なお、圧縮強度は圧縮強度計（（株）藤原製作所製：木屋式硬度計、max 5Kg）により測定し、摩耗強度は磨耗強度測定法（JIS K1464）に基づき測定した。
また、凝集粒子の有無は、１００個の粒子について目視観察し、以下の評価基準に評価した。
凝集粒子無し ：◎
凝集粒子１個 ：○
凝集粒子２個〜３個 ：△
凝集粒子４個以上 ：×
【００５０】
【実施例２】
実施例１で得られたゼオライト微小球状成形体(1)を粉砕して、平均粒子径８０μｍの粉体を調製した。この粉体０.１６Ｋｇ（固形分９３.９重量％）と、実施例１と同様にして得た噴霧乾燥粉末（平均粒子径７８μｍ、水分含有量は２１.６重量％）１.０８Ｋｇとを高速攪拌粉体混合機に入れ、水０.５７Ｋｇを入れて充分混合し、水分を４４.８重量％に調整した。
【００５１】
この水分調整した粉末を、実施例１と同様にして、下押しロール型の押出し機にてペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは２．１ｍｍであった。
ついで、実施例１と同様にして球状粒子とし、乾燥、焼成してゼオライト微小球状成形体(2)を得た。
【００５２】
ゼオライト微小球状成形体(2)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
結果を表１に示す。
【００５３】
【実施例３】
実施例２において、成形助剤として結晶セルローズ３０ｇを溶解した溶液０．６５Ｋｇを入れて充分混合し、水分を４７.０重量％に調整した。
この水分調整した粉末を、実施例１と同様にして、下押しロール型の押出し機にてペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは１．７ｍｍであった。
【００５４】
ついで、実施例１と同様にして球状粒子とし、乾燥し、６７０℃で焼成してゼオライト微小球状成形体(3)を得た。
ゼオライト微小球状成形体(3)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察し、結果を表に示した。
【００５５】
【実施例４】
実施例３と同様にして水分調整した粉末を調製した。ついで、下押しロール型の押出し機にて、押出し機のノズル径３ｍｍφで２回押し出しを行い、ペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは３．６ｍｍであった。
【００５６】
得られた径３ｍｍφのペレットを球形機（不二パウダル（株）製：マルメライザー、QJ-400型）で球状粒子とした。このときのマルメライザーの回転数は４５０ｒｐｍ、外熱温度は７０℃、処理時間は６分間であった。得られた球状成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６７０℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(4)を得た。ゼオライト微小球状成形体(4)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
【００５７】
結果を表１に示す。
【００５８】
【実施例５】
実施例３と同様にして水分調整した粉末を調製した。ついで、下押しロール型の押出し機にて、押出し機のノズル径３ｍｍφで１回押し出しを行い、ついでノズル径０.７ｍｍφで1回押し出しペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは１．１ｍｍであった。
【００５９】
得られた径０.７ｍｍφのペレットを球形機（不二パウダル（株）製：マルメライザー、QJ-400型）で球状粒子とした。このときのマルメライザーの回転数は８６０ｒｐｍ、外熱温度は７０℃、処理時間は３分間であった。得られた球状成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６７０℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(5)を得た。ゼオライト微小球状成形体(5)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
【００６０】
結果を表１に示す。
【００６１】
【実施例６】
実施例３において、水分を４９.０重量％に調整した以外は同様にして、押し出しペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは１．７ｍｍであった。
さらに、実施例３と同様にして球状粒子とし、乾燥、焼成してゼオライト微小球状成形体(6)を得た。ゼオライト微小球状成形体(6)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
【００６２】
結果を表１に示した。
【００６３】
【実施例７】
ゼオライトとしてＮa-Ｙ型ゼオライトスラリー（固形分濃度２９.０重量％）２９.３Ｋｇと、バインダーとしてベントナイト（クニミネエ工業（株）製：クニボンド KB、固形分濃度８２重量％）１.８３Ｋｇと、水１８.９Ｋｇとを混合し、固形分濃度２０重量％のスラリーを得た。このスラリーをスプレードライヤーにて噴霧乾燥（熱風の入口温度２６０〜３００℃、出口温度１２８〜１３５℃）して粉末化した。得られた粉末の平均粒子径は７８μｍ、水分含有量は１９.９重量％であった。
【００６４】
この粉末１.２８Ｋｇと結晶セルローズ３０ｇと水０.６２Ｋｇとを高速攪拌粉体混合機に入れて充分混合し、水分を４６.５重量％に調整した。
この水分調整した粉末を、下押しロール型の押出し機にてペレットに成形した。このとき、先ず、押出し機のノズル径３ｍｍφで１回押し出しを行い、ついでノズル径１.５ｍｍφで1回押し出しを行いペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは１．７ｍｍであった。
【００６５】
得られた径１.５ｍｍφのペレットを球形機で球状粒子とした。このときのマルメライザーの回転数は６００ｒｐｍ、外熱温度は７０℃、処理時間は４分間であった。得られた球状成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(7)を得た。ゼオライト微小球状成形体(7)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
【００６６】
結果を表１に示す。
【００６７】
【実施例８】
ゼオライトとしてＺＳＭ-５型ゼオライト粉末（固形分濃度９４.５重量％）８.４７Ｋｇとバインダーとして粉末状アルミナ（触媒化成工業（株）製：アルミナゾル、Cataloid-AP、固形分濃度７０.３重量％）２.８４Ｋｇと水３８.７Ｋｇとを混合し、固形分濃度２０重量％のスラリーを得た。このスラリーを実施例１と同様にしてスプレードライヤーにて噴霧乾燥して粉末化した。得られた粉末の平均粒子径は８７μｍ、水分含有量は２４.４重量％であった。
【００６８】
この粉末１.２８Ｋｇと結晶セルローズ３０ｇと水０.５０Ｋｇとを高速攪拌粉体混合機に入れて充分混合し、水分を４１.０重量％に調整した。
ついで、実施例１と同様にしてペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは１．８ｍｍであった。
さらに、実施例１と同様にして球状粒子とし、得られた球状成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６７０℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(8)を得た。ゼオライト微小球状成形体(8)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
【００６９】
結果を表１に示す。
【００７０】
【実施例９】
ゼオライトとしてβ型ゼオライト粉末（固形分濃度９３.７重量％）８.５３Ｋｇとバインダーとして粉末状アルミナ（触媒化成工業（株）製：アルミナゾル、Cataloid-AP、固形分濃度７０.３重量％）２.８４Ｋｇと水３８.６Ｋｇとを混合し、固形分濃度２０重量％のスラリーを得た。このスラリーを実施例１と同様にしてスプレードライヤーにて噴霧乾燥して粉末化した。得られた粉末の平均粒子径は８７μｍ、水分含有量は２４.４重量％であった。
【００７１】
この粉末１.２８Ｋｇと結晶セルローズ３０ｇと水０.５１Ｋｇとを高速攪拌粉体混合機に入れて充分混合し、水分を５２重量％に調整した。
ついで、実施例１と同様にしてペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは１．８ｍｍであった。
さらに、実施例１と同様にして球状粒子とし、得られた球状成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(9)を得た。ゼオライト微小球状成形体(9)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
【００７２】
結果を表１に示す。
【００７３】
【実施例１０】
実施例１で得られたゼオライト微小球状成形体(1)を粉砕して、平均粒子径８０μｍの粉体を調製した。
この粉体０.１６Ｋｇ（固形分９３.９重量％）と、ゼオライトとしてＮa-Ｙ型ゼオライトスラリー（固形分濃度５０.０重量％）１.３６Ｋｇとバインダーとして粉末状アルミナ（触媒化成工業（株）製：アルミナゾル、Cataloid-AP、固形分濃度７０.３重量％）０.２４２Ｋｇと、成形助剤として結晶セルローズ３０ｇを溶解した溶液０.３２１Ｋｇとを高速攪拌粉体混合機に入れて充分混合し、水分が４８.０重量％の混合物粉体を調製した。
【００７４】
この混合物粉体を、実施例１と同様にして、下押しロール型の押出し機にてペレットに成形した。このときのペレットの長さは比較的均一で、平均長さは２．５ｍｍであった。
ついで、実施例１と同様にして球状粒子とし、乾燥、焼成してゼオライト微小球状成形体(10)を得た。
【００７５】
ゼオライト微小球状成形体(10)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。
結果を表１に示す。
【００７６】
【比較例１】
水分を５０.５重量％に調整した以外は実施例３と同様にして水分調整した粉末を得た。
この水分調整した粉末を、下押しロール型の押出し機にてペレットに成形した。このとき、先ず、押出し機のノズル径３ｍｍφで１回押し出しを行い、ついでノズル径１.５ｍｍφで1回押し出しを行いペレットに成形した。このとき、ペレットの長さは比較的均一であったが、平均長さは１０ｍｍであった。
【００７７】
得られた径１.５ｍｍφのペレットを、マルメライザーの回転数６００ｒｐｍ、外熱温度７０℃、処理時間４分間で造粒を行った。得られた成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(R1)を得た。
ゼオライト微小球状成形体(R1)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察し、結果を表に示した。
【００７８】
注記；本比較例では、球状になることなく大半が棒状粒子として得られ、一部比較的球状である粒子が得られたが粒子径がペレットの径１.５ｍｍφの２倍を越えていた。
【００７９】
【比較例２】
水分を３９.７重量％に調整した以外は実施例３と同様にして水分調整した粉末を得た。
この水分調整した粉末を、下押しロール型の押出し機にてペレットに成形した。このとき、先ず、押出し機のノズル径３ｍｍφで１回押し出しを行い、ついでノズル径１.５ｍｍφで1回押し出しを行いペレットに成形した。このとき、押し出しがスムースでなく、ペレットの長さは０.５〜２ｍｍとバラツキがあった。
【００８０】
得られた上記ペレットを、マルメライザーの回転数６００ｒｐｍ、外熱温度７０℃、処理時間４分間で造粒を行った。得られた成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(R2)を得た。
ゼオライト微小球状成形体(R2)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。結果を表１に示す。
【００８１】
注記；本比較例では、球状粒子が得られたものの、粒子径分布が不均一であった。
【００８２】
【比較例３】
ゼオライトとしてＮa-Ｙ型ゼオライトスラリー（固形分濃度２９.０重量％）２７.６Ｋｇとバインダーとして粉末状アルミナ（触媒化成工業（株）製：アルミナゾル、Cataloid-AP、固形分濃度７０.３重量％）２.８４Ｋｇと水１９.６Ｋｇとを混合し、固形分濃度２０重量％のスラリーを得た。ついで、混練機にて、外部からスチーム加熱しながら濃縮し、水分５１.２重量％のねつ和物（捏和物）を調製した。
【００８３】
このねつ和物（捏和物）を前押しスクリュー形の押出し機（本田鐵工（株）製：DE-75型）にてペレットに成形した。このとき、先ず、押出し機のノズル径３ｍｍφで１回押し出しを行い、ついでノズル径１.５ｍｍφで1回押し出しを行いペレットに成形した。このときのペレットの長さは２〜２０ｍｍとバラツキがあった。
【００８４】
得られた径１.５ｍｍφのペレットを、マルメライザーの回転数６００ｒｐｍ、外熱温度７０℃、処理時間４分間で造粒を行った。このとき、長いペレットは折れることなく互いに付着し、さらに短いペレットも付着し、大きな球状体や小さな球状体の混合物となり、所望する粒子径より大きくかつ粒子径の不均一な成形体が得られた。得られた成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(R3)を得た。
【００８５】
ゼオライト微小球状成形体(R3)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察した。結果を表１に示す。
【００８６】
【比較例４】
ゼオライトとしてＮa-Ｙ型ゼオライトスラリー（固形分濃度２９.０重量％）２７.６Ｋｇとバインダーとして粉末状アルミナ（触媒化成工業（株）製：アルミナゾル、Cataloid-AP、固形分濃度７０.３重量％）２.８４Ｋｇと水１９.６Ｋｇとを混合し、固形分濃度２０重量％のスラリーを得た。ついで、混練機にて、外部からスチーム加熱しながら水分含有量２８重量％まで濃縮した。これを粉砕して粒子径が３００μｍ以下、平均粒子径１８０μｍの粉体を得た。この粉体をパン形転動造粒機（栗本鉄工所（株）製：KG10型）を用いて球状の成形体を得た。得られた成形体を１３０℃で２４時間乾燥し、ついで６００℃で３時間焼成してゼオライト微小球状成形体(R4)を得た。
【００８７】
ゼオライト微小球状成形体(R4)の収率、平均短径、平均長径、平均粒子径、球状係数、圧縮強度、摩耗性および凝集粒子の有無を観察し、結果を表１に示す。
【００８８】
【表１】
Claims (5)
- 下記の工程（ａ）〜（ｄ）からなることを特徴とするゼオライト微小球状成形体の製造方法；
（ａ）ゼオライトとバインダーとが分散したスラリーを噴霧乾燥して平均粒子径が２０〜１５０μｍの範囲にあるゼオライトとバインダーとの混合物粉体を調製し、混合物粉体の水分含有量をＫ±４重量％の範囲に調整し（但し、Ｋはゼオライトの種類によって異なり、バインダーの含有量が全固形分中の２〜４０重量％の範囲にあるときに押し出し成形可能な適性水分量を表し、Ａ型ゼオライトでは４７重量％、フォージャサイト型ゼオライト（Ｘ型、Ｙ型ゼオライト）では４６重量％、モルデナイト型ゼオライトでは４２重量％、ＦＭＩ型ゼオライト（ＺＳＭ−５型ゼオライト）では４１重量％、β型ゼオライトでは５２重量％である）、
（ｂ）前記混合物粉体を、径（Ｄ）が０．５〜５ｍｍの範囲にあるペレット状成形体に形成した後
（ｃ）前記ペレット状成形体を球形整粒機にてペレット状成形体を球状成形体とし、
（ｄ）ついで、球状成形体を乾燥および／または焼成する。 - 前記工程（ａ）でゼオライトとバインダーとの混合物粉体を調製する際に、
あらかじめ（ａ）〜（ｄ）を経て得られたゼオライト微小球状成形体を粉砕して得た粉砕物をゼオライトとバインダーとからなる混合物粉体に、全固形分（ゼオライトおよびバインダーの合計量）中の含有量が２〜４０重量％の範囲となるように添加することを特徴とする請求項１に記載のゼオライト微小球状成形体の製造方法。 - 前記工程（ａ）において、さらに成形助剤を添加することを特徴とする請求項１または２に記載のゼオライト微小球状成形体の製造方法。
- 前記噴霧乾燥して得られた粉体中のバインダーの含有量が、全固形分中の含有量として２〜４０重量％の範囲になるように、バインダーとゼオライトとの混合物粉体を調製することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のゼオライト微小球状成形体の製造方法。
- 得られた前記ゼオライト微小球状成形体の平均粒子径が０．５〜５ｍｍの範囲にあることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のゼオライト微小球状成形体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002286717A JP4188049B2 (ja) | 2002-09-30 | 2002-09-30 | ゼオライト微小球状成形体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002286717A JP4188049B2 (ja) | 2002-09-30 | 2002-09-30 | ゼオライト微小球状成形体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2004123411A JP2004123411A (ja) | 2004-04-22 |
| JP4188049B2 true JP4188049B2 (ja) | 2008-11-26 |
Family
ID=32279713
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002286717A Expired - Fee Related JP4188049B2 (ja) | 2002-09-30 | 2002-09-30 | ゼオライト微小球状成形体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4188049B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2916654B1 (fr) * | 2007-06-04 | 2011-04-08 | Ceca Sa | Agglomeres spheriques a base de zeolite(s), leur procede d'obtention et leur utilisation dans les procedes d'adsorption ou en catalyse. |
| JP5747435B2 (ja) * | 2008-10-30 | 2015-07-15 | 東ソー株式会社 | 高強度ゼオライトビーズ成型体及びその製造方法 |
| CN109626389B (zh) * | 2019-01-09 | 2021-12-31 | 同济大学 | 一种微球结构的中空分子筛及其制备方法 |
| US12017201B2 (en) | 2019-06-20 | 2024-06-25 | Tosoh Corporation | High-strength zeolite molding and production method therefor |
| KR102682097B1 (ko) * | 2022-08-31 | 2024-07-05 | 주식회사 이엠텍 | 버나드 셀 현상을 이용한 에어로졸 발생장치용 마이크로 다공성 구형 입자의 제조 방법 |
| WO2024038985A1 (ko) * | 2022-08-19 | 2024-02-22 | 주식회사 이엠텍 | 고강도 세라믹 입자의 제조 방법 및 버나드 셀 현상을 이용한 에어로졸 발생장치용 마이크로 다공성 구형 입자의 제조 방법 |
-
2002
- 2002-09-30 JP JP2002286717A patent/JP4188049B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2004123411A (ja) | 2004-04-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI473649B (zh) | 以沸石為主之球型黏聚物、其製造方法及其於吸附製程與催化反應之用途 | |
| CN1956919B (zh) | 球状活性炭及其制备方法 | |
| JPS63296836A (ja) | 球形粒子の製造方法 | |
| JP2005097604A5 (ja) | ||
| US5643347A (en) | Process for manufacture of silica granules | |
| JP4188049B2 (ja) | ゼオライト微小球状成形体の製造方法 | |
| CN102861551A (zh) | BaX型沸石颗粒及其制备方法 | |
| JP3799678B2 (ja) | 高強度低摩耗性ゼオライト粒状物、その製造方法及びそれを用いた吸着分離方法 | |
| WO2014003120A1 (ja) | 造粒物及びその製造方法 | |
| JP4526760B2 (ja) | ゼオライト微小球状成形体 | |
| JP4188050B2 (ja) | ゼオライト微小球状成形体の製造方法 | |
| JP3440489B2 (ja) | 微細な球状ゼオライト成形体およびその製造方法 | |
| US4292206A (en) | Use of hollow glass spheres in conjunction with rehydratable alumina for making low density catalyst support beads | |
| JPH0323214A (ja) | 希土類酸化物充実球状粒子の製造方法 | |
| CN103908980B (zh) | 一种分子筛催化剂的球形颗粒成型方法 | |
| JP5102306B2 (ja) | パイロジェニックＳｉＯ２からのバインダー無添加の成形体の製造方法 | |
| US5098448A (en) | Process for the production of molecular sieve granulates | |
| US4321224A (en) | Method for production of spherical molded product containing titanium oxide | |
| JP3182648B2 (ja) | セラミック成形体の成形用のセラミック顆粒、その製造または処理方法、セラミック成形体およびその製造方法 | |
| JPS6172624A (ja) | 活性が高く、低見掛密度の分散酸化アルミニウム水和物の製法 | |
| JP4837280B2 (ja) | コアセル型ゼオライト成型体 | |
| US2631353A (en) | Stabilized alumina peebles | |
| JPH0544408B2 (ja) | ||
| JP4275486B2 (ja) | 無機酸化物微小球状成形体 | |
| JP2005213139A (ja) | 耐熱製品用粒状原料、その製造方法及び該粒状原料の用途 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050526 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080430 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080630 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080826 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080910 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4188049 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110919 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120919 Year of fee payment: 4 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130919 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |