JP4126736B2 - スクロール圧縮機 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、スクロール圧縮機に関わり、広い運転範囲における全断熱効率及び信頼性を向上させる構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来のスクロール圧縮機は、図５１の公知例のように、圧縮室内の圧力が吐出圧よりも高くなることを抑制するバイパス弁を設けるとともに、吐出圧等の高圧となっている流体供給部から流体を旋回スクロール部材の背面に供給し、弁体と押付けばねからなる弁装置を介して吸込系へ逃がす流路を設けていた。この結果、旋回背面の圧力は吸込系の圧力よりも弁装置内の押付けばねの強さに応じて概略一定値だけ大きい値に制御され、これにより、両スクロール部材が互いに押付け合う力を広い運転範囲において小さく設定でき、高い性能を実現していた（第３１回空気調和・冷凍連合講演会論文集Ｈ９．４．１発行）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
引き離し力は、圧縮室部の流体の圧力分布とともに、吐出室の流体の圧力である吐出圧で決まる。圧縮室部の流体の圧力分布は、極端に大きな内部漏れがない限り、ほぼ吸込圧のみに依存する。一方、吐出圧と吸込圧は圧縮機の置かれている使用環境下の設定により任意に変えることが可能なため、吐出圧は吸込圧には依存しない。よって、引き離し力は独立な二個のパラメータである吸込圧と吐出圧に依存する。引付力は引き離し力に対抗して両鏡板を引き付けるためにかける力であるため、スクロール部材の荷重変形の観点からいって、その大きさは引き離し力と常にほぼ同様のレベルであることが望ましい。また、その場合にはスクロール部材とその支持部材との間に働く付勢力が小さくなり、これらの間に相対運動がある場合にはそこでの摩擦損失や摩耗の危険性が低減できるため、引付力の大きさは常に引き離し力以上であるがほぼ同様のレベルであることが望ましい。
【０００４】
しかし、実際の場合、スクロール部材には軸線方向と垂直な方向の流体からの力や遠心力などがかかるため、引付力はこれらにより発生する傾転モーメントにも対抗しなければならない。このため、運転条件毎に、スクロール部材の鏡板を引き付けることができる大きさのうちで付勢力が最小になる引付力を発生させる制御をかけることが理想的となるが、コストを考えると、特別な場合を除いて現実的には不可能である。そのため、実際の引付力付加手段は、引付力の大きさが、要求される運転範囲全域において引き離し力の大きさに傾転モーメントに対抗するための上乗せ分を加えた値を実現するような比較的単純な機構にする。前述したように、引き離し力は吸込圧と吐出圧により決まることから、引付力付加手段は吸込圧と吐出圧に依存した機構としなければならない。
【０００５】
ところが、前記従来技術では、その引付力付加手段を実現する方法として吸込圧＋一定値（以後過吸込圧値と記す）という吸込圧だけに依存した圧力を有する背面過吸込圧領域を設定しているため、広い運転条件で両鏡板が引き付けられるように前記過吸込圧値を設定すると、付勢力が過大となる条件が生じ、その条件では、スクロール部材の変形による内部漏れの増大や付勢部の摺動損失の増大による性能低下とともに、摺動部における摩耗の危険性が高くなり信頼性の低下が生じるという問題があった。
【０００６】
本発明の目的は、前記従来技術の問題を解決し運転条件全域で性能の高いスクロール圧縮機を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するための第一の手段として、鏡板とそれに立設する渦巻き状のスクロールラップを備えそのスクロールラップの立設する方向である軸線方向に垂直な面内を自転せずに旋回運動する旋回スクロール部材と、鏡板とそれに立設する渦巻き状のスクロールラップを備え少なくとも前記軸線方向に垂直な面内の方向における運動が概略規制される非旋回スクロール部材を噛み合わせ、それらスクロール部材の間に概略閉塞して容積が縮小する圧縮室と、その圧縮室側の流体の圧力による前記両スクロール部材の鏡板を引き離す向きの引き離し力に対抗して前記両スクロール部材の鏡板を引き付ける向きの引付力を各々の前記スクロール部材にかける引付力付加手段と、前記引付力と前記引き離し力のベクトル和である付勢力の反力を各々の前記スクロール部材に発生させるスクロール支持部材と、流体を前記圧縮室に導入する吸込系と、前記圧縮室内で加圧した流体を外部へ導出する吐出系を有する、スクロール圧縮機において、前記旋回スクロール部材における前記引付力付加手段の少なくとも一部は、前記旋回スクロール部材の鏡板の反圧縮室側の面である旋回背面に前記吸込室内の圧力である吸込圧と前記吐出系内の圧力である吐出圧の間の中間圧よりもその中間圧の２割程度の誤差内で一定の値だけ大きい圧力をかけるべく背面過中間圧領域を設けて実現し、前記圧縮室の圧力が前記吐出系内の圧力である吐出圧よりも高くなることを抑制すべく圧力制御手段を設けた。
【０００８】
また、前記目的を達成するための第二の手段として、鏡板とそれに立設する渦巻き状のスクロールラップを備えそのスクロールラップの立設する方向である軸線方向に垂直な面内を自転せずに旋回運動する旋回スクロール部材と、鏡板とそれに立設する渦巻き状のスクロールラップを備え少なくとも前記軸線方向に垂直な面内の方向における運動が概略規制される非旋回スクロール部材を噛み合わせ、それらスクロール部材の間に概略閉塞して容積が縮小する圧縮室と、その圧縮室側の流体の圧力による前記両スクロール部材の鏡板を引き離す向きの引き離し力に対抗して前記両スクロール部材の鏡板を引き付ける向きの引付力を各々の前記スクロール部材にかける引付力付加手段と、前記引付力と前記引き離し力のベクトル和である付勢力の反力を各々の前記スクロール部材に発生させるスクロール支持部材と、流体を前記圧縮室に導入する吸込系と、前記圧縮室内で加圧した流体を外部へ導出する吐出系を有する、スクロール圧縮機において、前記非旋回スクロール部材のスクロール支持部材を前記旋回スクロール部材とし、前記非旋回スクロール部材における前記引付力付加手段の少なくとも一部は、前記非旋回スクロール部材の鏡板の反圧縮室側の面である非旋回背面に前記吸込室内の圧力である吸込圧と前記吐出系内の圧力である吐出圧の間の中間圧よりもその中間圧の２割程度の誤差内で一定の値だけ大きい圧力をかけるべく背面過中間圧領域を設けて実現し、前記圧縮室の圧力が前記吐出系内の圧力である吐出圧よりも高くなることを抑制すべく過圧縮抑制手段を設けた。
【０００９】
また、前記目的を達成するための第三の手段として、前記第一及び第二の手段とともに、前記吐出系と前記背面過中間圧領域の間に設けた絞りを伴う吐出背面間流路とその背面過中間圧領域と時間平均で概略前記中間圧となる圧縮室である中間圧縮室の間に設けた背面圧縮室間流路とその背面圧縮室間流路中に前記背面過中間圧領域と前記中間圧縮室の圧力差を前記中間圧の２割程度の誤差内で一定の値に制御すべく圧力差制御手段を設けて、前記背面過中間圧領域の圧力の設定を行った。
【００１０】
また、前記目的を達成するための第四の手段として、前記第一及び第二の手段とともに、前記吐出系と前記背面過中間圧領域の間に設けた絞りを伴う吐出背面間流路とその背面過中間圧領域と前記吸込系の間に設けた背面吸込間流路とその背面吸込間流路中に前記背面過中間圧領域と前記中間圧縮室の圧力差を前記中間圧の２割程度の誤差内で一定の値に制御すべく圧力差制御手段を設けて、前記背面過中間圧領域の圧力の設定を行った。
【００１１】
前記第一の手段は、前記旋回スクロール部材の背面に吸込圧と吐出圧の間の中間圧よりも一定値（以後、過中間圧値と称する）だけ大きい圧力をかける背面過中間圧領域を設けるため、吸込圧よりも一定値だけ大きい圧力をかける背面過吸込圧領域を設ける従来の場合よりも、圧力レベルを吸込圧と吐出圧の間で自由に設定できる点において前記従来技術よりも自由度がある。このため、広い運転範囲において、前記従来技術よりも付勢力を一層小さく設定でき、スクロール部材の変形が抑えられ、圧縮室のシールの管理が容易になり、内部漏れを抑制して全断熱効率の向上を実現できるという効果がある。また、旋回スクロール部材とその支持部材が相対運動を有する構成の場合には、摺動部に働く付勢力が低減するため、そこにおける摺動損失や摩耗の危険性が低減し、全断熱効率や信頼性の向上を実現できるという効果がある。
【００１２】
前記第二の手段は、前記第一の手段の内容を、非旋回スクロール部材を軸方向に可動とし非旋回背面に背面過中間圧領域を設けて非旋回スクロール部材を旋回スクロール部材に押し付ける方式のスクロール圧縮機に適用したものであって、前記第一の手段による効果と同様の効果を得る。
【００１３】
前記第三の手段は、自らの吐出系から絞りを伴う吐出背面間流路により前記背面過中間圧領域に圧力を導入し、その圧力を圧力差制御手段を介して前記背面圧縮室間流路により前記中間圧力室へ排出させるため、外部に圧力源を設ける必要がなくなる。この結果、前記第一または第二の手段による効果とともに、外部からの助けを借りなくても圧縮機単体で運転が可能になるため、使い勝手を向上できるという効果がある。ここで、吐出背面間流路に絞りを設けているため、高圧の流体が前記背面過中間圧領域に多量に流入することがなくなる。このために、圧縮機の中で吸込系から吐出系へ短絡的に流れて生じる能力の低下を回避できる。
【００１４】
前記第四の手段は、第三の手段において前記背面過中間圧領域に導入した圧力を中間圧力室に排出していたところを、吹込系に排出するように代えたものである。この結果、第三の手段において前記中間圧力室へのガスの流入によって生じる指圧線図の膨らみがなくなるため、全断熱効率を一層向上できるという効果がある。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明を、非旋回スクロール部材がケーシングに対して固定された固定スクロール部材とし、旋回スクロール部材の鏡板の反圧縮室側である旋回背面に背面過中間圧領域を設け、要求される運転圧力条件範囲で旋回スクロール部材のスクロール支持部材を前記固定スクロール部材とした、すなわち旋回スクロール部材を前記固定スクロール部材に押し付ける、横置き型の旋回フロート式スクロール圧縮機に実施した第一の実施例を、図１ないし図８に基づいて説明する。図１は圧縮機の縦断面図、図２は固定スクロール部材の反スクロールラップ側からの平面図、図３は固定スクロール部材のスクロールラップ側からの平面図、図４は吐出圧のかかる領域の説明図、図５は圧縮行程の説明図、図６はバイパス弁付近の縦断面図（図１におけるＲ部の拡大図）、図７は圧力差制御弁付近の縦断面図（図１におけるＰ部の拡大図）、図８は圧力差制御弁の背圧室付近の縦断面図（図７におけるＱ部の拡大図）、図９は効果を発揮する運転条件の説明図である。なお、この例は、圧縮機の直径が、１０mmから１０００mm程度のものである。
【００１６】
まず、構造を説明する。
【００１７】
旋回スクロール部材３は、鏡板３ａにインボリュートまたは代数螺線等を基本線とするスクロールラップ３ｂを立設し、その背面に旋回軸受３ｗを挿入した軸受保持部３ｓと、旋回オルダム溝３ｇ，３ｈを設ける。
【００１８】
固定スクロール部材２は、鏡板２ａにスクロールラップ２ｂを立設し、そのスクロールラップ歯先面と同一面である非旋回基準面２ｕを設け、そこに周囲溝 ２ｃを形成する。そして、歯底には四個のバイパス穴２ｅが設けられる。ここでバイパス穴２ｅを四個設けた理由は、形成される全ての圧縮室６に常にバイパス穴を開口させるためである。このバイパス穴２ｅを覆うようにリード弁板であるバイパス弁板２３ｘおよびその弁板２３ｘの開口度を制限するリテーナ２３ａをバイパスねじ２３ｈで固定する。また、中央近くには吐出穴２ｄが開口している。また、歯底面の外縁側に吸込み掘込み２ｑを設け、そこに背面から吸込みパイプ５４を挿入するための吸込穴２ｖを設ける。
【００１９】
この吸込穴２ｖに前記吸込パイプ５４を挿入するが、そのときに弁体２４ａと逆止弁ばね２４ｃを入れ、吸込み側逆止弁２４を形成する。さらに、固定スクロール部材２の外周にガスおよび油を流す複数個の流通溝２ｒを設ける。そして、そのうちの一個にはモータ線７７を通す。前記周囲溝２ｃに背面側導通路２βと弁穴２ｆを開け弁シール面または弁シール線２ｊを設ける。そして、この弁穴 ２ｆの側面と、少なくともある期間は概略閉塞した圧縮室に臨む歯底を繋ぐ中間側導通路２αを設ける。この弁穴２ｆに板状の弁体１００ａと差圧弁ばね100cを入れ、ばね位置決め突起１００ｈに前記差圧弁ばね１００ｃの一端を挿入した状態で弁キャップ１００ｆを前記弁穴２ｆよりも直径の大きい弁キャップ挿入部２ｋに圧入し、差圧制御弁１００を形成する。
【００２０】
このとき、前記差圧弁ばね１００ｃは圧縮され、前記弁体１００ａを前記弁シール面２ｊに押し付ける。この押付力は過中間圧値を決定するため、これを決める寸法である前記弁穴２ｆの深さと前記キャップ挿入部２ｋの深さと前記弁体 １００ａの厚さと前記差圧弁ばね１００ｃのばね定数及び自然長は精度良く管理しなければならない。特に前記差圧弁ばね１００ｃの端部をばねの中心軸に概略垂直な面に仕上げておくことが必要である。そうでないと、ばね１００ｃを圧縮したときに座屈が起こり、過中間圧値が異常に小さくなって、前記旋回スクロール部材３が前記固定スクロール部材２から離脱し正常な運転が不可能となる。また、前記弁キャップ１００ｆの外径を前記弁キャップ挿入部２ｋの径よりも小さくし押付力が正規の値になるところでこの弁キャップ１００ｆを拡管して止める方法もある。
【００２１】
この時の押付力は、前記背面側導通路２βに棒を挿入して前記弁体２４ａに一端を付け、その棒が受ける力を検出する方法をとる。この方法の場合には、上記した各部の寸法やばね定数の値を精度良く管理する必要がなくなるため量産性が向上するという効果がある。これら二通りの方法とも組み立て完了時には、前記弁キャップ１００ｆの外周部と前記弁キャップ挿入部２ｋの内周部の間は完全にシールされていなければならない。このシールを完全なものにするために、接着や溶接を行ってもよい。ここで、前記ばね位置決め突起１００ｈの根元よりも先端の径を小さくしたテーパ形状にしてもよい。この場合、前記差圧弁ばね100cの端部が前記ばね位置決め突起１００ｈの根元のみで固定されるため、ばねの可動部は前記位置決め突起１００ｈと接触せず、ばねの自然長がばね単体時の自然長のまま確保される。よって、過中間圧値の設定値からの誤差を小さく抑えることができるという特有の効果がある。
【００２２】
フレーム４は、外周部に前記固定スクロール部材２を取り付ける固定取付け面４ｂ、その内側に旋回挾み込み面４ｄが設けられ、その挾み込み面４ｄには一個または複数個の挾み込み面溝４αが設けられる。そのさらに内側には、オルダムリング５をフレーム４と旋回スクロール部材３の間に配置するため、フレームオルダム溝４ｅ，４ｆ（ともに図示せず）を設ける。また、中央部には軸シール ４ａと主軸受４ｍを設け、そのスクロール側にシャフトを受けるシャフトスラスト面４ｃを設ける。その軸シール４ａと主軸受４ｍの間の空間に向かってフレーム側面から横穴４ｎが開口している。外周面にはガスおよび油の流路となる複数の流通溝４ｈが設けられる。そして、そのうちの一個にはモータ線７７を通す。
【００２３】
オルダムリング５の一面にフレーム突起部５ａ，５ｂ（ともに図示せず）が設けられ、もう一方の面には旋回突起部５ｃ，５ｄが設けられる。
【００２４】
シャフト１２には内部にシャフト給油孔１２ａと主軸受給油孔１２ｂと軸シール給油孔１２ｃと副軸受給油孔１２ｉが設けられる。また、その上部には径の拡大したバランス保持部１２ｈがあり、そこにシャフトバランス４９が圧入される。さらに偏心部１２ｆが設けられる。
【００２５】
ロータ１５は積層鋼板１５ａに未着磁の永久磁石（図示せず）を内蔵し、両端にロータバランス１５ｃ，１５ｐを設ける。
【００２６】
ステータ１６は積層鋼板１６ｂの外周部に圧縮性ガスや油の流路となる複数のステータ溝１６ｃを設け、内部にコイル貫通穴１６ｖが開いている。ここにコイル１６ｗが通り、コイルの折り返し部である副軸受側コイルエンド部１６ｘと主軸受側コイルエンド部１６ｙが前記ステータ１６の両側に配される。ところで、このステータ溝１６ｃの代わりまたはステータ溝１６ｃとともに前記積層鋼板 １６ｂの内部で前記コイル貫通穴１６ｖより外側に貫通穴を開けてもよい。
【００２７】
これらの構成要素を以下のように組み立てる。まず、前記フレーム４の主軸受４ａに前記シャフトバランス４９が圧入または接着された前記シャフト１２を挿入し、前記ロータ１５を圧入または焼きばめする。さらに、前記オルダムリング５を、前記フレームオルダム溝４ｆ，４ｅに前記オルダムリング５のフレーム突起部５ａ，５ｂ（ともに図示せず）を挿入して、前記フレーム４に装着する。さらに、前記旋回スクロール部材３を、その旋回オルダム溝３ｇ，３ｈに前記オルダムリング５の旋回突起部５ｃ，５ｄを挿入し、旋回軸受３ｗに前記シャフト １２の前記偏心部１２ｆを挿入しながら、旋回挾み込み面４ｄ上に装着する。
【００２８】
この旋回スクロール部材３に前記固定スクロール部材２を噛み合わせ、前記シャフト１２を廻しながら回転トルクの最小となる位置でカバーねじ５３により前記フレーム４に前記固定スクロール部材２を固定する。この時、前記旋回スクロール部材３の前記鏡板３ａの厚さが前記旋回挾み込み面４ｄと非旋回基準面２ｕの間隔よりも５〜２０μｍ程小さくなるようにし、前記旋回スクロール部材３と前記固定スクロール部材２の軸線方向における最大離間距離を規定する。また、前記旋回スクロール部材３の背面に旋回過中間圧領域９９を設ける。
【００２９】
次にあらかじめ前記ステータ１６を焼きばめまたは圧入するとともにガス抜き通路８８ａを有するガスカバー８８が溶接された軸受支持板１８を溶接または圧入した円筒ケーシング３１に、上記の組立て部を挿入し前記フレーム４または前記固定スクロール部材２の側面にタック溶接を行う。ここで、タック溶接の代わりに接着を行ってもよい。この時には、溶接による組立て部の変形がなくなり性能が向上する。
【００３０】
これにより、前記ロータ１２と前記ステータ１６によってモータ１９を形成し、前記軸受支持板１８と前記フレーム４の間にモータ室６２を形成する。次に前記軸受支持板１８の中央部の穴から出た前記シャフト１２の一端が軸受ハウジング７０に装着した球面軸受７２の円筒穴に挿入されるように前記軸受ハウジングを組み込み、前記シャフト１２の回転トルクを検出しながら軸受ハウジング７０の位置を調整してその回転トルクが最小になる位置で前記軸受ハウジング７０を前記軸受支持板１８にスポット溶接する。
【００３１】
そして、給油管７１を溶接した給油キャップ９０をシール７３を挟んで前記軸受ハウジング７０にねじ込む。ここで、給油管７１は給油キャップ９０を前記軸受ハウジング７０にねじ込んだ後に下方に曲げる。また、曲った給油管のついたねじのない給油キャップをねじのない軸受ハウジングに挿入したうえでスポット溶接してもよい。ここで、前記シール７３を挟み込まずにシールが行われるよう、シール面の精度を上げ、このシール面の押付力を増大させてもよい。そして、前記円筒ケーシング３１に吐出管５５が上部に溶接された底ケーシング２１を溶接し、貯油室８０を形成する。給油管７１の先端近くに、マグネット８９を設ける。
【００３２】
また、前記円筒ケーシング３１にハーメチック端子２２が上部に溶接された上ケーシング２０を前記ハーメチック端子２２の内部側端子にモータ線７７を装着して溶接し、前記吸込みパイプ５４を溶接して、固定背面室６１を形成する。この状態で、前記ステータ１６に電流を流し、前記ロータ１５内部の永久磁石15ｂを着磁し、モータ１９を形成する。その後、油を入れる。
【００３３】
次に動作を説明する。まず、圧縮機起動直後の動作を説明する。
【００３４】
前記モータ１９を回転開始させることにより、前記シャフト１２が回転し前記旋回スクロール部材３が旋回運動を始める。ここで、前記オルダムリング５があるために前記旋回スクロール部材３の自転が防止される。この動作により吸込室６０内の圧縮性ガスが両スクロール部材の間に形成される圧縮室６に閉じ込められ圧縮されて前記吐出穴２ｄから固定背面室６１に吐出され始める。ところで、前記旋回スクロール部材３の前記鏡板３ａの厚さが前記旋回挾み込み面４ｄと非旋回基準面２ｕの間隔よりも５〜２０μｍ程小さくなるようにし、前記旋回スクロール部材３と前記固定スクロール部材２の軸線方向における最大離間距離を規定している。
【００３５】
このため、圧縮機起動直後は、前記旋回スクロール部材３は前記圧縮室６内のガスによる引き離し力で前記固定スクロール部材２から引き離され、前記フレーム４側に前記した距離だけ移動する。よって、鏡板３ａの反ラップ側と前記旋回挟み込み面４ｄが摺動し、鏡板３ａのラップ側と前記非旋回基準面２ｕの間には前記した最大離間距離だけの隙間が形成される。同時に、ラップの歯先と歯底間の隙間も同程度となるため、内部漏れが大きく高効率な運転はできないが、５〜２０μｍ程度の最大離間距離であれば、モータ回転数を起動直後に許容できる最高値程度まで上昇させることにより内部漏れを抑制し、吸込圧を十分に下げるかまたは吐出圧を十分に上昇させることができる。前記固定背面室６１に吐出されたガスは前記固定スクロール部材２および前記フレーム４の外周にある流通溝２ｒおよび４ｈを通って前記モータ室６２に入る。
【００３６】
そのモータ室６２に入ったガスは、前記ステータ溝１６ｃを通りながら前記ステータ１６を冷却し、また、前記ロータ１５の貫通穴１５ｈを通りながらロータ１５を冷却し、さらにロータとステータのギャップを通って両者を冷却する。ここで、前記ステータ溝１６ｃをなくすと、多量のガス及び油がロータと接触して、ロータの冷却が促進されるため、モータ効率が向上するという特有の効果がある。その過程で、ガスは前記モータ１９の各部に衝突してその中に含まれている油を分離する。分離された油は前記モータ室６２の下部に落ちる。前記モータ室６２内部のガスは通気孔１８ｂを通過して前記貯油室８０の上部に流入し、吐出パイプ５５より外部に出る。ここで、その通気孔１８ｂの流路抵抗により前記貯油室８０の圧力は前記モータ室６２の圧力よりも低くなる。よって、前記モータ室６２の油は導油孔１８ａを通って前記貯油室８０に流入する。このとき、導油孔１８ａからはガスも同時に前記貯油室８０に流入し、前記貯油室８０内の油中を気泡となって上昇するが、前記ガス抜き通路８８ｂを設けているために気泡はその内部を上昇し通路開口部８８ｂから前記貯油室８０上部のガス部に抜けるため、前記給油管７１には気泡が入らず、軸受の信頼性を向上できるという特有の効果がある。
【００３７】
以上より、前記モータ室６２の油面を前記ロータ１５や前記シャフト１２へかかることなく、油を小形の圧縮機内部に蓄えることが可能となるため、高信頼性の横置き圧縮機を小形で実現できるという本実施例特有の効果がある。圧縮機起動直後の前記背面過中間圧領域９９の圧力は、前記したように前記フレーム４の前記挟み込み面溝４αと鏡板３ａのラップ側と前記非旋回基準面２ｕの隙間により、吸込圧に近い圧力となっている。前記背面過中間圧領域９９の前記圧力とほぼ吐出圧に近い前記貯油室内８０との差圧等により前記貯油室８０の油は前記給油管７１から前記給油キャップ９０内に入り、そこで毛細管現象や遠心力により前記球面軸受７２の球面側の軸受部に供給される。
【００３８】
さらに、断面積が大きいために流路抵抗のほとんどない前記シャフト給油孔 １２ａに入り、一部は遠心力が加わることにより前記副軸受給油孔１２ｉを通って前記球面軸受７２の中心穴側の軸受部に供給され、他の一部は同様に遠心力が加わることにより前記軸シール給油穴１２ｃを通って前記軸シール４ａに供給され、その他の一部は遠心力により前記主軸受給油孔１２ｂを通って前記主軸受 ４ｍに供給され、残りは旋回スクロール部材３の背面中央部に達した後前記と同様の差圧と遠心力により前記旋回軸受３ｗに供給される。
【００３９】
この結果、前記旋回スクロール部材３背面の中央部に吐出圧のかかる背面吐出圧領域９５を形成する。前記主軸受４ｍ及び前記旋回軸受３ｗに給油された油はそこの摩擦で温度上昇した後に前記背面過中間圧領域９９へ入る。この時、軸受部における油の平均圧力は前記背面過中間圧領域９９の圧力よりも前記貯油室 ８０側の圧力に近い高圧であるため、前記背面過中間圧領域９９に吹き出す。この結果、軸受部の摩擦による温度上昇と圧力の急激な低下により、油のガス成分の溶解度が低下し、油に溶け込んでいたガス成分が一気に気化する。この時に気化熱を周囲から奪うので、この付近の温度レベルを低く抑えるため前記主軸受 ４ｍや前記旋回軸受３ｗの信頼性が向上するという特有の効果がある。
【００４０】
また、ここでの油はミスト状になるため、前記オルダムリング５の摺動部に確実に給油でき、信頼性が向上するという特有の効果もある。この結果、前記背面過中間圧領域９９へ流入するガス量が圧縮機起動直後に急激に増大する。このガスは、油とともに、前記挟み込み面溝４α及び鏡板３ａのラップ側と前記非旋回基準面２ｕの隙間を通って前記吸込み室６０に流入するが、鏡板３ａのラップ側と前記非旋回基準面２ｕの隙間が小さいことと流れる流体中の油量が多く部分的にシール部を形成するため、前記背面過中間圧領域９９へ流入する量に比較して流出する量が少なく、前記背面過中間圧領域９９の圧力が急激に上昇する。
【００４１】
この結果、吐出圧の上昇に伴う前記背面吐出圧領域９５内の圧力上昇の寄与とともに、前記旋回スクロール部材３にかかる引付力が急激に増大し、圧縮機起動のほぼ直後もしくは非常に短時間で引付力の大きさが引離し力の大きさ以上となり、前記旋回スクロール部材３は前記固定スクロール部材２に押し付けられる。この結果、スクロールラップの歯先と歯底間の隙間が小さくなるかまたはなくなるために、前記圧縮室６の密閉性が向上して、圧縮途中のガスの内部漏れ量が低減し、起動直後に比較して性能が飛躍的に向上し、正規の運転状態に移行する。
【００４２】
次に、前記旋回スクロール部材３が前記固定スクロール部材２に押し付けられた正規の運転時の動作を説明する。
【００４３】
前記背面過中間圧領域９９に流入したガス及び油の全てが前記吸込み室６０へ直接流れ込まない点以外は、圧縮機起動直後と同様であるため、この部分のみを説明する。前記背面過中間圧領域９９に流入したガス及び油は、前記挾み込み面溝４α及び前記鏡板３ａの反ラップ面と前記旋回挟み込み面４ｄの隙間を通って、前記鏡板３ａの側面と前記フレーム４の間の空間である旋回側面領域６７に入る。このうちの一部は、前記鏡板３ａのラップ側と前記非旋回基準面２ｕの両摺動面を潤滑しながら前記吸込み室６０に流入する。前記旋回側面領域６７と前記背面過中間圧領域９９の間の流路抵抗は小さいため、この旋回側面領域６７の圧力は前記背面過中間圧領域９９の圧力にほぼ等しい。
【００４４】
図８からわかるように、前記周囲溝２ｃは常にこの旋回側面領域６７と通じているため、この周囲溝２ｃ内の圧力は、前記背面過中間圧領域９９の圧力となり、前記背面側導通路２βを経由して前記差圧制御弁１００の前記弁体１００ａのフレーム側の面には前記背面過中間圧領域９９の圧力がかかる。前記弁体100aの反対面側の空間は、前記中間側導通路２αにより時間平均が吸込圧と吐出圧の間の圧力である中間圧になる中間圧力室６８と通じているため、前記背面過中間圧領域９９の圧力が、前記中間圧よりも前記差圧弁ばね１００ｃの押付力に対応した一定値である過中間圧値よりも高くなると、前記弁体１００ａが前記差圧弁ばね１００ｃ側に動く。この結果、前記旋回側面領域６７内のガス及び油のうちで摺動面を経由して前記吸込み室６０に流入したもの以外は、前記背面側導通路 ２β，前記弁体１００ｃと前記弁シール面２ｊの隙間，前記弁体１００ｃの側面，前記弁穴２ｆ，前記中間側導通路２αを順次経由して、前記中間圧力室６８に流入する。そして、圧縮室内のガスと混ざって圧縮され前記吐出穴２ｄから吐出する。
【００４５】
このように、吸込み室６０に全量を戻さない結果、体積効率が向上し、小型で能力の大きい圧縮機を提供できるという効果がある。このようにして、前記背面過中間圧領域９９の圧力は、前記中間圧よりも前記差圧弁ばね１００ｃの押付力に対応した一定値だけ高い圧力に制御される。そして、前記中間圧は吸込圧と概略比例する値に制御され、その比例定数は、前記中間側導通路２αの中間圧力室側開口端のラップに沿ったラップ巻き終わりからの距離に概略対応した値となる。前記バイパス弁２３が前記中間圧力室６８に開口する期間に開くような条件では、バイパス弁２３が開いたためにそれ以降の中間圧力室の圧力が大きく上昇せず、開かないときよりも、比例定数の値は小さくなり、その低下率は、前記バイパス弁２３が前記中間圧力室６８に開口する期間における前記バイパス弁２３の開口期間の割合が高いほど、大きくなる。これらをまとめると、前記過中間圧領域９９の圧力は以下のように概略制御される。
【００４６】
Ａ，Ｂ（過中間圧値），Ｃをある定数として、
（ａ）前記バイパス弁２３が前記中間圧力室６８に開口する期間に開かない運転条件時、背面過中間圧領域９９の圧力≒Ａ・吸込圧＋Ｂ
（ｂ）前記バイパス弁２３が前記中間圧力室６８に開口する期間に開く運転条件時、背面過中間圧領域９９の圧力≒Ｃ・吸込圧＋Ｂ
（ここで、Ｃ＜Ａ）
ここで、Ａの値は、前記中間側導通路２αの中間圧力室側開口端のラップに沿ったラップ巻き終わりからの距離を変えることにより、任意に設定できる。これに伴ってＣの値も変わる。
【００４７】
以上のように、過中間圧値とともに前記中間圧を任意に設定できるため、圧縮機の使用条件に合わせて最適な中間圧と過中間圧値の組み合わせを選ぶことにより、従来技術の場合よりも、要求される全運転範囲で旋回スクロール部材を固定スクロール部材に押し付けるとともに、広い運転条件範囲で付勢力を小さくし摺動損失の小さい高性能な圧縮機を実現できるという効果がある。
【００４８】
また、この実施例の場合、前記吐出背面間流路１０２は、その絞り部を軸受隙間とする前記主軸受４ｍ及び前記旋回軸受３ｗの給油流路が兼ねていることはこれまでの説明から明らかであるから、外部の力を借りることなく圧縮機自ら起動することが可能となるため、使い勝手が向上するという効果がある。
【００４９】
ところで、この前記背面過中間圧領域９９を経由するガスは、圧縮機の中で吐出系から圧縮途中の前記中間圧力室６８へ短絡する流れであり、スクロールラップにおける内部漏れと結果的には同様のものであるため、極力少なくすることが必要である。ここでは前記吐出背面間流路１０２の絞り流路である軸受隙間があることから、この流量は非常に小さく、圧縮機の性能低下は生じない。
【００５０】
ここで、前記ガス抜き通路８８ｂの内部には耐熱性繊維または耐熱性線材を編んだりランダムにからめて形成した多孔性固体８８ｃを配置する。これにより、前記ガス抜き通路８８ｂ内部の油中を上昇する気泡が油の表面まで達して潰れたときにミスト化した油を補足するとともに、気泡の油中の上昇速度を低減してミスト化する油量の低減を実現し、この圧縮機からの吐出油量の低減を実現するという効果がある。
【００５１】
さらに、油中に過飽和に溶解しているガス成分の気化のきっかけとなる気泡核生成箇所になるため、油の粘度の低下を抑制でき、各軸受の信頼性を向上するという効果がある。この多孔性固体８８ｃの内部にはドライヤの粒子を多数充填したドライヤ層８８ｄを設ける。このドライヤ層８８ｄは、多孔性固体としての上記した効果を有するとともに、油内の水分を除去する。このガス抜き通路８８ｂの内部では油が上昇するガスの気泡により常時攪拌されるため、ドライヤの水分吸着効率が高くなり、油内の水分を短時間で取り除くことが可能となる。
【００５２】
この結果、油が加水分解を起こして酸等の材料の摩耗を進行させる問題物質を生成するエステル系等の油の場合には摺動部の信頼性を向上するという特有の効果や、圧縮機内の錆の発生を抑制するという効果がある。
【００５３】
また、前記ドライヤ層８８ｄは前記多孔性固体８８ｃに取囲まれているため、ドライヤの粒子同士がこすれ合うような動きは生じず、さらに、ガスの主たる流れは前記通路開口部１８ｂであるから、このガス抜き通路８８ｂ内のガスの流速は小さい。この結果、ドライヤの粒子同士がこすれ合って固いドライヤの粉を生じることがなくなるため、それが油内に混じって軸受等を摩耗させるということもなく、信頼性が向上するという特有の効果がある。
【００５４】
このガスカバー８８内に限らず、圧縮機の油を貯める部分にドライヤを設けることにより、ドライヤと油の接触時間を長くすることが可能となり、水分の吸着率を大幅に高めることができ、信頼性が向上する。特に、圧縮機外部の配管系内にドライヤを設置した場合には、主として運転時だけ油内の水分を吸着するが、圧縮機の油を貯める部分にドライヤを設けると、運転停止時でも油内の水分を吸着することが可能となり、運転頻度の低い使用条件にある圧縮機の信頼性を高くするのに効果的である。
【００５５】
また、前記固定スクロール部材２の鏡板２ａには、四個のバイパス穴２ｅが設けられている。これら各々のバイパス穴２ｅのバイパス弁シール面２λを覆う位置に弁部がくるように前記バイパス弁板２３ｘを位置決めし、リテーナ２３ａとともにバイパスねじ２３ｈで固定し、前記バイパス弁２３を形成する。これにより、これらのバイパス弁２３は、前記圧縮室６の圧力が吐出系の一部である前記固定背面室６１の圧力よりも大きくなると開くことになる。前記固定背面室６１の圧力は吐出圧であるから、このバイパス弁は、前記圧縮室６の圧力が吐出圧よりも高いときに前記圧縮室６と前記吐出系を連通することになり、制御バイパスとなっている。実際には、前記バイパス弁シール面２λにおける圧力分布やそこにある油の表面張力等により、このバイパス弁２３が開口するタイミングはわずかにずれる。
【００５６】
このようにして、前記旋回スクロール部材３の引付力付加手段として、前記過中間圧領域９９を旋回背面に設け、制御バイパスである前記バイパス弁２３も設けたため、過中間圧値を小さく設定でき、広い運転範囲で付勢力を小さく設定できる。この結果、全断熱効率や信頼性を広い運転範囲で高くできるという効果がある。
【００５７】
ところで、図５で示したように、前記圧縮室６と前記固定背面室６１を常につなぐように前記バイパス穴２ｅを四個設けたため、どのようなタイミングで液圧縮が生じようとしても圧力が極端に上がる前に前記バイパス弁が開いて流体は前記固定背面室６１に排出される。この結果、ラップの損傷の危険性を回避し、信頼性を向上できるという効果がある。また、極端に圧力比の小さいポンプ運転に近い場合でも過圧縮を抑制できるため、低圧力比側の広い運転条件範囲で全断熱効率を高くできるという効果がある。
【００５８】
ここで、この実施例の図１のＰ部を、図５２に示すように、前記中間側導通路２αの中間圧力室側開口端を概略閉塞する圧縮室には常に臨まない位置すなわち吸込み室６０に設けた場合には、上記式のＡを１にすることができる。これに伴いＣも１となる。この時は、上記式から明らかなように、背面過中間圧領域９９の圧力は吸込圧＋一定値に制御される。つまり、本実施例の手段は、それを発展させると従来技術になるような基本的な手段であることがわかる。よって、これまで記した本実施例特有の効果及びこれ以後に記す実施例特有の効果は、旋回スクロール部材の背面に吸込圧＋一定値の圧力をかける従来技術の実施例の効果でもある。
【００５９】
ここで、この実施例の図１のＰ部を、図５３で示すように、前記中間側導通路２αの中間圧力室側開口端を吸込圧となる連通溝２δに設けると、同様の効果を得るとともに、前記弁穴２ｆ内の圧力はラップの動きによる局部的な圧力変動に影響されないため、旋回スクロール部材３の背面圧力の制御性が向上するという特有の効果がある。
【００６０】
ここで、この圧縮機の起動時に、前記吸込パイプ５４と連結する配管系や前記吐出管５５と連結する配管系の両方または各一方を絞る動作を行うシステムを設けるか作業者に行わせれば、吸込圧の低下または吐出圧の上昇を一層確実に実現できる。この結果、前記旋回スクロール部材３を前記固定スクロール部材２に押し付ける正規の運転に一層短時間で移行できるという効果が出てくる。
【００６１】
ところでまた、前記旋回スクロール部材３の鏡板３ａの背面中央部にある前記軸受保持部３ｓの底面には、前記シャフト給油孔１２ａからの吐出圧の油が入ってくるため、旋回吐出圧領域９５となっている（ここで、旋回吐出圧領域９５は、旋回軸受３ｗの内径の領域である）。しかも、その軸線方向から見た投影面積は、吐出室の軸線方向からみた投影面積とそれを囲む圧縮室の境界を形成する両スクロールラップの歯先面積の半分の和の最大値と最小値との間になっているため、引き離し力における吐出圧の寄与を考慮する必要性が低くなる。よって、前記背面過中間圧領域９９の圧力における過中間圧値をより小さく設定できるため、全断熱効率及び信頼性を一層向上できるという効果がある。
【００６２】
ここで、投影面積の例を、図４に示す。この図は、最内の圧縮室であるＡ１，Ａ２が吐出室Ａ３と連通する瞬間を示したものである。連通直後とみなすと、
【００６３】
【数１】
Ａ１＋Ａ２＋Ａ３＋Ｋ２＋Ｋ３＋Ｓ２＋Ｓ３＋（Ｋ１＋Ｓ１）／２
が問題としている投影面積の最大値となる。また、連通直前とみなすと、
Ａ３＋（Ｋ３＋Ｓ３）／２
となり、問題としている投影面積の最小値となる。
【００６４】
ここで、この圧縮機を、冷凍サイクル用圧縮機として用いた場合、吸込圧と吐出圧の運転範囲は、図９で示すように、吸込圧が高い条件では吐出圧は低くなる。よって、制御バイパスがあると過圧縮は抑制もしくは生じなくなるため、吸込圧が高くなっても引き離し力は小さくなる。よって、過中間圧値を更に一層小さく設定でき、全断熱効率や信頼性の向上を実現できるという効果がある。冷凍サイクルは図９に示すような運転範囲を要求する用途の一つであり、この効果はこれに限ったものではない。これ以外でも圧力条件において同様な運転条件を要求する用途では、同様の効果がある。
【００６５】
次に、第二の実施例を図１０の圧力差制御弁付近の縦断面図（図１におけるＰ部の拡大図）に基づいて説明する。弁シール面１００ｊ及び背面側導通路100βを有する弁シール部材１００ｉを固定スクロール部材２の非旋回基準面２ｕ側から開けた弁穴２ｆの開口部付近に固定配置し凹部１００ｇを設ける以外は、前記第一の実施例と同様であるので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。弁シート面は差圧制御弁１００の開閉に伴い弁体１００ａでたたかれて摩耗が生じやすいが、この弁シール部材１００ｉをたたき摩耗の少ない材質にすることにより、信頼性の高い差圧制御弁を実現できるという特有の効果がある。例えば、固定スクロール部材２の材質よりも硬度の高い材料にする。さらに、前記凹部１００ｇを形成したために、背面側導通路の位置を周囲溝の位置に限定する必要がなくなり、設計の自由度が向上するという特有の効果もある。
【００６６】
次に、第三の実施例を図１１の圧力差制御弁付近の縦断面図（図１におけるＰ部の拡大図）に基づいて説明する。背面過中間圧領域に導入したガス及び油を吹込系に排出するようにした以外は前記第一の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。前記第一の実施例において、弁穴 ２ｆに吸込み室６０と通じる吸込み側流通路２ｉを設け、弁シート面をなくし、その側面の円筒面がシール面となる円筒状弁体１００ｄを板状の弁体の代わりに組み込んだ。前記円筒状弁体１００ｄの差圧弁ばね１００ｃ側には中間圧がかかりその反対面には背面過中間圧領域９９の圧力がかかる。前記円筒状弁体100dの先端が前記吸込み側流通路１００ｉの位置まで移動した時に前記背面側流通路 ２βと前記吸込み側流通路２ｉが通じて、背面圧縮室間流路が開く構造であるから、前記吸込み側流路２ｉの位置や差圧弁ばね１００ｃのばね定数や自然長を変えることにより過中間圧値を任意に設定できる。この結果、第一の実施例において中間圧力室６８へのガスの流入によって生じる指圧線図の膨らみがなくなるため、全断熱効率を向上できるという効果がある。
【００６７】
また、前記円筒状弁体１００ｄの円筒面にリング状のシール部材である弁体シール１００ｋを設けてもよい。これにより、弁体側面のシールが確実になって上記した指圧線図の膨らみが確実になくなるため、全断熱効率を確実に向上できるという効果がある。また、前記中間側導通路１００βの中間圧力室側の端またはそれに近い部分に導通路キャピラリ１００ｍを挿入してもよい。これにより、中間圧力室の圧力変動による前記中間側導通路２α内のガスの前記中間圧力室への出入り量を低減できるため、これにより生じる指圧線図の膨らみが小さくなって、全断熱効率を向上できるという効果がある。
【００６８】
次に、第四の実施例を図１２の圧力差制御弁付近の縦断面図（図１におけるＰ部の拡大図）に基づいて説明する。円筒溝２γ及び吸込み側導通路２ｉをその円筒溝２γと連通溝２δの間に設けた以外は前記第三の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。前記円筒溝１００ｐを設けることにより、吸込み側導通路２ｉと背面側導通路２βの導通のタイミングが正確に規定できるため、量産時の過中間圧値のばらつきを小さくできるという特有の効果がある。さらに、前記吸込み側流通路２ｉの吸込み室側の開口位置を連通溝２δとした。シャフト１２の一回転に伴う連通溝２δ内の圧力変動は、圧縮室６０内の他の部分の圧力変動よりも小さいため、前記吸込み側導通路２ｉと前記背面側導通路２βの導通時におけるそこの流量が不安定に変動せず、前記差圧制御弁１００の制御性を向上できるという特有の効果がある。
【００６９】
次に、第五の実施例を図１３の圧力差制御弁の背圧室付近の縦断面図（図７，図１１，図１２におけるＱ部の拡大図）に基づいて説明する。背面側導通路２βの前記旋回側面領域６７側の開口部を、前記周囲溝２ｃからはずし、さらに鏡板３ａが間欠的にふさぐような位置に設けた以外は前記第一，第三及び第四の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。圧縮機の起動直後の、前記旋回スクロール部材３を固定スクロール部材２へ押付け始めた瞬間において、前記旋回側面領域６７より流体の抜ける流路であった鏡板 ３ａのラップ側の面と前記非旋回基準面２ｕの隙間が瞬間的に遮断されるため、一気に前記旋回側面領域６７の圧力が上昇する。
【００７０】
前記背面側導通路２βの前記旋回側面領域６７側の開口部を前記周囲溝２ｃに設けた場合、この急激な圧力上昇によって前記弁体１００ａに衝撃力がかかり、前記弁体１００ａの過大な移動によるガスの抜け過ぎが起こって引付力の低下が生じ、前記旋回スクロール部材３が固定スクロール部材２から再び離脱するという現象が起こりやすくなる。この現象が繰り返される場合がまれに起こり、この時は、正規の運転状態へ移行するために長い時間を要するか最悪の場合は正規の運転状態へ移行できなくなる危険性が生じる。
【００７１】
これに対して、本実施例では、鏡板３ａによる開口部の間欠的な閉塞により、前記中間側導通路２α内の圧力変化速度及び圧力変化量が緩和され、前記弁体 １００ａの過大な移動が抑制されてガスの抜け過ぎも起こらず、前記旋回スクロール部材３は固定スクロール部材２に安定して押し付けられる。この結果、圧縮機の旋回スクロール部材３を固定スクロール部材２に押し付けた正規の運転状態に常にスムーズに移行できるという特有の効果がある。
【００７２】
次に、第六の実施例を図１４の圧力差制御弁の背圧室付近の縦断面図（図７，図１１，図１２におけるＰ部の拡大図）に基づいて説明する。背面側導通路２βの前記旋回側面領域６７側の開口部を前記周囲溝２ｃの傾斜面にかけ、前記背面側導通路２βと前記周囲溝２ｃとの流路抵抗を第一の実施例と第五の実施例の間にした以外は前記第一、第三、第四及び第五の実施例と同様であるので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。圧縮機の起動直後の、前記旋回スクロール部材３を固定スクロール部材２へ押付け始めた瞬間において、鏡板３ａによる開口部の閉塞は生じないが、絞り部２γにより、前記中間側導通路 ２α内の圧力変化速度及び圧力変化量が緩和され、前記弁体１００ａの過大な移動が抑制されてガスの抜け過ぎも起こらず、前記旋回スクロール部材３は固定スクロール部材２に安定して押し付けられる。この結果、圧縮機の旋回スクロール部材３を固定スクロール部材２に押し付けた正規の運転状態に常にスムーズに移行できるという特有の効果がある。
【００７３】
さらに、前記弁体１００ａには前記旋回側面領域６７の圧力が常時かかるため、正規の運転状態に移行した後の前記弁体１００ａの動作がスムーズになり、前記差圧制御弁１００の制御性が向上するという特有の効果がある。
【００７４】
次に、第七の実施例を図１５のバイパス弁付近の縦断面図（図１におけるＲ部の拡大図）に基づいて説明する。固定スクロール部材２の鏡板２ａにバイパス弁２３が入るバイパス掘込み２ωを設けた以外は前記第一ないし第六の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。この結果、バイパス穴２ｅの長さが短くなり、それに伴って穴の容積も小さくなる。図５に示すように、圧縮室６はスクロールラップの周囲から中央に向かって移動するため、固定スクロール部材に設けられ固定して動かないバイパス穴２ｅは、吸込み室６０あるいはある容積まで縮小した圧縮室６に連通した後、一定の容積縮小が起こりそれに伴う圧力上昇が起こった時点で、圧縮室６との連通が途絶える。そして、その後にその周囲から移動してくる一つ外側の圧縮室６と連通するまで、バイパス穴２ｅの圧縮室側開口部はスクロールラップ３ｂの歯先面により閉じられる。
【００７５】
このため、圧縮室６とバイパス穴２ｅが連通開始した時点ですでにバイパス弁２３が動作する条件以外の条件では、バイパス穴２ｅ内に閉じ込められたガスまたは油の圧力は、前記したスクロールラップ３ｂの歯先面による密閉性が完全であれば、加熱による圧力上昇を除くと、バイパス穴２ｅが圧縮室６との連通を遮断した時点の高さに保たれる。前記歯先面の漏れがあると場合により少し低下したり少し上昇したりするが、バイパス穴２ｅ内に閉じ込められたガスまたは油の圧力が、高いレベルであることに変わりはない。
【００７６】
よって、圧縮室６とバイパス穴２ｅが連通開始した時点ですでにバイパス弁 ２３が動作する条件以外の条件では、バイパス穴２ｅが圧縮室６と連通を開始するとき、バイパス穴２ｅ内に閉じ込められたガスまたは油が圧縮室６へ吹き出す現象が起こる。これは、実質的な内部漏れであり、性能低下を引き起こす。よって、本実施例のように、バイパス穴２ｅの容積が小さければ吹き出す量が減るため、性能低下を抑制できるという特有の効果がある。
【００７７】
次に、第八の実施例を図１６のバイパス弁付近の固定背面室６１側の縦断面図（図１におけるＲ部の固定背面室側の拡大図）に基づいて説明する。バイパス穴２ｅのバイパス弁２３側にバイパス穴面取り２εを設けた以外は前記第一ないし七の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。バイパス弁シール面２λ上の圧力分布は、バイパス弁２３の動作状況により変化し、不確定である。よって、この箇所の圧力が周囲の圧力よりも大幅に低い場合には、前記バイパス穴２ｅ内の圧力が前記固定背面室６１の圧力よりも大幅に高くなるまで前記バイパス弁２３は開口せず、過圧縮の抑制が困難となり、過圧縮条件における性能が低下する。
【００７８】
逆に、この箇所の圧力が周囲の圧力よりも大幅に高い場合には、前記バイパス穴２ｅ内の圧力が前記固定背面室６１の圧力よりも大幅に低いところで前記バイパス弁２３が開口してしまうため、前記固定背面室６１から圧縮室６への逆流が生じ、実質的な内部漏れが起こって性能が低下する。前記バイパス穴面取り２εを設けることにより、圧力分布の不確定な部分である前記バイパス弁シール面 ２λの面積を縮小できるため、上記した性能低下現象が起こらないか、起こっても性能低下の程度が小さくなるという特有の効果がある。ここで、吐出圧が低いときには、シール面の面積が狭いために、シール性が低下するという危険性が高くなる。
【００７９】
この対策として、前記バイパス弁板２３ｘを平面でなく側面から見ると曲がった形状とし、図１７のように固定スクロール側に凹部がくるようにして固定スクロールに固定するとよい。（ここで、この図１７は説明しやすさを考えて、極端に曲がったバイパス弁板２３ｘを示しており、実際の曲がりは図１７よりも小さい。）これにより、前記バイパス弁板２３ｘは、常にそれ自身のばね力で前記バイパス弁シール面２λに押し付けられるため、吐出圧が低い場合でも、安定したシール性を確保でき、そこからの漏れが抑制されて性能が向上するという特有の効果がある。また、逆に、固定スクロール側に凸部がくるようにして固定スクロールに固定した場合、バイパス弁開口時の流路抵抗による過圧縮を抑制するという効果が出てくる。
【００８０】
次に、第九の実施例を図１８のバイパス弁付近の固定背面室側の縦断面図（図１におけるＲ部の固定背面室側の拡大図）に基づいて説明する。バイパス弁のシール部を線状とするために、断面が半球状のバイパス弁シール線２τを設けた以外は前記第八の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。これは、前記した第八の実施例で行ったシール面の面積を縮小する手段の極限と考えられ、効果も第八の実施例と同様である。さらに、この手段の短所であるシール性の低下の対策も図１７に示す方法が効果的である。
【００８１】
次に、第十の実施例を図１９のバイパス弁付近の縦断面図（図１におけるＲ部の拡大図）及び図２０の円筒状リテーナの縦断面図に基づいて説明する。バイパス弁をリード弁と異なる構成にした以外は第一ないし第九の実施例と同様であるため、その他の部分の構成及び動作及び効果の説明は省略する。
【００８２】
まず、構成を説明する。前記バイパス穴２ｅの固定背面室６１側に円状バイパス弁板２３ｙを配置するための円筒状掘込み２σを設け、その底にバイパス弁シール面２λを設ける。この円筒状掘込み２σの固定背面室６１側に拡大部２ρを設ける。この円筒状掘込み２σに前記円状バイパス弁板２３ｙを入れて、円筒状リテーナ２３ｂを挿入し、前記固定スクロール部材２に固定配置する。この円筒状リテーナ２３ｂの圧縮室６側にはバイパス弁ストッパ面２３ｃがあり、その中央に中央放出穴２３ｅ、その周囲に一個または複数の周辺放出穴２３ｆを設ける。これらの穴の総断面積は前記バイパス穴２ｅの断面積程度かそれ以上とする。この時、挿入深さは前記拡大部２ρの段付き部により規定されるため、挿入時の組立て性がよいという特有の効果がある。ここで、このバイパス弁ストッパ面 ２３ｃは、前記円状バイパス弁板２３ｙが前記バイパス弁シール面２λから離れる最大距離を規定する。
【００８３】
この最大距離は、前記バイパス穴２ｅの断面積程度またはこれ以上の断面積を確保するために、以下の式に従って設定するとよい。バイパス穴直径をＤとすると、最大距離Ｌは、
【００８４】
【数２】
Ｌ≒ｏｒ＞（πＤ²／４）／πＤ＝Ｄ／４
で示す値とする。また、この円筒状リテーナ２３ｂの固定配置法であるが、圧入が一般的である。また前記拡大部２ρの外周部と前記円筒状リテーナ２３ｂの外周にテーパねじを各々設け、それらをねじ込むことにより固定配置する方法も考えられる。ただ、圧入やねじ止めを行うと、前記固定スクロール部材２が変形する危険性が生じる。
【００８５】
これを回避するために、接着が考えられる。また、二点鎖線で示すように、外周近くに外周掘込み２３ｇを設けて、前記円筒状リテーナ２３ｂの外周面の剛性を低くし、圧入に伴う前記固定スクロール部材２へかかる力を小さくして前記固定スクロール部材２の変形を回避する方法も考えられる。これらの方法により、前記固定スクロール部材２の変形が抑制されるかなくなり、スクロールラップ間の隙間の管理が容易となり量産時の性能のばらつきが少ないという特有の効果がある。
【００８６】
次に、動作を説明する。通常、前記円状バイパス弁板２３ｘは、その前記バイパス弁ストッパ面２３ｃ側の面にかかるほぼ吐出圧となる前記固定背面室６１の圧力がもう一方の面にかかる圧縮室の圧力よりも高いために、前記バイパス弁シール面２λに押し付けられ、前記バイパス弁２３は閉じている。ところが、過圧縮条件の場合には、圧縮室の圧力が吐出圧よりも高くなろうとするため、その時には前記円状バイパス弁板２３ｘは前記バイパス弁シール面２λから離れ、前記バイパス弁２３は開く。よって、圧縮室と前記固定背面室６１が通じ、圧縮室から流体が流失する。この流失は、圧縮室内の圧力が前記固定背面室６１の圧力と同じレベルになるか低くなるまで続く。
【００８７】
以上のように、このバイパス弁２３は、圧縮室の圧力が吐出圧よりも高くなることを抑制するように制御する制御バイパスの働きを行う。このバイパス弁２３は、バイパス穴の径よりもわずかにシール部等だけ拡大した極めて小さい円状バイパス弁が配置できるだけの小さい掘込みを設けるだけで、バイパス穴の容積を縮小できるため、前記した第七の実施例のように、大きな掘込みを設ける必要がない。
【００８８】
よって、前記固定スクロール部材２の前記鏡板２ａの強度低下を抑制したうえで、バイパス穴内に閉じ込められたガスまたは油の圧縮室への吹き出し量を抑制できるため、固定スクロール部材の変形に伴うラップ間隙間を小さく保持できるとともに前記したガスや油の圧縮室への吹き出しによる実質的な内部漏れを抑制でき、性能向上を図ることができるという特有の効果がある。
【００８９】
これまでの実施例におけるリード弁方式のバイパス弁は、バイパス弁自身の弾性により、開口度が大きければ大きいほど閉じる向きの力が大きくなるため、大きい開口度が必要な場合に開口度が小さくなって流路抵抗が大きくなり過圧縮が抑制しにくいという短所があった。この実施例では、バイパス弁自身の弾性がないため、開口度が大きくても弁による閉じる向きの力は発生しない。よって、バイパス弁の開口動作を妨げる力がなくなるため、過圧縮が抑制しやすくなり、性能が向上するという特有の効果もある。
【００９０】
次に、第十一の実施例を図２１のバイパス弁付近の縦断面図（図１におけるＲ部の拡大図）に基づいて説明する。バイパス穴２ｅのバイパス弁側にバイパス穴面取り２εを設けた以外は前記第十の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。バイパス弁シール面２λ上の圧力分布は、バイパス弁２３の動作状況により変化し、不確定である。よって、この箇所の圧力が周囲の圧力よりも大幅に低い場合には、前記バイパス穴２ｅ内の圧力が前記固定背面室６１の圧力よりも大幅に高くなるまで前記バイパス弁２３は開口せず、過圧縮の抑制が困難となり、過圧縮条件における性能が低下する。
【００９１】
逆に、この箇所の圧力が周囲の圧力よりも大幅に高い場合には、前記バイパス穴２ｅ内の圧力が前記固定背面室６１の圧力よりも大幅に低いところで前記バイパス弁２３が開口してしまうため、前記固定背面室６１から圧縮室６への逆流が生じ、実質的な内部漏れが起こって性能が低下する。前記バイパス穴面取り２εを設けることにより、圧力分布の不確定な部分である前記バイパス弁シール面 ２λの面積を縮小できるため、上記した性能低下現象が起こらないか、起こっても性能低下の程度が小さくなるという特有の効果がある。
【００９２】
次に、第十二の実施例を図２２のバイパス弁付近の縦断面図（図１におけるＲ部の拡大図）に基づいて説明する。バイパス弁シール部を線状とするために、断面が半球状のバイパス弁シール線２τを設けた以外は前記第十の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。これは、前記した第十一の実施例で行ったシール面の面積を縮小する手段の極限と考えられ、効果は第十一の実施例と同様であり、その効果の程度は第十一の実施例よりも一層大きい。
【００９３】
次に、第十三の実施例を図２３の円状バイパス弁板の平面図に基づいて説明する。バイパス弁板のシール部またはシール線（図２３中のハッチング領域）の外側に複数の弁体流路２３ｉを設ける以外は前記第十ないし十二の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。これにより、シール部を確保しながら弁体のシール側からストッパ面側へ抜ける流路断面積を拡大できるため、過圧縮損失をより一層低減できるという特有の効果がある。ここで、この円状バイパス弁板２３ｙの外周の径を前記円筒状掘込み２σに近くしてもよい。
【００９４】
このようにすると、弁体の前記円筒状掘込み２σの中心軸方向に垂直な方向の動きが規制され、弁体の前記中心軸方向の動きが滑らかになることから、過圧縮損失が一層抑制でき、性能が向上するという特有の効果がある。図２３の弁体よりも図２４の弁体の方が、弁体流路の面積が大きく流路抵抗が小さいので、過圧縮損失がより一層抑制でき、性能が向上するという特有の効果がある。また、外周の径を前記円筒状掘込み２σに近くした場合には、その部分の摺動面積が小さいので、摩擦が小さく、弁体の前記中心軸方向の動きが一層滑らかになり、過圧縮損失が一層抑制でき、性能が一層向上するという特有の効果がある。
【００９５】
次に、第十四の実施例を図２５の円状バイパス弁板２３ｙの縦断面図に基づいて説明する。円状バイパス弁板２３ｙのバイパス弁ストッパ面側の外周に突き出た外周突起部２３ｊを設ける以外は前記第十三の実施例のうちで、外周の径を前記円筒状掘込み２σの径に近くしたものと同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。これにより、この円状バイパス弁板２３ｙが軸方向に垂直な軸を中心に回転しようとしても、前記外周突起部２３ｊがあるために、ほとんど回転できなくなり、この円状バイパス弁２３ｂの姿勢が一層安定化し、軸方向の動作が確実になって、過圧縮損失が一層抑制され、性能が一層向上するという特有の効果がある。
【００９６】
また、この外周突起部２３ｊは、この円状バイパス弁板２３ｙの剛性を高めるリブの役目をするため、同じ剛性でも弁体の厚みを薄くできるため、軽量となる。この結果、バイパス弁２３の開閉動作の応答性を向上でき、過圧縮損失が一層抑制され、性能が一層向上するという特有の効果がある。ここで、前記弁体流路２３ｉを前記外周突起部２３ｊよりも内側まで食い込ませＸラインまでもってきて流路抵抗を一層低減してももちろん良い。また、この外周突起部２３ｊをシール面側に設けてもよい。この場合は、出っ張りの高さ及び内径をバイパス弁シール面２λまたはバイパス弁シール線２τの基底部と干渉しないようにする。
【００９７】
次に、第十五の実施例を図２６の円錐状バイパス弁体の縦断面図に基づいて説明する。円錐状バイパス弁体２３ｚと固定スクロール部材２がバイパス弁シール面２λの時は円錐状にする以外は前記第十四の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。これにより、バイパス弁の開口時のシール面またはシール線における流れは滑らかになるので、過圧縮損失が一層抑制され、性能が一層向上するという特有の効果がある。ここで、弁体及びシール面の円錐面を図２７のように球面としてもよい。このようにすると弁体が傾いてもシールは行われるため、このバイパス弁における閉口時の漏れを確実に回避できるという特有の効果がある。また、この円錐状バイパス弁体２３ｚを比重の小さいアルミ合金やプラスチック材としてもよい。これにより、軽量化でき、バイパス弁２３の開閉動作の応答性を向上でき、過圧縮損失が一層抑制され、性能が一層向上するという特有の効果がある。
【００９８】
次に、第十六の実施例を図２８の円筒状リテーナの縦断面図に基づいて説明する。円筒状リテーナ２３ｂのバイパス弁ストッパ面２３ｃを含む部分をプラスチック等の金属よりも柔軟な材料にした別体ストッパ部２３ｗにする以外は前記第十ないし十五の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。これにより、バイパス弁の開口時に弁体がバイパス弁ストッパ面２３ｃと衝突したときの音を小さくできるという特有の効果がある。この別体ストッパ部２３ｗは円筒状リテーナ２３ｂの他の部分にインサート成形してもよいし、接着してもよい。また、この円筒状リテーナ２３ｂ全体をプラスチック等の金属よりも柔軟な材料にしてももちろんよい。
【００９９】
次に、第十七の実施例を図２９の円筒状リテーナの縦断面図に基づいて説明する。円筒状リテーナを、プレス成形に適した、全域の厚さが概略一定の形状にする以外は前記第十ないし十五の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。これにより、プレス成形で加工すると、加工コストの低減を実現できるという特有の効果がある。また、この円筒状リテーナ23ｂの剛性が小さいため、前記固定スクロール部材２に圧入する場合には、圧入代を過大にとっても前記固定スクロール部材２に性能の低下をもたらすほどの変形は生じることがなく、低い加工精度で量産化が可能となり、加工コストの低減を実現できるという特有の効果がある。
【０１００】
次に、第十八の実施例を図３０のバイパス弁２３の主要部拡大縦断面図に基づいて説明する。円筒状リテーナ２３ｂと円状バイパス弁板２３ｘまたは円錐状弁体２３ｚの間にバイパスばね２３ｋを設ける以外は前記第十ないし十七の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。
【０１０１】
このバイパスばね２３ｋを圧縮ばねとして用いた場合、バイパス弁２３が閉じているときには弁体２３ｘ，２３ｚがバイパス弁シール面２λまたはバイパス弁シール線２τに押し付けられているため、その時のシール性が向上し、内部漏れが低減して性能が向上するという特有の効果がある。
【０１０２】
ところで、このバイパスばね２３ｋの一端と弁体２３ｘ，２３ｚ、及び、バイパスばね２３ｋの他端と円筒状リテーナ２３ｂを固定したうえで、このバイパス弁２３が閉じた時にわずかに引っ張り状態となるようにバイパスばね２３ｋの自然長を設定してもよい。これにより実現する制御バイパスは、圧縮室の圧力が吐出圧に達するわずかに前のタイミングで開く。
【０１０３】
これまでの実施例で述べた制御バイパスでは、そのバイパスの開き始めの流路断面積が小さいために、過圧縮を回避するに足る制御バイパス内の流れが生じず、過圧縮はかなり残り、過圧縮条件下での過圧縮損失による性能低下を起こすとともに、過中間圧値の設定を大きめにする一因となり、不足圧縮条件時の付勢力増大による性能低下を起こした。ここで示したように、制御バイパスを引っ張りばねで構成することにより、圧縮室の圧力が吐出圧に達するわずかに前のタイミングで制御バイパスが開くため、圧縮室圧力と吐出圧が同一になった時にはそのバイパスの流路断面積は大きくなっており、過圧縮を大幅に低減できる。この結果、過圧縮条件下では過圧縮損失低減による性能向上を実現するとともに、過中間圧値の設定値を小さくできるために、不足圧縮条件時の付勢力低減による性能向上を実現できるという特有の効果がある。
【０１０４】
また、弁体に外周突起部２３ｊがあるものの場合、外周突起部２３ｊの内周に前記バイパスばね２３ｋがちょうどゆるく圧入されるような寸法形状にしてもよい。この結果、前記バイパスばね２３ｋの中心軸と弁体の中心軸を常に合わせておくことが可能となるため、バイパス弁２３が閉じているときの前記バイパスばね２３ｋの縮み量または伸び量が常に一定となり、バイパス弁の開く条件が一定し、安定した性能を実現できるという特有の効果がある。特に前記外周突起部 ２３ｊの高さが前記バイパスばね２３ｋの素線の半径以上でかつ直径程度であるとなお良い。この場合、そのバイパスばね２３ｋの伸縮をほとんど阻害せずに弁体と前記バイパスばね２３ｋが接続できるため、動作時のばね定数を常時概略一定に保持でき、バイパス弁２３の動作の確実性を確保できるという特有の効果がある。
【０１０５】
また、図３１のように、図３０の実施例とは反対に弁体のバイパス穴２ｅ側にバイパスばね２３ｋを設けてもよい。この時には、図３０の実施例のときと逆にバイパスばね２３ｋの設定状態を用いて同様の効果を得ることができる。
【０１０６】
次に、第十九の実施例を図３２の円筒状リテーナの中央突起部の表面の拡大縦断面図に基づいて説明する。中央突起部２３ｐを先端に向かうにつれて細くなるようなテーパ形状とする以外は前記第十八の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。これにより、そのバイパスばね23ｋの伸縮を阻害せずに円筒状リテーナ２３ｂと前記バイパスばね２３ｋを接続できるため、動作時のばね定数を常時概略一定に保持でき、バイパス弁２３の動作の確実性を確保できるという特有の効果がある。また、図３３のように、前記中央突起部２３ｐの付け根に前記バイパスばね２３ｋの端部のリングがはまるばね溝２３ｑを設けてもよい。このようにすると、前記バイパスばね２３ｋの姿勢が安定するため、バイパス弁２３の動作が一層確実になるという特有の効果がある。
【０１０７】
次に、第二十の実施例を図３４のバイパス弁付近の縦断面図（図１におけるＲ部の拡大図）及び図３５の自己ばね型円状バイパス弁板２３ｍの平面図に基づいて説明する。これらの図の部分以外は前記第十ないし十九の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。自己ばね型円状バイパス弁板２３ｍは、周囲の弁挟み込み部２３ｔと中央の円形状の弁本体２３ｒを四本の放射状弁保持部２３ｓでつないだ構造を有している。バイパス穴２ｅの反ラップ側に円筒状掘込み２σを設ける。
【０１０８】
この底部には、外周に固定挟み込み面２θ、中央部にバイパス弁シール面２λまたはバイパス弁シール線２τを形成し、それらを概略同一面とする。この円筒状掘込み２σに自己ばね型円状バイパス弁板２３ｍを入れ、前記弁挟み込み部 ２３ｔを前記固定挟み込み面２θに載せ、さらに前記弁本体２３ｒを前記バイパス弁シール面２λに載せる。そして、ばね押さえ付リテーナ２３ｕを前記円筒状掘込み２σに圧入または接着し、その外周の底面で前記弁挟み込み部２３ｔを押さえて、前記自己ばね型円状バイパス弁板２３ｍを固定配置し、バイパス弁２３を形成する。このばね押さえ付リテーナ２３ｕには、上述した実施例で用いた円筒状リテーナ２３ｂと同様の働きをする、中央放出穴２３ｅや周辺放出穴２３ｆのいずれかまたはその両方、バイパス弁ストッパ面２３ｃが設けられている。
【０１０９】
これにより、上述した実施例のように、弁体と別体のばねを設けることなく、弁体に組み込まれた前記放射状弁保持部２３ｓの弾性によって、このバイパス弁２３が開口した後で再び閉じるときの動作の確実性を向上できるという特有の効果がある。ここで、この放射状弁保持部は四本となっているが何本でもよい。特に、二本以上で、前記自己ばね型円状バイパス弁板２３ｍの中心を通る直線で線対称となるような直線が存在する形状とすれば一層良い。これにより、このバイパス弁２３が開口した時でも、弁本体２３ｒの姿勢は、バイパス弁シール面２λに概略平行となる。よって、バイパス穴２ｅから円筒状掘込み２σに流出するガスの流れが偏らないため、流路抵抗が小さくなり、過圧縮損失が一層低減でき、性能向上できるという特有の効果がある。
【０１１０】
また、前記固定挟み込み面２θを前記バイパス弁シール面２λより浅くしてもよい。この場合には、第十八の実施例のうちで、バイパスばねを引張り状態で用いた場合と同様の作用を生じる。よって、過圧縮条件下では過圧縮損失低減による性能向上を実現するとともに、過中間圧値の設定値を小さくできるために、不足圧縮条件時の付勢力低減による性能向上を実現できるという特有の効果がある。また、前記固定挟み込み面２θを前記バイパス弁シール面２λより深くしてもよい。この場合には、第十八の実施例のうちで、バイパスばねを圧縮状態で用いた場合と同様の作用を生じる。よって、内部漏れが低減して性能が向上するという特有の効果がある。
【０１１１】
次に、第二十一の実施例を図３６，図３７，図３８の自己ばね型円状バイパス弁板２３ｍの平面図に基づいて説明する。弁挟み込み部２３ｔと中央の円形状の弁本体２３ｒを各々、二本，三本，四本の迷路状弁保持部２３ｎでつなぐ以外は前記第二十の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。この迷路状弁保持部２３ｎの面に垂直な方向における剛性は、前記第二十の実施例の放射状弁保持部２３ｓと比較して、かなり小さいところまで設計できるうえに、それ以外の方向の剛性は、同程度に大きい。前者の剛性は、バイパス弁２３が開口した後で閉じようとする動作に移行するためのきっかけを与えるために必要なものであり、小さいほうがよい。これに反し、後者の剛性は、弁本体２３ｒをバイパス弁シール面２λまたはバイパス弁シール線２τ上の正規の位置に常に戻すために必要なものであり、大きいほどよい。これより、バイパス弁の動作をより理想に近いものにできるという特有の効果がある。
【０１１２】
次に、第二十二の実施例を図３９の旋回スクロール部材３の縦断面図及び図 ４０の差圧制御弁１００の縦断面図（図３９におけるＴ部の拡大図）に基づいて説明する。図１におけるＰ部を差圧制御弁がない図１のままとし、図３９，図 ４０で示した部分以外は前記第一と第二、及び、第五ないし二十一の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。旋回スクロール部材３の鏡板３ａの背面過中間圧領域９９側に弁穴３ｆを設け、その底にばね位置決め突起３ｈ及び中間側導通路３αを設ける。ここで、この中間側導通路３αは、前記中間圧力室６８が形成される旋回スクロール部材３の歯底部に開口している。
【０１１３】
この弁穴３ｆに差圧弁ばね１００ｃと弁体１００ａを挿入した後に、弁シール面１００ｊ及び貫通した穴である背面側導通路１００βを有する弁シール部材 １００ｉで前記弁穴３ｆにふたをする。ここで、この弁シール部材１００ｉは、圧入するか接着して旋回スクロール部材３に固定配置する。弁シール部材には外周掘込み１００ｍがあるため、この弁シール部材１００ｉを旋回スクロール部材３に圧入しても旋回スクロール部材３はほとんど変形しない。このようにして形成した差圧制御弁１００は、旋回スクロール部材３に形成されたという違いはあるが、第一の実施例の差圧制御弁とまったく同一の動作を行う（よって、同一の名称である差圧制御弁と称する）ため、その動作及び効果の説明は省略する。この実施例では、前記中間側導通路３αの構造が簡単になるという特有の効果がある。
【０１１４】
また、前記中間側導通路３αを中間圧力室６８ではなく吸込み室６０に設けた場合（図４０を図３９のＶ部の拡大図とする）も考えられる。この時は、背面過中間圧領域の圧力は吸込圧よりも概略一定値だけ高い圧力すなわち背面過吸込圧に設定され、効果等は、背面過中間圧の場合と同様である。
【０１１５】
次に、本発明を、非旋回スクロール部材を軸線方向に可動とし、その鏡板の反圧縮室側に背面過中間圧領域を設けて、要求される運転圧力条件範囲で非旋回スクロール部材のスクロール支持部材を主に旋回スクロール部材とした、すなわち非旋回スクロール部材を旋回スクロール部材に押し付けた、縦置き型の非旋回フロート式スクロール圧縮機に実施した第二十三の実施例を、図４１ないし図４６に基づいて説明する。図４１は圧縮機の縦断面図、図４２は差圧制御弁付近の縦断面図（図４１におけるＰ部の拡大図）、図４３は差圧制御弁の弁体の平面図、図４４はばね姿勢保持円筒の横断面図、図４５は上ケーシング及び圧力隔壁を取り除いたときの上面図、図４６は非旋回スクロール部材上面中央部の拡大図である。
【０１１６】
まず、構造を説明する。
【０１１７】
旋回スクロール部材３は、鏡板３ａにスクロールラップ３ｂが立設し、その背面には旋回オルダム溝３ｇ，３ｈと旋回軸受３ｗを圧入した軸受保持部３ｓとスラスト面３ｄが配置されている。
【０１１８】
非旋回スクロール部材２は、鏡板２ａにスクロールラップ２ｂが立設し、その背面の中央部に中央台部２ｗを設け、そこには吐出穴２ｄと複数のバイパス穴 ２ｅが開いている。このバイパス穴２ｅにリード弁板であるバイパス弁板２３ｘとリテーナ２３ａをバイパスねじ２３ｈで固定し、バイパス弁２３を設ける。前記中央台部２ｗの周囲にはシール溝２ｓを設ける。また、背面外周近くには外周突起部２ｔが設けられ、前記中央台部２ｗとの間に背面凹部２ｘを設ける。
【０１１９】
そして、この背面凹部２ｘに弁穴２ｆを掘り込み、その底からスクロールラップ側の中間圧力室６８へ中間側導通路２αを開ける。その弁穴２ｆの底にはばね位置決め突起２ｌを設ける。ここで、前記弁穴２ｆには、以下に述べる差圧制御弁１００を組み込む。まず、内周に流通縦溝１００ｑを設けたプラスチック等で作られたばね姿勢保持円筒１００ｐを圧入または接着する。次に、前記弁穴２ｆの底にあるばね位置決め突起２ｌに差圧弁ばね１００ｃを挿入し、その他端に、外周に弁流路１００ｒを設けた弁体１００ａを載せる。
【０１２０】
そして、弁シール面１００ｊと背面側導通路１００βを有する弁シール部材 １００ｉを前記弁穴２ｆの弁穴拡大部２ｙに圧入または接着または溶接する。このとき、前記差圧弁ばね１００ｃは圧縮され、前記弁体１００ａを前記弁シール面１００ｊに押し付ける。この押付力は過中間圧値を決定するため、これを決める寸法である前記弁穴２ｆの深さと前記弁穴拡大部２ｙの深さと前記差圧弁ばね１００ｃのばね定数及び自然長及び軸方向に対する両端部の直交度は精度良く管理しなければならない。
【０１２１】
フレーム４には、外周部に前記非旋回スクロール部材２を板状のスクロール取り付けばね７５を介して取り付ける突起した複数箇所のスクロール取付部４ｑとその内側に滑りスラスト軸受４ｇとフレームオルダム溝４ｅ，４ｆ（ともに図示せず）が設けられる。そして、その外周部には、複数個の吸込溝４ｒが設けられる。また、滑りスラスト軸受４ｇには環状や径方向に線状の油溝４ｉが設けられる。また、中央部には軸シール４ａと主軸受４ｍを設け、そのスクロール側にシャフトを受けるシャフトスラスト面４ｃを設ける。このフレーム４の上面の一番低い部分からフレーム下面に抜ける油排出路４ｓを設ける。前記軸シール４ａと前記主軸受４ｍの間の空間に向かってフレーム側面から横穴４ｎが開口している。
【０１２２】
オルダムリング５の一面にフレーム突起部５ａ，５ｂ（ともに図示せず）が設けられ、もう一方の面には旋回突起部５ｃ，５ｄが設けられる。
【０１２３】
圧力隔壁７４には、中央部に吐出開口部７４ｃと内周部下部に内周シール溝 ７４ａと下面中央付近に外周シール溝７４ｂが設けられる。この二個のシール溝の間の下面と上面を連通する絞りを伴う吐出背面間流路７４ｄを設ける。ここでは、微小な径の穴を有する別ピースを圧入して形成する。
【０１２４】
シャフト１２には内部にシャフト給油孔１２ａと主軸受給油孔１２ｂと軸シール給油孔１２ｃと副軸受給油孔１２ｉが設けられる。また、その上部には径の拡大した軸受保持部１２ｗがあり、ここに、シャフトバランス４９が圧入される。更にその上部には偏心部１２ｆがある。
【０１２５】
ロータ１５及びステータ１６は、前記第一の公知例と同一であるため説明は省略する。
【０１２６】
これらの構成要素を以下のように組み立てる。まず、前記フレーム４の前記主軸受４ｍに前記シャフト１２を挿入し前記ロータ１５を固定する。次に、前記オルダムリング５を、前記フレーム４の前記フレームオルダム溝４ｅ，４ｆ（ともに図示せず）に前記オルダムリング５の前記フレーム突起部５ａ，５ｂ（ともに図示せず）を挿入するようにして、装着する。
【０１２７】
次に、前記旋回スクロール部材２を、シャフト１２の偏心部１２ｆに前記旋回軸受３ｗを挿入し、前記オルダムリング５の前記旋回突起部５ｃ，５ｄに前記旋回オルダム溝３ｇ，３ｈを挿入し、前記フレーム４の前記滑りスラスト軸受４ｇに前記スラスト面３ｄを載せて、組み込む。
【０１２８】
次に、あらかじめスクロール取り付けばね７５を三本のばね取り付けねじ５７でねじ止めした前記非旋回スクロール部材２を、スクロールラップが噛み合わさるようにして前記フレーム４のフレーム取付部４ｑの上面に載せる。以上のように各要素を組み込んだ上で、前記シャフト１２か前記ロータ１５を回しながら、カバーねじ５３により前記非旋回スクロール部材２を前記フレーム４に固定する。
【０１２９】
次に、予め前記吸込みパイプ５４とハーメチック端子２２が溶接されている前記円筒ケーシング３１へ、前記ステータ１６を焼きばめまたは圧入し、そのハーメチック端子２２の内部側端子へ前記モータ線７７を装着してから、前記軸受支持板１８を圧入または溶接する。そして、上記の組立部を挿入して前記フレーム４の側面にタック溶接を行う。
【０１３０】
次に、前記軸受支持板１８の中央部の穴から出た前記シャフト１２の一端が軸受ハウジング７０に装着した球面軸受７２の円筒穴に挿入されるように前記軸受ハウジングを組み込み、前記シャフト１２の回転トルクを検出しながら軸受ハウジング７０の位置を調整してその回転トルクが最小になる位置で前記軸受ハウジング７０を前記軸受支持板１８にスポット溶接する。その軸受ハウジング７０の下面に前記シャフト給油孔１２ａに給油するように給油ポンプ５６が設けられる。また、この時、前記フレーム４と前記軸受支持板１８との間にはモータ室６２が形成される。そして、前記円筒ケーシング３１に底ケーシング２１を溶接し、貯油室８０を形成する。
【０１３１】
次に、前記圧力隔壁７４の前記内周シール溝７４ａと前記外周シール溝７４ｂに各々内周シール５１と外周シール５８を挿入しながら、前記円筒ケーシング ３１に被せる。この時、前記非旋回スクロール部材２の上面の前記内周シール ５７と前記外周シール５８の間に前記非旋回スクロール部材２の背面過中間圧領域９９が設けられる。そして、吐出管５５が上部に溶接された上ケーシング２０を、更にその上に被せて、溶接する。この時、前記非旋回スクロール部材２の上面の前記内周シール５７の内側の領域が、前記非旋回スクロール部材２の背面吐出圧領域９５となる。そして、前記圧力隔壁７４と前記上ケーシング２０の間に非旋回背面室６１が形成される。この状態で、前記ステータ１６に電流を流し、前記ロータ１５内部の永久磁石１５ｂを着磁し、モータ１９を形成する。最後に、油を入れる。
【０１３２】
次に、動作を説明する。
【０１３３】
前記吸い込みパイプ５４から前記吸込み室６０へ吸い込まれたガスは、前記旋回スクロール部材３の旋回運動により前記圧縮室６内で圧縮され、前記吐出孔 ２ｄより前記非旋回スクロール部材２の上部の前記非旋回背面室６１に吐出される。そのガスは、前記吐出パイプ５５より圧縮機外部へ出る。
【０１３４】
前記非旋回スクロール部材２は、前記圧縮室６内部のガス圧により前記旋回スクロール部材３から離間する方向の引き離し力を受けるが、前記背面過中間圧領域９９と前記背面吐出圧領域９５からの圧力による引付力により、前記旋回スクロール部材３に押し付けられる。よって、非旋回スクロール部材２の付勢力は前記旋回スクロール部材３から与えられる。
【０１３５】
一方、前記旋回スクロール部材３には引付力はなく、旋回背面の滑りスラスト軸受により付勢力を得ている。この結果、スクロール部材の歯先と歯底の隙間は拡大せず圧縮動作を持続することができる。ここで、前記背面過中間圧領域９９の圧力制御法は、まず、絞りを伴う前記吐出背面間流路７４ｄにより吐出系から吐出圧を導入し、前記差圧制御弁１００により、圧力を制御する。これは、前記した実施例で軸受を通ってきたガス及び油により圧力導入を行っていた点が異なるだけである。
【０１３６】
これにより、前記過吸込圧領域９９への圧力導入のみを考えた設計ができるため、最適設計が可能となる。また、バイパス弁２３も前記第一ないし第八の実施例と同様に設けているため、これらの組み合わせにより、これらの実施例と同様に、広い運転範囲で全断熱効率及び信頼性の向上した圧縮機を提供できるという効果がある。また、前記背面吐出圧領域９５の軸線方向における投影面積を、前記第一の実施例で説明した内容の大きさとしたので、過中間圧値を更に一層小さく設定できるため、広い運転範囲にわたり全断熱効率及び信頼性を向上できるという効果がある。
【０１３７】
圧縮機の底に溜っている油は、前記給油ポンプ５６により、前記シャフト給油孔１２ａを通って前記旋回軸受１２ｃに給油される。また、前記横給油孔１２ｂを経由して前記主軸受４ａに給油される。その油は、前記旋回背圧室１１に入った後に、一部は前記油溝４ｉを通って滑りスラスト軸受４を潤滑しつつ前記吸込み室６０に入り、その他は、前記油排出路４ｓを通って、前記モータ室６２に入った後、前記貯油室８０に戻る。
【０１３８】
また、前記圧力隔壁７４は、その下部にガスの層を形成するため、前記非旋回背面室６１内の高温のガスからの熱が前記圧縮室６へ伝わることを防止するため、加熱による全断熱効率の低下を抑制できるという本実施例特有の効果がある。
【０１３９】
ところで、前記背面過中間圧領域９９への圧力導入法として、前記吐出背面間流路７４ｄを設ける代わりに、前記内周シール５１に微小な溝を設けたりしてシール性を低下させ、そこを通る前記非旋回背面室６１からの漏れ込み流れを利用してもよい。また、前記内周シール５１を取り除いて隙間ばめとし、その隙間を管理する方法もある。
【０１４０】
また、前記差圧制御弁１００の前記ばね姿勢保持円筒１００ｐの内周に、流通縦溝１００ｑを設けているため、この差圧制御弁１００を通過するガスや油の流路抵抗が小さくなり、確実な背圧制御を実現するという特有の効果がある。
【０１４１】
ここで、この実施例の図４１のＰ部を、図５４に示すように、前記中間側導通路２αの中間圧力室側開口端を概略閉塞する圧縮室には常に臨まない位置すなわち吸込み室６０に設けた場合には、背面過中間圧領域９９の圧力は吸込圧＋一定値に制御される。つまり、本実施例の手段は、それを発展させると従来技術になるような基本的な手段であることがわかる。よって、これまで記した本実施例特有の効果及びこれ以後に記す実施例特有の効果は、旋回スクロール部材の背面に吸込圧＋一定値の圧力をかける従来技術の実施例の効果でもある。
【０１４２】
次に、第二十四の実施例を図４７の差圧制御弁付近の縦断面図（図４１におけるＰ部の拡大図）に基づいて説明する。弁ケース１００ｎの内部で一旦差圧制御弁１００を組み立てた上で、非旋回スクロール部材２の弁穴２ｆに圧入または接着する以外は前記第二十三の実施例とほぼ同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。これにより、細かい作業となる差圧制御弁100 の組み立てを圧縮機の組み立てとは別に行うことが可能となるため、組み立て性が向上するという特有の効果がある。また、前記二十三の実施例にあったばね位置決め突起２ｌをなくして、ばね姿勢保持円筒１００ｐの下部に内径の小さい下部突出部１００ｓを設け、そこで差圧弁ばね１００ｃを固定する方式としたため、この差圧弁ばね１００ｃが圧縮されてそのコイル径が拡大しても、一層確実にこの差圧弁ばね１００ｃが位置決めされるため、制御性のよい差圧制御弁１００を実現できるという特有の効果がある。
【０１４３】
次に、第二十五の実施例を図４８の固定スクロール部材の縦断面図及び図４９のバイパス弁付近の縦断面図（図４８におけるＴ部の拡大図）に基づいて説明する。これらの図で示す部分以外は前記第二十四の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。非旋回スクロール部材２の中央台部を別体とした別体中央台部４３を用い、それが収まる非旋回スクロール部材２の掘込みの底部に円筒状掘込み２σを設ける。この円筒状掘込み２σの内部に前記第十八の実施例におけるバイパス弁と同様のバイパス弁２３を構成する。
【０１４４】
このバイパス弁２３を組み立てた後、前記別体中央台部４３を、その底面にあるリテーナ挿入掘込み４３ａに円筒状リテーナ２３ｂが入るような角度で、前記非旋回スクロール部材２に固定配置する。このリテーナ挿入掘込み４３ａには、非旋回背面室６１につながるバイパス通路４３ｄが開口している。この時、台部シール５９により、前記別体中央台部４３の側面をシールする。この結果、非旋回フロート式スクロール圧縮機において、前記第十八の実施例のようなバイパス弁を設定可能となり、その時のバイパス弁の効果と同様の効果がある。ここで、前記別体中央台部４３にリテーナ挿入掘込み４３ａを設けたため、これが、前記別体中央台部４３を非旋回スクロール部材に挿入するときの、位置決め穴の役目をすることになり、組み立て性が向上するという特有の効果がある。
【０１４５】
最後に、第二十六の実施例を図５０の差圧制御弁付近の縦断面図（図４１におけるＰ部の拡大図）に基づいて説明する。円筒状リテーナ２３ｂの穴及び別体中央台部４３に設けていたバイパス通路をなくし、バイパス溝２ｚを設けた以外は前記第二十五の実施例と同様なので、その他の部分の構造及び動作及び効果の説明は省略する。これにより、バイパス弁を通過した流体の流路の形成が容易となるので、加工性が向上するという特有の効果がある。
【０１４６】
【発明の効果】
本発明によれば、広範囲な圧力運転範囲において、全断熱効率及び信頼性が高く、使い勝手の良いスクロール圧縮機を提供できるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】第一の実施例である圧縮機の縦断面図。
【図２】図１の固定スクロール部材の反スクロールラップ側からの平面図。
【図３】第一の実施例の固定スクロール部材のスクロールラップ側からの平面図。
【図４】第一の実施例の吐出圧のかかる領域の説明図。
【図５】第一の実施例の圧縮行程の説明図。
【図６】第一の実施例のバイパス弁付近の縦断面図（図１におけるＲ部の拡大図）。
【図７】第一の実施例の圧力差制御弁付近の縦断面図（図１におけるＰ部の拡大図）。
【図８】第一の実施例の圧力差制御弁の背圧室付近の縦断面図（図７におけるＱ部の拡大図）。
【図９】冷凍サイクル用圧縮機として用いられた場合の運転が要求される圧力域を示す図。
【図１０】第二の実施例の圧力差制御弁付近の縦断面図（図１におけるＰ部の拡大図）。
【図１１】第三の実施例の圧力差制御弁付近の縦断面図（図１におけるＰ部の拡大図）。
【図１２】第四の実施例の圧力差制御弁付近の縦断面図（図１におけるＰ部の拡大図）。
【図１３】第五の実施例の圧力差制御弁の背圧室付近の縦断面図（図７，図１１，図１２におけるＱ部の拡大図）。
【図１４】第六の実施例の圧力差制御弁の背圧室付近の縦断面図（図７，図１１，図１２におけるＱ部の拡大図）。
【図１５】第七の実施例のバイパス弁付近の縦断面図（図１におけるＲ部の拡大図）。
【図１６】第八の実施例のバイパス弁付近の固定背面室側の縦断面図（図１におけるＲ部の固定背面室側の拡大図）。
【図１７】第八の実施例の変形例のバイパス弁の側面図。
【図１８】第九の実施例のバイパス弁付近の固定背面室側の縦断面図（図１におけるＲ部の固定背面室側の拡大図）。
【図１９】第十の実施例のバイパス弁付近の縦断面図（図１におけるＲ部の拡大図）。
【図２０】第十の実施例の円筒状リテーナの縦断面図。
【図２１】第十一の実施例のバイパス弁付近の縦断面図（図１におけるＲ部の拡大図）。
【図２２】第十二の実施例のバイパス弁付近の縦断面図（図１におけるＲ部の拡大図）。
【図２３】第十三の実施例の円状バイパス弁板の平面図。
【図２４】第十三の実施例のストッパ部材の斜視図。
【図２５】第十四の実施例の円状バイパス弁板の縦断面図。
【図２６】第十五の実施例の円錐状バイパス弁体の縦断面図。
【図２７】第十五の実施例の変形例のバイパス弁体の縦断面図。
【図２８】第十六の実施例の変形例の実施例の円筒状リテーナ２３ｂの縦断面図。
【図２９】第十七の実施例の円筒状リテーナの縦断面図。
【図３０】第十八の実施例のバイパス弁の主要部拡大縦断面図。
【図３１】第十八の実施例の変更例のバイパス弁の主要部拡大縦断面図。
【図３２】第十九の実施例の円筒状リテーナの中央突起部の表面の拡大縦断面図。
【図３３】第十九の実施例のバイパス弁の主要部拡大縦断面図。
【図３４】第二十の実施例のバイパス弁付近の縦断面図（図１におけるＲ部の拡大図）。
【図３５】第二十の実施例の自己ばね型円状バイパス弁板の平面図。
【図３６】第二十一の実施例の自己ばね型円状バイパス弁板の平面図。
【図３７】第二十一の実施例の変形例の自己ばね型円状バイパス弁板の平面図。
【図３８】第二十一の実施例の第二の変形例の自己ばね型円状バイパス弁板の平面図。
【図３９】第二十二の実施例の旋回スクロール部材の縦断面図。
【図４０】第二十二の実施例の差圧制御弁付近の縦断面図(図３９におけるＴ部の拡大図)。
【図４１】第二十三の実施例の縦断面図。
【図４２】第二十三の実施例の差圧制御弁付近の縦断面図(図４１におけるＰ部の拡大図)。
【図４３】第二十三の実施例の差圧制御弁の弁体の平面図。
【図４４】第二十三の実施例のばね姿勢保持円筒の横断面図。
【図４５】第二十三の実施例の上ケーシング及び圧力隔壁を取り除いたときの上面図。
【図４６】第二十三の実施例の非旋回スクロール部材上面中央部の拡大図。
【図４７】第二十四の実施例の差圧制御弁付近の縦断面図(図４１におけるＰ部の拡大図)。
【図４８】第二十五の実施例の固定スクロール部材の縦断面図。
【図４９】第二十五の実施例のバイパス弁付近の縦断面図(図４８におけるＴ部の拡大図)。
【図５０】第二十六の実施例のバイパス弁付近の縦断面図(図４８におけるＴ部の拡大図)。
【図５１】従来例の縦断面図。
【図５２】背面過中間圧領域の極限である背面過吸込圧領域を設定した場合の差圧制御弁付近の縦断面図（図１におけるＰ部の拡大図）。
【図５３】背面過中間圧領域の極限である背面過吸込圧領域を設定した他の場合の差圧制御弁付近の縦断面図（図１におけるＰ部の拡大図）。
【図５４】背面過中間圧領域の極限である背面過吸込圧領域を設定した他の場合の差圧制御弁付近の縦断面図（図４１におけるＰ部の拡大図）。
【符号の説明】
２…固定スクロール部材（非旋回スクロール部材）、２ｅ…バイパス穴、２ｉ…吸込み側導通路、２α…中間側導通路、２β…背面側導通路、２λ…バイパス弁シール面、２τ…バイパス弁シール線、３…旋回スクロール部材、３α…中間側導通路、４…フレーム、５…オルダムリング、６…圧縮室、１２…シャフト、１９…モータ、２３…バイパス弁、２３ｘ…バイパス弁板、２３ｙ…円状バイパス弁板、６０…吸込み室、６１…固定背面室（非旋回背面室）、６２…モータ室、６７…旋回側面領域、６８…中間圧力室、９５…背面吐出圧領域、９６…吐出室、９９…背面過中間圧領域(背面過吸込圧領域)、１００…差圧制御弁、100a…弁体、１００ｃ…差圧弁ばね、１００ｊ…弁シール面、１００β…背面側導通路、１００ｃ…差圧弁ばね、１０２…吐出背面間流路。

Claims (5)

1. 鏡板とそれに立設する渦巻き状のスクロールラップを備えそのスクロールラップの立設する軸線方向に垂直な面内を旋回運動する旋回スクロール部材と、鏡板とそれに立設する渦巻き状のスクロールラップを備え少なくとも前記軸線方向に垂直な面内の方向における運動が概略規制される非旋回スクロール部材を噛み合わせ、それらスクロール部材の間に概略閉塞して容積が縮小する圧縮室と、その圧縮室側の流体の圧力による前記両スクロール部材の鏡板を引き離す向きの引き離し力に対抗して前記両スクロール部材の鏡板を引き付ける向きの引付力を各々の前記スクロール部材にかける引付力付加手段と、前記引付力と前記引き離し力のベクトル和である付勢力の反力を各々の前記スクロール部材に発生させるスクロール支持部材と、流体を前記圧縮室に導入する吸込圧領域と、前記圧縮室内で加圧した流体を外部へ導出する吐出系を有するスクロール圧縮機において、
   前記圧縮室の圧力が前記吐出系内の圧力である吐出圧よりも高くなることを抑制する圧力制御手段と、
   前記旋回スクロール部材の背部に位置し前記引付力付加手段を構成する背面過中間圧領域と前記圧縮室とを導通する導通路と、
   前記導通路に配置され、前記背面過中間圧領域の圧力と前記導通路が開口する前記圧縮室である中間圧力室の圧力との圧力差が所定値を越えると開制御する差圧制御弁とを備えたことを特徴とするスクロール圧縮機。
2. 請求項１において、前記背面過中間圧領域の圧力が前記吸込圧領域の圧力に比例することを特徴とするスクロール圧縮機。
3. 請求項１又は２において、前記差圧制御弁は、弁シール面に設けた弁体と前記弁体を付勢する弁ばねとを備え、
   前記背面過中間圧領域の圧力と前記中間圧力室の圧力の差が前記弁ばねの付勢力を越えると、前記弁体が前記弁シール面から離れて前記導通路を開けることを特徴とするスクロール圧縮機。
4. 請求項１乃至３の何れかにおいて、前記旋回スクロール部材の前記引付力付加手段は、前記背面過中間圧領域に加えて、前記旋回スクロールの背面に前記吐出圧をかける背面吐出圧領域から構成されることを特徴とするスクロール圧縮機。
5. 請求項１乃至４の何れかにおいて、前記背面過中間圧領域と前記吐出系との間に流体の絞りを伴う背面絞り流路を設け、
   前記背面絞り流路による圧力損失により、前記背面過中間圧領域の圧力を前記吐出圧よりも低下させることを特徴とするスクロール圧縮機。

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