JP4125154B2

JP4125154B2 - こんろ

Info

Publication number: JP4125154B2
Application number: JP2003040666A
Authority: JP
Inventors: 公一光藤; 晃裕三浦
Original assignee: パロマ工業株式会社
Priority date: 2003-02-19
Filing date: 2003-02-19
Publication date: 2008-07-30
Anticipated expiration: 2023-02-19
Also published as: JP2004251502A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、調理鍋を五徳上に載置して環状バーナで加熱調理するこんろに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、テーブルこんろ１０１は、図６に示すようにトッププレート２に設けられる開口２ａの中央位置にこんろバーナ３が配置され、その周囲に汁受皿４が載置される。汁受皿４の外周には、こんろバーナ３への二次空気Ｃ供給用の導入口４ａが開口される。調理鍋Ｐは、こんろバーナ３の上方周囲に設けられた五徳１５０に載置され、こんろバーナ３の燃焼により加熱される。
この五徳１５０は、調理鍋Ｐを載置する複数の五徳爪１５１と各五徳爪１５１の基盤となる五徳リング１５２とにより一体的に構成され、トッププレート２上に載置される。
こんろバーナ３は、中央に中央開口部６ｂが形成されて環状混合気室６ａを有するバーナ本体６と、バーナ本体６に載置することにより外周縁に多数の主炎口７Ａを形成するバーナヘッド７とからなる。
【０００３】
このテーブルこんろ１０１では、こんろバーナ３の燃焼時に必要な二次空気として、バーナヘッド７の中央の筒部７ｃを通る二次空気Ａ（図中実線矢印）と、汁受皿４の外周に形成された導入口４ａからの二次空気Ｃ（図中実線矢印）とを導入する。また、こんろバーナ３の燃焼排気は、調理鍋Ｐと五徳リング１５２との間の隙間Ｙを通って排出される。
そして、このようなテーブルこんろ１０１では、五徳爪１５１の高さを低くすることによって、調理鍋Ｐと五徳リング１５２との間の隙間Ｙから二次空気が供給されることを防止して、火炎の温度低下を防ぎ燃焼性能を向上させると共に、熱効率を向上させることができる（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
【特許文献１】
特開２００１−２１５０２３号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述したテーブルこんろ１０１では、五徳リング１５２が外周端から内周に向けて徐々に下がるように傾斜しているため、五徳径より小さい調理鍋を使用した場合には、図７に示すように、鍋底の外周部と五徳リング１５２上面との間に大きな隙間Ｙ’ができてしまい、つまり鍋外周からリング上面へおろした鉛直距離Ｊが長くなり、外側から冷えた二次空気がこの隙間Ｙ’を通って大量に入り込むために熱効率や燃焼性能を向上させることができないという問題があった。
また、調理鍋Ｐと五徳リング１５２との間の隙間Ｙを小さくしすぎると、排気抵抗が増大してこれまた燃焼性能悪化の原因となるだけでなく、火炎の熱が五徳リング１５２に奪われるようになってしまい、熱効率が低下するという問題もある。
本発明のこんろは上記課題を解決し、小さな調理鍋に対しても調理鍋と五徳リングとの間の隙間を最適な大きさに設定して、熱効率及び燃焼性能を向上させることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決する本発明の請求項１記載のこんろは、
周方向に多数の炎口を配設した環状バーナを備えるとともに、
調理鍋を上記環状バーナの上方で支持する複数の五徳爪と上記環状バーナの炎口の周囲を囲むように設けられ該五徳爪を支持する五徳リングとにより形成された五徳をトッププレートに載置し、
上記五徳リングの下面を伝わらせて、上記環状バーナへ燃焼用二次空気を送るこんろにおいて、
上記五徳リングは、内周側の面をリング中心に向かって下向きに傾斜させて延長した傾斜鍔部を備えるとともに、その外側にリング状の平坦部を形成し、
上記平坦部と上記傾斜鍔部との境界線で囲まれる水平面の面積をＡ（ｃｍ^２）、上記境界線上の点と上記五徳爪の上端との垂直距離をＬ（ｃｍ）、上記環状バーナへの単位時間当たりの最大燃料供給量をＩｐ（ｋＷ）として、７５＜Ａ×Ｌ／Ｉｐ＜１１５の関係が成り立つことを要旨とする。
【０００７】
また、本発明の請求項２記載のこんろは、上記請求項１記載のこんろにおいて、
上記五徳リングは、リング中心から外周端までの水平距離が、リング中心から上記境界線までの水平距離の１．５倍以内であることを要旨とする。
【０００８】
上記構成を有する本発明の請求項１記載のこんろは、環状バーナへの単位時間当たりの最大燃料供給量に対する燃焼空間（平坦部と傾斜鍔部との境界線で囲まれる水平面と調理鍋の底面とで囲まれた空間）の大きさ（Ａ×Ｌ／Ｉｐ）を完全燃焼させるのに必要な大きさ（７５ｃｍ^３／ｋＷ）以上としているため、常に良好な燃焼状態を維持できる。また、この燃焼空間が広すぎると、鍋底と五徳リングとの間の隙間が広くなりすぎ、冷えた二次空気が外部から入り込んでしまうが、環状バーナへの単位時間当たりの最大燃料供給量に対する燃焼空間の大きさの上限値（１１５ｃｍ^３／ｋＷ）も設定しているためこの問題も生じない。従って、五徳の形状や五徳と調理鍋との位置関係が関係式：７５＜Ａ×Ｌ／Ｉｐ＜１１５を満たすことにより、環状バーナの燃焼性能を良好に維持でき、熱効率も向上する。
つまり、環状バーナの燃焼性能が単位時間当たりの最大燃料供給量に対する燃焼空間の大きさ（Ａ×Ｌ／Ｉｐ）に大きく依存することに着目し、この値を最適範囲内に特定することで上記課題を解決したのである。
しかも、五徳リングの傾斜鍔部の外側に平坦部を形成し、その内側にのみ傾斜面を形成することにより、小さい調理鍋を五徳に載置しても、鍋底の外周部と五徳リングとの間の隙間の大きさや燃焼空間の大きさを、大きい調理鍋を載置した場合と同程度にすることが可能である。このため、小さい調理鍋に対しても大きい調理鍋に対してと同様火炎の温度低下を防止できる。
【０００９】
また、本発明の請求項２記載のこんろは、五徳リングの大きさをリング中心から境界線までの水平距離の１．５倍以内に制限することによって、五徳リングへの環状バーナからの放熱を抑えている。傾斜鍔部の外周に形成した平坦部が大きすぎると、環状バーナからの五徳への放熱が大きくなってしまい、燃焼性能や熱効率が悪化する。
一般的に、こんろの場合、調理によって使い分けできる大小二つのバーナによって構成されている。通常、インプット（単位時間当たりの燃料供給量）に応じて、大バーナでは、直径が２６ｃｍ〜３０ｃｍの調理鍋を、小バーナでは、直径が２０ｃｍ〜２４ｃｍの調理鍋を加熱するように設計される。また、五徳は使い勝手等を考え、左右共通のものを使用することが一般的である。従って、五徳リングの大きさをリング中心から境界線までの水平距離の１．５倍（＝３０ｃｍ／２０ｃｍ）としておくと、このような一般的に用いられる大小いずれの調理鍋を用いても、燃焼性能を良好に維持して熱効率を向上させることができる。言い換えれば、１．５倍以上としても五徳リングへの放熱が大きくなるだけで実用上のメリットは少ない。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以上説明した本発明の構成・作用を一層明らかにするために、以下本発明のこんろの好適な実施形態について説明する。
【００１１】
本発明の第一実施形態としての家庭用のテーブルこんろについて図１〜３を用いて説明する。
図１は、テーブルこんろの断面図であり、図２は、こんろバーナの断面図であり、図３は、テーブルこんろの外観図である。尚、図１，２は、図３中の一点鎖線Ａ−Ａでの断面図であり、図２においては、バーナヘッドをバーナ本体に載置する前の状態の図である。
テーブルこんろ１は、トッププレート２に開口２ａが設けられ、その開口２ａの中央位置にこんろバーナ３が配置され、開口外周縁に汁受皿４が載置される。汁受皿４の外周には、こんろバーナ３への二次空気Ｃ供給用の導入口４ａが開口される。こんろバーナ３を上方から覆うようにして、調理鍋Ｐを載置する五徳５０がトッププレート２上に配置される。
このこんろバーナ３は、外周に多数のスリット状の炎口溝７ａを放射状に備えたバーナヘッド７と、バーナ本体６とからなり、バーナヘッド７をバーナ本体６上に載置することで、外周縁に多数の主炎口７Ａが形成される。また、バーナヘッド７の上面には、調理鍋Ｐの中央部を加熱するための内炎口７ｂが開口される。
また、本実施形態のこんろバーナ３としては、調理鍋Ｐとの距離を縮めて熱効率の向上を図るために、一次空気率λ_１を高めた（例えば、λ_１＝５５〜７５％）高熱効率バーナを用いている。
【００１２】
バーナ本体６は、燃料ガスと一次空気とを吸入するスロート部６ｃと、スロート部６ｃと連通し燃料ガスと一次空気とを混合する環状混合気室６ａとを備える。尚、環状混合気室６ａは、上面が開口しておりバーナヘッド７を載置することにより塞がれる構成である。
バーナ本体６の環状混合気室６ａの中央には中央開口部６ｂが形成され、バーナヘッド７の中央には燃焼用二次空気Ａの流路となる筒部７ｃが鉛直方向に形成される。そして、バーナヘッド７は、この筒部７ｃをバーナ本体６の中央開口部６ｂに嵌合して、バーナ本体６上に載置される。
また、こんろバーナ３の主炎口７Ａの近傍には、点火用の電極８と火炎検出用の熱電対９が設置される。
【００１３】
五徳５０は、調理鍋Ｐを載置する複数のＬ字状の五徳爪５１と、トッププレート２の開口２ａと汁受皿４との重ね部上を覆うと共に五徳爪５１を立設する基盤となる五徳リング５２とにより一体的に構成される。
この五徳爪５１の下先端は、二段の突起部５３が形成され、五徳リング５２に貫通固定されると共に、最先端の小突起５３ａのみがトッププレート２に開口された五徳受孔２ｂにはめ込まれる。この突起部５３の段差により五徳リング５２とトッププレート２との間に二次空気Ｂ供給用の隙間Ｘが形成される。
五徳リング５２は、中央にリング開口５４が形成された円盤状であり、そのリング開口５４にこんろバーナ３の頭部を同軸上に挿通することによってこんろバーナ３の主炎口７Ａ形成面の周囲を囲む。
五徳リング５２の内周側は、リング中心に向かって下向きに傾斜して傾斜鍔部５２ａを形成し、その先端は主炎口７Ａよりも下方まで延設される。そして、その傾斜鍔部５２ａを主炎口７Ａにおけるガスの噴出方向とほぼ平行に形成すると共に、その先端を主炎口７Ａの外周面に接近させる（例えば、傾斜鍔部５２ａの先端と主炎口７Ａの外周面との距離ｄを２．７ｃｍに設定する）。
一方、五徳リング５２の外周側には、全周にわたって略水平面となる平坦部５２ｂが形成される。
【００１４】
ここで五徳５０の構成について詳述する。リング中心から五徳リング５２の外周端、すなわち、平坦部５２ｂの終端までの距離ｂは、１１．４ｃｍであり、リング中心から傾斜鍔部５２ａと平坦部５２ｂとの境界までの距離ａは、９．４ｃｍであり、五徳リング５２上で平坦部５２ｂと傾斜鍔部５２ａとの境界上の点と五徳爪５１の上端との垂直距離Ｌ、すなわち、調理鍋Ｐを載置した際の調理鍋Ｐと五徳リング５２との最短距離Ｌは、１．４ｃｍである。また、リング中心から傾斜鍔部５２ａの先端までの距離ｃは、５．１ｃｍであり、傾斜鍔部５２ａの先端と主炎口７Ａの外周面との距離ｄは、２．７ｃｍである。尚、リング中心から平坦部５２ｂの終端までの距離ｂの大きさは、リング中心から傾斜鍔部５２ａと平坦部５２ｂとの境界までの距離ａの大きさの１．５倍以内とする。
また、こんろバーナ３の単位時間当たりの最大燃料供給量Ｉｐは、４．２ｋＷである。
【００１５】
調理鍋Ｐと五徳リング５２との間の隙間Ｙは、こんろバーナ３の燃焼排気の排出通路となる。このため、この隙間Ｙが小さすぎると排気抵抗が増大して燃焼性能が悪化してしまうし、逆に、大きすぎても余分な燃焼用二次空気が燃焼排気の下方より流れ込んで、火炎を冷却するため燃焼性能は悪化する。また、五徳リング５２を調理鍋Ｐに近づけて隙間Ｙを小さくしていくと、火炎の熱が五徳リング５２に奪われるようになるため、熱効率は低下していく。
【００１６】
上述した五徳リング５２の形状及び調理鍋Ｐと五徳リング５２との距離Ｌは、燃焼性能と熱効率とが共に良好な範囲となるように実験的に得た最適の設定値である。その実験データの一例を示せば、表１及び図４の特性グラフに示したとおりである。この実験は、調理鍋Ｐと五徳リング５２との距離Ｌ、すなわち、五徳爪５１の高さのみを変化させ、他のサイズは、上述したサイズである五徳を用いて行った。尚、実験条件により実験結果の絶対値は変化するが傾向は変わらない。
【表１】

尚、理論ＣＯとは、不完全燃焼の程度を表す指数であり、燃焼排ガス中で検出されたＣＯとＣＯ_２の値から次式で計算される。理論ＣＯの値が小さい方が、発生するＣＯが少なく燃焼性能が良好な状態であることを示す。
理論ＣＯ＝測定ＣＯ％×（ＣＯ_２ｍａｘ／測定ＣＯ_２％）
ＣＯ_２ｍａｘ：燃料ガスを理論空気比（λ＝１）で完全燃焼させた場合に発生する二酸化炭素の濃度
理論ＣＯが０．０８５％以下であれば燃焼が良好であるとすると（法規での排出基準は０．１４％であり、余裕度を加味して本実施形態では基準を０．０８５％とした）、グラフより、調理鍋Ｐと五徳リング５２との距離Ｌがおよそ１．０ｃｍ〜１．７ｃｍの範囲でこの基準をクリアしている。また、熱効率ηは、距離Ｌが１．１ｃｍよりも近づくと急激に悪化する。すなわち、Ｌ＝１．１ｃｍが熱効率ηの変曲点となる。
従って、距離Ｌが１．１ｃｍ〜１．７ｃｍの範囲にあれば、燃焼性能を良好に維持できると共に、高い熱効率が達成できる。従って、距離Ｌの許容域は１．１ｃｍ〜１．７ｃｍとなる。
【００１７】
また、発明者らは、こんろバーナ３の燃焼性能が単位時間当たりの最大燃料供給量に対する燃焼空間（傾斜鍔部５２ａと平坦部５２ｂとの境界線で囲まれる水平面と調理鍋Ｐの底面とで囲まれた空間）の大きさに大きく依存することに着目し、この値を最適範囲内に特定した。
傾斜鍔部５２ａと平坦部５２ｂとの境界線で囲まれる水平面の面積をＡ（Ａ＝π×ａ^２）とすると、燃焼空間の大きさはＡ×Ｌとなる。そして、単位時間当たりの最大燃料供給量に対する燃焼空間の大きさは、Ａ×Ｌ／Ｉｐとなる。
この式に上記の実験結果であるＡ＝２７７ｃｍ^２、Ｉｐ＝４．２ｋＷ、Ｌ＝１．１ｃｍ〜１．７ｃｍを代入すると、単位時間当たりの最大燃料供給量に対する燃焼空間の大きさが、７２．５＜Ａ×Ｌ／Ｉｐ＜１１２．１の範囲で燃焼性能や熱効率が良好に維持されることが分かる。そして、傾斜鍔部５２ａと平坦部５２ｂとの境界線で囲まれる水平面の面積（Ａ）、単位時間当たりの最大燃料供給量（Ｉｐ）、五徳リング５２上で平坦部５２ｂと傾斜鍔部５２ａとの境界上の点と五徳爪５１の上端との垂直距離（Ｌ）を様々に変化させた上記の実験を繰り返したところ、これらの値が条件式：７５＜Ａ×Ｌ／Ｉｐ＜１１５を満たすとこんろバーナ３の燃焼性能や熱効率が良好に維持されることが見出された。
【００１８】
例えば、条件式：７５＜Ａ×Ｌ／Ｉｐ＜１１５に、Ａ＝π×ａ^２、ａ＝８．５ｃｍ、Ｉｐ＝４．２ｋＷを代入すると、１．３９ｃｍ＜Ｌ＜２．１３ｃｍとなり、これは、ａを８．５ｃｍに、Ｉｐを４．２ｋＷに固定した上記のような実験結果と一致する。
また、Ａ＝π×ａ^２、ａ＝１０．５ｃｍ、Ｉｐ＝４．２ｋＷを代入すると、０．９１ｃｍ＜Ｌ＜１．４０ｃｍとなり、これは、ａを１０．５ｃｍに、Ｉｐを４．２ｋＷに固定した上記のような実験結果と一致する。
【００１９】
上述したテーブルこんろ１によれば、こんろバーナ３の燃焼により生じた高温の燃焼ガスが上方へ移動し鍋底面に沿って、五徳リング５２と調理鍋Ｐとの間の隙間Ｙから外側へと排出される。この移動に伴って発生するドラフト力によって、バーナヘッド７の中央の筒部７ｃ及び五徳リング５２の下方の隙間Ｘ及び導入口４ａから燃焼用二次空気Ａ，Ｂ，Ｃが吸引される。
隙間Ｘから吸引される燃焼用二次空気Ｂは、傾斜鍔部５２ａに沿って主炎口７Ａの近傍に導かれる。この結果、二次空気Ｂが火炎の基部から先端まで全体に渡って供給されるため燃焼性能が向上する。また、二次空気Ｂは隙間Ｘを通過する間にこんろバーナ３に形成された火炎によって予熱される。
【００２０】
更に、従来のテーブルこんろに比べて、五徳リング５２を調理鍋Ｐに近づけて形成しているため、五徳リング５２と調理鍋Ｐとの間の隙間Ｙから燃焼用二次空気が吸引されてしまうことを防止できる。このため、こんろバーナ３の火炎が冷えた二次空気と直接接触して冷却されることはなく、燃焼性能が向上する。
従って、五徳爪５１を低くして調理鍋Ｐの載置面をこんろバーナ３に近づけて熱効率の向上を図っても、燃焼性能を良好に維持することができる。
【００２１】
また、五徳リング５２上で平坦部５２ｂと傾斜鍔部５２ａとの境界上の点と五徳爪５１の上端との垂直距離Ｌ、すなわち、五徳リング５２の平坦部５２ｂと調理鍋Ｐの底面との距離は、平坦部５２ｂよりも内周側の面積Ａとこんろバーナ３の単位時間当たりの最大燃料供給量Ｉｐと、燃焼性能及び熱効率が共に良好となる条件式：７５＜Ａ×Ｌ／Ｉｐ＜１１５を満たすように設定されている。
【００２２】
言い換えれば、距離Ｌが実験的に設定された条件を満たすことによって、こんろバーナ３への単位時間当たりの最大燃料供給量に対する燃焼空間の大きさを燃料が完全燃焼するのに必要な大きさ（７５ｃｍ^３／ｋＷ）以上とすることができるため、常に良好な燃焼状態を維持できる。更に、この燃焼空間が広すぎると、鍋底と五徳リング５２との間の隙間Ｙが広くなりすぎ、冷えた二次空気が外部から入り込んでしまうが、こんろバーナ３への単位時間当たりの最大燃料供給量に対する燃焼空間の大きさの上限値（１１５ｃｍ^３／ｋＷ）も設定しているためこの問題も生じない。
従って、調理鍋Ｐと五徳リング５２との間の隙間Ｙは、燃焼排気のみをスムーズに通過させるので、給排気のバランスがくずれることを防止でき燃焼性能が向上する。
また、距離Ｌがこの範囲よりも狭いと火炎が五徳リング５２に接触して、火炎の熱が五徳リング５２によって奪われるため熱効率が低下してしまう。
つまり、発明者らは、こんろバーナ３の燃焼性能が単位時間当たりの最大燃料供給量に対する燃焼空間の大きさ（Ａ×Ｌ／Ｉｐ）に大きく依存することを見出したのである。そして、燃焼空間の大きさが条件式：７５＜Ａ×Ｌ／Ｉｐ＜１１５を満たすように設定すれば、燃焼性能や熱効率を良好に保つことができる五徳の形状や五徳と調理鍋との位置関係を簡単に設計できる。
【００２３】
さらに、本実施形態のテーブルこんろ１では、五徳リング５２の外周部に平坦部５２ｂを形成しているため、図５に示すように、小さな調理鍋Ｐ’を五徳５０に載置しても調理鍋Ｐ’と五徳リング５２との隙間Ｙの大きさや燃焼空間の大きさを、大きな調理鍋Ｐを載置した場合と同程度とすることができる。従って、使用する調理鍋Ｐ（Ｐ’）の大きさによって、給排気バランスがくずれることはなく、常に熱効率や燃焼性能を良好に維持できる。
【００２４】
また、本実施形態のテーブルこんろ１では、リング中心から五徳リング５２の外周端までの距離ｂ（１１．４ｃｍ）を、リング中心から傾斜鍔部５２ａと平坦部５２ｂとの境界までの距離ａ（９．４ｃｍ）の１．５倍以内とすることによって、平坦部５２ｂの大きさを制限しているため、こんろバーナ３からの五徳リング５２への放熱を抑えることができる。傾斜鍔部５２ａの外周に形成した平坦部５２ｂが大きすぎると、こんろバーナ３からの五徳５０への放熱が大きくなってしまい、燃焼性能や熱効率が悪化する。
【００２５】
以上本発明の実施形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々なる態様で実施し得ることは勿論である。
例えば、本実施形態のテーブルこんろ１では、こんろバーナとして、外周面の周方向に多数の炎口を列設した外向き炎口バーナを用いているが、内周面の周方向に多数の炎口を列設した内向き炎口バーナを用いても構わない。
また、本実施形態では、テーブルこんろにおいて説明したが、ビルトインこんろに適用しても差し支えない。
【００２６】
【発明の効果】
以上詳述したように、本発明の請求項１記載のこんろによれば、二次空気と燃焼排気の流れをスムーズに維持でき、給排気バランスがくずれることがないため、燃焼性能が向上する。この結果、調理鍋とこんろバーナとを従来よりも近づけることが可能となり、熱効率を向上させることができる。
更に、五徳リングの外周部に平坦部を形成したため、小さい調理鍋を使用した場合にも、燃焼空間や鍋底と五徳リングとの隙間の大きさを大きい調理鍋を使用した場合と同程度とすることができる。従って、小さな調理鍋に対しても、熱効率や燃焼性能を向上させることが可能となる。
【００２７】
更に、本発明の請求項２記載のこんろによれば、五徳リングの大きさに制限を設けることによって、環状バーナからの五徳への放熱を抑制して、熱効率や燃焼性能を良好に維持できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施形態としてのテーブルこんろを側面から見た断面図である。
【図２】本実施形態としてのこんろバーナを側面から見た断面図である。
【図３】本実施形態としてのテーブルこんろの外観図である。
【図４】実験データの一例を表１に対応して示した特性グラフである。
【図５】小さい調理鍋を用いた際の本実施形態としてのテーブルこんろを側面から見た断面図である。
【図６】従来例としてのテーブルこんろに大きい調理鍋を載置した際の断面図である。
【図７】従来例としてのテーブルこんろに小さい調理鍋を載置した際の断面図である。
【符号の説明】
１…テーブルこんろ、２…トッププレート、３…こんろバーナ、７Ａ…主炎口、７ａ…炎口溝、５０…五徳、５１…五徳爪、５２…五徳リング、５２ａ…傾斜鍔部、５２ｂ…平坦部、Ｐ…調理鍋、Ｘ…隙間、Ｙ…隙間。

Claims

周方向に多数の炎口を配設した環状バーナを備えるとともに、
調理鍋を上記環状バーナの上方で支持する複数の五徳爪と上記環状バーナの炎口の周囲を囲むように設けられ該五徳爪を支持する五徳リングとにより形成された五徳をトッププレートに載置し、
上記五徳リングの下面を伝わらせて、上記環状バーナへ燃焼用二次空気を送るこんろにおいて、
上記五徳リングは、内周側の面をリング中心に向かって下向きに傾斜させて延長した傾斜鍔部を備えるとともに、その外側にリング状の平坦部を形成し、
上記平坦部と上記傾斜鍔部との境界線で囲まれる水平面の面積をＡ（ｃｍ^２）、上記境界線上の点と上記五徳爪の上端との垂直距離をＬ（ｃｍ）、上記環状バーナへの単位時間当たりの最大燃料供給量をＩｐ（ｋＷ）として、７５＜Ａ×Ｌ／Ｉｐ＜１１５の関係が成り立つことを特徴とするこんろ。
上記五徳リングは、リング中心から外周端までの水平距離が、リング中心から上記境界線までの水平距離の１．５倍以内であることを特徴とする請求項１記載のこんろ。