JP4017232B2 - 押出成形用ポリウレタン樹脂組成物 - Google Patents
押出成形用ポリウレタン樹脂組成物 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4017232B2 JP4017232B2 JP04138198A JP4138198A JP4017232B2 JP 4017232 B2 JP4017232 B2 JP 4017232B2 JP 04138198 A JP04138198 A JP 04138198A JP 4138198 A JP4138198 A JP 4138198A JP 4017232 B2 JP4017232 B2 JP 4017232B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- resin composition
- polyurethane resin
- molecular weight
- average molecular
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L75/00—Compositions of polyureas or polyurethanes; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L75/04—Polyurethanes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
- C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
- C08G18/08—Processes
- C08G18/10—Prepolymer processes involving reaction of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen in a first reaction step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G18/00—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates
- C08G18/06—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen
- C08G18/70—Polymeric products of isocyanates or isothiocyanates with compounds having active hydrogen characterised by the isocyanates or isothiocyanates used
- C08G18/72—Polyisocyanates or polyisothiocyanates
- C08G18/74—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic
- C08G18/76—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic
- C08G18/7657—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic containing two or more aromatic rings
- C08G18/7664—Polyisocyanates or polyisothiocyanates cyclic aromatic containing two or more aromatic rings containing alkylene polyphenyl groups
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Polyurethanes Or Polyureas (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐水性、耐熱性などに優れ、溶融紡糸等の押出成形の際に装置内でのゲル化が殆どなく、長期連続成形が可能である押出成形用ポリウレタン樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
熱可塑性ポリウレタン樹脂を用いて架橋剤を添加しながら溶融紡糸する方法は例えば特開昭５７−１８０６５３号、特開昭５６−１１０７１２号、特公昭５８−４６５７３号により知られている。また複数の長鎖ポリオールを用いて共重合体を作りポリウレタン組成物を得る方法は例えば特開昭６３−２０２６１０号により知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、これらの公知の技術においては、押出成形機内での溶融時はゲル化が起こらず、長期にわたる連続成形加工が可能で、且つ高い物性をもった成形物を与える熱可塑性ポリウレタン樹脂は提供されない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、長鎖グリコールとして、３−メチル−１,５−ペンチレンアジペート（Ａ）とポリテトラメチレンエーテルグリコール（Ｂ）の混合物、鎖伸長剤として、１,４−ブタンジオール（Ｃ）、有機ジイソシアネートとして４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネート（Ｄ）を使用し、それぞれの使用量を特定することにより得られる熱可塑性ポリウレタンエラストマーであって、１９０℃の流れ値Ｑ（ｃｍ３／ｓ）が特定の範囲で、かつ樹脂分１０％のジメチルフォルムアミド（ＤＭＦ）溶解液の粘度が特定値以上となる熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ｅ）とＮＣＯ含有率が特定のイソシアネート末端化合物（Ｆ）を特定比で混合したものが耐熱性、回復性、連続生産性に優れたポリウレタン押出成形物を与えることを見出した。
すなわち、本発明は、
（１）数平均分子量が１，３００〜２，８００の３−メチル−１,５−ペンチレンアジペート（Ａ）、数平均分子量が６５０〜１，４００のポリテトラメチレンエーテルグリコール（Ｂ）および１,４−ブタンジオール（Ｃ）からなり、（Ａ）と（Ｂ）の重量比が
【０００５】
【数６】
であり、（Ｃ）の（Ａ）と（Ｂ）の合計に対するモル比が、
【数７】
であるポリヒドロキシ成分と、４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネート（Ｄ）を、（Ｄ）の（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）の合計に対するモル比が、
【数８】
となる量で反応させて得られるものであって、１９０℃における試験荷重３０Kgfの流れ値Ｑ（ｃｍ３／ｓ）が２×１０−３ ≦ Ｑ ≦ ５×１０−３の範囲であり、かつ樹脂分１０重量％のジメチルフォルムアミド溶解液の粘度が２０００mPa・s 以上である熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ｅ）１００重量部に対して、イソシアネート基含有率（ＮＣＯ含有率）が３〜６％であるイソシアネート末端化合物（Ｆ）を１５〜２５重量部を含んでなる押出成形用ポリウレタン樹脂組成物、
【０００６】
（２）（Ａ）の数平均分子量が１,５００〜２,５００であり、（Ｂ）の数平均分子量が７５０〜１,２５０である前記（１）記載のポリウレタン樹脂組成物、
（３）（Ｆ）が３−メチル−１,５−ペンチレンアジペートと４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネートを反応させて得られるものである前記（１）または（２）に記載のポリウレタン樹脂組成物、
（４）前記（１）記載のポリウレタン樹脂組成物を押出成形して得られた成形物、
である。
【０００７】
【発明の実施の形態】
本発明における、熱可塑性ポリウレタンエラストマーの製造に使用される３−メチル−１,５−ペンチレンアジペート、ポリテトラメチレンエーテルグリコールの長鎖グリコールの数平均分子量は３−メチル−１,５−ペンチレンアジペートが通常１.３００〜２,８００、好ましくは１,５００〜２,５００、ポリテトラメチレンエーテルグリコールが通常６５０〜１,４００、好ましくは７５０〜１,２５０である。それぞれこの範囲より分子量が小さいと耐熱性、弾性回復性が低下し、大きいと押出性、例えば溶融紡糸の場合では紡糸性が低下する。
本発明に使用される３−メチル−１,５−ペンチレンアジペートおよびポリテトラメチレンエーテルグリコールの長鎖グリコールの重量混合比は
【数１１】
３−メチル−１,５−ペンチレンアジペートの重量比がこの範囲より小さいと耐熱性が低下し、大きいと耐水性が低下する。本発明に用いる熱可塑性ポリウレタンエラストマーの硬度および融点の調整は、比較的広い範囲にわたって成分（Ａ）＋（Ｂ）および（Ｃ）の使用モル比を変えることにより行うことができる。長鎖グリコール（Ａ）＋（Ｂ）対１,４−ブタンジオール（Ｃ）のモル比は通常
【数１２】
【０００８】
この範囲より小さいと強度が低下し、大きいとしなやかさが低下する。
本発明において用いる熱可塑性ポリウレタンエラストマーの製造は構成成分（Ａ）〜（Ｄ）を、４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネート（Ｄ）対ポリヒドロキシ化合物（Ａ）〜（Ｃ）の合計のモル比が
【数１３】
行われる。この範囲より小さいと均質性が低下し、大きいと反応の安定性が低下する。
ポリヒドロキシ化合物（Ａ）〜（Ｃ）は好ましくは混合物の形で４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネートと反応させる。
本発明において用いる熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、目的によりポリウレタンの製造において通常使用される触媒、反応促進剤、内部離型剤、各種の顔料、着色剤、充填剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、滑剤、加水分解防止剤、難燃剤、等の任意の成分（Ｇ）を必要に応じて使用することができる。
【０００９】
本発明において用いる熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ｅ）は、公知のワン−ショット法により好ましく製造される。その場合、成分（Ａ）〜（Ｄ）及び所望により（Ｇ）をバッチ法または連続法で混合し、押出機、あるいはコンベアベルト上で４０〜２３０℃、好ましくは７０〜１８０℃の温度で反応させ、ついで生成した熱可塑性ポリウレタンエラストマーを粒状化させて得ることができる。
本発明において用いる熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ｅ）は、上述の方法で製造された熱可塑性ポリウレタンエラストマーの中でＪＩＳ Ｋ７３１１「ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの試験方法」の流れ試験に定められた方法での試験温度１９０℃、試験荷重３０kgf の流れ値Ｑ（cm3／s）が１.５×１０-3≦ Ｑ ≦７×１０-3、好ましくは２×１０-3≦ Ｑ ≦５×１０-3、さらに好ましくは３×１０-3≦ Ｑ ≦４×１０-3のものを使用する。この範囲より大きいと連続押出日数が減少し、小さいと強度が低下する。
この流れ値Ｑは、反応に用いられる成分（Ａ）＋（Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）の添加時の温度、混合物の温度、反応時の温度、反応時間により調節することができる。
本発明において用いる熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ｅ）は、上述の方法で製造された熱可塑性ポリウレタンエラストマーをＤＭＦの中に重量比で１０％の割合で溶解させた溶解粘度が１,５００mPa・s 以上、好ましくは２,０００mPa・s 以上、さらに好ましくは１０,０００mPa・s以上のものを使用する。この範囲より小さいと耐熱性が低下する。
【００１０】
本発明に使用されるイソシアネート末端化合物（Ｆ）はＪＩＳ Ｋ７３０１「熱硬化性ポリウレタンエラストマー用トリレンジイソシアネート型プレポリマー試験方法」のイソシアネート基含有率に定められた方法でのイソシアネート基含有率２〜７％の範囲のものが好ましく、３〜６％のものがさらに好ましい。この範囲より小さいと成形物の耐熱性が低下し、大きいと膠着性が起き、例えば糸の場合解舒性が悪くなる。
本発明におけるイソシアネート末端化合物（Ｆ）は、有機ジイソシアネートと長鎖グリコールを反応させて得ることができる。反応に使用される有機ジイソシアネートとしては、一般の熱可塑性ポリウレタン樹脂の反応に用いられるものを使用することができるが、好ましくは芳香族ジイソシアネート、さらに好ましくは４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネートである。
長鎖グリコールとしてはポリエーテル、ポリエステル、ポリカーボネート、あるいはこれらの混合物等をあげることができるが、好ましくは３−メチル−１,５−ペンチレンアジペート、またはポリテトラメチレンエーテルグリコールであり、特に平均分子量が１,５００〜２,５００の３−メチル−１,５−ペンチレンアジペートが、熱可塑性ポリウレタン樹脂との相溶性、長期安定性の面からより好ましい。
【００１１】
また該イソシアネート末端化合物（Ｆ）の添加量は、熱可塑性ポリウレタンエラストマー１００重量部に対して、通常１３〜２８重量部、好ましくは１５〜２５重量部、さらに好ましくは、１７〜２３重量部である。１３重量部未満では押出成形物の耐熱性の向上が充分でなく、２８重量部を越えると押出成形物内の未反応のイソシアネートが原因となり、膠着が強くなる。
本発明のポリウレタン押出成形物は、上述の熱可塑性ポリウレタンエラストマーおよびイソシアネート末端化合物を使用して、公知の押出成形法、例えばポリウレタン弾性繊維の場合では溶融紡糸法により製造することができる。
【００１２】
【実施例】
以下に本発明の参考例、実施例および比較例を示すが、本発明はこれらによって制限されるものではない。試料は押出後のフィルム、およびポリウレタン弾性繊維で下記方法に従って評価し、試験雰囲気の条件が示されている場合を除き、物性の評価は８０℃、１５時間のアニール後、２３℃、５０％Ｒｈの雰囲気下で行った。
《瞬間伸長回復率》
低速伸長型引張試験機を用い、初荷重をかけたときの長さに対して、３００％まで引き伸ばしたのち、直ちに荷重を除き５分間放置後再び初荷重をかけて残留伸びをはかり、次の式により瞬間伸長回復率（％）を算出した。
【数１４】
《１３０℃乾熱回復率》
ポリウレタン弾性繊維を１３０℃乾熱の雰囲気下において２００％まで引き伸ばしたのち、３０分後に荷重を除き３０分間放置後残留伸びをはかり、次の式により算出した。
【数１５】
１３０℃乾熱回復率に優れたポリウレタン弾性繊維は高温での伸長下における永久変形が起こりにくいため、上記式により定義した値は大きくなる。評価基準は下記の通りである。
◎：６０％以上
○：４６以上〜６０％未満
×：４５％未満
【００１３】
《１００℃湿熱回復率》
ポリウレタン弾性繊維を１００℃湿熱の雰囲気下において２００％まで引き伸ばしたのち、３０分後に荷重を除き３０分間放置後残留伸びをはかり、次の式により算出した。
【数１６】
１００℃湿熱回復率に優れたポリウレタン弾性繊維は高温高湿での伸長下における永久変形が起こりにくいため、上記式により定義した値は大きくなる。評価基準は下記の通りである。
◎：６０％以上
○：４６以上〜６０％未満
×：４５％未満
【００１４】
《太さむら》
ポリウレタン弾性繊維をレーザー光により光学的に測定し、１０6ｍ内の糸径の平均値及び標準偏差から次の式より算出した。
【数１７】
評価基準は下記の通りである。
○：０.２未満
×：０.２以上
《しなやかさ》
１００％モジュラスをもとに下記基準で評価した。
◎：０.１ｇ／ｄ未満
○：０.１０以上〜０.１６ｇ／ｄ未満
×：０.１６ｇ／ｄ以上
【００１５】
《均質性》
均質性の測定方法は直径が２０〜７０μｍの繊維をレーザー光により光学的に測定し、ポリウレタン弾性糸１０6ｍあたり１００μｍ以上の径のフィッシュアイ個数を調べ、下記基準で評価した。
○：０個
×：１個以上
《反応安定性》
押出機の回転数を一定（20回転／分）で成形した際の吐出圧（150kgf／cm2スタート）の１分間あたりの変動幅を測定し、下記基準で評価した。
◎：１kgf／cm2未満
○：１kgf／cm2以上〜３kgf／cm2未満
×：３kgf／cm2以上
《連続紡糸日数》
連続紡糸日数はパック圧の圧力上昇が５０kgf／cm2までの日数を測定し、下記基準で評価した。
◎：１５日以上
○：１０日以上〜１５日未満
×：１０日未満
《膠着性》
紡糸巻き取り後のウレタン弾性糸を２５℃、２週間放置後の膠着の有無を調べ、下記基準で評価した。
○：膠着無
×：膠着有
【００１６】
参考例１
本発明に用いられる熱可塑性ポリウレタンエラストマーの製造を公知のワン−ショット法により行った。
分子量２,０００の３−メチル−１,５−ペンチレンアジペート（ＭＰＤＡ）１,０００重量部および分子量１,０００のポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＥＧ）１,０００重量部を１１０℃の温度および５hPaの圧力で１時間にわたり脱水を行った。その混合物に１,４−ブタンジオール（ＢＤ）１８９.３重量部を撹拌しながら混合し、混合物を８０℃に加熱し、ついで５０℃に加温した４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）９２８重量部、酸化防止剤としてイルガノックス（Irganox）1010（チバガイギー社製）を１５.６重量部および加水分解防止剤としてスタバクゾール（Stabaxol）I（バイエル社製）、１３重量部を撹拌しながら添加した。反応温度が１１０℃に達したのち反応混合物を、１２５℃に加温したテフロン処理ガラス繊維布で覆われたホットプレート上に注いだ。
生成したポリウレタン重合体を乾燥室で１００℃、１５時間のアニールを行った。室温に冷却後、重合体を粉砕し、押出機により溶融押出ししてペレット化しベースの熱可塑性ポリウレタンエラストマーとした。得られた熱可塑性ポリウレタンエラストマーの１９０℃の流れ値は３.５×１０-3cm3／ｓ、１０重量％ＤＭＦ溶解粘度は１０,０００ mPa・sであった。得られた熱可塑性ポリウレタンエラストマーの性能評価の結果を〔表１〕に示す。
【表１】
【００１７】
参考例２
分子量２,０００の MPDA １,０００重量部及び MDI ２４５重量部を８０℃で３時間反応させ、イソシアネート基含有率４.５％の本発明に用いるイソシアネート末端化合物を製造した。
【００１８】
実施例１
単軸の押出機の先端に静止型インラインミキサーとフィルムダイを取り付け、押出機のホッパーより参考例１で得られた熱可塑性ポリウレタンエラストマーを所定のフィード量供給した。フィルムダイから熱可塑性ポリウレタンエラストマーの吐出を確認後、押出機のベント口から参考例２で得られたイソシアネート末端化合物（架橋剤）を熱可塑性ポリウレタンエラストマー１００重量部に対して２０重量部になるようなフィード量で注入し、ポリウレタンフィルムを製造した。その性能評価の結果を〔表２〕に示す。
【表２】
【００１９】
実施例２
単軸の押出機の先端に静止型インラインミキサーと紡糸ノズルを取り付ける以外、実施例１と同様にしてモノフィラメントポリウレタン弾性糸を製造した。このときのパック圧の圧力上昇は小さく、糸切れのトラブルもなく１０日以上連続して安定的に紡糸することができた。その性能評価の結果を〔表３〕に示す。
【表３】
【００２０】
実施例３
以下に実施例２においてＭＰＤＡの分子量を１,０００〜４,０００に変化させた場合の物性への影響を〔表４〕に示す。
【表４】
【００２１】
実施例４
以下に実施例２においてＰＴＭＥＧの分子量を５００〜２,０００に変化させた場合の物性への影響を〔表５〕に示す。
【表５】
【００２２】
実施例５
以下に実施例２において分子量２,０００のＭＰＤＡ（Ａ）と分子量１,０００のＰＴＭＥＧ（Ｂ）の重合比率を変化させた場合の物性への影響を〔表６〕に示す。
【表６】
【００２３】
実施例６
以下に実施例２において長鎖グリコール（Ａ）＋（Ｂ）対１,４−ブタンジオール（Ｃ）のモル比を
【数１８】
〔表７〕に示す。
【表７】
【００２４】
実施例７
以下に実施例２においてＭＤＩ（Ｄ）対ポリヒドロキシ化合物（Ａ）〜（Ｃ）の合計のモル比を
【数１９】
に変化させた場合の物性への影響を〔表８〕に示す。
【００２５】
【表８】
【００２６】
実施例８
以下に実施例２において１９０℃の流れ値Ｑ（cm3／s）を２×１０-3〜５×１０-3の範囲で変化させた場合の物性への影響を〔表９〕に示す。
【表９】
【００２７】
実施例９
以下に実施例２において樹脂分１０％のＤＭＦ溶解粘度を２００mPa・s以上で変化させた場合の物性への影響を〔表１０〕に示す。
【表１０】
【００２８】
実施例１０
以下に実施例２においてイソシアネート末端化合物のＮＣＯ含有率を１〜１０％の範囲で変化させた場合の物性への影響を〔表１１〕に示す。
【表１１】
【００２９】
実施例１１
以下に実施例２においてイソシアネート末端化合物の添加量を０〜３０重量部の範囲で変化させた場合の物性への影響を〔表１２〕に示す。
【表１２】
【００３０】
【発明の効果】
本発明により得られる押出成形用ポリウレタン樹脂組成物は、押出成形時における装置内のゲル化物の生成を低減して長期に亙って溶融押出成形機による連続押出成形が可能であり、成形物の生産性を大幅に改良することができる。
しかも本発明のポリウレタン樹脂組成物から得られる弾性繊維、フィルム等の押出成形物の、例えば乾熱、湿熱永久歪、耐熱性、耐溶剤性、引張強度、均質性、弾力性などの物性はいずれも極めて良好なものである。
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐水性、耐熱性などに優れ、溶融紡糸等の押出成形の際に装置内でのゲル化が殆どなく、長期連続成形が可能である押出成形用ポリウレタン樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
熱可塑性ポリウレタン樹脂を用いて架橋剤を添加しながら溶融紡糸する方法は例えば特開昭５７−１８０６５３号、特開昭５６−１１０７１２号、特公昭５８−４６５７３号により知られている。また複数の長鎖ポリオールを用いて共重合体を作りポリウレタン組成物を得る方法は例えば特開昭６３−２０２６１０号により知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、これらの公知の技術においては、押出成形機内での溶融時はゲル化が起こらず、長期にわたる連続成形加工が可能で、且つ高い物性をもった成形物を与える熱可塑性ポリウレタン樹脂は提供されない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、長鎖グリコールとして、３−メチル−１,５−ペンチレンアジペート（Ａ）とポリテトラメチレンエーテルグリコール（Ｂ）の混合物、鎖伸長剤として、１,４−ブタンジオール（Ｃ）、有機ジイソシアネートとして４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネート（Ｄ）を使用し、それぞれの使用量を特定することにより得られる熱可塑性ポリウレタンエラストマーであって、１９０℃の流れ値Ｑ（ｃｍ３／ｓ）が特定の範囲で、かつ樹脂分１０％のジメチルフォルムアミド（ＤＭＦ）溶解液の粘度が特定値以上となる熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ｅ）とＮＣＯ含有率が特定のイソシアネート末端化合物（Ｆ）を特定比で混合したものが耐熱性、回復性、連続生産性に優れたポリウレタン押出成形物を与えることを見出した。
すなわち、本発明は、
（１）数平均分子量が１，３００〜２，８００の３−メチル−１,５−ペンチレンアジペート（Ａ）、数平均分子量が６５０〜１，４００のポリテトラメチレンエーテルグリコール（Ｂ）および１,４−ブタンジオール（Ｃ）からなり、（Ａ）と（Ｂ）の重量比が
【０００５】
【数６】
【数７】
【数８】
【０００６】
（２）（Ａ）の数平均分子量が１,５００〜２,５００であり、（Ｂ）の数平均分子量が７５０〜１,２５０である前記（１）記載のポリウレタン樹脂組成物、
（３）（Ｆ）が３−メチル−１,５−ペンチレンアジペートと４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネートを反応させて得られるものである前記（１）または（２）に記載のポリウレタン樹脂組成物、
（４）前記（１）記載のポリウレタン樹脂組成物を押出成形して得られた成形物、
である。
【０００７】
【発明の実施の形態】
本発明における、熱可塑性ポリウレタンエラストマーの製造に使用される３−メチル−１,５−ペンチレンアジペート、ポリテトラメチレンエーテルグリコールの長鎖グリコールの数平均分子量は３−メチル−１,５−ペンチレンアジペートが通常１.３００〜２,８００、好ましくは１,５００〜２,５００、ポリテトラメチレンエーテルグリコールが通常６５０〜１,４００、好ましくは７５０〜１,２５０である。それぞれこの範囲より分子量が小さいと耐熱性、弾性回復性が低下し、大きいと押出性、例えば溶融紡糸の場合では紡糸性が低下する。
本発明に使用される３−メチル−１,５−ペンチレンアジペートおよびポリテトラメチレンエーテルグリコールの長鎖グリコールの重量混合比は
【数１１】
【数１２】
この範囲より小さいと強度が低下し、大きいとしなやかさが低下する。
本発明において用いる熱可塑性ポリウレタンエラストマーの製造は構成成分（Ａ）〜（Ｄ）を、４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネート（Ｄ）対ポリヒドロキシ化合物（Ａ）〜（Ｃ）の合計のモル比が
【数１３】
ポリヒドロキシ化合物（Ａ）〜（Ｃ）は好ましくは混合物の形で４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネートと反応させる。
本発明において用いる熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、目的によりポリウレタンの製造において通常使用される触媒、反応促進剤、内部離型剤、各種の顔料、着色剤、充填剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、滑剤、加水分解防止剤、難燃剤、等の任意の成分（Ｇ）を必要に応じて使用することができる。
【０００９】
本発明において用いる熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ｅ）は、公知のワン−ショット法により好ましく製造される。その場合、成分（Ａ）〜（Ｄ）及び所望により（Ｇ）をバッチ法または連続法で混合し、押出機、あるいはコンベアベルト上で４０〜２３０℃、好ましくは７０〜１８０℃の温度で反応させ、ついで生成した熱可塑性ポリウレタンエラストマーを粒状化させて得ることができる。
本発明において用いる熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ｅ）は、上述の方法で製造された熱可塑性ポリウレタンエラストマーの中でＪＩＳ Ｋ７３１１「ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの試験方法」の流れ試験に定められた方法での試験温度１９０℃、試験荷重３０kgf の流れ値Ｑ（cm3／s）が１.５×１０-3≦ Ｑ ≦７×１０-3、好ましくは２×１０-3≦ Ｑ ≦５×１０-3、さらに好ましくは３×１０-3≦ Ｑ ≦４×１０-3のものを使用する。この範囲より大きいと連続押出日数が減少し、小さいと強度が低下する。
この流れ値Ｑは、反応に用いられる成分（Ａ）＋（Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）の添加時の温度、混合物の温度、反応時の温度、反応時間により調節することができる。
本発明において用いる熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ｅ）は、上述の方法で製造された熱可塑性ポリウレタンエラストマーをＤＭＦの中に重量比で１０％の割合で溶解させた溶解粘度が１,５００mPa・s 以上、好ましくは２,０００mPa・s 以上、さらに好ましくは１０,０００mPa・s以上のものを使用する。この範囲より小さいと耐熱性が低下する。
【００１０】
本発明に使用されるイソシアネート末端化合物（Ｆ）はＪＩＳ Ｋ７３０１「熱硬化性ポリウレタンエラストマー用トリレンジイソシアネート型プレポリマー試験方法」のイソシアネート基含有率に定められた方法でのイソシアネート基含有率２〜７％の範囲のものが好ましく、３〜６％のものがさらに好ましい。この範囲より小さいと成形物の耐熱性が低下し、大きいと膠着性が起き、例えば糸の場合解舒性が悪くなる。
本発明におけるイソシアネート末端化合物（Ｆ）は、有機ジイソシアネートと長鎖グリコールを反応させて得ることができる。反応に使用される有機ジイソシアネートとしては、一般の熱可塑性ポリウレタン樹脂の反応に用いられるものを使用することができるが、好ましくは芳香族ジイソシアネート、さらに好ましくは４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネートである。
長鎖グリコールとしてはポリエーテル、ポリエステル、ポリカーボネート、あるいはこれらの混合物等をあげることができるが、好ましくは３−メチル−１,５−ペンチレンアジペート、またはポリテトラメチレンエーテルグリコールであり、特に平均分子量が１,５００〜２,５００の３−メチル−１,５−ペンチレンアジペートが、熱可塑性ポリウレタン樹脂との相溶性、長期安定性の面からより好ましい。
【００１１】
また該イソシアネート末端化合物（Ｆ）の添加量は、熱可塑性ポリウレタンエラストマー１００重量部に対して、通常１３〜２８重量部、好ましくは１５〜２５重量部、さらに好ましくは、１７〜２３重量部である。１３重量部未満では押出成形物の耐熱性の向上が充分でなく、２８重量部を越えると押出成形物内の未反応のイソシアネートが原因となり、膠着が強くなる。
本発明のポリウレタン押出成形物は、上述の熱可塑性ポリウレタンエラストマーおよびイソシアネート末端化合物を使用して、公知の押出成形法、例えばポリウレタン弾性繊維の場合では溶融紡糸法により製造することができる。
【００１２】
【実施例】
以下に本発明の参考例、実施例および比較例を示すが、本発明はこれらによって制限されるものではない。試料は押出後のフィルム、およびポリウレタン弾性繊維で下記方法に従って評価し、試験雰囲気の条件が示されている場合を除き、物性の評価は８０℃、１５時間のアニール後、２３℃、５０％Ｒｈの雰囲気下で行った。
《瞬間伸長回復率》
低速伸長型引張試験機を用い、初荷重をかけたときの長さに対して、３００％まで引き伸ばしたのち、直ちに荷重を除き５分間放置後再び初荷重をかけて残留伸びをはかり、次の式により瞬間伸長回復率（％）を算出した。
【数１４】
ポリウレタン弾性繊維を１３０℃乾熱の雰囲気下において２００％まで引き伸ばしたのち、３０分後に荷重を除き３０分間放置後残留伸びをはかり、次の式により算出した。
【数１５】
◎：６０％以上
○：４６以上〜６０％未満
×：４５％未満
【００１３】
《１００℃湿熱回復率》
ポリウレタン弾性繊維を１００℃湿熱の雰囲気下において２００％まで引き伸ばしたのち、３０分後に荷重を除き３０分間放置後残留伸びをはかり、次の式により算出した。
【数１６】
◎：６０％以上
○：４６以上〜６０％未満
×：４５％未満
【００１４】
《太さむら》
ポリウレタン弾性繊維をレーザー光により光学的に測定し、１０6ｍ内の糸径の平均値及び標準偏差から次の式より算出した。
【数１７】
○：０.２未満
×：０.２以上
《しなやかさ》
１００％モジュラスをもとに下記基準で評価した。
◎：０.１ｇ／ｄ未満
○：０.１０以上〜０.１６ｇ／ｄ未満
×：０.１６ｇ／ｄ以上
【００１５】
《均質性》
均質性の測定方法は直径が２０〜７０μｍの繊維をレーザー光により光学的に測定し、ポリウレタン弾性糸１０6ｍあたり１００μｍ以上の径のフィッシュアイ個数を調べ、下記基準で評価した。
○：０個
×：１個以上
《反応安定性》
押出機の回転数を一定（20回転／分）で成形した際の吐出圧（150kgf／cm2スタート）の１分間あたりの変動幅を測定し、下記基準で評価した。
◎：１kgf／cm2未満
○：１kgf／cm2以上〜３kgf／cm2未満
×：３kgf／cm2以上
《連続紡糸日数》
連続紡糸日数はパック圧の圧力上昇が５０kgf／cm2までの日数を測定し、下記基準で評価した。
◎：１５日以上
○：１０日以上〜１５日未満
×：１０日未満
《膠着性》
紡糸巻き取り後のウレタン弾性糸を２５℃、２週間放置後の膠着の有無を調べ、下記基準で評価した。
○：膠着無
×：膠着有
【００１６】
参考例１
本発明に用いられる熱可塑性ポリウレタンエラストマーの製造を公知のワン−ショット法により行った。
分子量２,０００の３−メチル−１,５−ペンチレンアジペート（ＭＰＤＡ）１,０００重量部および分子量１,０００のポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＥＧ）１,０００重量部を１１０℃の温度および５hPaの圧力で１時間にわたり脱水を行った。その混合物に１,４−ブタンジオール（ＢＤ）１８９.３重量部を撹拌しながら混合し、混合物を８０℃に加熱し、ついで５０℃に加温した４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）９２８重量部、酸化防止剤としてイルガノックス（Irganox）1010（チバガイギー社製）を１５.６重量部および加水分解防止剤としてスタバクゾール（Stabaxol）I（バイエル社製）、１３重量部を撹拌しながら添加した。反応温度が１１０℃に達したのち反応混合物を、１２５℃に加温したテフロン処理ガラス繊維布で覆われたホットプレート上に注いだ。
生成したポリウレタン重合体を乾燥室で１００℃、１５時間のアニールを行った。室温に冷却後、重合体を粉砕し、押出機により溶融押出ししてペレット化しベースの熱可塑性ポリウレタンエラストマーとした。得られた熱可塑性ポリウレタンエラストマーの１９０℃の流れ値は３.５×１０-3cm3／ｓ、１０重量％ＤＭＦ溶解粘度は１０,０００ mPa・sであった。得られた熱可塑性ポリウレタンエラストマーの性能評価の結果を〔表１〕に示す。
【表１】
参考例２
分子量２,０００の MPDA １,０００重量部及び MDI ２４５重量部を８０℃で３時間反応させ、イソシアネート基含有率４.５％の本発明に用いるイソシアネート末端化合物を製造した。
【００１８】
実施例１
単軸の押出機の先端に静止型インラインミキサーとフィルムダイを取り付け、押出機のホッパーより参考例１で得られた熱可塑性ポリウレタンエラストマーを所定のフィード量供給した。フィルムダイから熱可塑性ポリウレタンエラストマーの吐出を確認後、押出機のベント口から参考例２で得られたイソシアネート末端化合物（架橋剤）を熱可塑性ポリウレタンエラストマー１００重量部に対して２０重量部になるようなフィード量で注入し、ポリウレタンフィルムを製造した。その性能評価の結果を〔表２〕に示す。
【表２】
実施例２
単軸の押出機の先端に静止型インラインミキサーと紡糸ノズルを取り付ける以外、実施例１と同様にしてモノフィラメントポリウレタン弾性糸を製造した。このときのパック圧の圧力上昇は小さく、糸切れのトラブルもなく１０日以上連続して安定的に紡糸することができた。その性能評価の結果を〔表３〕に示す。
【表３】
実施例３
以下に実施例２においてＭＰＤＡの分子量を１,０００〜４,０００に変化させた場合の物性への影響を〔表４〕に示す。
【表４】
実施例４
以下に実施例２においてＰＴＭＥＧの分子量を５００〜２,０００に変化させた場合の物性への影響を〔表５〕に示す。
【表５】
実施例５
以下に実施例２において分子量２,０００のＭＰＤＡ（Ａ）と分子量１,０００のＰＴＭＥＧ（Ｂ）の重合比率を変化させた場合の物性への影響を〔表６〕に示す。
【表６】
実施例６
以下に実施例２において長鎖グリコール（Ａ）＋（Ｂ）対１,４−ブタンジオール（Ｃ）のモル比を
【数１８】
【表７】
実施例７
以下に実施例２においてＭＤＩ（Ｄ）対ポリヒドロキシ化合物（Ａ）〜（Ｃ）の合計のモル比を
【数１９】
【００２５】
【表８】
実施例８
以下に実施例２において１９０℃の流れ値Ｑ（cm3／s）を２×１０-3〜５×１０-3の範囲で変化させた場合の物性への影響を〔表９〕に示す。
【表９】
実施例９
以下に実施例２において樹脂分１０％のＤＭＦ溶解粘度を２００mPa・s以上で変化させた場合の物性への影響を〔表１０〕に示す。
【表１０】
実施例１０
以下に実施例２においてイソシアネート末端化合物のＮＣＯ含有率を１〜１０％の範囲で変化させた場合の物性への影響を〔表１１〕に示す。
【表１１】
実施例１１
以下に実施例２においてイソシアネート末端化合物の添加量を０〜３０重量部の範囲で変化させた場合の物性への影響を〔表１２〕に示す。
【表１２】
【発明の効果】
本発明により得られる押出成形用ポリウレタン樹脂組成物は、押出成形時における装置内のゲル化物の生成を低減して長期に亙って溶融押出成形機による連続押出成形が可能であり、成形物の生産性を大幅に改良することができる。
しかも本発明のポリウレタン樹脂組成物から得られる弾性繊維、フィルム等の押出成形物の、例えば乾熱、湿熱永久歪、耐熱性、耐溶剤性、引張強度、均質性、弾力性などの物性はいずれも極めて良好なものである。
Claims (4)
- 数平均分子量が１，３００〜２，８００の３−メチル−１,５−ペンチレンアジペート（Ａ）、数平均分子量が６５０〜１，４００のポリテトラメチレンエーテルグリコール（Ｂ）および１,４−ブタンジオール（Ｃ）からなり、（Ａ）と（Ｂ）の重量比が
- （Ａ）の数平均分子量が１,５００〜２,５００であり、（Ｂ）の数平均分子量が７５０〜１,２５０である請求項１記載のポリウレタン樹脂組成物。
- （Ｆ）が３−メチル−１,５−ペンチレンアジペートと４,４′−ジフェニルメタンジイソシアネートを反応させて得られるものである請求項１または２に記載のポリウレタン樹脂組成物。
- 請求項１記載のポリウレタン樹脂組成物を押出成形して得られた成形物。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04138198A JP4017232B2 (ja) | 1998-02-05 | 1998-02-05 | 押出成形用ポリウレタン樹脂組成物 |
| KR1019990003489A KR100566747B1 (ko) | 1998-02-05 | 1999-02-03 | 압출 성형용 폴리우레탄 수지 조성물 |
| TW088101603A TW512155B (en) | 1998-02-05 | 1999-02-03 | Polyurethane resin composition for extrusion molding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04138198A JP4017232B2 (ja) | 1998-02-05 | 1998-02-05 | 押出成形用ポリウレタン樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11222511A JPH11222511A (ja) | 1999-08-17 |
| JP4017232B2 true JP4017232B2 (ja) | 2007-12-05 |
Family
ID=12606827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04138198A Expired - Lifetime JP4017232B2 (ja) | 1998-02-05 | 1998-02-05 | 押出成形用ポリウレタン樹脂組成物 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4017232B2 (ja) |
| KR (1) | KR100566747B1 (ja) |
| TW (1) | TW512155B (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI238206B (en) * | 2001-03-14 | 2005-08-21 | Su Pont Toray Company Ltd | Polyurethane elastic fiber and preparation thereof, cloth and swimming suit |
-
1998
- 1998-02-05 JP JP04138198A patent/JP4017232B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-02-03 KR KR1019990003489A patent/KR100566747B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-02-03 TW TW088101603A patent/TW512155B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11222511A (ja) | 1999-08-17 |
| KR100566747B1 (ko) | 2006-04-03 |
| TW512155B (en) | 2002-12-01 |
| KR19990072384A (ko) | 1999-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7763351B2 (en) | Melt spun elastic tape and process | |
| US7357889B2 (en) | Melt spun TPU fibers and process | |
| BRPI0620581A2 (pt) | poliuretano termoplástico, artigo moldado e processo de produção de poliuretano termoplástico | |
| US20040106733A1 (en) | Process for the manufacture of elastic polyurethane fiber and the elastic polyurethane fiber made thereby | |
| KR102434118B1 (ko) | 폴리우레탄 또는 폴리우레탄 우레아 스트랜드를 제조하는 방법 | |
| JP4017232B2 (ja) | 押出成形用ポリウレタン樹脂組成物 | |
| US6399003B1 (en) | Process for making melt-spun spandex | |
| JP3826375B2 (ja) | ポリウレタン糸およびその製法 | |
| EP0977790B1 (en) | Spandex production method and the spandex so made | |
| JPH0881624A (ja) | 熱可塑性ポリウレタン樹脂組成物、及びポリイソシアネート組成物、並びにそれらを用いたポリウレタン弾性糸及びその製造方法 | |
| JPS6114245B2 (ja) | ||
| JP4600798B2 (ja) | サニタリー用ポリウレタン弾性繊維およびその製造方法 | |
| KR100615780B1 (ko) | 응력 유지율이 높은 스판덱스 섬유 | |
| KR20020088430A (ko) | 폴리우레탄 및 이로부터 수득되는 탄성 섬유 | |
| JP2000109534A (ja) | ポリウレタンおよび弾性繊維 | |
| JP3968738B2 (ja) | ポリウレタン糸の製法 | |
| JP2752317B2 (ja) | 耐熱性に優れたポリウレタン弾性体及びその製造方法 | |
| JPS6043445B2 (ja) | ポリウレタン弾性糸の製造方法 | |
| JP2809413B2 (ja) | 耐熱ウレタン糸の製造法 | |
| KR100438366B1 (ko) | 폴리우레탄 모노탄성사의 제조방법 | |
| KR100996357B1 (ko) | 우수한 응력 유지율을 가지는 스판덱스 섬유용 조성물 | |
| CN117580982A (zh) | 热塑性聚氨酯弹性纤维及其卷装体、包含该热塑性聚氨酯弹性纤维的褶裥和卫生材料、以及该聚氨酯弹性纤维的制造方法 | |
| EP1273607A1 (en) | Polyurethane and elastic fiber obtained therefrom | |
| JPH0376811A (ja) | ポリウレタン弾性繊維 | |
| JPH03287816A (ja) | ポリウレタン弾性繊維の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050126 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070521 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070612 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070803 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070911 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070918 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100928 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130928 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |