JP3978083B2

JP3978083B2 - 軸流ファン

Info

Publication number: JP3978083B2
Application number: JP2002153013A
Authority: JP
Inventors: オク烈閔; 慶錫趙; 昌鎬朴
Original assignee: Halla Visteon Climate Control Corp; Hanon Systems Corp
Current assignee: Hanon Systems Corp
Priority date: 2001-06-12
Filing date: 2002-05-27
Publication date: 2007-09-19
Anticipated expiration: 2022-05-27
Also published as: JP2002371994A; US6908287B2; US20030012656A1

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、空気を軸方向に送風する軸流ファンに関し、特に、軸流ファン駆動用モータの消費電力に対する送風効率が高く、低騒音化が図られる軸流ファンに関する。
【０００２】
【従来の技術】
軸流ファンは、駆動モータによって回転し空気を軸方向に送風するものであって、例えば、自動車ではラジエータやコンデンサなどの熱交換器の放熱を促すために使用される。
例えば、自動車用軸流ファンは、図１３及び図１４に示すように、駆動モータの駆動軸に結合されるハブ１と、ハブ１の外周から放射状に延びた多数の翼２とからなる。また、前記自動車用軸流ファンには、各翼２の末端を連結することによって、放射方向に流れる空気を軸方向に誘導し軸方向送風効率を高めるとともに、各翼２を支持して翼２の変形を防止する円形のファンバンド３が選択的にさらに備えることができる。
【０００３】
このような軸流ファンにおいて、空気を軸方向に直接誘導する翼２は、流線型の断面構造をもち、回転による翼圧力面の圧力上昇を利用して、例えば軸流ファンの前方から空気を引入れ、軸流ファンの後方から空気を吐出す機能を有し、軸流ファンの送風効率と送風騒音に大きな影響を及ぼす。
【０００４】
特に、自動車用軸流ファンの翼は、その用途によって次の条件を備えなければならない。
例えば、自動車用軸流ファンは、エンジン冷却のために用いられるラジエータとエアコンの性能向上のために用られるコンデンサを冷却するために使用されるので、これら二つの熱交換器にかかる負荷、つまり正圧降下を克服して冷却に必要な十分な風量を生成しなければならない。また、最近の自動車には多くの電子装備が取付けられていることから蓄電池の容量が問題視されており、このため、軸流ファン駆動用モータの電力消費量に対する送風効率を高くする必要がある。
また、車両に対する騒音規制に対応して送風騒音をさらに小さくするとともに、高速回転の際破損の危険を防止する必要がある。
【０００５】
以上の条件を充足できる軸流ファンを構成する場合、軸流ファンの翼は送風効率及び騒音発生量に最も大きな影響を与えるものであって、軸流ファンの設計に際して翼の形状、幅、及び取付け角などは最も重要な設計因子となる。
【０００６】
現在まで知られた従来の軸流ファンは、図１３乃至１５に示すように、翼２が半径方向に行くに従い回転方向に傾いた角度、つまり翼２の回転方向の勾配を表すスイープ角（ｓｗｅｅｐａｎｇｌｅ）σｒが、翼端（ｔｉｐｏｆｂｌａｄｅ）（例えば、ファンバンド３が設置された場合、ファンバンド３と連結される部分）２ｂ側に行くほど回転方向に大きく（傾斜して）形成されることによって、全体的に回転方向に曲がった形態の前向翼を採用するか、又は逆に、全体的に反回転方向に曲がった形態の後向翼を選択的に採用してきた。
【０００７】
例えば、前向翼を有する軸流ファンは、図１５に示すように、翼２の回転方向側の縁を意味する前縁（ＬｅａｄｉｎｇＥｄｇｅ）ＬＥ、翼２の反回転方向側の縁を意味する後縁（ＴｒａｉｌｉｎｇＥｄｇｅ）ＴＥ及び前／後縁ＬＥ、ＴＥ間の中央線（ＭｅｄｉａｎＬｉｎｅ）ＭＬが、ハブ１と連結される部分である翼の翼根（ｒｏｏｔｏｆｂｌａｄｅ）２ａ側では反回転方向に傾き、翼根２ａを通って翼２の翼端２ｂまでは回転方向に傾いた形態の翼２を備えている。言い換えれば、ハブ１の中心から翼２の任意地点を通る半径線Ｒとその任意地点の接線ＴＬ間の角度として定義され翼２の回転方向の勾配を示すスイープ角σｒが、翼根２ａ側では後向（Ｂａｃｋｗａｒｄ）（−）で、翼端２ｂに行くに従い特定地点（以下、変曲点：ＩＰ）で変曲されて翼端２ｂ側では前向（Ｆｏｒｗａｒｄ）（＋）に変る形態、つまり翼根元領域（つまり、翼２の変曲点ＩＰ内側領域）では後向のスイープ角（σｒ＜０）を有し、翼端領域（つまり、翼２の変曲点ＩＰ外側領域）では前向のスイープ角（σｒ＞０）を有する翼２を備えている。
【０００８】
このように構成された従来の軸流ファンは、スイープ角σｒの方向が後向から前向に変る各翼の変曲点ＩＰ付近で流動が集中する流動集中部Ｃを有するため、他の軸流ファンに比べて相対的に送風騒音が小さくなると認知されてきた。
かかる形態の軸流ファンとして、米国特許第４，５６９，６３１号には最小３０°以上のスイープ角で形成された翼を有する軸流ファンが開示されており、米国特許第４，６８４，３２４号には翼の変曲点範囲が無次元半径０．２５乃至０．５に限定された軸流ファンが開示されている。
しかし、このように翼２が全体的に前向又は後向に曲がった場合にも送風騒音は相変らず大きかったため、自動車の静粛走行性を改善するためにはより送風騒音の低い軸流ファンの開発が切実に要望されてきた。
【０００９】
そこで、米国特許第５，９０６，１７９号には翼の長さ変化に従って前縁から後縁までの距離として定義されるコード（Ｃｈｏｒｄ）が変化し、特に任意の位置で最小値のコードを有する軸流ファンが提案されている。米国特許第５，６０３，６０７号と米国特許第４，０８９，６１８号には、鋸歯状の後縁を有する軸流ファンが提案されている。しかし、これらの軸流ファンも、一定限度内では低騒音化を実現できたが、満足すべき騒音低減効果は得られず、自動車の静粛走行性を阻害する問題があった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、前記問題点に鑑みてなされたものであり、本発明の目的は、軸流ファン駆動用モータの消費電力に対する送風効率が高いとともに、騒音低減効果をさらに高められる軸流ファンを提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するために、本発明は、ハブと、前記ハブの外周から放射状に延びた多数の翼とを有する軸流ファンにおいて、前記翼は、ハブと連結される部分である翼根側の後向スイープ角から翼の端部である翼端側の前向スイープ角まで漸次変るスイープ角を有し、前記各翼において翼根側の後向スイープ角領域と翼端側の前向スイープ角領域との間の領域は、スイープ角の方向が交互に変る多数の領域に区画された流動分散領域からなり、前記翼の前縁は、翼根から翼端に行くに従い翼根側の最大後向スイープ角から翼端側の最大前向スイープ角まで漸次変るスイープ角を有し、前記翼の前縁中間は、翼根側の最大後向スイープ角領域から前向スイープ角領域に反転した後、この前向スイープ角領域から後向スイープ角領域に再度反転した区間を含んで翼端側の最大前向スイープ角領域につながる構造を有することを特徴とし、前記各翼の後縁は、前記各領域で前縁のスイープ角と同様に変化するスイープ角を有することを特徴とする。
【００１４】
また、前記各翼の翼端を連結するファンバンドをさらに備えていることを特徴とする。
【００１５】
また、前記各翼の幅は、翼根から翼端に行くに従い漸増していることを特徴とする。
【００１６】
また、前記各翼の長手方向の断面は、翼根から翼端に行くに従い波状に屈曲されていることを特徴とする。
【００１７】
また、前記各翼の前縁と後縁間の中央線で前記流動分散領域内の前向スイープ角の絶対値は、翼根側の後向スイープ角の絶対値の２／３以下であることを特徴とする。
【００１８】
また、前記流動分散領域内の後向スイープ角は、翼端側の前向スイープ角の絶対値の２／３以下であることを特徴とする。
【００１９】
また、前記流動分散領域は、ｒをハブ中心から翼の任意地点までの半径とし、Ｒｈをハブの半径とし、Ｒｔをハブ中心から翼端までの半径とするとき、無次元半径＝（ｒ−Ｒｈ）／（Ｒｔ−Ｒｈ）の式によって得られる無次元半径０．１５乃至０．７５の範囲に形成されることを特徴とする。
【００２０】
また、ハブと、前記ハブの外周から放射状に延びた多数の翼とを有する軸流ファンにおいて、前記翼は、翼根側の前向スイープ角から翼端側の後向スイープ角まで漸次変るスイープ角を有し、前記各翼において翼根側の前向スイープ角領域と翼端側の後向スイープ角領域との間の領域は、スイープ角の方向が交互に変る多数の領域に区画された流動分散領域からなり、前記翼の前縁は、翼根から翼端に行くに従い翼根側の最大前向スイープ角から翼端側の最大後向スイープ角まで漸次変るスイープ角を有し、前記翼の前縁中間は、翼根側の最大前向スイープ角領域から後向スイープ角領域に反転した後、この後向スイープ角領域から前向スイープ角領域に再度反転した区間を含んで翼端側の最大後向スイープ角領域につながる構造を有することを特徴とする。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の特徴及び利点について、添付図面に基いて詳細に説明する。
これに先立って、本明細書及び特許請求の範囲に使用された用語や単語は、発明者が自分の発明を最善の方法で説明するためにその概念を適宜定義できるという原則に基いて、本発明の技術的思想に符合する意味と概念として解釈されるものである。
【００２３】
図１、２、５及び６に示すように、本発明による軸流ファン１０は、モータ（図示せず）の軸に結合されるハブ１２と、ハブ１２の外周から放射状に延びた多数の翼１４を有する。図１及び２では７枚の翼１４を有する軸流ファンが例示されており、図５では４枚の翼１４を有する軸流ファンが例示されている。
また、本発明による軸流ファン１０は、翼１４の端部である翼端１４ｂを連結し翼１４の周囲を取り囲む円形のファンバンド１６をさらに備えることができる。
【００２４】
図３、４及び７に示すように、本発明の軸流ファンにおいて、翼１４のスイープ角σｒは、翼１４の回転方向側の縁である前縁ＬＥ、翼１４の反回転方向側の縁である後縁ＴＥ、又は前記前／後縁ＬＥ、ＴＥ間の中央線ＭＬ上の任意地点に対する接線ＴＬと、その任意地点とハブ１２の中心を通る半径線Ｒとの角度（つまり、軸流ファンを正面から見るとき翼１４の回転方向又はその反対方向への曲がった角度を表す因子）であって、騒音と送風効率に最も敏感に作用するので軸流ファン設計において何よりも重要に考慮されている。例えば、同一条件の軸流ファンにおいて、翼１４のスイープ角σｒが大きいほど騒音は小さくなるが、効率は劣化する。したがって、同一風量の設計条件で翼１４のスイープ角σｒを大きくすると騒音を低減し得るが、相対的に高速回転が必要とされるため、電力消費量が大きくなるとともに、高速に耐えられるように軸流ファンの全体的な強度補強が要求される。
【００２５】
これを考慮して本発明では、特殊な構造の翼１４が採用される。すなわち、本発明によれば、各翼１４は、図４及び７に示すように、ハブ１２と連結される翼根１４ａと翼１４の端部である翼端１４ｂ（ファンバンド１６が設置された場合ファンバンド１６と連結される部分）までの全体区間のスイープ角σｒが、翼根１４ａ側の後向スイープ角から翼端１４ｂ側の前向スイープ角に漸次変る形態のスイープ角σｒを有することは従来例と同一である。しかし、翼根１４ａ側の後向スイープ角領域と翼端１４ｂ側の前向スイープ角領域との間の領域が、スイープ角σｒの方向が前向（Ｆｏｒｗａｒｄ）（＋）から後向（Ｂａｃｋｗａｒｄ）（−）、又は後向から前向に順次的に変る多数の領域に区画された流動分散領域Ｄとなっている。
【００２６】
例えば、各翼１４は、ハブ１２に連結される翼根１４ａと翼１４の端部である翼端１４ｂとの間が４個の区間（図６のＩ〜ＩＶに分けられる。また、翼１４の前縁ＬＥは、各区間でスイープ角σｒの方向が翼根１４ａから翼端１４ｂに行くに従い前向と後向に交互に変ることにより波状の構造を有する。この前縁ＬＥに対応して翼１４の後縁ＴＥ及び前／後縁ＬＥ、ＴＥ間の翼１４の中央線ＭＬも波状の構造を有するのが好ましい。
【００２７】
次に、翼１４のスイープ角σｒに対する方向について具体的に説明する。例えば中央線ＭＬは、翼根１４ａから翼端１４ｂに行くに従い翼根１４ａ側では後向スイープ角を有し、第１変曲点ＩＰ１でそのスイープ角の方向が変って前向スイープ角を有し、第２変曲点ＩＰ２で再びそのスイープ角σｒの方向が変って後向スイープ角を有し、第３変曲点ＩＰ３で再びスイープ角σｒの方向が変って翼端１４ｂ側で前向スイープ角を有する。このようなスイープ角σｒの変化は、前／後縁ＬＥ、ＴＥにも同様に適用され、これにより翼１４が全体的に波状の構造を有している。
【００２８】
また、前述のようにスイープ角σｒの方向が変る領域のうち翼根１４ａ側でスイープ角σｒの方向が変る部分である第１変曲点ＩＰ１と、翼端１４ｂ側でスイープ角σｒの方向が変る部分である第３変曲点ＩＰ３との間の領域が前述した流動分散領域Ｄとして機能する。
流動分散領域Ｄは、下記の式で定義される無次元半径０．１５乃至０．７５の範囲に形成され、この式において、図３に示すようにｒはハブ１２の中心から翼１４の任意地点半径、Ｒｈはハブ１２の半径、そしてＲｔはハブ１２の中心から翼端１４ｂまでの半径を各々表す。
無次元半径＝（ｒ−Ｒｈ）／（Ｒｔ−Ｒｈ）
【００２９】
また、本発明によれば、流動分散領域Ｄ内で後向スイープ角の絶対値は翼端１４ｂ側の前向スイープ角の絶対値の２／３以下であり、流動分散領域Ｄ内で前向スイープ角の絶対値は翼根１４ａ側の後向スイープ角の絶対値の２／３以下の大きさを有するのが好ましい。
【００３０】
前述した無次元半径と翼１４の中央線ＭＬスイープ角σｒの変化についての本発明の軸流ファンと従来の軸流ファンとを比較したグラフが、図５に詳細に示されている。
前述したような翼１４において、翼根１４ａ側の後向スイープ角領域と翼端１４ｂ側の前向スイープ角領域との間に形成される流動分散領域Ｄは、図４に示すように、後縁ＴＥ側に流動が集中する二つの流動集中部Ｄ１、Ｄ２を形成する。したがって、このような二つの流動集中部Ｄ１、Ｄ２を有する本発明の軸流ファン１０は、図１５に示すような一つの流動集中部Ｃを有する従来の軸流ファンに比べて流動が集中するのを大きく緩和させる利点がある。
【００３１】
具体的に、本発明の軸流ファンは、前述のような翼１４のスイープ角σｒによる効果（つまり、スイープ角σｒが大きいほど送風騒音が小さくなる効果）を有するとともに、複数個の流動集中部Ｄ１、Ｄ２によって波状の前縁ＬＥに空気が分散流入され、波状の後縁ＴＥを通じて空気が分散吐出され、その反射波動が前縁ＬＥと後縁ＴＥとの谷部分で互いに相殺されるため、送風騒音が低減される。
【００３２】
一方、各翼１４は、図５乃至７に示すように、前縁ＬＥ及び後縁ＴＥとの距離であるコード（Ｃｈｏｒｄ）が、翼根１４ａから翼端１４ｂに行くに従い漸増するのが好ましい。つまり、翼１４の幅は翼根１４ａ側から翼端１４ｂ側に行くほど漸増するのが好ましい。
【００３３】
そして、翼１４の長手方向の断面が翼根１４ａから翼端１４ｂに行くに従い波状に屈曲されるように形成されるのが好ましい。例えば、長手方向断面の屈曲方向は、図６に示すように、各区間（Ｉ〜ＩＶ内で交互に変るのが好ましい。このように翼１４の長手方向の断面が波状に形成された構造は、空気の半径方向流動を抑制し、軸方向空気流動を極大化して送風効率を向上させる利点がある。なお、翼１４の波状の長手方向断面のうち谷部分の両側から反射された乱流の波動が谷部分中央で相殺されるので、送風騒音が低減される利点も得られる。
【００３４】
このような構造から形成された翼１４を有する本発明の軸流ファン１０の作用を総合的に説明する。
翼１４のスイープ角σｒによる騒音低減効果を有する以外にも、図８に示すように、スネルの法則（Ｓｎｅｌｌ’ｓＬａｗ）によって波状の前縁ＬＥの谷部分の両側で入射角θｉｎと同一の反射角θｏｕｔで反射される二つの波動が前縁ＬＥの谷部分の中央で互いに相殺されて送風騒音が低減される。なお、波状の長手方向断面構造の谷部分において、その両側から反射された波動が互いに相殺されて送風騒音がさらに低減されるので、同一の送風量を有する従来の軸流ファンに比べて、送風騒音が著しく低減される。図８において、黒い矢印と白い矢印は各々翼１４の回転方向と空気の流動方向を表す。
【００３５】
さらに、本発明の軸流ファン１０では、後縁ＴＥを通じて吐出される空気の流動角度と吐出位置を様々に変化させられるので、送風空気を周辺の物体に干渉されないように誘導できる。したがって、送風空気が吐出され他の物体に干渉して生じる干渉騒音の発生をも抑えることができる。
【００３６】
なお、本発明の軸流ファン１０は、翼１４の長手方向断面が波状構造となっているため、空気の半径方向流動が抑制され、軸方向空気流動が極大化されて送風効率が向上する。これにより、本発明の軸流ファン１０は、同一送風量を基準としたとき軸流ファン駆動用モータの消費電力を低減することができる。
【００３７】
前述のような騒音低減効果と送風効率増大効果は、ファンバンド１３の有無と翼１４のスイープ角σｒの方向（前向又は後向）とは関係ないので、前縁ＬＥや後縁ＴＥのうちいずれか一つだけに波状構造の流動分散領域Ｄが採択されてもその効果が得られる。
【００３８】
図１２は、本発明の軸流ファンの送風騒音と前向翼を有する従来軸流ファンの送風騒音の大きさを０〜１，６００Ｈｚ間の周波数で本発明者らが比較分析した結果を表すグラフである。このグラフからわかるように、本発明の軸流ファン１０は、従来の軸流ファンに比べて、特に低周波数帯の広帯域騒音（ＢｒｏａｄｂａｎｄＮｏｉｓｅ）が低い利点がある。実際に、本発明の軸流ファン１０と図１３乃至１５に示す従来の軸流ファンの性能を比較した結果、同一送風量を基準として本発明の軸流ファン１０の消費電力は従来の軸流ファンに比べて略７％減少するとともに、オーバーオール音圧レベル（ＯｖｅｒａｌｌＳｏｕｎｄＰｒｅｓｓｕｒｅＬｅｖｅｌ）は少なくとも２ｄＢ程度減少することがわかった。特に、騒音の周波数成分を分析した結果、１次離散周波数（１ｓｔＢＰＦ）値が著しく減少することがわかる。
【００３９】
一方、図９及び１０には、本発明に係る他の実施の形態による軸流ファンの正面図と側面図が各々示されている。この形態の軸流ファンにおいて、その翼１４は翼根１４ａと翼端１４ｂとの間が前記形態より多い複数個（例えば、総８個）の区間に分けられ、翼根１４ａから翼端１４ｂに行くに従い各区間でスイープ角σｒが前向と後向に交互に変る波状の前縁ＬＥと波状の後縁ＴＥを有し、翼根１４ａから翼端１４ｂに行くに従い翼１４の長手方向断面が波状に屈曲されている。
【００４０】
かかる形態の軸流ファンにおいても、その騒音低減原理は前述の形態の軸流ファンと同様で、かつ、前述の形態と同効果が得られるので、それに対する具体的な説明は省略する。
【００４１】
また、本発明による軸流ファンにおいて、翼１４は、図３及び４とは反対方向のスイープ角σｒを有することができるが、ここではこれに対する詳細な図示は省略し、その説明だけを行うものとする。つまり、この形態の軸流ファンにおいて、翼１４は翼根１４ａ側の前向スイープ角から翼端１４ｂ側の後向スイープ角まで漸次変るスイープ角σｒを有し、各翼１４のうち翼根１４ａ側の前向スイープ角領域と翼端１４ｂ側の後向スイープ角領域との間の領域は、スイープ角σｒの方向が交互に変る多数の領域に区画された流動分散領域Ｄからなる。
【００４２】
例えば、この形態の軸流ファンにおいて、翼１４の前縁は翼根１４ａから翼端１４ｂに行くに従い翼根１４ａ側の最大前向スイープ角から翼端１４ｂ側の最大後向スイープ角まで漸次変るスイープ角σｒを有し、翼１４の前縁ＬＥ中間は翼根１４ａ側の最大前向スイープ角領域から後向スイープ角領域に反転された後、この後向スイープ角領域から前向スイープ角領域に再度反転して翼端１４ｂ側の最大後向スイープ角領域につながる構造を有する。したがって、この形態の軸流ファンでも、翼根１４ａ側から変曲される部分と、翼端１４ｂ側に変曲される部分が生成され、この間の領域が空気の流動分散領域Ｄとして機能することができる。
【００４３】
【発明の効果】
前述のように構成された本発明による軸流ファンにおいては、各翼にスイープ角が交互に変って形成される流動分散領域により騒音が低減され、さらに長手方向の波状断面構造が採用される場合騒音がより低減されるため、従来軸流ファンに比べて騒音低減効果が著しく上昇する。したがって、本発明の軸流ファンが車両に適用される場合、静粛な自動車走行が図られる。
【００４４】
また、流動分散領域による翼の遠心力制御、後縁を通じた空気の分散吐出及び長手方向の波状断面構造による空気の軸方向誘導によって送風効率が向上するため、同一送風量に対する軸流ファン駆動用モータの消費電力を低減することができる。このため、本発明の軸流ファンが自動車熱交換器の冷却用に適用される場合、熱交換器の冷却性能を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施の形態による軸流ファンの一例を示す斜視図である。
【図２】図１の正面図である。
【図３】本発明による軸流ファンの各部の名称を定義するための図２の部分拡大図である。
【図４】本発明による軸流ファンの各部の名称を定義するための図２の部分拡大図である。
【図５】本発明に係る他の実施の形態による軸流ファンを示す正面図である。
【図６】図５の縦断面図である。
【図７】図５の部分拡大図である。
【図８】本発明による軸流ファンによる空気流動状態を示す説明図である。
【図９】本発明に係るその他の実施の形態による軸流ファンを示す正面図である。
【図１０】図９の縦断面図である。
【図１１】本発明による軸流ファンの中央線スイープ角の半径方向による変化を示すグラフである。
【図１２】本発明による軸流ファンと従来の軸流ファンの送風騒音を比較分析したグラフである。
【図１３】従来の軸流ファンの例を示す正面図である。
【図１４】図１３の縦断面図である。
【図１５】図１３の要部拡大図である。
【符号の説明】
１０軸流ファン
１２ハブ
１４翼
１４ａ翼根
１４ｂ翼端
１６ファンバンド
Ｄ流動分散領域
ＬＥ翼の前縁
ＭＬ前／後縁間の中央線
ｒハブ中心から翼の任意地点までの半径
Ｒｈハブの半径
Ｒｔハブ中心から翼端までの半径
ＴＥ翼の後縁
σｒスイープ角

Claims

ハブと、前記ハブの外周から放射状に延びた多数の翼とを有する軸流ファンにおいて、前記翼は、ハブと連結される部分である翼根側の後向スイープ角から翼の端部である翼端側の前向スイープ角まで漸次変るスイープ角を有し、前記各翼において翼根側の後向スイープ角領域と翼端側の前向スイープ角領域との間の領域は、スイープ角の方向が交互に変る多数の領域に区画された流動分散領域からなり、
前記翼の前縁は、翼根から翼端に行くに従い翼根側の最大後向スイープ角から翼端側の最大前向スイープ角まで漸次変るスイープ角を有し、前記翼の前縁中間は、翼根側の最大後向スイープ角領域から前向スイープ角領域に反転した後、この前向スイープ角領域から後向スイープ角領域に再度反転した区間を含んで翼端側の最大前向スイープ角領域につながる構造を有することを特徴とし、
前記各翼の後縁は、前記各領域で前縁のスイープ角と同様に変化するスイープ角を有することを特徴とする軸流ファン。
前記各翼の翼端を連結するファンバンドをさらに備えていることを特徴とする請求項１に記載の軸流ファン。
前記各翼の幅は、翼根から翼端に行くに従い漸増していることを特徴とする請求項１に記載の軸流ファン。
前記各翼の長手方向の断面は、翼根から翼端に行くに従い波状に屈曲されていることを特徴とする請求項１に記載の軸流ファン。
前記各翼の前縁と後縁間の中央線で前記流動分散領域内の前向スイープ角の絶対値は、翼根側の後向スイープ角の絶対値の２／３以下であることを特徴とする請求項１に記載の軸流ファン。
前記流動分散領域内の後向スイープ角は、翼端側の前向スイープ角の絶対値の２／３以下であることを特徴とする請求項５記載の軸流ファン。
前記流動分散領域は、ｒをハブ中心から翼の任意地点までの半径とし、Ｒｈをハブの半径とし、Ｒｔをハブ中心から翼端までの半径とするとき、無次元半径＝（ｒ−Ｒｈ）／（Ｒｔ−Ｒｈ）の式によって得られる無次元半径０．１５乃至０．７５の範囲に形成されることを特徴とする請求項１に記載の軸流ファン。
ハブと、前記ハブの外周から放射状に延びた多数の翼とを有する軸流ファンにおいて、前記翼は、翼根側の前向スイープ角から翼端側の後向スイープ角まで漸次変るスイープ角を有し、前記各翼において翼根側の前向スイープ角領域と翼端側の後向スイープ角領域との間の領域は、スイープ角の方向が交互に変る多数の領域に区画された流動分散領域からなり、
前記翼の前縁は、翼根から翼端に行くに従い翼根側の最大前向スイープ角から翼端側の最大後向スイープ角まで漸次変るスイープ角を有し、前記翼の前縁中間は、翼根側の最大前向スイープ角領域から後向スイープ角領域に反転した後、この後向スイープ角領域から前向スイープ角領域に再度反転した区間を含んで翼端側の最大後向スイープ角領域につながる構造を有することを特徴とする軸流ファン。