JP3963606B2 - 弾性ロータの不釣合い修正量の測定方法およびその測定に用いる影響係数の測定方法 - Google Patents
弾性ロータの不釣合い修正量の測定方法およびその測定に用いる影響係数の測定方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3963606B2 JP3963606B2 JP06526299A JP6526299A JP3963606B2 JP 3963606 B2 JP3963606 B2 JP 3963606B2 JP 06526299 A JP06526299 A JP 06526299A JP 6526299 A JP6526299 A JP 6526299A JP 3963606 B2 JP3963606 B2 JP 3963606B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor
- force
- spectrum
- measurement
- influence coefficient
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 55
- 238000005259 measurement Methods 0.000 title claims description 34
- 238000012937 correction Methods 0.000 title claims description 32
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims description 28
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims description 27
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 21
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 8
- 238000001845 vibrational spectrum Methods 0.000 claims description 4
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 6
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 3
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M1/00—Testing static or dynamic balance of machines or structures
- G01M1/14—Determining imbalance
- G01M1/16—Determining imbalance by oscillating or rotating the body to be tested
- G01M1/24—Performing balancing on elastic shafts, e.g. for crankshafts
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M1/00—Testing static or dynamic balance of machines or structures
- G01M1/14—Determining imbalance
- G01M1/16—Determining imbalance by oscillating or rotating the body to be tested
- G01M1/22—Determining imbalance by oscillating or rotating the body to be tested and converting vibrations due to imbalance into electric variables
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Testing Of Balance (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、弾性ロータのための不釣合い修正量の決定方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
簡単な筒状の剛体ロータが低回転で釣合ったときは、発生する不釣合いは、ほとんどの場合、左側および右側の軸受け面で測定される。そして通常は、２面での不釣合い修正がされる。従って、剛体ロータは、不釣合い振動と軸受け力とには無関係に回転する。
【０００３】
ところで、ロータの質量は均一ではなく、質量の非対称は、ロータの全長に分布している。このため、ロータ内には、個々の不釣合いによって生じた遠心力に起因する内部の曲げモーメントが残留する。弾性の大きなロータの場合には、回転が上がると、回転数の二乗で増大する力によって許容できないほど大きな変形を生じる。この変形は、ロータに対して不釣合い作用を起こす原因となり兼ねない。ゆえに、ロータの駆動回転数が、曲げから見た危険速度に接近すると、ロータが極限まで無限に大きく撓む危険な事態に進展し兼ねない。
【０００４】
理論的には、ロータ（またはロータ軸）の危険速度は無限に多く存在する。しかし、ある一定の回転数での振動挙動を判定するのに、その回転数に属する曲げモーメント、または固有モードを妨害するような危険速度のみが考慮される。ほとんどの形式のロータの場合、実際には、ロータの軸撓み（軸方向の撓み）を励起するような１つの危険速度を考慮すれば十分である。しかし特殊な場合には、多くの危険速度の範囲を考慮する必要がある。簡単な筒状のロータは、１次の危険速度の近辺でＵ字状に、２次の危険速度の近辺でＳ字状に、そして３次の危険速度の近辺ではＷ字状に曲がる。これらの危険速度に関係付けられた極限の撓み形状は、そのロータの固有モードと呼ばれている。
【０００５】
一般に実用回転数が高くなるほど、それだけ余計に弾性的な撓みを考慮する必要がある。従って、ロータの釣合いをとることの目的は、許容できる回転数の全領域で、剛体力と軸弾性的な撓み、およびこれと同時に発生する力を許容可能な限度にまで減少させることにある。
かかる目的を実現するための公知の▲１▼〜▲４▼の方法を以下に説明する。これらの方法は、ロータの軸方向の軸弾性挙動を考慮したものである。
【０００６】
▲１▼１つの方法は、K.Federnの「軸弾性ロータ類を釣合わせるための現在の考察方法、方針、規格および使用可能な方法について」という論文が記載されているVDI-Berichte No.161, 1971, P5 〜p12 により公知である。
この方法では、手動によるバランシング法が課題である。ｎ個の危険速度を考慮する場合には、少なくとも（ｎ＋２）個の修正面での釣合わせが必要である。その場合、従来方法で、測定するロータに対して、まず剛体としての不釣合い修正を実施する。その後、ロータに対して多数の試しおもりを用いるという工程によって、モード（方式）による不釣合いを修正する。そのとき、各モードごとの回転数で最適な試しおもりが用いられるように、必要な釣合わせ工程数の決定が熟練した作業者の経験により決められる。
【０００７】
この方法では、良好な釣合わせ結果を達成するためには、極めて多くの測定工程が必要である。
▲２▼W.Kellenbergerの専門書である「弾性釣合わせ」ベルリン, 1987, P317〜325 に、試し重りを用いるコンピュータ装備の影響係数法が記載されている。この方法によると、剛体修正だけでなく、軸弾性による撓みまで、共通の計算で求めた修正質量を用いることにより、排除または削除することができる。
【０００８】
この方法では、基本をなす不釣合い測定工程の他に、少なくとも予定している修正面の数だけ、試しおもりを用いた不釣合い測定を行う必要がある。従って、１次の危険速度を考慮する際には、少なくとも４個の不釣合い測定工程が必要になろう。
この方法によるときは、試しおもりを用いる測定工程で得られた影響係数はコンピュータ中に記憶されるので、事後に実施する同種のロータでは、不釣合い測定をただ１回だけ実施すればよいことになる。しかし、いずれの場合にも、ロータを最初に釣り合わせる場合には、ロータに試しおもりを装備する必要があり、従って、考慮すべき修正面の数に応じて、試しおもり工程を実施しなければならない。
【０００９】
▲３▼R.Gasch とJ.Drechsler の「試しおもりを使用しない弾性体のモーダル・バランシング」VDI-Berichte No. 320, 1978, P45 〜53に、試しおもりを用いない弾性ロータの修正方法が記載されている。
この方法では、測定するロータに対し、剛体として予め修正を実施する。その後に、測定するロータを、不釣合い測定工程を考慮すべき危険速度領域まで回転させ、所定の位置に設けられた変位検出器を用いて、ロータの撓みを測定することが提案されている。
【００１０】
この方法によれば、固有モードと、これに関連して特定される質量を承知の上で、記録されているロータ軸の弾性撓みを用いて、コンピュータの助けでモーダル・アンバランス部分を同定し、これに相当する修正質量を計算することが可能である。
しかしこの方法の欠点は、まず従来の方法でロータに対して剛体としての不釣合い修正を実施しなければならないことである。そしてその後に、さらに測定と修正との工程によって、モーダル・アンバランスを排除する必要があることである。
【００１１】
▲４▼ドイツ公開特許第４，１３３，７８７号には、弾性ロータに対する釣合わせ方法が記載されている。この公報によれば、試しおもり工程なしに、剛体の不釣合いとロータの軸弾性撓みとの修正に必要な修正質量が求まる。この方法では、ロータが、剛体挙動を示す回転数での不釣合い測定工程で、まず少なくとも不釣合い測定値を１つ求める。そして、軸受け面と修正すべき固有モードについて、さらに少なくとも１つの不釣合い測定値を、考慮すべき個々のモードの回転数領域内にある回転数で求める。読取装置では、得られた不釣合い測定値とロータまたは軸受けに固有な基礎知識とを利用して、剛体不釣合いと、考慮すべき固有モード部分を修正するための不釣合い修正とが計算されて、個々の軸受け面には回転数とは無関係な一定の力が算出され、この力が弾性ロータ挙動の不釣合い作用を示すものとなる。
【００１２】
この方法によるときは、釣合わせるべきロータの寸法、形状および使用した材料のデータのような、ロータおよび軸受けに固有な基礎データを、コンピュータに供給する必要がある。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
以上説明した各従来技術によれば、▲１▼では、極めて多数の測定工程が必要である、▲２▼では、試しおもり工程を実施しなければならない、▲３▼では剛体としての不釣合い修正を実施した後でなければ、弾性ロータとしての修正量を求めることができない、▲４▼では、ロータと軸受けに固有な基礎データをコンピュータに供給しなければならない、というように、それぞれ課題がある。
【００１４】
この発明は、かかる従来技術の課題を解決するためになされたものである。
この発明は、試しおもり工程なしに、測定されたロータと軸受けに必要な基礎データもなしに、弾性ロータの不釣合いの迅速な排除を保証する、弾性ロータの不釣合い修正量の決定方法を提供することである。
【００１５】
【課題を解決するための手段および発明の効果】
この発明は、予め定める修正面において、ロータを力励振する手段を採用することによって、不釣合い修正に必要な影響係数が完全に測定できるという認識を基礎にしている。この発明では、基本となる不釣合い工程と、測定済の不釣合い効果に関して変換された影響係数とを用いることで、最も簡単な方法によって、不釣合い修正量を決定できる。
【００１６】
具体的に、請求項１記載の発明によれば、２つの軸受け装置で振動自在に軸受けされたロータを、意図したそれぞれの修正面で、軸方向を横断する機械的な打撃力で励振して励振力スペクトルを測定し、その結果誘発されたロータの振動挙動を、軸受け面での力スペクトルまたは振動スペクトル形式の応答スペクトルとして把握し、応答スペクトル対励振力スペクトルの比から影響係数を導き出し、測定工程でロータ回転数に割り当てられた力シグナルおよび振動シグナルを軸受け面で測定し、影響係数と測定工程で測定した力シグナルおよび振動シグナルとを用いて不釣合い修正量を決定することを特徴とする、弾性ロータの不釣合い修正量の測定方法を提供できる。
【００１７】
上記測定方法においては、影響係数と、測定工程の力シグナルまたは振動シグナルから導出した数値から作成した等式系の解答を、誤差の二乗和を最小にする最小二乗法を用いて解くことが好ましい。
上記測定方法においては、ロータが剛体と考えられる回転数の範囲内で、しかも、ロータが少なくとも弾性的な撓みを示す回転数の範囲内で、測定を実施することが好ましい。
【００１８】
さらに上述の回転数の範囲内で測定を実施する場合、ロータが弾性的挙動を示すｎ個の回転数の範囲内で、ｎ個の固有モードを検出するために測定を行うことが好ましい。
請求項２記載の方法によれば、２つの軸受け装置で振動自在に軸受けされたロータを、意図したそれぞれの修正面で、軸方向を横断する機械的な打撃力で励振して励振力スペクトルを測定し、その結果誘発されたロータの振動挙動を、軸受け面での力スペクトルまたは振動スペクトル形式の応答スペクトルとして把握し、測定によって得た応答スペクトル対測定によって得た励振力スペクトル比を用いて影響係数を導き出し、これを不釣合い励振下の影響係数に変換することを特徴とする、弾性ロータを釣合わせるための影響係数の測定方法を提供できる。
【００１９】
上記の測定方法において、影響係数の工程へモード寄与が及ぼす影響の変化を考慮することが望ましい。
さらに、上述の測定方法では、モード解析によって、モード寄与の影響を求めるようにしてもよい。
上記各測定方法においては、力検出器または振動検出器の測定方向に、力による励振を加えるようにすることが好ましく、この力による励振は、静止中のロータに対して行ってもよいし、回転中のロータに対して行うこともできる。
【００２０】
力による励振は、たとえばハンマーによる打撃によって実行することが可能である。
この発明によれば、ロータと軸受け、および次に来るこれらのデータの計算処理からなる全システムを前もって捕捉することなしに、影響係数を測定技術を用いて把握し、不釣合い修正の決定に応用することが初めて可能になる。
【００２１】
ロータの静止時あるいは回転中でも、力による励振が選択的に実施できることが、特に有利である。この有利なやり方によって、多くの試しおもり工程を用いる影響係数の測定が不要である。
この発明によれば、試しおもり工程なしに、かつ、測定されたロータと軸受けに固有な基礎データもなしに、弾性ロータの不釣合い修正量を決定することができる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下には、図面を参照して、この発明の実施例について詳細に説明をする。
図１は、この発明の一実施形態にかかる測定方法を実施するための不釣合い測定装置の図解的な斜視図である。
図１に示す不釣合い測定装置には、ロータ１０を載置するために、第１軸受け装置１および第２軸受け装置２が備えられている。これら第１，第２軸受け装置１，２は、不釣合い測定装置に従来から用いられている、たとえば力または変位を測定する振動ブリッジ形軸受けとして構成されている。これらの軸受け装置１，２は、不釣合い測定装置の位置固定部分に対して振動自在に保持されている。このことは、ばね／物体シンボルの記号３，４および５，６が示すとおりである。
【００２３】
力を測定する不釣合い測定装置では、振動の検出は力の検出器により、変位測定の不釣合い測定装置では、振動の検出は振動変位検出器または振動加速度検出器により行われる。いずれも公知の検出方法であり、この不釣合い測定装置には、いずれの検出器が採用されていてもよい。
第１，第２軸受け装置１，２には、それぞれ、検出器７，８が備えられている。検出器７，８は、その測定方向が、ロータ１０の回転軸に対して水平で直角になるように配置されている。
【００２４】
測定装置には、さらに、ロータ１０の回転数を測定するための回転数検出器１２が設けられている。
図示されていないが、ロータ１０を回転駆動させる装置は、公知の、たとえばロータ・ジャーナルと接続される装置でもよいし、あるいはベルト駆動式の装置でもよい。また、回転数検出器１２を設ける代わりに、駆動装置に回転数の検出装置を組み込んでもよい。いずれの駆動装置も、ロータ１０を一定の回転数で駆動させることのできる装置であればよい。
【００２５】
この実施形態では、ロータ１０には、その両側に２個のロータ・ジャーナルが付いていて、ロータ１０は、正確に対称形状をしている。
またこの実施形態では、ロータ１０の１次固有モードに関する軸弾性挙動だけをまず考慮して修正するために、３個の修正面ＷＥ1 ，ＷＥ2 およびＷＥ3 が設定されている。
【００２６】
測定するロータに対して、ｎ個の固有モードを考慮する場合には、一般に（ｎ＋２）個の修正面を設ける必要がある。この場合、実際にはｎ＝３として、３次までの固有モードを考慮すれば足りる。なぜなら、これ以上の固有モードの不釣合い効果は、実際には無視できるからである。
この実施形態では、修正面（負荷面とも言える）ＷＥ1 ，ＷＥ2 およびＷＥ3 において、静止ロータを測定方向に連続的に力で励振する装置を付属させる。力で励振する装置は、最も簡単な形態として、ハンマー１１として作ることができる。ハンマー１１には、励振力の時間経過を検出する装置が設けられている。よって、ハンマー１１によってロータ１０の修正面ＷＥ1 ，ＷＥ2 またはＷＥ3 を力励振したときの、励振力スペクトルを描き出すことできる。
【００２７】
回転するロータを力により励振するか、あるいは不釣合いにより励振する結果として、軸振動、軸受け変位、軸受け速度および加速度等が現れる。
次に、図１に示す不釣合い測定装置における第１軸受け装置１および第２軸受け装置２にかかる力のモデルの一例を示す。
第１，第２軸受け装置１，２にそれぞれ設けられている検出器７，８は、これら軸受け面、または測定面ＭＥ1 ，ＭＥ2 に軸力の時間経過を描く。その結果、軸受け面ＭＥ1 ，ＭＥ2 ごとの励振力スペクトル、より具体的には、この実施形態では軸受け面ＭＥ1 ，ＭＥ2 ごとの励振に起因する３つの複素ベクトルが、３つの負荷面ＷＥ1 ，ＷＥ2 ，ＷＥ3 に描かれる。
【００２８】
第１および第２軸受け装置１，２に組み込まれた力の検出器７，８に対して、ロータ１０の不釣合いから作用する力の詳細は、それぞれ、次の式で示される。
【００２９】
【数１】
【００３０】
ここに、
Ｕ ＝不釣合い面での不釣合い
Ｘ ＝左側の軸受け面ＭＥ1 からの不釣合い面ＷＥ1 ，ＷＥ2 ，ＷＥ3 までの距離
Ｌ ＝両軸受け面ＭＥ1 ，ＭＥ2 間の距離
φi (X) ＝ｉ次の固有モード
ωi ＝ｉ次の固有角振動数
δi ＝ｉ次の固有モードのモード減衰定数
ｍgeni ＝ｉ次の固有モードのモード・システム質量
ｍ1/2 ei＝第１，第２の軸受け装置１，２に関するｉ次の固有モードに特有な補償質量
Ω ＝角振動数
回転する一定の大きさの力Ｆを用いて励振した場合に対しては次の式が得られる。
【００３１】
【数２】
【００３２】
不釣合いによる励振、または力による励振時の全力（軸受けにかかる力スペクトル）をその時々の原因（不釣合いスペクトルＵ、または力のスペクトルＦ）で割ると、次のとおり、影響係数ＥＦＫが求まる。
【００３３】
【数３】
【００３４】
この実施形態では、３つの複素励振力スペクトルと、６つの複素軸受け力スペクトルから、複素マトリクスαij F （ｎ）の形をした影響係数ＥＦＫF が導き出される。
［数２］および［数３］において、
ｊ＝１，２は測定面あるいは軸受け面を示し、実施形態ではｊ＝２
ｉ＝１，２，３は負荷面あるいは修正面数を示し、実施形態ではｉ＝３
Ｆ＝力−影響係数を示す。
【００３５】
ｎ＝ロータの回転数を示す。
ロータ１０が静止状態と回転時とで、状況が同じか異なるかに応じて、力による励振時に測定事実によって求めたＥＦＫF 行列を、不釣合い励振時のＥＦＫU 行列へ換算または変換する必要がある。この換算または変換は、別の換算方法によって行われる。
【００３６】
静止状態と回転間には、たとえば力を測定する従来のバランシングマシンを用いて釣合わせられる紙ロールのような、ローラ状のロータの場合には、実際上これと同じ状況が存在する。この場合には、１次危険速度の下限ぎりぎりまで釣合わせることができる。
１次固有振動数（周波数）とモード減衰度とは、ロータを静止状態で測定しても、回転時に測定しても、実際上変わることはない。１次固有モードについても事情は全く同じである。ジャイロスコープ効果は、無視できる。
【００３７】
静止状態と回転時の状況が同じ場合には、力による励振で発生する力−影響係数ＥＦＫF またはαij F と、不釣合い−影響係数ＥＦＫU またはαij U との関係は、次の式で表わされる。
αij u ＝Ω2 αij F
ここに、Ωはロータの角振動数である。
【００３８】
αij U ＝Ａとすれば、
【００３９】
【数４】
【００４０】
の関係があるから、
ＦME1 （ｎ1 ），ＦME1 （ｎ2 ），ＦME1 （ｎ3 ）
ＦME2 （ｎ1 ），ＦME2 （ｎ2 ），ＦME2 （ｎ3 ）
となる。この式と、左側の軸受け面ＭＥ1 または右側の軸受け面ＭＥ2 で回転数がｎ1 ，ｎ2 ，ｎ3 の３種類の場合に不釣合い測定工程で測定した力とに、誤差の二乗和を最小にする最小二乗法を適用すれば、
【００４１】
【数５】
【００４２】
よって、これらから大きさと角位置による不釣合い修正量が求まる。
滑り軸受けの場合、実際にいつも起こることであるが、ロータ静止時と回転時の状況が異なる。このときには、方法を変える必要が発生する。つまり、滑り軸受けの場合には、たとえば、回転数に関係する油膜の性質と、場合によってはジャイロスコープ的な効果によっても状況が変化する。そこで、ロータが静止状態と回転する場合とで、異なる固有振動数とこれに依存するモード減衰度とを測定する必要がある。
【００４３】
図２Ａ，Ｂによって、必要な修正についてさらに詳細に説明する。
図２Ａのグラフは、静止時のロータを、たとえばハンマ打撃によって励振させたときの影響係数ＥＦＫF ges （Ω）の経過を示したものである。曲線で示された軌跡ａとｂは、関係するモード的な寄与を示す。一方、直線ｃは静的な力による一定な寄与を示す。
【００４４】
図２Ｂのグラフは、回転するロータの始動曲線を示す。
図２Ａ，Ｂ両方の曲線の軌跡を比較すると、振動数でのモード寄与がずれて、異なるモード減衰度が存在することがわかる。
たとえば、モード分析法を用いて、ＥＦＫF ges （Ω）軌跡に関連するモード寄与ａ，ｂに対して、これに所属するパラメータωi ，δi と、定数
【００４５】
【数６】
【００４６】
を確認することができる。
ロータ静止時に、力による励振で求めたωi ，δi 値は、始動時、あるいは不釣合い測定工程から求めた固有の角振動数ωi と、モード減衰定数δi とで置き換えられ、これらは、たとえば再度モード分析によっても確認できる。
ここで、始動時、あるいは不釣合い工程で求めた固有角振動数とモード減衰定数とを考慮して、静的部分とこれに関連するモード的寄与とを合算して、これにΩ2 を乗ずると、不釣合い励振時のＥＦＫ行列に対する概略値を得ることができる。［数３］の等式は、次のように示すこともできる。
【００４７】
【数７】
【００４８】
上式において、右辺の括弧内の最初の値は、静止時の力励振によるＥＦＫF ges （Ω）軌跡に基づく値である。括弧内の値の最後の項は、静止時の力励振によるモード分析で得られるものであり、ωi とδi は始動時または不釣合い測定工程時に発生した値である。
この分野における専門家には明らかなことであるが、上記の等式は近似式である。というのは、高次のモード寄与を無視したためである。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の一実施形態に使用される不釣合い測定装置の図解的な斜視図である。
【図２】ロータが静止状態と回転時との各影響係数の状態を示すグラフである。
【符号の説明】
１ 第１軸受け装置
２ 第２軸受け装置
３，４，５，６ 振動ブリッジ形軸受け機構
７，８ 検出器
１０ ロータ
１２ 回転数検出器
ＭＥ1 ，ＭＥ2 軸受け面（測定面）
ＷＥ1 ，ＷＥ2 ，ＷＥ3 修正面（負荷面）
【発明の属する技術分野】
この発明は、弾性ロータのための不釣合い修正量の決定方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
簡単な筒状の剛体ロータが低回転で釣合ったときは、発生する不釣合いは、ほとんどの場合、左側および右側の軸受け面で測定される。そして通常は、２面での不釣合い修正がされる。従って、剛体ロータは、不釣合い振動と軸受け力とには無関係に回転する。
【０００３】
ところで、ロータの質量は均一ではなく、質量の非対称は、ロータの全長に分布している。このため、ロータ内には、個々の不釣合いによって生じた遠心力に起因する内部の曲げモーメントが残留する。弾性の大きなロータの場合には、回転が上がると、回転数の二乗で増大する力によって許容できないほど大きな変形を生じる。この変形は、ロータに対して不釣合い作用を起こす原因となり兼ねない。ゆえに、ロータの駆動回転数が、曲げから見た危険速度に接近すると、ロータが極限まで無限に大きく撓む危険な事態に進展し兼ねない。
【０００４】
理論的には、ロータ（またはロータ軸）の危険速度は無限に多く存在する。しかし、ある一定の回転数での振動挙動を判定するのに、その回転数に属する曲げモーメント、または固有モードを妨害するような危険速度のみが考慮される。ほとんどの形式のロータの場合、実際には、ロータの軸撓み（軸方向の撓み）を励起するような１つの危険速度を考慮すれば十分である。しかし特殊な場合には、多くの危険速度の範囲を考慮する必要がある。簡単な筒状のロータは、１次の危険速度の近辺でＵ字状に、２次の危険速度の近辺でＳ字状に、そして３次の危険速度の近辺ではＷ字状に曲がる。これらの危険速度に関係付けられた極限の撓み形状は、そのロータの固有モードと呼ばれている。
【０００５】
一般に実用回転数が高くなるほど、それだけ余計に弾性的な撓みを考慮する必要がある。従って、ロータの釣合いをとることの目的は、許容できる回転数の全領域で、剛体力と軸弾性的な撓み、およびこれと同時に発生する力を許容可能な限度にまで減少させることにある。
かかる目的を実現するための公知の▲１▼〜▲４▼の方法を以下に説明する。これらの方法は、ロータの軸方向の軸弾性挙動を考慮したものである。
【０００６】
▲１▼１つの方法は、K.Federnの「軸弾性ロータ類を釣合わせるための現在の考察方法、方針、規格および使用可能な方法について」という論文が記載されているVDI-Berichte No.161, 1971, P5 〜p12 により公知である。
この方法では、手動によるバランシング法が課題である。ｎ個の危険速度を考慮する場合には、少なくとも（ｎ＋２）個の修正面での釣合わせが必要である。その場合、従来方法で、測定するロータに対して、まず剛体としての不釣合い修正を実施する。その後、ロータに対して多数の試しおもりを用いるという工程によって、モード（方式）による不釣合いを修正する。そのとき、各モードごとの回転数で最適な試しおもりが用いられるように、必要な釣合わせ工程数の決定が熟練した作業者の経験により決められる。
【０００７】
この方法では、良好な釣合わせ結果を達成するためには、極めて多くの測定工程が必要である。
▲２▼W.Kellenbergerの専門書である「弾性釣合わせ」ベルリン, 1987, P317〜325 に、試し重りを用いるコンピュータ装備の影響係数法が記載されている。この方法によると、剛体修正だけでなく、軸弾性による撓みまで、共通の計算で求めた修正質量を用いることにより、排除または削除することができる。
【０００８】
この方法では、基本をなす不釣合い測定工程の他に、少なくとも予定している修正面の数だけ、試しおもりを用いた不釣合い測定を行う必要がある。従って、１次の危険速度を考慮する際には、少なくとも４個の不釣合い測定工程が必要になろう。
この方法によるときは、試しおもりを用いる測定工程で得られた影響係数はコンピュータ中に記憶されるので、事後に実施する同種のロータでは、不釣合い測定をただ１回だけ実施すればよいことになる。しかし、いずれの場合にも、ロータを最初に釣り合わせる場合には、ロータに試しおもりを装備する必要があり、従って、考慮すべき修正面の数に応じて、試しおもり工程を実施しなければならない。
【０００９】
▲３▼R.Gasch とJ.Drechsler の「試しおもりを使用しない弾性体のモーダル・バランシング」VDI-Berichte No. 320, 1978, P45 〜53に、試しおもりを用いない弾性ロータの修正方法が記載されている。
この方法では、測定するロータに対し、剛体として予め修正を実施する。その後に、測定するロータを、不釣合い測定工程を考慮すべき危険速度領域まで回転させ、所定の位置に設けられた変位検出器を用いて、ロータの撓みを測定することが提案されている。
【００１０】
この方法によれば、固有モードと、これに関連して特定される質量を承知の上で、記録されているロータ軸の弾性撓みを用いて、コンピュータの助けでモーダル・アンバランス部分を同定し、これに相当する修正質量を計算することが可能である。
しかしこの方法の欠点は、まず従来の方法でロータに対して剛体としての不釣合い修正を実施しなければならないことである。そしてその後に、さらに測定と修正との工程によって、モーダル・アンバランスを排除する必要があることである。
【００１１】
▲４▼ドイツ公開特許第４，１３３，７８７号には、弾性ロータに対する釣合わせ方法が記載されている。この公報によれば、試しおもり工程なしに、剛体の不釣合いとロータの軸弾性撓みとの修正に必要な修正質量が求まる。この方法では、ロータが、剛体挙動を示す回転数での不釣合い測定工程で、まず少なくとも不釣合い測定値を１つ求める。そして、軸受け面と修正すべき固有モードについて、さらに少なくとも１つの不釣合い測定値を、考慮すべき個々のモードの回転数領域内にある回転数で求める。読取装置では、得られた不釣合い測定値とロータまたは軸受けに固有な基礎知識とを利用して、剛体不釣合いと、考慮すべき固有モード部分を修正するための不釣合い修正とが計算されて、個々の軸受け面には回転数とは無関係な一定の力が算出され、この力が弾性ロータ挙動の不釣合い作用を示すものとなる。
【００１２】
この方法によるときは、釣合わせるべきロータの寸法、形状および使用した材料のデータのような、ロータおよび軸受けに固有な基礎データを、コンピュータに供給する必要がある。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
以上説明した各従来技術によれば、▲１▼では、極めて多数の測定工程が必要である、▲２▼では、試しおもり工程を実施しなければならない、▲３▼では剛体としての不釣合い修正を実施した後でなければ、弾性ロータとしての修正量を求めることができない、▲４▼では、ロータと軸受けに固有な基礎データをコンピュータに供給しなければならない、というように、それぞれ課題がある。
【００１４】
この発明は、かかる従来技術の課題を解決するためになされたものである。
この発明は、試しおもり工程なしに、測定されたロータと軸受けに必要な基礎データもなしに、弾性ロータの不釣合いの迅速な排除を保証する、弾性ロータの不釣合い修正量の決定方法を提供することである。
【００１５】
【課題を解決するための手段および発明の効果】
この発明は、予め定める修正面において、ロータを力励振する手段を採用することによって、不釣合い修正に必要な影響係数が完全に測定できるという認識を基礎にしている。この発明では、基本となる不釣合い工程と、測定済の不釣合い効果に関して変換された影響係数とを用いることで、最も簡単な方法によって、不釣合い修正量を決定できる。
【００１６】
具体的に、請求項１記載の発明によれば、２つの軸受け装置で振動自在に軸受けされたロータを、意図したそれぞれの修正面で、軸方向を横断する機械的な打撃力で励振して励振力スペクトルを測定し、その結果誘発されたロータの振動挙動を、軸受け面での力スペクトルまたは振動スペクトル形式の応答スペクトルとして把握し、応答スペクトル対励振力スペクトルの比から影響係数を導き出し、測定工程でロータ回転数に割り当てられた力シグナルおよび振動シグナルを軸受け面で測定し、影響係数と測定工程で測定した力シグナルおよび振動シグナルとを用いて不釣合い修正量を決定することを特徴とする、弾性ロータの不釣合い修正量の測定方法を提供できる。
【００１７】
上記測定方法においては、影響係数と、測定工程の力シグナルまたは振動シグナルから導出した数値から作成した等式系の解答を、誤差の二乗和を最小にする最小二乗法を用いて解くことが好ましい。
上記測定方法においては、ロータが剛体と考えられる回転数の範囲内で、しかも、ロータが少なくとも弾性的な撓みを示す回転数の範囲内で、測定を実施することが好ましい。
【００１８】
さらに上述の回転数の範囲内で測定を実施する場合、ロータが弾性的挙動を示すｎ個の回転数の範囲内で、ｎ個の固有モードを検出するために測定を行うことが好ましい。
請求項２記載の方法によれば、２つの軸受け装置で振動自在に軸受けされたロータを、意図したそれぞれの修正面で、軸方向を横断する機械的な打撃力で励振して励振力スペクトルを測定し、その結果誘発されたロータの振動挙動を、軸受け面での力スペクトルまたは振動スペクトル形式の応答スペクトルとして把握し、測定によって得た応答スペクトル対測定によって得た励振力スペクトル比を用いて影響係数を導き出し、これを不釣合い励振下の影響係数に変換することを特徴とする、弾性ロータを釣合わせるための影響係数の測定方法を提供できる。
【００１９】
上記の測定方法において、影響係数の工程へモード寄与が及ぼす影響の変化を考慮することが望ましい。
さらに、上述の測定方法では、モード解析によって、モード寄与の影響を求めるようにしてもよい。
上記各測定方法においては、力検出器または振動検出器の測定方向に、力による励振を加えるようにすることが好ましく、この力による励振は、静止中のロータに対して行ってもよいし、回転中のロータに対して行うこともできる。
【００２０】
力による励振は、たとえばハンマーによる打撃によって実行することが可能である。
この発明によれば、ロータと軸受け、および次に来るこれらのデータの計算処理からなる全システムを前もって捕捉することなしに、影響係数を測定技術を用いて把握し、不釣合い修正の決定に応用することが初めて可能になる。
【００２１】
ロータの静止時あるいは回転中でも、力による励振が選択的に実施できることが、特に有利である。この有利なやり方によって、多くの試しおもり工程を用いる影響係数の測定が不要である。
この発明によれば、試しおもり工程なしに、かつ、測定されたロータと軸受けに固有な基礎データもなしに、弾性ロータの不釣合い修正量を決定することができる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下には、図面を参照して、この発明の実施例について詳細に説明をする。
図１は、この発明の一実施形態にかかる測定方法を実施するための不釣合い測定装置の図解的な斜視図である。
図１に示す不釣合い測定装置には、ロータ１０を載置するために、第１軸受け装置１および第２軸受け装置２が備えられている。これら第１，第２軸受け装置１，２は、不釣合い測定装置に従来から用いられている、たとえば力または変位を測定する振動ブリッジ形軸受けとして構成されている。これらの軸受け装置１，２は、不釣合い測定装置の位置固定部分に対して振動自在に保持されている。このことは、ばね／物体シンボルの記号３，４および５，６が示すとおりである。
【００２３】
力を測定する不釣合い測定装置では、振動の検出は力の検出器により、変位測定の不釣合い測定装置では、振動の検出は振動変位検出器または振動加速度検出器により行われる。いずれも公知の検出方法であり、この不釣合い測定装置には、いずれの検出器が採用されていてもよい。
第１，第２軸受け装置１，２には、それぞれ、検出器７，８が備えられている。検出器７，８は、その測定方向が、ロータ１０の回転軸に対して水平で直角になるように配置されている。
【００２４】
測定装置には、さらに、ロータ１０の回転数を測定するための回転数検出器１２が設けられている。
図示されていないが、ロータ１０を回転駆動させる装置は、公知の、たとえばロータ・ジャーナルと接続される装置でもよいし、あるいはベルト駆動式の装置でもよい。また、回転数検出器１２を設ける代わりに、駆動装置に回転数の検出装置を組み込んでもよい。いずれの駆動装置も、ロータ１０を一定の回転数で駆動させることのできる装置であればよい。
【００２５】
この実施形態では、ロータ１０には、その両側に２個のロータ・ジャーナルが付いていて、ロータ１０は、正確に対称形状をしている。
またこの実施形態では、ロータ１０の１次固有モードに関する軸弾性挙動だけをまず考慮して修正するために、３個の修正面ＷＥ1 ，ＷＥ2 およびＷＥ3 が設定されている。
【００２６】
測定するロータに対して、ｎ個の固有モードを考慮する場合には、一般に（ｎ＋２）個の修正面を設ける必要がある。この場合、実際にはｎ＝３として、３次までの固有モードを考慮すれば足りる。なぜなら、これ以上の固有モードの不釣合い効果は、実際には無視できるからである。
この実施形態では、修正面（負荷面とも言える）ＷＥ1 ，ＷＥ2 およびＷＥ3 において、静止ロータを測定方向に連続的に力で励振する装置を付属させる。力で励振する装置は、最も簡単な形態として、ハンマー１１として作ることができる。ハンマー１１には、励振力の時間経過を検出する装置が設けられている。よって、ハンマー１１によってロータ１０の修正面ＷＥ1 ，ＷＥ2 またはＷＥ3 を力励振したときの、励振力スペクトルを描き出すことできる。
【００２７】
回転するロータを力により励振するか、あるいは不釣合いにより励振する結果として、軸振動、軸受け変位、軸受け速度および加速度等が現れる。
次に、図１に示す不釣合い測定装置における第１軸受け装置１および第２軸受け装置２にかかる力のモデルの一例を示す。
第１，第２軸受け装置１，２にそれぞれ設けられている検出器７，８は、これら軸受け面、または測定面ＭＥ1 ，ＭＥ2 に軸力の時間経過を描く。その結果、軸受け面ＭＥ1 ，ＭＥ2 ごとの励振力スペクトル、より具体的には、この実施形態では軸受け面ＭＥ1 ，ＭＥ2 ごとの励振に起因する３つの複素ベクトルが、３つの負荷面ＷＥ1 ，ＷＥ2 ，ＷＥ3 に描かれる。
【００２８】
第１および第２軸受け装置１，２に組み込まれた力の検出器７，８に対して、ロータ１０の不釣合いから作用する力の詳細は、それぞれ、次の式で示される。
【００２９】
【数１】
ここに、
Ｕ ＝不釣合い面での不釣合い
Ｘ ＝左側の軸受け面ＭＥ1 からの不釣合い面ＷＥ1 ，ＷＥ2 ，ＷＥ3 までの距離
Ｌ ＝両軸受け面ＭＥ1 ，ＭＥ2 間の距離
φi (X) ＝ｉ次の固有モード
ωi ＝ｉ次の固有角振動数
δi ＝ｉ次の固有モードのモード減衰定数
ｍgeni ＝ｉ次の固有モードのモード・システム質量
ｍ1/2 ei＝第１，第２の軸受け装置１，２に関するｉ次の固有モードに特有な補償質量
Ω ＝角振動数
回転する一定の大きさの力Ｆを用いて励振した場合に対しては次の式が得られる。
【００３１】
【数２】
不釣合いによる励振、または力による励振時の全力（軸受けにかかる力スペクトル）をその時々の原因（不釣合いスペクトルＵ、または力のスペクトルＦ）で割ると、次のとおり、影響係数ＥＦＫが求まる。
【００３３】
【数３】
この実施形態では、３つの複素励振力スペクトルと、６つの複素軸受け力スペクトルから、複素マトリクスαij F （ｎ）の形をした影響係数ＥＦＫF が導き出される。
［数２］および［数３］において、
ｊ＝１，２は測定面あるいは軸受け面を示し、実施形態ではｊ＝２
ｉ＝１，２，３は負荷面あるいは修正面数を示し、実施形態ではｉ＝３
Ｆ＝力−影響係数を示す。
【００３５】
ｎ＝ロータの回転数を示す。
ロータ１０が静止状態と回転時とで、状況が同じか異なるかに応じて、力による励振時に測定事実によって求めたＥＦＫF 行列を、不釣合い励振時のＥＦＫU 行列へ換算または変換する必要がある。この換算または変換は、別の換算方法によって行われる。
【００３６】
静止状態と回転間には、たとえば力を測定する従来のバランシングマシンを用いて釣合わせられる紙ロールのような、ローラ状のロータの場合には、実際上これと同じ状況が存在する。この場合には、１次危険速度の下限ぎりぎりまで釣合わせることができる。
１次固有振動数（周波数）とモード減衰度とは、ロータを静止状態で測定しても、回転時に測定しても、実際上変わることはない。１次固有モードについても事情は全く同じである。ジャイロスコープ効果は、無視できる。
【００３７】
静止状態と回転時の状況が同じ場合には、力による励振で発生する力−影響係数ＥＦＫF またはαij F と、不釣合い−影響係数ＥＦＫU またはαij U との関係は、次の式で表わされる。
αij u ＝Ω2 αij F
ここに、Ωはロータの角振動数である。
【００３８】
αij U ＝Ａとすれば、
【００３９】
【数４】
の関係があるから、
ＦME1 （ｎ1 ），ＦME1 （ｎ2 ），ＦME1 （ｎ3 ）
ＦME2 （ｎ1 ），ＦME2 （ｎ2 ），ＦME2 （ｎ3 ）
となる。この式と、左側の軸受け面ＭＥ1 または右側の軸受け面ＭＥ2 で回転数がｎ1 ，ｎ2 ，ｎ3 の３種類の場合に不釣合い測定工程で測定した力とに、誤差の二乗和を最小にする最小二乗法を適用すれば、
【００４１】
【数５】
よって、これらから大きさと角位置による不釣合い修正量が求まる。
滑り軸受けの場合、実際にいつも起こることであるが、ロータ静止時と回転時の状況が異なる。このときには、方法を変える必要が発生する。つまり、滑り軸受けの場合には、たとえば、回転数に関係する油膜の性質と、場合によってはジャイロスコープ的な効果によっても状況が変化する。そこで、ロータが静止状態と回転する場合とで、異なる固有振動数とこれに依存するモード減衰度とを測定する必要がある。
【００４３】
図２Ａ，Ｂによって、必要な修正についてさらに詳細に説明する。
図２Ａのグラフは、静止時のロータを、たとえばハンマ打撃によって励振させたときの影響係数ＥＦＫF ges （Ω）の経過を示したものである。曲線で示された軌跡ａとｂは、関係するモード的な寄与を示す。一方、直線ｃは静的な力による一定な寄与を示す。
【００４４】
図２Ｂのグラフは、回転するロータの始動曲線を示す。
図２Ａ，Ｂ両方の曲線の軌跡を比較すると、振動数でのモード寄与がずれて、異なるモード減衰度が存在することがわかる。
たとえば、モード分析法を用いて、ＥＦＫF ges （Ω）軌跡に関連するモード寄与ａ，ｂに対して、これに所属するパラメータωi ，δi と、定数
【００４５】
【数６】
を確認することができる。
ロータ静止時に、力による励振で求めたωi ，δi 値は、始動時、あるいは不釣合い測定工程から求めた固有の角振動数ωi と、モード減衰定数δi とで置き換えられ、これらは、たとえば再度モード分析によっても確認できる。
ここで、始動時、あるいは不釣合い工程で求めた固有角振動数とモード減衰定数とを考慮して、静的部分とこれに関連するモード的寄与とを合算して、これにΩ2 を乗ずると、不釣合い励振時のＥＦＫ行列に対する概略値を得ることができる。［数３］の等式は、次のように示すこともできる。
【００４７】
【数７】
上式において、右辺の括弧内の最初の値は、静止時の力励振によるＥＦＫF ges （Ω）軌跡に基づく値である。括弧内の値の最後の項は、静止時の力励振によるモード分析で得られるものであり、ωi とδi は始動時または不釣合い測定工程時に発生した値である。
この分野における専門家には明らかなことであるが、上記の等式は近似式である。というのは、高次のモード寄与を無視したためである。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の一実施形態に使用される不釣合い測定装置の図解的な斜視図である。
【図２】ロータが静止状態と回転時との各影響係数の状態を示すグラフである。
【符号の説明】
１ 第１軸受け装置
２ 第２軸受け装置
３，４，５，６ 振動ブリッジ形軸受け機構
７，８ 検出器
１０ ロータ
１２ 回転数検出器
ＭＥ1 ，ＭＥ2 軸受け面（測定面）
ＷＥ1 ，ＷＥ2 ，ＷＥ3 修正面（負荷面）
Claims (2)
- ２つの軸受け装置で振動自在に軸受けされたロータを、意図したそれぞれの修正面で、軸方向を横断する機械的な打撃力で励振して励振力スペクトルを測定し、
その結果誘発されたロータの振動挙動を、軸受け面での力スペクトルまたは振動スペクトル形式の応答スペクトルとして把握し、
応答スペクトル対励振力スペクトルの比から影響係数を導き出し、
測定工程でロータ回転数に割り当てられた力シグナルおよび振動シグナルを軸受け面で測定し、
影響係数と測定工程で測定した力シグナルおよび振動シグナルとを用いて不釣合い修正量を決定することを特徴とする、弾性ロータの不釣合い修正量の測定方法。 - ２つの軸受け装置で振動自在に軸受けされたロータを、意図したそれぞれの修正面で、軸方向を横断する機械的な打撃力で励振して励振力スペクトルを測定し、
その結果誘発されたロータの振動挙動を、軸受け面での力スペクトルまたは振動スペクトル形式の応答スペクトルとして把握し、
測定によって得た応答スペクトル対測定によって得た励振力スペクトル比を用いて影響係数を導き出し、これを不釣合い励振下の影響係数に変換することを特徴とする、弾性ロータを釣合わせるための影響係数の測定方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19811101.0 | 1998-03-13 | ||
| DE19811101A DE19811101A1 (de) | 1998-03-13 | 1998-03-13 | Verfahren zur Ermittlung des Unwuchtausgleichs bei elastischen Rotoren |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11316168A JPH11316168A (ja) | 1999-11-16 |
| JP3963606B2 true JP3963606B2 (ja) | 2007-08-22 |
Family
ID=7860891
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06526299A Expired - Fee Related JP3963606B2 (ja) | 1998-03-13 | 1999-03-11 | 弾性ロータの不釣合い修正量の測定方法およびその測定に用いる影響係数の測定方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6415661B1 (ja) |
| EP (1) | EP0942273B1 (ja) |
| JP (1) | JP3963606B2 (ja) |
| DE (2) | DE19811101A1 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5428550B2 (ja) * | 2009-06-05 | 2014-02-26 | 株式会社Ｉｈｉ | 影響係数取得方法 |
| DE102013101375B4 (de) * | 2013-02-12 | 2015-02-26 | Schenck Rotec Gmbh | Gelenkwellen-Auswuchtmaschine und Auswuchtverfahren |
| CN103292958B (zh) * | 2013-05-28 | 2015-12-02 | 西安交通大学 | 一种基于模型的转子无试重失衡参数辨识方法 |
| US9134212B2 (en) * | 2013-07-08 | 2015-09-15 | The Boeing Company | Modal impact testing assembly, system and method |
| JP6830263B2 (ja) * | 2016-08-10 | 2021-02-17 | 国際計測器株式会社 | 動釣合い試験機 |
| CN106840522B (zh) * | 2016-12-02 | 2020-12-22 | 哈尔滨东安发动机（集团）有限公司 | 细长挠性转子高速动挠度控制方法 |
| DE102018104846B3 (de) * | 2018-03-02 | 2019-08-01 | Schenck Rotec Gmbh | Verfahren zur Kalibrierung einer Auswuchtmaschine |
| DE102018115363B3 (de) * | 2018-06-26 | 2019-11-07 | Schenck Rotec Gmbh | Verfahren zur Bestimmung einer Unwucht eines wellenelastischen Rotors anhand der Ausbiegung |
| CN110231161B (zh) * | 2019-07-12 | 2020-11-24 | 中国大唐集团科学技术研究院有限公司华东电力试验研究院 | 基于三维坐标系的单跨度转子故障位置诊断方法及系统 |
| CN110579312B (zh) * | 2019-10-17 | 2021-04-20 | 江苏方天电力技术有限公司 | 一种无试重旋转机械多轮盘轴系动平衡故障检测方法 |
| CN115575038B (zh) * | 2022-11-24 | 2023-04-07 | 中国航发沈阳发动机研究所 | 一种减小压气机转子旋转惯性激励的控制方法 |
| CN116358787B (zh) * | 2023-05-26 | 2023-08-04 | 江苏恒康机电有限公司 | 一种电机动平衡测试自动校正设备及其方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52124102A (en) * | 1976-04-12 | 1977-10-18 | Hitachi Ltd | Ballancing for rotary machine |
| JPS6057529B2 (ja) * | 1978-05-17 | 1985-12-16 | 株式会社日立製作所 | 回転機の不つりあい位置評定システム |
| JPS579342A (en) * | 1980-06-19 | 1982-01-18 | Hitachi Ltd | Method of and apparatus for balancing rotating body |
| JPS57179625A (en) * | 1981-04-30 | 1982-11-05 | Hitachi Ltd | Method for diagnosing vibration in rotary machine |
| US4799375A (en) * | 1983-10-26 | 1989-01-24 | Pcb Piezotronics, Inc. | Instrumented test hammer |
| US4607529A (en) * | 1984-03-21 | 1986-08-26 | John Morey | Vibration analysis |
| DK335584D0 (da) * | 1984-07-06 | 1984-07-06 | Dme Danish Micro Eng As | Fremgangsmaade og apparat til overvaagning af driften af et element, som bevaeger sig cyklisk |
| DE3803325A1 (de) * | 1988-02-04 | 1989-08-17 | Rohe Gmbh A | Verfahren und vorrichtung zum auswuchten eines kraftfahrzeugrades oder dergleichen |
| JPH02173540A (ja) * | 1988-12-27 | 1990-07-05 | Toshiba Corp | 回転体の振動診断方法 |
| US5138884A (en) * | 1990-09-10 | 1992-08-18 | Quantum Simulation Systems, Inc. | Vibroacoustically coupled testing system |
| DE4122816C2 (de) * | 1991-07-10 | 1997-09-11 | Hofmann Maschinenbau Gmbh | Verfahren zur Unwuchtmessung für einen in zwei Ausgleichsebenen an einem Rotor durchzuführenden Unwuchtausgleich und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| US5277063A (en) * | 1991-10-01 | 1994-01-11 | General Electric Company | Single plane trim balancing |
| DE4133787C2 (de) | 1991-10-11 | 2002-06-20 | Schenck Rotec Gmbh | Auswuchtverfahren zur testgewichtslauffreien Ermittlung der Ausgleichsmassen für einen elastischen Rotor auf einer kraftmessenden Auswuchtmaschine und Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| US5396436A (en) * | 1992-02-03 | 1995-03-07 | Hunter Engineering Corporation | Wheel balancing apparatus and method with improved calibration and improved imbalance determination |
| JP2997632B2 (ja) * | 1995-04-27 | 2000-01-11 | 核燃料サイクル開発機構 | 回転体に対する電磁的回転加振装置及びそれを用いた回転体の制振装置 |
-
1998
- 1998-03-13 DE DE19811101A patent/DE19811101A1/de not_active Withdrawn
-
1999
- 1999-03-11 JP JP06526299A patent/JP3963606B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1999-03-11 EP EP99104797A patent/EP0942273B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-03-11 DE DE59909499T patent/DE59909499D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-03-15 US US09/285,193 patent/US6415661B1/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE59909499D1 (de) | 2004-06-24 |
| US6415661B1 (en) | 2002-07-09 |
| EP0942273A3 (de) | 2000-05-31 |
| EP0942273B1 (de) | 2004-05-19 |
| EP0942273A2 (de) | 1999-09-15 |
| JPH11316168A (ja) | 1999-11-16 |
| DE19811101A1 (de) | 1999-09-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3963606B2 (ja) | 弾性ロータの不釣合い修正量の測定方法およびその測定に用いる影響係数の測定方法 | |
| JPH0830669B2 (ja) | 回転子の釣合をとる方法 | |
| CN110118632B (zh) | 借助位移传感器测量轴弹性转子的不平衡度的方法 | |
| US20080041116A1 (en) | Rotating body control device and washing machine including the same | |
| JP5449889B2 (ja) | アンバランス状態を定量的に検出する方法および装置と工作物のクランプ状態を検出する方法 | |
| Saleem et al. | Detection of unbalance in rotating machines using shaft deflection measurement during its operation | |
| US6789422B1 (en) | Method and system for balancing a rotating machinery operating at resonance | |
| CN113765301B (zh) | 一种提高动平衡调试准确度的磁悬浮电机及方法 | |
| JP7387146B2 (ja) | 動釣合い試験機および動釣合い試験機における不釣合いの補正方法 | |
| JP2010017842A5 (ja) | ||
| Diouf et al. | Understanding rotor balance for electric motors | |
| JP4772594B2 (ja) | 回転機器の低速バランス法及び低速バランス実施装置 | |
| JP2010048588A (ja) | 回転体のアンバランス量算出方法及び装置 | |
| US20030230142A1 (en) | Apparatus and method for testing rotational balance of crankshaft | |
| CN110646139B (zh) | 根据弯曲度确定轴弹性的转子的不平衡度的方法 | |
| JP5621970B2 (ja) | 影響係数取得方法と装置 | |
| US20080141731A1 (en) | Rotation body control device and washing machine including the same | |
| JP4098429B2 (ja) | 釣合い試験機及び釣合い試験方法 | |
| JP2005308537A (ja) | 釣合い解析器及びこの釣合い解析器による釣合い解析方法 | |
| JP4419561B2 (ja) | モータのトルクリップル測定装置及びトルクリップル測定方法 | |
| KR100869193B1 (ko) | 불균형 측정장치를 교정하기 위한 방법 및 장치 | |
| EP1505713B1 (en) | A method of balancing a rotor and a balancing machine | |
| JP2005308538A (ja) | 釣合い試験機及びこの釣合い試験機による修正重りの計算処理方法 | |
| JP4019877B2 (ja) | 長軸状回転体のアンバランス測定方法及び測定装置 | |
| JPS6140331B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20051114 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070515 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070522 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130601 Year of fee payment: 6 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |