JP3898844B2

JP3898844B2 - 安定した変形抵抗を有するＺｎ−Ａｌ合金部材

Info

Publication number: JP3898844B2
Application number: JP27137198A
Authority: JP
Inventors: 浩一槙井; 裕一三村; 宏樹上田; 徹岡田; 裕彦福元
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1998-09-25
Filing date: 1998-09-25
Publication date: 2007-03-28
Anticipated expiration: 2018-09-25
Also published as: JP2000096166A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、風や地震等による揺れ或は歪みに追随できる、所謂、免震・制震デバイス用金属として使用できるＺｎ−Ａｌ合金部材、およびその様なＺｎ−Ａｌ合金部材を製造する為の有用な方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
風荷重、地震荷重の歪みを吸収する、或いは歪みや揺れに追随できる、所謂免震・制震デバイスとしては、Ｐｂ製ダンパー、防振ゴム、オイルダンパーや、ＬＹＰ（極低降伏点鋼）等の制振鋼板を用いたものなどがある。
【０００３】
しかしながら、防振ゴムは経時劣化の問題があるため、長期間の耐用が求められる建築物用の免震・制震デバイスには適していない。オイルダンパーは、定期的メインテナンスを要するため、防振ゴムと同様に、建築物の免震・制震デバイス用としては面倒である。また、ＬＹＰ等の制振鋼板は、永久変形によって加工硬化がおきたり、繰り返し荷重に対して材質劣化すると、エネルギー吸収性が低下するばかりか、硬くなりすぎると、構造物にまで振動を伝播することになるため、制震・免震デバイス用金属としては、その用途が限定される。
【０００４】
一方、Ｐｂは軟らかく、地震や風のような振動数０．１〜１０Ｈｚの揺れに追随することができ、また変形による材質劣化という問題は少ない。このため、現在、建築物に取付けられる免震・制震デバイスとしては、図４に示すようなＰｂ製ダンパーが、一般に用いられている。尚図４中、１は鉛鋳造体であり、２はホモゲン溶接部、３は鋼板である。
【０００５】
しかしながら、上記の様に大型のダンパーは重量が重いために、施工が大変であるという問題がある。またＰｂの降伏点は５ＭＰａ程度と軟らかいので、構造物または構造物に接合された部材とＰｂダンパーを接合する為には特殊な技術が必要であり、適用範囲に限界があった。更に、Ｐｂは毒性があるので、近年、建築物その他各種産業分野で使用が制限される傾向にある。
【０００６】
このような事情から、近年、毒性がなく、小型軽量のデバイスを提供できる制震用の金属が求められており、ＰｂやＬＹＰ鋼に代替できる制震用金属として、超塑性を示すＺｎ−Ａｌ合金が注目されてきている。
【０００７】
本発明者らも、かねてよりこうした超塑性を示すＺｎ−Ａｌ合金について研究を進めており、その一環として、下記（ａ）または（ｂ）の様な組織を有するＺｎ−Ａｌ合金では、優れた特性を発揮する制震用Ｚｎ−Ａｌ合金となり得ることを見出し、その技術的意義が認められたので、先に出願している（特願平１０−２６１３６号）。
【０００８】
（ａ）Ｚｎ：３０〜８０質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ合金であって、平均結晶粒径が５μｍ以下のα相またはα′相中に、平均粒径が０．０５μｍ以下のβ相が微細分散した組織、
（ｂ）Ｚｎ：７５〜９９質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ合金であって、平均結晶粒径が５μｍ以下のα相またはα′相、およびβ相を主要組織とし、前記α相またはα′相中に平均粒径が０．０５μｍ以下のβ相が微細分散した組織。
【０００９】
この技術では、ナノ結晶化による室温超塑性を発現させる為に、加工熱処理を利用するものであるが、この場合に冷却条件は水冷による急冷を必要とし（例えば、冷却速度で約２００℃／秒）、その実施例での試験片径１０ｍｍ（丸棒引張試験片）よりも小さい構造体であればこうした急冷を達成することは可能であったが、それ以上の大きさの大型構造体（丸棒でなくとも、複雑な形状でも最大厚さが１０ｍｍを超えると大型とみなす）では、上記の様に冷却速度を達成することは困難である。また複雑な構造物に不用意に水をかけると、熱間強度が低いＺｎ−Ａｌ合金では形状が変化したり、熱変形による寸法精度の劣化が生じてしまう。
【００１０】
またこの技術では、α組織の内部にナノスケールでβが分散した組織を得ようとするものであるが、こうした組織とするには上記した様な急冷（水冷）を必要とし、十分な冷却速度を達成するには小型構造物でしか適用できない。即ち、上記の様な技術では、大きな塑性エネルギーを吸収しようとすれば、小型の部材を多数用いる必要があり、構造的に複雑な塑性エネルギー吸収部材となる場合がある。
【００１１】
つまり、大型金属部材の組織をナノ結晶化することは、工業的には制約が多く、特に大型化による冷却速度の遅延、加工時の変形抵抗上昇にによりるナノ結晶が製造しにくくなるという問題がある。そこで、大型金属部材で、塑性エネルギー吸収用金属として必要・十分な特性を得ることができる組織制御と製造方法を確立する必要がある。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
例えば、R.S.Mishraら［The observation of tensile superplasticity in nanocrystalline materials: Nanostruct Mater.Vol. 9,No. 1/8 p473-476(1997) ］、G. Toress-Villasenorら［A reinvestigation of the mechanical history on superplasticity of Zn-22Al-2Cu at room temperature ：Material. Science. Forum Vol. 243/245 P553(1997)］およびM. Furukawa ら［Fabrication of submicrometer-grained Zn-22%Al by torsion straining. ：J. Mater. Res. Vol. 11 No.9 P2128(1996) ］は、室温にて超塑性を得る為に実験的な微小な試料で、ナノ結晶を作製して室温超塑性を発現した。そしてこの場合の組織は、α相中にナノスケールでのβ相が微細分散した組織であり、本発明で得ようとする大型部材でラメラ組織とは組織形態が異なるものである。
【００１３】
本発明者らが先に提案している上記技術（特願平１０−２６１３６号）では、上記の様な超塑性に関する技術に加工熱処理を利用することによって、微細でしかも高い伸び率（更に優れた超塑性）を得ようとするものである。しかしながらこの技術では、水冷の様な急冷が必要であり、大型構造物には適用しにくいという問題がある。またこのときの組織は上記した3 つの技術と同様に、α相中にナノスケールでのβ相が微細分散した組織である。
【００１４】
本発明は、建築構造物用の免振・制振デバイス用振動吸収用合金として利用できる部材の実現を目指したものであり、こうした観点から繰り返しの大荷重を受け止める必要があり、ある程度の強度レベルを確保し（Ｐｂの様に柔らかすぎると、構造体が大型になる）、しかも安定した変形抵抗特性（繰り返し載荷による高い累積塑性歪みにも耐え得る延性）を有しつつも、強度部材として大荷重を受け止めるだけの部材としての大きさが必要となる。
【００１５】
本発明は、上記のような事情を鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、大型構造体であっても可能な冷却速度範囲において、安定した変形抵抗、高延性を発現できる組織形態である微細ラメラ構造有するＺｎ−Ａｌ合金部材、およびその様なＺｎ−Ａｌ合金部材を製造する為の有用な方法を提供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成し得た本発明のＺｎ−Ａｌ合金部材とは、Ｚｎ：３０〜８０質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ合金であって、α相および／またはα′相を母相とし、その平均結晶粒径が６０μｍ以下であると共に、該母相の組織が微細ラメラ構造であって、且つ該ラメラ構造の周期単位であるラメラ間隔が１０００ｎｍ以下である点に要旨を有するものである。
【００１７】
上記目的は、Ｚｎ：７５〜９９質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ合金であって、α相および／またはα′相、並びにβ相を主要組織とし、α相および／またはα′相の平均結晶粒径が６０μｍ以下であると共に、当該相の組織が微細ラメラ構造であって、且つ該ラメラ構造の周期単位であるラメラ間隔が１０００ｎｍ以下である様なＺｎ−Ａｌ合金部材であっても達成できる。尚後に詳述するが、上記α相とはＡｌ相、α′相とはＺｎを固溶したＡｌ相、β相とはＺｎを主成分とする第２相、を夫々意味する。
【００１８】
また本発明の効果は、上記した趣旨から明らかなように、部材の最大厚さが１０ｍｍを超える様に大型構造体であるときに最大限に発揮される。
【００１９】
一方、本発明のＺｎ−Ａｌ合金部材を製造するに当たっては、Ｚｎ−Ａｌ合金を２７５〜３５０℃の温度範囲にて均熱した後、該均熱温度から７０℃の間の温度で１０％以上の熱間加工を行ない、その後７０〜２４０℃の温度範囲で恒温変態させる様にすれば良い。
【００２０】
【発明の実施の形態】
まず、本発明のＺｎ−Ａｌ合金部材の化学成分組成について説明する。本発明のＺｎ−Ａｌ合金部材の化学成分組成は、Ｚｎ含有量が３０〜９９質量％、好ましくは３０〜８０質量％、更に好ましくは５０〜８０質量％、最も好ましくは７０〜８０質量％で、残部がＡｌおよび不可避不純物である。これらのうち、Ｚｎ−２２質量％Ａｌ共析合金が特に好ましい。これは図１のＺｎ−Ａｌ合金の状態図に示すように、Ａｌの含有量が２２質量％に共析点があるので、組織制御が最もし易いからである。
【００２１】
一方、上記範囲では、Ｚｎの含有量が小さくなるにつれて、β析出量が減少し、結晶粒の移動による塑性変形が起こっても伸びが低下する傾向にある。そして、Ｚｎの含有量が３０質量％未満となると、本発明の条件で処理しても１００％を超える伸びは発現できない。またＺｎ含有量が９９質量％を超えると、β相単相となって、α相中にナノスケールで分散したβ析出物を持つ組織の分率が下がり、十分な延性が得難くなる。
【００２２】
尚、図１において、α相とは主成分がＡｌの面心立方格子の結晶領域をいい、α′相とは結晶構造は面心立方格子であるが成分的にはＺｎが主成分となっている結晶領域をいい、β相とはＺｎが主成分となった六方稠密格子の結晶領域をいい、Ｌは液体相である。
【００２３】
次に、本発明の制震用Ｚｎ−Ａｌ合金の組織について説明する。大型構造体において、水冷という急冷をしないでもＺｎ−Ａｌ合金が高い延性を示すためには、結晶粒径（一つのラメラ構造体の単位）が微細で、なお且つαとβのラメラ構造が微細で均一である必要がある。Ｚｎ含有量が３０〜８０質量％の範囲で、ほぼ全体積分率で１００％のラメラ構造を得ることが可能であるが、前記図１から明らかであるように、Ｚｎ含有量が７５％以上の成分範囲では、β相とラメラ構造の２相組織となやすい。ここで、α相、β相とは、１０００倍程度で認識することが出来る組織である。
【００２４】
Ｚｎ−Ａｌ合金部材において高い延性を確保する為には、主要組織が微細ラメラ構造でそのラメラ構造となっている組織（パーライトではノジュールに相当する組織）が微細であることが必要である。尚上述の如く、Ｚｎ含有量が７５％以上のＺｎ−Ａｌ合金では、第２相（体積分率が主要組識以下の組織相）としてβ相が存在していても良い。
【００２５】
α相および／またはα′相の平均結晶粒径が６０μｍ以下で、且つラメラ間隔が１０００ｎｍ以下であれば、１００％以上の伸びが確保できる。このラメラ間隔は、好ましくは５００ｎｍ、より好ましくは３００ｎｍ以下とするのが良く、ラメラ間隔が５００ｎｍ以下であれば１２０％以上の伸び、３００ｎｍ以下であれば１５０％以上の伸び、２００ｎｍ以下であれば２００％以上の伸びが確保できる。
【００２６】
尚本発明のＺｎ−Ａｌ合金は、上記要件を満たせば、定常応力が加工量、歪み速度によってあまり変化しないように、ヒステリシスの安定性を損なわない範囲で、強化元素Ｃｕ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｍｇを含有していてもよい。また、伸びの向上のために、結晶微細化に有効なＺｒ、ＴｉＢを添加してもよい。また本発明の効果は、上記した趣旨から明らかなように、部材の最大厚さが１０ｍｍを超える様に大型部材であるあるときに最大限に発揮されるが、本発明で適用する部材はこうした大型部材だけに限らず、最大厚さが１０ｍｍ以下の様な小型の部材をも含むものであり、こうした部材を対象とした場合でも本発明の効果を達成することができる。
【００２７】
次に、本発明の製造方法について説明する。本発明では、水冷（空冷）による熱歪みとＺｎ−Ａｌ合金部材そのものの持つ熱間強度の不足による熱間塑性変形の問題を克服しつつ、大型部材でも製造可能な工程で、しかも高延性で安定した変形抵抗を得ることを目的としており、こうした観点から上記の様に微細ラメラ構造を得るのに最適な製造方法について検討したものである。
【００２８】
本発明方法では、所定の温度で均熱処理を行なうものである。これは８０％Ｚｎ以下の成分ではα単相域に保持して（前記図１）、一旦ＺｎとＡｌを均一分散させ、その後変態させることによって、部材中に均質な組織を得る為のものである。尚Ｚｎ含有量が７５〜９９％、特に８０％以上ではα単相域が存在せず、α＋β２相域での均熱処理になるが、この成分範囲であっても一旦は前組織の影響をキャンセルするために均熱処理することが推奨される。
【００２９】
またいずれの成分範囲であっても、本発明の微細ラメラ構造を得るものであり、こうした観点から２７５℃以上の変態点以上に一旦加熱する必要がある。即ち、２７５℃以上に加熱しないと、前組織が完全にキャンセルされず、均熱処理の効果が発揮されないので、均熱処理温度は最低でも２７５℃にする必要がある。しかしながら、３５０℃を超えて加熱すると、Ｚｎ−Ａｌは熱間強度が不足しているので、それ自身の形状精度の維持が困難になる。尚Ｚｎ含有量が５０％以下の成分範囲では、短時間（例えば１時間以内）であれば３５０℃を超えても差し支えないが、３５０℃を超えるような高温における均熱処理はあまり好ましくない。
【００３０】
上記均熱処理の後は、該均熱温度から７０℃の間の温度で１０％以上の熱間加工を行なう必要がある。この熱間加工を行なわないと、α粒径が粗大化してしまい、引張試験の伸びが不足する。このとき熱間加工温度が該均熱温度から７０℃の間の温度範囲を外れると、ラメラ構造とならず、α相中にナノスケールで分散したβ析出物を持つ組織となり、このナノ組織は特性に優れているが（例えば、特開平１０−２６１３６号）、大型部材には適用し難いという問題がある。またこのときの熱間加工の加工率を１０％以上とすることによって、α粒径が微細化して引張試験の伸びが向上することになるので好ましい。
【００３１】
熱間加工後から冷却に至るまでの熱処理パターンは、熱間加工直後に冷却に入るのが好ましい。これは、熱間加工によって得られた微細粒からα／βの相界面析出が起き、微細α粒と微細ラメラ間隔の両立が可能になるからである。
【００３２】
本発明では上記冷却によって７０〜２４０℃にして、この温度で恒温変態させるものであるが、この温度が７０℃未満になると本発明のラメラ構造が生成されない。また引張試験における延性（伸び）は、Ｚｎの成分範囲が３０〜９９％の範囲内であれば、ある程度確保されるのであるが、やはり熱変形の問題が生じてしまい、熱処理ままので部品・部材として使用できず、その後の形状修正（矯正）が必要になる。特に、複雑な形状の部材の場合には、熱処理後の矯正も制限されるので、やはり熱処理ままで所定の形状精度が得られることが好ましい。一方、恒温変態温度が2 ４０℃を超えると、ラメラ構造が粗大化してしまい、その間隔が１０００ｎｍを超えるものとなって延性（引張試験の伸び）が不足することになる。
【００３３】
以下、本発明を実施例によって更に詳細に説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のものではなく、前・後記の趣旨に徴して設計変更することはいずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【００３４】
【実施例】
下記表１に示す各種のＺｎ−Ａｌ合金を用い、引張試験および繰返し引張り・圧縮試験を行なった。試験Ｎｏ．１〜４のものは、市販のインゴットから必要な試験片形状に切り出したものである。試験Ｎｏ．５のものはインゴットからそのまま切り出したもの、試験Ｎｏ．６のものはインゴットを３５０℃に再加熱して炉冷したもの、試験Ｎｏ．７のものはインゴットを３５０℃に再加熱して空冷したもの、試験Ｎｏ．８のものはインゴットを３５０℃に再加熱して水冷したものである。それ以外のもの（試験Ｎｏ．９〜２９）については、大気溶解によって成分調整し、２００ｍｍ（厚さ）×２００ｍｍ（幅）×５００ｍｍ（長さ）に熱間鍛造した後、空冷したものを初期材料とし、その後３５０℃に加熱し（試験Ｎｏ．９〜１３）、或いは３５０℃で圧延し（試験Ｎｏ．１４〜２９）、引き続き油焼入れによって２５０℃〜室温の恒温変態を行なったものである。
【００３５】
これらの試料の組織因子（α相および／またはα′の平均結晶粒径、ラメラ間隔等）を、上記合金成分および製造プロセスと共に下記表1 に示す。尚このときα相および／またはα′の平均結晶粒の測定については、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）の２０００倍率の３視野撮影後、円換算粒径として画像処理を行なって求めた。また、ラメラ間隔については、ＳＥＭでの１００００倍で１０視野撮影後、ラメラ間隔の平均値でもって評価した。
【００３６】
【表１】

【００３７】
引張試験は、図１に示す様なＪＩＳ4 号Ｄ型試験片を用いて行なった。そして、０．２％耐力（０．２％ＰＳ）、歪みが１％のときの変形抵抗（１％ＦＳ）、歪みが５％のときの変形抵抗（５％ＦＳ）、破断強度（ＴＳ）、全伸び（Ｅｌ）、絞り（ψ）、弾性歪みエネルギー（Ｅ₀ ：応力−歪み曲線の積算値により算出）を用いて引張特性を評価した。
【００３８】
ところで、直下型地震の様に、繰返し数が少ない１回或いは２，３回の繰返し数で構造材料が破断しかねない変形量（参考値：建築構造物の柱、梁に使用される鋼材ＳＢ４９０Ｂで２０〜３０％の伸び）が構造部材（上記柱、梁）に負荷される様な場合でも、振動吸収用金属は構造物の振動を抑制する機能が働かなければならないので、その倍数（上記変形量の倍数：この倍数は安全率の様なもの）の変形でも振動吸収能力を発揮する必要がある。そしてこの倍数は、構造体と振動吸収デバイスの設計の仕方によっても変化するが、本発明では引張試験において最低でも構造部材の３倍の変形能を有していることとした。即ち、構造部材の２倍程度では、強度はＺｎ−Ａｌ合金よりも低く、エネルギー吸収能（前記Ｅ₀ ）が低いものの、伸びだけで見れば、５Ｎ（９９．９９９％）−Ａｌ，４Ｎ（９９．９９％）−Ｚｎ，４Ｎ−Ｐｂでも達成可能であり、Ｚｎ−Ａｌと前述した３種類の金属の延性差を顕著に表現するには、構造部材の３倍の延性（具体的には１００以上の伸び）がなければ、従来技術との差異が不明確であるので、引張試験における伸びの要求値を１００％とした。
【００３９】
一方、繰返し引張り・圧縮試験は、圧縮時に座屈が起きない様に、図２に示す砂時計型試験片を用いて行なった。引張り−圧縮条件は±５％で繰返し回数２０回まで載荷した。そして、±５％の繰返し載荷が１回目のヒステリシスの最大応力（５％＊１ＦＳ）、±５％の繰返し載荷が２０回目のヒステリシスの最大応力（５％＊２０ＦＳ）、±５％の繰返し載荷が１回目のヒステリシスの弾性歪みエネルギー（Ｅ₁ ）、±５％の繰返し載荷が２０回目のヒステリシスの弾性歪みエネルギー（Ｅ₂₀）、および弾性歪みエネルギーの変化率（Ｅ₁ ／Ｅ₂₀：％）で繰返し引張り・圧縮試験特性を評価した。
【００４０】
この繰返し引張り・圧縮試験は、地震時の載荷パターンを模擬する為に行ない、特に海洋型地震、風荷重の様に１回の振幅が小さく、免震・制震デバイス、或いは構造物の破壊にまでは至らない様な載荷形態を模擬し、評価する為のものである。そしてこの試験では、材料の破断よりも建築構造物の振動を安定して吸収する為には繰返し載荷中の変形抵抗（応力）の安定化が問題となるので、前記弾性歪みエネルギーの変化率（Ｅ₁ ／Ｅ₂₀）が±１５％以下であれば、十分設計可能であると考えられる。
【００４１】
例えば、建築構造部材の柱や梁という強度部材に一般に使用されるＳＮ４９０Ｂ（ＪＩＳＧ３１３６）では、降伏点（ＹＳ）の範囲が４４５〜３２５ＭＰａ（中心値が３８５ＭＰａで、この中心値に対して上下限範囲が±１５．６％）となっている。またＪＩＳＧ３１３６では、降伏比も８０％以下とされており、振動吸収用金属の載荷中・後の強度変化も±１５％以下に制御できていれば、許容できるものと考えられる。引張試験および繰返し引張り・圧縮試験の結果を、下記表２に示す。
【００４２】
【表２】

【００４３】
これらの結果から、次の様に考察できる。まず試験Ｎｏ．１の５Ｎ−Ａｌでは、引張試験における伸びが７０％であり、要求される１００％には至っていない。また繰返し引張り・圧縮試験においても、弾性歪みエネルギーの変化率（Ｅ₁ ／Ｅ₂₀）が１５０％を超えており、要求される１００±１５％を満足していない。
【００４４】
試験Ｎｏ．２の４Ｎ−Ｚｎでは、引張試験における伸びが６５％であり、要求される１００％には至っていない。また繰返し引張り・圧縮試験においても、弾性歪みエネルギーの変化率（Ｅ₁ ／Ｅ₂₀）が１６０％を超えており、要求される１００±１５％を満足していない。
【００４５】
試験Ｎｏ．３の４Ｎ−Ｐｂでは、引張試験における伸びが５４％であり、要求される１００％には至っていない。また繰返し引張り・圧縮試験においても、弾性歪みエネルギーの変化率（Ｅ₁ ／Ｅ₂₀）が１５０％を超えており、要求される１００±１５％を満足していない。
【００４６】
試験Ｎｏ．４の４Ｎ−Ｓｎでは、引張試験における伸びが１３３％であり、要求される１００％を満足しているが、繰返し引張り・圧縮試験において、弾性歪みエネルギーの変化率（Ｅ₁ ／Ｅ₂₀）が１４４％であり、要求される１００±１５％を満足していない。
【００４７】
試験Ｎｏ．５のＡｌ−８０％Ｚｎインゴット材は、α相またはα相′の平均結晶粒径が６０μｍを超えており、またラメラ間隔も１０００ｎｍを超えて組織が粗大になっているので、引張試験の伸びが１３％になっており、要求される１００％に至っていない。また繰返し引張り・圧縮試験においても、弾性歪みエネルギーの変化率（Ｅ₁ ／Ｅ₂₀）が１２７％であり、要求される１００±１５％を満足していない。
【００４８】
試験Ｎｏ．６のＡｌ−８０％Ｚｎでは（インゴット材を炉冷したもの）、α相またはα相′の平均結晶粒径が６０μｍを超えており、またラメラ間隔も１０００ｎｍを超えて組織が粗大になっているので、引張試験の伸びが５５％になっており、要求される１００％に至っていない。
【００４９】
試験Ｎｏ．７のＡｌ−８０％Ｚｎでは（インゴット材を空冷したもの）、α相またはα相′の平均結晶粒径が６０μｍを超えており、またラメラ間隔も１０００ｎｍを超えて組織が粗大になっているので、引張試験の伸びが５６％になっており、要求される１００％に至っていない。また繰返し引張り・圧縮試験においても、弾性歪みエネルギーの変化率（Ｅ₁ ／Ｅ₂₀）が１１６％であり、要求される１００±１５％を満足していない。
【００５０】
試験Ｎｏ．８のＡｌ−８０％Ｚｎでは（インゴット材を水冷したもの）は、α相またはα相′の平均結晶粒径が６０μｍを超えており、また水冷でるのでラメラ構造も形成されていないので、引張試験の伸びが５８％になっており、要求される１００％に至っていない。
【００５１】
試験Ｎｏ．９〜１３のものでは、３５０℃の均熱加熱時に熱間加工したものであるが、α相またはα相′の平均結晶粒径が６０μｍを超えており、組織が粗大になっているので、引張試験の伸びが５５％になっており、要求される１００％に至っていない。
【００５２】
試験Ｎｏ．１４〜２１のものでは、３５０℃で均熱加熱して熱間圧延（３０〜５０％）を行なった直後に、恒温変態を行なったものである。このうち、試験Ｎｏ．１４のものでは、変態温度が２５０℃と高くなっている為に、ラメラ間隔が１０００ｎｍを超えており、伸びが１００％に至っていない。また試験Ｎｏ．２０，２１のものでは、変態温度が５０℃、２０℃と低くなっているので、ラメラ構造が形成されずに、伸びが１００％に満たないものである。
【００５３】
これに対して試験Ｎｏ．１５〜１９のものでは、変態温度が７０〜２４０℃の適正な範囲内であるので、α相またはα’相の平均結晶粒径が６０μｍ以下となっており、またラメラ間隔も１０００ｎｍ以下と適正な組成範囲となっており、伸びも１００％以上が達成されており、また弾性歪みエネルギーの変化率（Ｅ₁／Ｅ₂₀）も１００±１５％を満足している。
【００５４】
試験Ｎｏ．２２〜２７のものは、Ｚｎ濃度が９６％（試験Ｎｏ．２２，２３）、６０％（試験Ｎｏ．２４，２５）、４０％（試験Ｎｏ．２６，２７）と適正な範囲内のものであるが、このうち（３５０℃均熱加熱＋１０％以上圧延＋１５０℃恒温変態）と、適切な製造条件のもの（試験Ｎｏ．２２，２４．２６）では、α相またはα相′の平均結晶粒径が６０μｍ以下となっており、またラメラ間隔も１０００ｎｍ以下と適正な組成範囲となっており、伸びも１００％以上が達成されており、また弾性歪みエネルギーの変化率（Ｅ₁ ／Ｅ₂₀）も１００±１５％を満足している。一方、変態温度が５０℃と低いものでは（試験Ｎｏ．２３，２５，２７）、ラメラ構造が形成されずにみ、伸びが不足している。
【００５５】
試験Ｎｏ．２８、２９のものでは、Ｚｎ濃度が２０％と本発明で規定する範囲を外れているので、製造条件の適・不適に関わらず、伸びが不足していた。
【００５６】
【発明の効果】
本発明は以上の様に構成されていおり、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金部材は、建築構造物の地震・台風による振動を吸収するのに十分な大荷重を、繰返し負荷においても安定した振動吸収特性を発揮するので、変形抵抗の安定化や高延性を試験片レベルではなく、大型部材にて可能とするものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｚｎ−Ａｌ合金の状態図である。
【図２】引張試験に用いた試験片の形状を示す概略説明図である。
【図３】繰返し引張り・圧縮試験に用いた試験片（砂時計試験片）の形状を示す概略説明図である。
【図４】従来から用いられているＰｂ製ダンパーの構成を示す図である。
【符号の説明】
１鉛鋳造体
２ホモゲン溶接部
３鋼板

Claims

Ｚｎ：７５〜９９質量％を含み、残部Ａｌおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ合金であって、α相および／またはα’相、並びにβ相を主要組織とし、α相および／またはα’相の平均結晶粒径が６０μｍ以下であると共に、その組織が微細ラメラ構造であって、且つ該ラメラ構造の周期単位であるラメラ間隔が１０００ｎｍ以下であることを特徴とする安定した変形抵抗を有するＺｎ−Ａｌ合金部材。
部材の最大厚さが１０ｍｍよりも大きいものである請求項１に記載のＺｎ−Ａｌ合金部材。