JP2018053313A - α+β型チタン合金棒およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
(1)α+β型チタン合金棒であって、化学組成が、質量%で、Al:4.4%以上5.5%未満、Fe:1.4%以上2.5%未満、Mo:1.5%以上5.5%未満、Ni:0%以上0.15%未満、Cr:0%以上0.25%未満、Mn:0%以上0.25%未満、Si:0.1%未満、C:0.01%未満、残部Tiおよび不純物であり、金属組織が、初析α相、β相および変態α相を有し、前記β相の体積率が15%未満であり、前記変態α相が層状部により構成され、前記合金棒の軸方向と前記層状部の指向方向とがなす角度の平均が45度以下であり、前記層状部の指向方向の標準偏差が20度以下である、α+β型チタン合金棒。
該チタン合金棒の軸方向へ弾性歪みが存在する状態で、300〜700℃の温度で熱処理を施す、(1)または(2)項に記載のα+β型チタン合金棒の製造方法。
(1)化学組成
はじめに必須元素を説明する。
Alは、α相安定化元素であり、固溶強化によってチタン合金丸棒の強度を高める。Al含有量が4.4%未満であるとこの効果を得られず、1000MPa以上の十分な強度を得ることができない。このため、Al含有量は、4.4%以上であり、好ましくは4.5%以上であり、さらに好ましくは4.6%以上である。
一方、Al含有量が5.5%以上であると、高温および室温での延性や冷間加工性が低下してしまう場合がある。したがって、Al含有量は、5.5%未満であり、好ましくは
5.4%以下であり、さらに好ましくは5.3%以下である。
Feは、β相安定化元素として、固溶強化によってチタン合金丸棒の強度を高める。Fe含有量が1.4%未満であると、この効果を得られず、1000MPa以上の十分な強度を得ることができない。このため、Fe含有量は、1.4%以上であり、好ましくは1.5%以上であり、さらに好ましくは1.6%以上である。
一方、Fe含有量が2.5%以上であると、凝固時に偏析し易く、数百kg以上の大型インゴットでは偏析が顕著になる。したがって、Fe含有量は、2.5%未満であり、好ましくは2.4%以下であり、さらに好ましくは2.3%以下である。
Moは、β相安定化置換型固溶元素であり、Feと同様に、室温強度、高温強度、室温延性および疲労強度を向上させ、かつ熱間加工性および冷間加工性を向上させる。また、後述するように、本発明では、溶体化処理後にある程度β相を残留させた後に、等温変態させることにより、β相内に一定の方向、すなわち結晶方位を揃えて変態α相を、層状部により構成される針状組織に形成し、これにより、α+β型チタン合金丸棒の軸方向へ完全に平行ではないものの、それに近い方向へ組織を揃えて、α+β型チタン合金丸棒の軸方向へのヤング率を高める。
Mo含有量が1.5%未満であると、上記効果および適当な量のβ相を得ることができない。このため、Mo含有量は、1.5%以上であり、好ましくは1.7%以上であり、さらに好ましくは1.9%以上である。
一方、Mo含有量が5.5%以上であると、凝固偏析の問題が生じる。したがって、Mo含有量は、5.5%未満であり、好ましくは5.3%以下であり、さらに好ましくは5.0%以下である。
これらの元素は、Feと同様にβ相安定化元素として固溶強化によって強度を高めるとともに、安価な元素である。本発明では、必要に応じて、Feの一部を、0.15%未満のNi、0.25%未満のCr、または0.25%未満のMnの1種以上により置換することで、低コスト化を図ることができる。
なお、Ni,Cr,Mn,Feの合計含有量は、1.4%以上2.5%未満であることが好ましい。合計含有量が1.4%未満であると、後述する冷間加工後の金属組織を得るために、同じβ相安定化元素であるMoの含有量が増加して製造コストが上昇するおそれがある。好ましくは1.5%以上であり、さらに好ましくは1.6%以上である。一方、合計含有量が2.5%以上であると、大型のインゴットの製造時の偏析が顕著になる。好ましくは2.4%以下であり、さらに好ましくは2.3%以下である。
Siは、不純物であり、多量に含有すると、室温延性、冷間加工性および熱間加工性を低下させるおそれがある。したがって、Si含有量は、0.1%未満であり、好ましくは0.08%以下であり、さらに好ましくは0.05%以下である。
一方で、Si含有量を過剰に低減すると製造コストの増加につながるため、通常、Si含有量は、0.005%以上であり、好ましくは0.007%以上であり、さらに好ましくは0.01%以上である。
Cは、不純物であり、多量に含有させると、室温延性、冷間加工性および熱間加工性を低下させるおそれがある。したがって、C含有量は、0.01%未満であり、好ましくは0.009%以下であり、さらに好ましくは0.008%以下である。
これら元素は、不純物であり、JIS H 4600の60種(Ti−6Al−4V)同様に、O含有量は0.2%以下、N含有量は0.05%以下、H含有量は0.015%以下とすることが好ましい。さらに、室温延性および冷間加工性を高めるために、O含有量は0.15%以下、N含有量は0.02%以下、H含有量は0.01%以下とすることがより好ましい。
上記以外の残部はTiである。
(2−1)α相の組織形態
金属組織は、初析α相、β相および変態α相を有する。α+β型チタン合金では、溶体化処理後に時効熱処理を施すとβ相内にβ相から変態した変態α相が析出する。この際、変態α相の析出方向、すなわち結晶方位は図2に示すようにランダムである。尚、図2の組織写真は、変態α相のみを示しており、初析α相を含まない。
本発明では、α相の組織形態(金属組織)を制御することによりα+β型チタン合金丸棒の軸方向へのヤング率を高める。他の金属材料とは異なり、チタン合金では、ヤング率は化学組成のみでは決定されず、β相、マルテンサイト相の面積率等といった金属組織によっても大きく変化する。
β相の体積率は、X線回折により測定できる。すなわち、β相の体積率は、素材の表面を鏡面研磨した後、Cu管球を用いて40kV、150mA、回折角2θで20〜100°の条件で広角X線回折測定を行い、その範囲に発生した回折ピークの回折強度を解析することにより、測定することができる。
β相内のα相の層状部により構成される針状組織は、透過電子顕微鏡もしくはEBSD(Electron Backsccaterd Diffraction pattern)を用い、観察することにより、確認することができる。丸棒のL断面より観察用サンプルを作製し、観察することにより層状部(一方向の針状組織)が形成しているかどうかを確認できる。透過電子顕微鏡で観察する場合は、L断面よりFIB法により透過電子顕微鏡観察用サンプルを作製し、加速電圧200kVで観察する。EBSDで観察する場合は、L断面よりコロイダルシリカ研磨により観察サンプルを作製し、観察する。
ここで、層状部により構成される針状組織と指向方向の角度差および偏差の測定方法について説明する。棒材のL断面(棒材の軸方向と平行の断面)にて透過電子顕微鏡もしくはEBSDで10〜20個程度のβ相組織を観察する。各β粒の棒材の軸方向と層状に生成した変態α相の針状組織の指向方向の角度差を求め、その平均を棒材の軸方向と層状の針状組織との角度差とする。また、平均の角度差から、各β粒の層状部の指向方向の標準偏差を求めそれを偏差とする。
本発明に係るチタン合金丸棒は、例えば、上記の化学組成を有するチタン合金棒に、850〜920℃の温度から30℃/秒以上の冷却速度で冷却する溶体化熱処理と、前記チタン合金棒の軸方向へ弾性歪みが存在する状態で、300〜700℃の温度で時効熱処理とが施された、上記の金属組織を有するα+β型チタン合金棒である。
クロール法により二酸化チタンTiO2を原料として、約900〜1000℃の高温で金属チタンを製造し、1〜数日を要してMgとMgCl2を蒸発除去してスポンジチタンを製造した後、スポンジチタンを加圧成形して連結し、消耗型電極に組み合わされて、真空アーク溶解(VAR:Vacuum Arc Remelting)法により数〜数10トンのチタン合金インゴットを作製し、さらに、高真空中で電子ビーム溶解を行うことにより、上述した化学組成を有するチタン合金インゴットとし、さらに、熱間鍛造および熱間圧延を行うことによりチタン合金丸棒を製造する。
本発明では、上述した化学組成を有するα+β型チタン合金丸棒を、焼鈍工程において850℃以上920℃以下の温度から水冷以上の冷却速度で冷却する。本発明では、溶体化処理後の時効熱処理時に等温変態を活用し、β相の体積率を平衡状態よりも低くし、さらに、β相内に析出する変態α相の層状部により構成される針状組織を揃えることにより、高ヤング率を得る。
溶体化処理後の冷却は、水冷以上の冷却速度(例えば30℃/秒以上)である。冷却が空冷であると(冷却速度:1℃/秒以下)、冷却中にβ相粒内に微細な変態α相が析出し、その後の時効熱処理時に等温変態を生じなくなり、125GPa以上のヤング率を得ることができなくなる。このため、溶体化処理後の冷却速度は水冷以上の冷却速度である。
溶体化処理後に300℃以上700℃以下の温度で、α+β型チタン合金丸棒の軸方向へ応力が負荷された状態で時効熱処理を施すことにより、α+β型チタン合金丸棒の軸方向へのヤング率を125GPa以上に高めることができる。また、時効時間は、時効温度により変化するが、上記の300℃以上700℃以下の時効温度では1分〜8時間とすることで、β相の体積率を最適化できる。
Claims (3)
- α+β型チタン合金棒であって、
化学組成が、質量%で、
Al:4.4%以上5.5%未満、
Fe:1.4%以上2.5%未満、
Mo:1.5%以上5.5%未満、
Ni:0%以上0.15%未満、
Cr:0%以上0.25%未満、
Mn:0%以上0.25%未満、
Si:0.1%未満、
C:0.01%未満、
残部Tiおよび不純物であり、
金属組織が、初析α相、β相および変態α相を有し、前記β相の体積率が15%未満であり、前記変態α相が層状部により構成され、前記合金棒の軸方向と前記層状部の指向方向とがなす角度の平均が45度以下であり、前記層状部の指向方向の標準偏差が20度以下である、α+β型チタン合金棒。 - 前記軸方向のヤング率が125GPa以上である、請求項1に記載のα+β型チタン合金棒。
- チタン合金棒に、850〜920℃の温度から30℃/秒以上の冷却速度で冷却する溶体化熱処理を施した後に、
該チタン合金棒の軸方向へ弾性歪みが存在する状態で、300〜700℃の温度で熱処理を施す、請求項1または2に記載のα+β型チタン合金棒の製造方法。
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