JP3862327B2

JP3862327B2 - カーボンブラック成型体

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Publication number: JP3862327B2
Application number: JP25145796A
Authority: JP
Inventors: 道弘池田; 正橋口
Original assignee: Mitsubishi Chemical Corp
Current assignee: Mitsubishi Chemical Corp
Priority date: 1995-09-22
Filing date: 1996-09-24
Publication date: 2006-12-27
Anticipated expiration: 2016-09-24
Also published as: JPH09142818A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、カーボンブラック成型体に関する。
【０００２】
【従来技術】
現在、ファーネス法により製造されたカーボンブラック（以下、「ファーネスブラック」という。）が、カーボンブラック市場における主流として流通している。
カーボンブラックは歴史的にはランプブラック、サーマルブラックが存在したが、現在では市場の製品のほぼ大部分が、１９４２年にフィリップスが開発したファーネス法、すなわち１３００℃以上に加熱した炉内に、原料油を噴霧してカーボンブラックを得る方法によるものとなっている。これは、その収率の高さ等の生産性に優れると同時に、ファーネスブラックの特性、特にその粒子径及びストラクチャーの小さいものを得ることができ、インク、塗料の黒色度を高め優れた性能を発揮することができることに起因していると考えられる。
【発明が解決しようとする課題】
一方、上述のファーネスブラックは、その小粒子径、小ストラクチャー及び表面吸着物質が少ないことに起因し、ビヒクルへの分散が困難となる傾向にある。
更に小粒子径であり嵩密度が低いために、発塵性、汚染性等の問題があり、使用・輸送に際して環境上の問題も大きい。すなわち、ファーネス法で製造されたカーボンブラックは、通常、製造直後の嵩密度が０．１ｇ／ｃｃ前後という極めて低い値を示す。この低い嵩密度の値が起因して、包装袋のコスト、、倉庫での保管費用、トラック・貨車、船舶での輸送コストが高く、流通・使用時の発塵も多く、環境を汚染しやすい。
【０００３】
かかる問題を解決するために、通常、ビーズ品と呼ばれる乾式造粒品や湿式造粒品が用いられている。ビーズ品は嵩密度が０．３〜０．５ｇ／ｃｃと未処理のカーボンブラックに比較してかなり嵩密度が高い。しかし、計量時における粉塵発生の抑制や輸送時の造粒物の粉化の抑制は充分とは言えない。
また、造粒によって塗料やインクの原料であるワニスや樹脂といったビヒクルへの分散性が悪くなり、ビーズ品は使用できない場合がある。これに関して本発明者らの知見によれば、ビース品はその造粒過程において、長いストラクチャー構造を有するカーボンブラック粒子が相互に絡まりながら造粒されるため、分散性が劣るものとなることも考えられる。
このように、カーボンブラック、特に小粒径とすることができるファーネスブラックのハンドリング性すなわち取り扱い時の容易さと、ビヒクルへの分散性は、二律背反関係にあり、ハンドリング性と分散性とを同時に解決することは、極めて困難であると考えられてきた。例えば、カーボンブラック協会編「カーボンブラック便覧＜第三版＞」（Ｐ．５６３）には、『汚染が少なくハンドリング性の優れるカーボンブラック、インキの生産や品質を更に向上させる為の易分散性カーボンブラックの開発が大きなニーズとなって来るものと考えられる。カーボンブラックのハンドリング性と分散性は二率背反関係にあり、界面化学やレオロジー、カーボンブラック形態や包装、出荷形態等の垣根を越えた改善が必要である。』と記載されていることからも判るように、カーボンブラック業界において、ハンドリング性と分散性を同時に解決することは極めて困難であると広く認識されており、従来から様々な提案がなされているが、この２つの問題を同時に解決した例は無い。
【０００４】
ファーネスブラック登場以前に存在したランプブラック等のカーボンブラックについては、例えばイギリス特許５５１，８６２号（１９４１年出願）ではランプブラックをプレス脱気して嵩密度を向上し、ハンドリング性を向上することが試みられており、イギリス特許６１８，９５５号（１９４６年出願）では、イギリス特許５５１，８６２号におけるプレス脱気を行うための装置が提案されている。
【０００５】
また、ドイツ特許１３０２３８２号（１９６６年出願）では、プレスにより密度を高くする装置により０．１６０〜０．４８０ｇ／ｃｃのランプブラック成形体を得たと記載されている。
【０００６】
また、ファーネスブラックについても、例えば特開平３ー２５９９６２号公報ではカーボンブラックの水スラリーを吸引濾過後ブロックのまま乾燥して、ブロックの表面にカゼイン・デンプン・ポリビニルアルコール水溶液と、スチレン・ブタジエンラテックスまたはアクリル系ラテックスを塗布することによりハンドリング性を向上することを試みている。しかし、この方法では超微粉であるカーボンブラックのスラリーを作製し、更にこのスラリーを濾過、乾燥する必要があり、多大な労力及びコストを要する。しかも得られるブロックは、分散性が大きく低下することが考えられる。
【０００７】
また、特開平６−１２２１１１号公報ではカーボンブラック粉体を密閉型成形容器に仕込み、減圧処理した後、該容器内の圧力を常圧に復元することにより成形体を得ている。しかし、減圧により加えられる成形圧力は大気圧（約１．０３ｋｇ／ｃｍ²)以下であり、輸送コストや倉庫費用を小さくするほど嵩密度を大きくすることはできない。
また、得られる成形体表面には大きな凹凸が発生することが判った。これは、嵩高い粉であるカーボンブラックを気圧差により圧密するため、仕込んだカーボンブラックの一部が吹き飛んだりするためではないかと考えられる。
このため、輸送中の粉化や破損が発生し、ハンドリング性（コンパクト性）と分散性を同時に解決してはいない。
このように、ファーネスブラックについては、従来一般的に認識されていたハンドリング性と分散性の二律背反関係を解決し、これらを同時に満足する技術は未だ見出されず、依然として粉末状、又は粒状の製品が流通し、粉塵等上述の問題を解決することはできなかった。すなわち、貯蔵・輸送コスト、ハンドリング・環境の向上を図ることによってカーボンブラックを塗料、インキ、樹脂着色やゴム補強用等各用途に使用した際の基本特性を損なったのでは、製品として満足されるべきものとは認められず、市場に受け入れられることはできない。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは上記課題を解決すべく、鋭意検討を重ねた。その結果、カーボンブラックを加圧成型してなる成型体の密度である成型密度、粒子径、ＤＢＰ吸油量を特定の関係に制御することにより、嵩密度の向上及び分散性を同時に満足しうるという驚くべき知見を得、本発明に達した。更に、意外なことに、この成型体は、原料であるカーボンブラック粉末（ルース品）よりも、塗料等とした際の漆黒度を向上させることができることをも見出した。すなわち、本発明は、密度ρ（ｇ／ｃｃ）が、ρ＝８．１９０×１０^-3Ｄ−３．８２４×１０^-3Ｌ＋０．５１６以上、ρ＝３．２６５×１０^-3Ｄ−３．３３４×１０^-3Ｌ＋１．１７３以下（ただしカーボンブラックの電子顕微鏡による算術平均粒子径をＤ（ｎｍ）、ＤＢＰ吸油量をＬ（ｍｌ／１００ｇ）とする）で表されるカーボンブラック加圧成型体であって、カーボンブラックの電子顕微鏡による算術平均粒子径が１５ｎｍ以上２４ｎｍ以下であり、ＤＢＰ吸油量が５３〜１１３ｍｌ／１００ｇであることを特徴とするカーボンブラック加圧成型体に存する。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。まず、本発明で使用するカーボンブラックは、ファーネス法で製造したカーボンブラック、アセチレンブラック等が挙げられる。これらのうち特に、ファールス法で製造したファーネスブラックを用いた場合、その分散性の保持に極めて顕著な効果を発揮する。更に、漆黒度向上の効果も大きなものとなる。また、これらの方法により製造したカーボンブラックを各種の酸化剤等で後処理したものを使用することもできる。カーボンブラックの粒子径は、１５〜２４ｎｍであり、このような小粒子径の範囲で分散性、ハンドリング性向上の効果が高く、また漆黒度の向上にも高い効果を発揮する。かかる範囲の微細な粒子径を有するカーボンブラックは、カーボンブラック同士の凝集性が強く、インク、塗料、着色樹脂、ゴム等を製造する際に分散が特に困難であった。これらの分散が困難なカーボンブラック程、本技術の利点が大いに発揮できるという利点も挙げられる。
【００１０】
本発明においては、これらカーボンブラックを加圧して成型する。この際使用する型としては、成型時の印加圧力に耐えうる強度を有していれば如何なる材質の型を用いてもよい。例えば金属製の型としてはＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等のステンレス製金型、タングステンカーバイド等の超鋼等が使用できる。又、樹脂製型としては、ポリ四フッ化エチレン（ＰＴＦＥ）、ポリ三フッ化塩化エチレン（ＰＣＴＦＥ）、ポリ四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン（ＦＥＰ）等のフッ素樹脂（商標：「テフロン」）製型、ナイロン、ポリエチレン、ポリカーボネイト、フェノール樹脂等のプラスチック類、更に複合材料としてＣＦＲＰ、ＧＦＲＰ等のＦＲＰ、セラミックス製型としては、アルミナ、ジルコニア、ムライト等が使用挙げられる。
型の大きさは制限されないが、実用的には１ｃｃ以上、好ましくは１００ｃｃ以上のものが挙げられる。１ｃｃ未満では輸送が煩雑となるためである。また、必要に応じて、大型の成型体を作製し、これを適当な大きさに切断し、その集合体として輸送・使用してもよい。
【００１１】
加圧に使用するプレス機としては、油圧機械式プレス機、油圧ハンドプレス機、機械式プレス機、エアーシリンダー式プレス機等、加圧成型できるものであれば如何なるプレス成型機でもよい。
【００１２】
型の形状も特に制限されず、所望の成型体の形状にしたがって、三角形あるいはその他の多角形の断面を有する柱状体、特に立方体あるいは直方体の成型体とすることができ、取り扱いの点からも好適である。
【００１３】
カーボンブラックを上述の型に入れ、加圧することにより成型する。この際、得られる成型体の密度を以下の特定値とする。
すなわち、密度ρ（ｇ／ｃｃ）を、
ρ＝８．１９０×１０^-3Ｄ−３．８２４×１０^-3Ｌ＋０．５１６
以上、
ρ＝３．２６５×１０^-3Ｄ−３．３３４×１０^-3Ｌ＋１．１７３
以下、とする。
より好ましくは、
ρ＝８．６８６×１０^-3Ｄ−４．０３１×１０^-3Ｌ＋０．５４３
以上、
ρ＝３．１２３×１０^-3Ｄ−３．１８９×１０^-3Ｌ＋１．０７２
以下、がよい。
上記の各式において、Ｄ（ｎｍ）はカーボンブラックの電子顕微鏡による算術平均粒子径、Ｌ（ｍｌ／１００ｇ）とする）はＤＢＰ吸油量である。
【００１４】
ここで、ＤＢＰ吸油量は、ＪＩＳＫ６２２１−１９８２に準拠した方法で測定した値である。
また、カーボンブラックの粒子径は、以下に示す方法による測定値である。カーボンブラックをクロロホルムに投入し２００ＫＨｚの超音波を２０分間照射し分散させた後、分散試料を支持膜に固定する。これを透過型電子顕微鏡で写真撮影し、写真上の直径と写真の拡大倍率により粒子径を計算する。この操作を約１５００回にわたって実施し、それらの値の算術平均により求める。
密度を上記の範囲とすることにより、ビヒクルへの分散性等カーボンブラックの基本特性を損なうことなく、取り扱い性に優れた成型体とすることができる。
更に、インキ、塗料等に用いた際の漆黒度が原料粉末に比べ、向上させることができるという、意外な効果をも発揮する。これらの効果は、上記のより好ましい範囲として記載した範囲において、特に顕著に発現される。
【００１５】
なお、本発明のカーボンブラック成型体は、粉化率が４０％以下、より好ましくは２０％以下としたものが特に好ましい。噴火率としては、後述する実施例に記載した測定方法で求めることができる。粉化率を４０％以下とすることにより、輸送中に成型体に加わる振動や摩擦等の外力による粉化を防止でき、ハンドリング性が特に優れたものとなる。
また、原料である粉状カーボンブラツクの嵩密度とカーボンブラツク成型体の嵩密度との比（以下、「嵩密度比」ともいう。）が２．５倍以上８倍以下、より好ましくは３倍以上７倍以下とするのが良い。この嵩密度比が２．５よりも低い場合、成型体のコンパクト性が低下する傾向にある。一方、嵩密度比が８を超えると、分散性が低下する傾向にある。嵩密度比が２．５以上８以下とすれば、コンパクト性と分散性とが同時に極めて好ましい範囲で満足される。
加圧成型時の圧力（成型圧力）は、２Ｋｇｆ／ｃｍ²以上５００Ｋｇｆ／ｃｍ²以下、より好ましくは５Ｋｇｆ／ｃｍ² 以上４００Ｋｇｆ／ｃｍ²以下とするのがよい。成型圧力が２Ｋｇｆ／ｃｍ²を下回ると、コンパクト性が低下、粉化率が増加する傾向にある。
一方、成型圧力が５００Ｋｇｆ／ｃｍ² よりも高い場合、通常のインクや塗料等の製造時に使用される分散機では、分散性が十分でないことがある。一方、これ以上圧力を高くしてもコンパクト性向上の効果は殆ど得ることができない。このため、インク、塗料、着色樹脂、ゴム等を工業的に製造する際に使用するカーボンブラック成型体としては、２Ｋｇｆ／ｃｍ²以上５００Ｋｇｆ／ｃｍ² 以下で加圧成型するのが適当である。
カーボンブラック成型体の形状は特に制限されないが、多角形の断面を有する柱状体、より好ましくは直方体或いは立方体が良い。これらの形状の成型体はカーボンブラックを輸送するトラックや貨車或いは倉庫が一般的に直方体であり、これらの空間を隙間無く充填できるためである。これにより輸送コストや倉庫保管費用を効率的に削減できる。
以下に、本発明を実施例により更に詳細に説明する。
【実施例】
カーボンブラックとして表１に示すものを用い、プレス機として王子機械工業株式会社製３７ｔｏｎ４本柱単動油圧プレス（ラム直径１５２．４ｍｍ）を用い、金型はＳＵＳ３０４製金型（内法７０ｍｍ×７０ｍｍ、高さ４０ｍｍ、三菱化成エンジニアリング社製）を用いてカーボンブラックを加圧成型した。
【００１６】
【表１】

【００１７】
インク製造時のカーボンブラックの分散性を試験するインク篩残率の測定方法を以下に示す。約１．８リットルのステンレス容器（直径１１ｃｍ、高さ１８．５ｃｍ）に４８０ｇのレダクタス＃２２０（共石製）と１２０ｇのカーボンブラック成型体あるいはカーボンブラック造粒品を加えた。ＴＫオートホモミキサーＳＬ１０Ａ（特殊理化工業製）にセットした攪拌翼（４枚羽根、羽根の直径４．５ｃｍ）をステンレス容器の底面より２ｃｍ上方に挿入した。攪拌翼を５０００r.p.m.で１時間攪拌した。この中から５０ｇを分取し３２５メッシュ（目開き；４６μｍ）のステンレス製篩で濾過した。濾過後、金網面に約２００ｃｃの軽油を振りかけて洗浄した。この篩を１５０℃に設定した乾燥機に１時間入れ乾燥した。乾燥機から取り出し、冷却後、篩の重量を測定した。予め測定しておいた篩の重量を差し引いて篩上に残ったカーボンブラックの重量（Ａｇ）を測定し、次の式より篩い残率を計算した。
篩い残率（％）＝（Ａ×６００/（５０×１２０））×１００
【００１８】
密度の測定に際しては、直方体の縦と横と厚さをノギスにて測定し、その値から成型体の体積（ｃｃ）を算出した。また、電子式直読型上皿天秤にて成型体の重量（ｇ）を測定した。成型体の重量と体積から成型体の密度（ｇ／ｃｃ）を算出した。
【００１９】
粉化率の測定方法を以下に記載する。カーボンブラック加圧成型体を２５±１ｇ（Ｗ）０．０１ｇ迄精秤し、ＪＩＳＫ−６２２１に準拠した直径２００ｍｍ、目開き１ｍｍの篩んい入れる。この篩に受け皿と蓋を取り付け、ＪＩＳＫー６２２１に準拠した振とう機で２０秒間打撃を与えながら振とうする。振とう機から受け皿を取り外し、受け皿中のカーボンブラックの重量を０．０１ｇ迄精秤し、これを振とう後の重量（Ｗ_R)とし、次式によって粉化率を算出した。
粉化率（％）＝（Ｗ_R／Ｗ）×１００
（比較例）
実施例で用いた同一銘柄の粉状品及び造粒品を用いて、実施例に記載した嵩密度の測定、インク篩残、粉化率の測定を実施した。
また、＃４５（三菱化学（株）製カーボンブラック）と＃９９０（三菱化学（株）製カーボンブラック）に関しては、特開平６−１２２１１１号に記載されている減圧・復圧品を作製し比較例に記載した。
（結果の判定基準）
表２から表７に実施例及び比較例の測定結果及びこれらの結果から判断したコンパクト性及び分散性、更にコンパクト性と分散性等を総合的に判断した総合判定結果を示した。
ここで、コンパクト性の判断基準としては、
粉状品程度の嵩密度を ×
粉状品よりも高く造粒品以下の嵩密度を △
造粒品よりも高い嵩密度のものを ○
とした。
また、分散性の判断基準としては
造粒品程度以下の分散性のものを ×
造粒品よりも若干分散性が優れているものを △
造粒品よりも分散性が優れているものを ○
とした。
更に、総合判定の基準としては、
コンパクト性或いは分散性の何れかが×であるものを ×
コンパクト性、分散性更に使用した感触が優れているものを ○
コンパクト性、分散性、使用した感触が特に優れたものを ◎
とした。
【００２０】
【表２】

【００２１】
【表３】

【００２２】
【表４】

【００２３】
【表５】

【００２４】
【表６】

【００２５】
【表７】

【００２６】
（結果の考察）
(1) 実施例１−２と比較例１−９を比較すると、嵩密度が０．５６２g/ccと０．４８８g/ccであり実施例１−２の嵩密度が比較例１−９の嵩密度よりも高くなっているにも係わらず、分散性のファクターであるインク篩残は実施例１−２では１１．０％、比較例１−９では７８％となっており、実施例１−２の成型体は、成型前の分散性を保っている。
実施例１−８と比較例１−９を比較すると、嵩密度が１．０５０g/ccと０．４８８g/ccであり、実施例１−８において約２倍の嵩密度アップを達成しているが、分散性のファクターであるインク篩残は実施例１−２では７４．０％、比較例１−９では７８．０％となっており、実施例１−８は比較例１−９と同等レベル以上の分散性を示している。このことから判るように、本発明により従来二律背反関係にあると考えられていたコンパクト性（ハンドリング性）及び分散性の両方の特性が優れたカーボンブラックが得られることが判る。
【００２７】
(2) 実施例２−２と比較例２−９を比較すると、嵩密度が０．３８５g/ccと０．３９３g/ccであり実施例２−２の嵩密度が比較例２−９の嵩密度と同程度であるにも係わらず、分散性のファクターであるインク篩残は実施例２−２では０．７％、比較例２−９では１００％となっており、実施例２−２の成型体は成型前の分散性を保っている。
実施例２−７と比較例２−９を比較すると、嵩密度が０．８５０g/ccと０．３９３g/ccであり、約２．２倍の嵩密度アップを達成しているが、分散性のファクターであるインク篩残は実施例２−７では９８．０％、比較例２−９では１００％となっており、実施例２−７は比較例２−９と同等レベル以上の分散性を示している。このことから判るように、本発明により従来二律背反関係にあると考えられていたコンパクト性（ハンドリング性）及び分散性の両方の特性が優れたカーボンブラックを得られることが判る。
【００２８】
(3) 実施例３−２と比較例３−１０を比較すると、嵩密度が０．２４０g/ccと０．３０３g/ccであり実施例３−２の嵩密度が比較例３−１０の嵩密度と同程度であるにも係わらず、分散性のファクターであるインク篩残は実施例３−２では０．２５％、比較例３−１０では８４．５％となっており、実施例３−２の成型体は成型前と同程度の分散性を保っている。
実施例３−９と比較例３−１０を比較すると、嵩密度が０．７５０g/ccと０．３０３g/ccであり、実施例３−９約２．５倍の嵩密度アップを達成しているが、分散性のファクターであるインク篩残は実施例３−９では７７．０％、比較例３−１０では８４．５％となっており、実施例３−９は比較例３−１０と同等レベル以上の分散性を示している。このことから判るように、本発明により従来二律背反関係にあると考えられていたコンパクト性（ハンドリング性）及び分散性の両方の特性が優れたカーボンブラックを得られることが判る。
【００２９】
(4) 実施例４−２と比較例４−９を比較すると、嵩密度が０．４３３g/ccと０．４９７ccであり実施例４−２の嵩密度が比較例４−９の嵩密度と同程度であるにも係わらず、分散性のファクターであるインク篩残は実施例４ー２では０．３％、比較例４−９では１００％となっており、実施例４−２の成型体は成型前と同程度の分散性を保っている。
実施例４−８と比較例４−９を比較すると、嵩密度が０．９９０g/ccと０．４９７g/ccであり、実施例４−８では約２倍の嵩密度アップを達成しているが、分散性のファクターであるインク篩残は実施例４−８では９９．０％、比較例４−９では１００％となっており、実施例４−８は比較例４−９と同等レベル以上の分散性を示している。このことから判るように、本発明により従来二律背反関係にあると考えられていたコンパクト性（ハンドリング性）及び分散性の両方の特性が優れたカーボンブラックを得られることが判る。
【００３０】
(5) 実施例５−２と比較例５−７を比較すると、嵩密度が０．５２２g/ccと０．５１７g/ccであり実施例５ー２の嵩密度が比較例５−７の嵩密度よりも高くなっているにも係わらず、分散性のファクターであるインク篩残は実施例５−２では０．５％、比較例５−７では８０％となっており、実施例５−２の成型体は成型前の分散性を保っている。
実施例５−７と比較例５−８を比較すると、嵩密度が０．９４５g/ccと０．５１７g/ccであり、実施例５−７では約１．８倍の嵩密度アップを達成しているが、分散性のファクターであるインク篩残は実施例５−７では７９．５％、比較例５−８では８０．０％となっており、実施例５−７は比較例５−８と同等レベル以上の分散性を示している。このことから判るように、本発明により従来二律背反関係にあると考えられていたコンパクト性（ハンドリング性）及び分散性の両方の特性が優れたカーボンブラックを得られることが判る。
【００３１】
(6) 実施例６−２と比較例６−９を比較すると、嵩密度が０．３４５g/ccと０．３６４g/ccであり実施例６−２の嵩密度が比較例６−９の嵩密度と同程度であるにも係わらず、分散性のファクターであるインク篩残は実施例６−２では０．５０％、比較例４−９では５６．７％となっており、実施例６−２の成型体は成型前と同程度の分散性を保っている。
実施例６−７と比較例６−８を比較すると、嵩密度が０．８０４g/ccと０．３６４g/ccであり、実施例６−７では約２．２倍の嵩密度アップを達成しているが、分散性のファクターであるインク篩残は実施例６−７では２８．１％、比較例６−８では５６．７％となっており、実施例６−７は比較例６−８の約半分の分散性を示している。このことから判るように、本発明により従来二律背反関係にあると考えられていたコンパクト性（ハンドリング性）及び分散性の両方の特性が優れたカーボンブラックを得られることが判る。
【発明の効果】
本発明により、カーボンブラックの基本特性を損なうことなく、コンパクト性に優れ、取り扱いに適したカーボンブラック加圧成型体を得る。

Claims

密度ρ（ｇ／ｃｃ）が、
ρ＝８．１９０×１０^-3Ｄ−３．８２４×１０^-3Ｌ＋０．５１６
以上、
ρ＝３．２６５×１０^-3Ｄ−３．３３４×１０^-3Ｌ＋１．１７３
以下（ただしカーボンブラックの電子顕微鏡による算術平均粒子径をＤ（ｎｍ）、ＤＢＰ吸油量をＬ（ｍｌ／１００ｇ）とする）で表されるカーボンブラック加圧成型体であって、カーボンブラックの電子顕微鏡による算術平均粒子径が１５ｎｍ以上２４ｎｍ以下であり、ＤＢＰ吸油量が５３〜１１３ｍｌ／１００ｇであることを特徴とするカーボンブラック加圧成型体。
密度ρ（ｇ／ｃｃ）が、
ρ＝８．６８６×１０^-3Ｄ−４．０３１×１０^-3Ｌ＋０．５４３
以上、
ρ＝３．１２３×１０^-3Ｄ−３．１８９×１０^-3Ｌ＋１．０７２
以下（ただしカーボンブラックの電子顕微鏡による算術平均粒子径をＤ（ｎｍ）、ＤＢＰ吸油量をＬ（ｍｌ／１００ｇ）とする）で表される請求項１記載のカーボンブラック加圧成型体。
カーボンブラックがファーネス法により得られたものであることを特徴とする請求項１又は２記載のカーボンブラック加圧成型体。
粉化率が４０％以下である請求項１〜３のいずれかにカーボンブラック加圧成型体。
カーボンブラック加圧成型体の嵩密度が原料カーボンブラックの嵩密度の２．５倍以上８倍以下である請求項１〜４のいずれかに記載のカーボンブラック加圧成型体。
カーボンブラック加圧成型時の圧力が、２Ｋｇｆ／ｃｍ²以上、５００Ｋｇｆ／ｃｍ²以下である請求項１〜５のいずれかに記載のカーボンブラック加圧成型体。
形状が三角形あるいはその他の多角形の断面を有する柱状体である請求項１〜６のいずれかに記載のカーボンブラック加圧成型体。
成型体の形状が立方体あるいは直方体である請求項７記載のカーボンブラック加圧成型体。