JP3821748B2 - オレフィン系熱可塑性エラストマー成形体 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、オレフィン系熱可塑性エラストマーからなる成形体に関し、詳しくは、軟化剤濃度および／あるいは軟化剤粘度の異なるオレフィン熱可塑性エラストマーからなる成形品の耐熱試験を行った後に、成形品表面にオイルのブリードによるベタツキ感やテカテカ感を生じないオレフィン系熱可塑性エラストマーからなる成形体に関するものである。
【０００２】
【発明の技術的背景】
自動車部品、工業機械部品、電気・電子部品、建築材料等に用いられるゴム弾性を必要とする部品又は部位には、従来から種々の材料が用いられている。近年の環境問題を考慮して、リサイクル性、軽量化や汎用の樹脂と同様の作業性を行えるオレフィン系熱可塑性エラストマーが幅広く用いられるようになった。このようなオレフィン系熱可塑性エラストマーの基本的な組成は、エチレン−プロピレン−ジエン共重合ゴム等の架橋成分とポリプロピレンやブチルゴムなどの非架橋成分からなっている。
【０００３】
近年、オレフィン系熱可塑性エラストマー品質の高性能化の要求により、熱可塑性エラストマー同士を積層することが行われている。このような場合、例えば、軟化剤を多量に含有するゴム弾性に優れる熱可塑性エラストマーを基材として、軟化剤の少なく、比較的高硬度で耐傷付き性に優れる熱可塑性エラストマーを表面層に積層することにより高性能な製品が得られる。また、押出成形品に対して射出成形等により熱可塑性エラストマーを熱融着させることも行われている。
しかし、このように積層や接着させる組成物間の軟化剤の濃度が異なる場合、軟化剤の移行が発生し、耐熱試験時に軟化剤の濃度が低い表面側に軟化剤がブリードし、べたつく問題が発生する。そのため、積層あるいは接着の場合、その積層あるいは接着させる材料双方の濃度を合わせる必要性があり、そのため目標の硬度や流動性を達成することが難しい問題があった。また、流動性や品質上の問題から双方の軟化剤の粘度が異なる場合、双方の濃度を合わせても成形品表面にブリードが発生する問題があった。さらにこのような場合、軟化剤の粘度を合わせようとすると、成形品の表面状態が悪化したり、また、自動車部品において窓ガラスを曇らせるようなフォギング特性が悪化させるなどの問題が生じる。そのため軟化剤の濃度や粘度を合わせて耐熱試験でのブリードを防止するのは困難であった。
【０００４】
【発明の目的】
本発明は、上記のような問題点を解決しようとするものであって、成形後、高温状態で経時変化を経ても軟化剤のブリードを生じることがないオレフィン系熱可塑性エラストマー成形体を提供することを目的としている。
【０００５】
【発明の概要】本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマー成形体は、結晶性ポリオレフィンとゴムを含有するオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）と、結晶性ポリオレフィンとゴムを含有するオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）とが接合された成形体であって、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）、（Ｂ）の少なくとも一方は軟化剤を含有し、（Ａ）、（Ｂ）の軟化剤濃度および／または軟化剤粘度が異なり、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）における結晶性ポリオレフィンの一部または全部が、融点１６０℃以上、１３Ｃ−ＮＭＲで測定される立体規則性メソペンタッド分率［mmmm］が９６．０％以上の高立体規則性プロピレン重合体（Ｃ）であり、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）は、結晶性ポリオレフィン、ゴム及び軟化剤の合計１００重量％に対して、高立体規則性プロピレン重合体（Ｃ）の含有量が、１０重量％以上であることを特徴とする。オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）、（Ｂ）は、両者の軟化剤濃度および／または軟化剤粘度が異なっていても、（Ａ）、（Ｂ）両者を積層して得られた試験片を用いて８０℃×１２時間の耐熱試験を行なった場合に、軟化剤のブリードによるべたつきが生じない。
【０００６】
【発明の具体的説明】
以下、本発明に係るオレフィン系熱可塑性エラストマーからなる成形体について具体的に説明する。
熱可塑性エラストマーとは、ゴムと類似の物理的性質、たとえば柔軟性や反発弾性を有し、通常のゴムと対照的に熱可塑性プラスチックとして加工できるものであり、このような説明は、たとえば高分子大辞典（丸善株式会社、１９９４年刊）においてなされている。
【０００７】
本発明の成形体でのオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）、（Ｂ）は、結晶性ポリオレフィンとゴムとを含有している。
本発明に用いられる結晶性ポリオレフィンは、炭素原子数２〜２０のα- オレフィンの単独重合体または共重合体である。具体的に炭素原子数２〜２０のα−オレフィンとしては、エチレン、プロピレン、1-ブテン、4-メチルペンテン-1、1-ヘキセン、1-ヘプテン、1-オクテン、1-ノネン、1-デセン、1-ウンデセン、1-ドデセン、1-トリデセン、1-テトラデセン、1-ペンタデセン、1-ヘキサデセン、1-ヘプタデセン、1-ノナデセン、1-エイコセン、9-メチルデセン-1、11- メチルドデセン-1、12- エチルテトラデセン-1などが挙げられる。中でも、プロピレン、1-ブテン、4-メチルペンテン-1、1-ヘキセン、1-オクテンが好ましい。とりわけプロピレンが好ましい。
これらのα- オレフィンは、単独で、または２種以上組合わせて用いられる。
【０００８】
本発明で用いるゴムとは、ＤＳＣにより求められる結晶化度が１０％を超えない（共）重合体を意味する。
本発明で用いられるゴムとしては、たとえばエチレン・α- オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ｄ−１）、エチレン・α- オレフィン共重合体ゴム（Ｄ−２）が挙げられる。
【０００９】
本発明で用いられるエチレン・α- オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ｄ−１）は、エチレン、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンおよび非共役ポリエンからなるオレフィン系ゴムである。
【００１０】
炭素原子数３〜２０のα- オレフィンとしては、具体的には、プロピレン、1-ブテン、4-メチルペンテン-1、1-ヘキセン、1-ヘプテン、1-オクテン、1-ノネン、1-デセン、1-ウンデセン、1-ドデセン、1-トリデセン、1-テトラデセン、1-ペンタデセン、1-ヘキサデセン、1-ヘプタデセン、1-ノナデセン、1-エイコセン、9-メチルデセン-1、11- メチルドデセン-1、12- エチルテトラデセン-1などが挙げられる。中でも、プロピレン、1-ブテン、4-メチルペンテン-1、1-ヘキセン、1-オクテンが好ましい。とりわけプロピレンが好ましい。
【００１１】
これらのα- オレフィンは、単独で、または２種以上組合わせて用いられる。また、非共役ポリエンとしては、具体的には、
1,4-ヘキサジエン、3-メチル-1,4- ヘキサジエン、4-メチル-1,4- ヘキサジエン、5-メチル-1,4- ヘキサジエン、4,5-ジメチル-1,4- ヘキサジエン、7-メチル-1,6- オクタジエン、8-メチル-4- エチリデン-1,7- ノナジエン、4-エチリデン-1,7- ウンデカジエン等の鎖状非共役ジエン；
メチルテトラヒドロインデン、5-エチリデン-2- ノルボルネン、5-メチレン-2- ノルボルネン、5-イソプロピリデン-2- ノルボルネン、5-ビニリデン-2- ノルボルネン、6-クロロメチル-5- イソプロペニル-2- ノルボルネン、5-ビニル-2- ノルボルネン、5-イソプロペニル-2- ノルボルネン、5-イソブテニル-2- ノルボルネン、シクロペンタジエン、ノルボルナジエン等の環状非共役ジエン；
2,3-ジイソプロピリデン-5- ノルボルネン、2-エチリデン-3- イソプロピリデン-5- ノルボルネン、2-プロペニル-2,2- ノルボルナジエン、4-エチリデン-8- メチル-1,7- ナノジエン等のトリエンなどが挙げられる。中でも、5-エチリデン-2- ノルボルネン、5-ビニル-2- ノルボルネン、シクロペンタジエン、4-エチリデン-8- メチル-1,7- ナノジエンが好ましい。
【００１２】
本発明で用いられるエチレン・α- オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ｄ−１）は、エチレンから誘導される構成単位含量（エチレン含量）が５０モル％以上、通常５０〜９０モル％、好ましくは６０〜８５モル％であり、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから誘導される構成単位含量（α- オレフィン含量）が５０モル％以下、通常５０〜１０モル％、好ましくは４０〜１５モル％であり、非共役ポリエン含量がヨウ素価で通常０．１〜３０、好ましくは０．１〜２５である。ただし、エチレン含量とα- オレフィン含量の合計は１００モル％とする。なお、エチレン・α- オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ｄ−１）の組成は、¹³Ｃ−ＮＭＲによる測定で求められる。
【００１３】
本発明で用いられるエチレン・α- オレフィン・非共役ポリエン共重合体（Ｄ−１）は、その製造の際に軟化剤好ましくは鉱物油系軟化剤を配合した、いわゆる油展ゴムであってもよい。鉱物油系軟化剤としては、従来公知の鉱物油系軟化剤たとえばパラフィン系プロセスオイルなどが挙げられる。
また、エチレン・α- オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ｄ−１）のムーニー粘度［ＭＬ₁₊₄(100℃)］は、通常１０〜２５０、好ましくは３０〜１５０である。
上記のようなエチレン・α- オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ｄ−１）は、従来公知の方法により製造することができる。
【００１４】
また、本発明のエチレンとα- オレフィンと必要に応じて非共役ポリエンとの共重合体ゴム（Ｄ）としては、エチレンと炭素原子数３〜２０、好ましくは３〜１２、さらに好ましくは３〜８のα- オレフィンとを共重合したエチレン・α- オレフィン共重合体ゴム（Ｄ−２）を用いることもできる。
このようなエチレン・α- オレフィン共重合体（Ｄ−２）としては、具体的には、エチレン・プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＲ）、エチレン・1-ブテン共重合体ゴム（ＥＢＲ）、エチレン・1-オクテン共重合体ゴム（ＥＯＲ）などを挙げることができる。
【００１５】
エチレン・α- オレフィン共重合体ゴム（Ｄ−２）のメルトフローレート（ＭＦＲ；ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）は、通常０．１〜１００ｇ／１０分、好ましくは０．２〜５０ｇ／１０分、さらに好ましくは０．５〜３０ｇ／１０分であることが望ましい。
【００１６】
エチレン・α- オレフィン共重合体ゴム（Ｄ−２）を構成するα- オレフィンは、エチレン・α- オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ｄ−１）を構成するα- オレフィンと同じである。共重合体ゴム（Ｄ−２）は、エチレンから誘導される構成単位含量（エチレン含量）が５０モル％以上、通常５０〜９０モル％、好ましくは６０〜８５モル％であり、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから誘導される構成単位含量（α- オレフィン含量）が５０モル％以下、通常５０〜１０モル％、好ましくは４０〜１５モル％である。
【００１７】
ゴム成分は単独で用いても、２種以上のゴム成分を用いてもよい。
１種以上のエチレン・α- オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ｄ−１）を用いてもよく、１種以上のエチレン・α- オレフィン共重合体ゴム（Ｄ−２）を用いてもよい。
また、（Ｄ−１）と（Ｄ−２）とを併用してもよい。その場合、（Ｄ−１）と（Ｄ−２）との比率については、特に制限はないが、たとえばエチレン・α- オレフィン共重合体ゴム（Ｄ−２）は、エチレン・α- オレフィン・非共役ポリエン共重合体ゴム（Ｄ−１）およびエチレン・α- オレフィン共重合体ゴム（Ｄ−２）の合計量１００重量部に対して、５０重量部以下、通常は１０〜５０重量部の量で用いられる。
【００１８】
オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）中のゴムは、結晶性ポリオレフィン、ゴムおよび軟化剤の合計１００重量％に対して、好ましくは５〜８０重量％、より好ましくは１０〜７５重量％、さらに好ましくは２０〜７０重量％の割合で用いられる。
また、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）中のゴムは、結晶性ポリオレフィン、ゴムおよび軟化剤との合計１００重量％に対して、好ましくは５〜８０重量％、より好ましくは１０〜７５重量％、さらに好ましくは２０〜７０重量％の割合で用いられる。
ゴムを上記範囲内の割合で用いると、成形性や成形品の表面外観に優れ、熱可塑性エラストマーとして適度な柔らかさ（硬さ）、ゴム弾性を有する成形体を形成することができる熱可塑性エラストマーが得られる。
【００１９】
（Ｃ）高立体規則性プロピレン重合体
本発明で用いられる（Ｃ）高立体規則性プロピレン単独重合体は、１３Ｃ−ＮＭＲで測定される立体規則性の指標であるメソペンタッド分率［mmmm］が９６％以上のプロピレン重合体であり、好ましくは９６．５％以上、さらに好ましくは９７％以上であることが望ましい。メソペンタッド分率［mmmm］が上記範囲を下回るプロピレン重合体を使用すると、該熱可塑性エラストマーを成形し、耐熱試験を行うと、成形品表面にベタツキ感やテカテカ感が観察される。なお、メソペンタッド分率［mmmm］は、Ａ．ｚａｍｂｅｌｌｉらのＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１９７５）に示された帰属により定められた値であり、１３Ｃ−ＮＭＲにより、下記条件で測定し、メソペンタッド分率＝（２１．７ｐｐｍでのピーク面積）／（１９〜２３ｐｐｍでのピーク面積）とした。
種類 ＥＸ−２７０（日本電子（株）社製）
分解能 ２７０ＭＨｚ
測定温度 １２０℃
溶媒 トリクロロベンゼン
【００２０】
本発明で用いられる（Ｃ）高立体規則性プロピレン重合体は、プロピレン単独重合体の割合が全体の８０重量％を超えていれば良く、例えばプロピレン−α−オレフィンブロック共重合体などを用いても良い。ブロック共重合体において、炭素原子数２または４〜２０のα- オレフィンとしては、具体的には、1-ブテン、4-メチルペンテン-1、1-ヘキセン、1-ヘプテン、1-オクテン、1-ノネン、1-デセン、1-ウンデセン、1-ドデセン、1-トリデセン、1-テトラデセン、1-ペンタデセン、1-ヘキサデセン、1-ヘプタデセン、1-ノナデセン、1-エイコセン、9-メチルデセン-1、11- メチルドデセン-1、12- エチルテトラデセン-1などが挙げられる。
【００２１】
（Ｃ）高立体規則性プロピレン重合体は、メルトフローレート（ＭＦＲ；ASTM D 1238，230℃、荷重2.16kg）が通常０．０１〜１００ｇ／１０分、好ましくは０．１〜８０ｇ／１０分、さらに好ましくは０．３〜６０ｇ／１０分であることが望ましい。
（Ｃ）高立体規則性プロピレン重合体のＤＳＣにて測定される融点（Ｔｍ）は、１６０℃以上、好ましくは １６２℃〜１７０℃、より好ましくは１６４℃〜 １６８℃である。
【００２２】
オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）において、（Ｃ）高立体規則性プロピレン重合体は、結晶性ポリオレフィン１００重量％の内、好ましくは３０重量％〜１００重量％、より好ましくは５０重量％〜１００重量％含まれている。
また、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）において、結晶性ポリオレフィンとゴムとの合計１００重量％に対して、（Ｃ）高立体規則性プロピレン重合体の含有量は、好ましくは１０重量％以上、より好ましくは１５重量％以上、さらに好ましくは２０重量％以上の割合である。ここで上限については特に限定しないが、通常５０重量％以下である。
（Ｃ）高立体規則性プロピレン重合体を上記範囲内の割合で用いると、熱可塑性エラストマーとして、異なる軟化剤濃度および／または軟化剤粘度を有する熱可塑性エラストマーと積層あるいは接着した場合でも、軟化剤のブリードの抑制効果が高い。
なお、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、前記（Ｃ）高立体規則性プロピレン重合体を含まなくてもよいし、含んでいてもよい。
【００２３】
軟化剤
本発明で用いられるオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）、（Ｂ）は、少なくとも一方あるいは両方が軟化剤を含有している。
軟化剤としては、鉱物油系軟化剤、合成軟化剤等が使用される。鉱物油系軟化剤としては、具体的にはパラフィン系、ナフテン系等の石油系潤滑油、流動パラフィン、スピンドル油、冷凍機油、ダイナモ油、タービン油、マシン油、シリンダー油等が使用される。合成軟化剤としては、具体的には、合成炭化水素油、ポリグリコール油、ポリフェニルエーテル油、エステル油、リン酸エステル油、ポリクロロトリフルオロエチレン油、フルオロエステル油、塩素化ビフェニル油等が使用される。
【００２４】
本発明で用いられる軟化剤は、軟化剤を含むオレフィン系熱可塑性エラストマーの合計量（結晶性ポリオレフィン＋ゴム＋軟化剤）１００重量％に対して、１０〜５０重量％、好ましくは１５〜４５重量％、さらに好ましくは２０〜４０重量％の割合で用いられる。軟化剤を上記範囲内の割合で用いると、熱可塑性エラストマーとして、適度な柔らかさ（硬さ）と流動性を有する成形性に優れた熱可塑性エラストマーが得られる。
本発明でおいて、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）の軟化剤濃度とオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の軟化剤濃度との差は、好ましくは３０重量％以下、より好ましくは２５重量％以下、さらに好ましくは２０重量％以下であり、この範囲であれば、（Ａ）と（Ｂ）の軟化剤濃度が異なる場合でも、耐熱試験においてベタツキが発生しない。
さらに、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）の軟化剤粘度とオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）の軟化剤粘度との差は４０℃での動粘度が、好ましくは３５０ｍｍ²／Ｓ以下、より好ましくは３２５ｍｍ²／Ｓ以下、さらに好ましくは３００ｍｍ²／Ｓ以下である。この範囲の粘度差であれば（Ａ）と（Ｂ）の軟化剤粘度が異なっていても、耐熱試験においてベタツキが発生しない。また、軟化剤の粘度と濃度のどちらか一方、或いは両方とも異なる場合でも適用できる。
【００２５】
核剤
本発明における高立体規則性プロピレン重合体は、結晶性の向上のため核剤を添加されているものでもよく、核剤として、ソルビトール系核剤、芳香族有機リン酸エステル金属塩、ジアミン／モノカルボン酸重縮合物またはジアミン／モノカルボン酸／多塩基酸重縮合物、アルミ系核剤等の市場で一般的に入手できるものがそのまま使用でき、芳香族有機リン酸エステル金属塩としては、２，２’−メチレン−ビス（４，６−ジ−ターシャリ−ブチルフェニル）フォスフェート−ナトリウム塩、２，２’−エチリデン−ビス（４，６−ジ−ターシャリ−ブチルフェニル）フォスフェート−ナトリウム塩、２，２’−メチレン−ビス（４，６−ジ−ターシャリ−ブチルフェニル）フォスフェート−リチウム塩、２，２’−エチリデン−ビス（４，６−ジ−ターシャリ−ブチルフェニル）フォスフェート−リチウム塩、２，２’−メチレン−ビス（４，１−プロピル−６−ターシャリ−ブチルフェニル）フォスフェート−ナトリウム塩、ビス（２，２’−メチレン−ビス（４，６−ジ−ターシャリ−ブチルフェニル）フォスフェート）−水酸化アルミニウム塩、ビス（２，２’−メチレン−ビス（４−ジ−メチル−６−ジ−ターシャリ−ブチルフェニル）フォスフェート）−水酸化アルミニウム塩ビス（２，２’−エチリデン−ビス（４，６−ジ−ターシャリ−ブチルフェニル）フォスフェート）−水酸化アルミニウム塩等であり、中でも２，２’−メチレン−ビス（４，６−ジ−ターシャリ−ブチルフェニル）フォスフェート−ナトリウム塩、ビス（２，２’−メチレン−ビス（４，６−ジ−ターシャリ−ブチルフェニル）フォスフェート）−水酸化アルミニウム塩が好ましく用いられる。また、ビス（２，２’−メチレン−ビス（４，６−ジ−ターシャリ−ブチルフェニル）フォスフェート）−水酸化アルミニウム塩のような芳香族有機リン酸エステル塩基性多価金属塩の場合、アルカリ金属カルボン酸ナトリウムやアルカリ金属βージケトナート、アルカリ金属β−ケト酢酸エステル塩からの一種を最大４０重量％まで含有しても良く、その場合、ミリスチン酸リチウムを含有するのが好ましい。
【００２６】
また、ソルビトール系核剤としては、1,3,2,4-ジベンジリデンソルビトール、1,3-ベンジリデン-2,4-p-メチルベンジリデンソルビトール、1,3-ベンジリデン-2,4-p-エチルベンジリデンソルビトール、1,3-p-メチルベンジリデン-2,4-ベンジリデンソルビトール、1,3-p-エチルベンジリデン-2,4-ベンジリデンソルビトール、1,3-p-メチルベンジリデン-2,4-p-エチルベンジリデンソルビトール、1,3-p-エチルベンジリデン-2,4-p-メチルベンジリデンソルビトール、1,3,2,4-ジ（p-メチルベンジリデン）ソルビトール、1,3,2,4-ジ（p-エチルベンジリデン）ソルビトール、1,3,2,4-ジ（p-n-プロピルベンジリデン）ソルビトール、1,3,2,4-ジ（p-i-プロピルベンジリデン）ソルビトール、1,3,2,4-ジ（p-n-ブチルベンジリデン）ソルビトール、1,3,2,4-ジ（p-s-ブチルベンジリデン）ソルビトール、1,3,2,4-ジ（p-t-ブチルベンジリデン）ソルビトール、1,3,2,4-ジ（2',4'-ジメチルベンジリデン）ソルビトール、1,3,2,4-ジ（p-メトキシベンジリデン）ソルビトール、1,3,2,4-ジ（p-エトキシベンジリデン）ソルビトール、1,3-ベンジリデン-2-4-p-クロルベンジリデンソルビトール、1,3-p-クロルベンジリデン-2,4-ベンジリデンソルビトール、1,3-p-クロルベンジリデン-2,4-p-メチルベンジリデンソルビトール、1,3-p-クロルベンジリデン-2,4-p-エチルベンジリデンソルビトール、1,3-p-メチルベンジリデン-2,4-p-クロルベンジリデンソルビトール、1,3-p-エチルベンジリデン-2,4-p-クロルベンジリデンソルビトールおよび1,3,2,4-ジ（p-クロルベンジリデン）ソルビトールおよびこれらの組合せを例示することができる。これらのうちでは、1,3,2,4-ジベンジリデンソルビトール、1,3,2,4-ジ（p-メチルベンジリデン)ソルビトール、1,3,2,4-ジ（p-エチルベンジリデン）ソルビトール、1,3-p-クロルベンジリデン-2,4-p-メチルベンジリデンソルビトール、1,3,2,4-ジ（p-クロルベンジリデン）ソルビトールおよびこれらの組合せが好ましい。
【００２７】
ジアミン／モノカルボン酸重縮合物またはジアミン／モノカルボン酸／多塩基酸重縮合物としては、市場で一般的に入手できるものであればそのまま使用でき、特開平３−１５３７９３号公報に記載されているような成形加工性を改良する高軟化点の加工助剤（ワックス）の製造法により作ることができる。モノカルボン酸としては炭素数１６以上の飽和脂肪族モノカルボン酸およびヒドロキシカルボン酸が好ましく、さらに好ましくはステアリン酸であり、従来加工助剤（ワックス）製造に使われているものを使用できる。多塩基酸としては二塩基酸以上のカルボン酸が好ましく、さらに好ましくはセバシン酸である。ジアミン／モノカルボン酸重縮合物またはジアミン／モノカルボン酸／多塩基酸重縮合物の融点は使用するモノカルボン酸の種類によって調整することができるが、一定のモノカルボン酸に対して、多塩基酸の使用量を変えることによって調整することもできる。特に好ましくは、ジアミンとしてエチレンジアミン、モノカルボン酸としてステアリン酸、多塩基酸としてセバシン酸を使用したものである。
【００２８】
またタルクなどの無機化合物を核剤として用いることもできる。
【００２９】
上記の核剤は、核剤を含有するオレィン系熱可塑性エラストマーにおいて、結晶性ポリオレフィン、ゴムおよび軟化剤の合計量１００重量部に対して、好ましくは ０．０１〜１．０重量部、より好ましくは０．０５〜０．８重量部、さらに好ましくは０．１〜０．５重量部の割合で用いられる。核剤を上記範囲内の割合で用いると、成形した熱可塑性エラストマーの柔らかさ等の物性を損なうことなく、耐熱試験後のベタ感やテカテカ感を生じない熱可塑性エラストマー成形体が得られる。
【００３０】
本発明に係る核剤の添加は、高立体規則性プロピレン重合体の結晶化度をさらに向上することが出来るので、さらに軟化剤の耐ブリード性の点で好ましい。
【００３１】
その他の成分
本発明に係る熱可塑性エラストマー（Ａ）、（Ｂ）においては、さらに必要に応じて、スリップ剤、充填剤、酸化防止剤、耐候安定剤、着色剤等の添加剤を、本発明の目的を損なわない範囲で配合することができる。
上記スリップ剤としては、たとえば脂肪酸アミド、シリコーンオイル、グリセリン、ワックスなどが挙げられるが、好ましいのは、低分子量の脂肪酸アミドとシリコーンオイルであり、その添加量は５重量％以下であることが好ましい。この範囲であると耐熱試験時にブリードによるベタツキがないので好ましい。
【００３２】
充填剤としては、従来公知の充填剤、具体的には、カーボンブラック、クレー、タルク、炭酸カルシウム、カオリン、ケイソウ土、シリカ、アルミナ、グラファイト、ガラス繊維などが挙げられる。
【００３３】
オレフィン系熱可塑性エラストマーの製法
本発明に係るオレフィン系熱可塑性エラストマーは、上記の原料のブレンド物を、架橋剤の存在下あるいは非存在下に、動的に熱処理することよって調製することができる。 前記した「その他の成分」は動的に熱処理する前に添加されていても良いし、動的に熱処理した後に添加されていても良い。
【００３４】
ここに、「動的に熱処理する」とは、溶融状態で混練することをいう（以下、同じ）。 本発明における動的な熱処理は、非開放型の装置中で行なうことが好ましく、また窒素、炭酸ガス等の不活性ガス雰囲気下で行なうことが好ましい。
その混練温度は、通常１５０〜２８０℃、好ましくは１７０〜２４０℃である。混練時間は、通常１〜２０分間、好ましくは３〜１０分間である。また、加えられる剪断力は、剪断速度として通常１０〜１００，０００sec^-1、好ましくは１００〜５０，０００sec^-1である。
【００３５】
混練装置としては、ミキシングロール、インテンシブミキサー（たとえばバンバリーミキサー、ニーダー）、一軸または二軸押出機等を用い得るが、非開放型の装置が好ましい。
【００３６】
本発明で用いられる架橋剤としては、たとえば有機過酸化物、イオウ、イオウ化合物、フェノール樹脂等のフェノール系加硫剤などが挙げられるが、中でも有機過酸化物が好ましく用いられる。
【００３７】
有機過酸化物としては、具体的には、ジクミルペルオキシド、ジ-tert-ブチルペルオキシド、2,5-ジメチル-2,5- ジ-(tert- ブチルペルオキシ）ヘキサン、2,5-ジメチル-2,5- ジ（tert- ブチルペルオキシ）ヘキシン-3、1,3-ビス（tert- ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、1,1-ビス（tert- ブチルペルオキシ)-3,3,5-トリメチルシクロヘキサン、n-ブチル-4,4- ビス（tert- ブチルペルオキシ）バレレート、ベンゾイルペルオキシド、p-クロロベンゾイルペルオキシド、2,4-ジクロロベンゾイルペルオキシド、tert- ブチルペルオキシベンゾエート、tert- ブチルペルベンゾエート、tert- ブチルペルオキシイソプロピルカーボネート、ジアセチルペルオキシド、ラウロイルペルオキシド、tert- ブチルクミルペルオキシドなどが挙げられる。
【００３８】
中でも、臭気性、スコーチ安定性の点で2,5-ジメチル-2,5- ジ（tert- ブチルペルオキシ）ヘキサン、2,5-ジメチル-2,5- ジ（tert- ブチルペルオキシ）ヘキシン-3、1,3-ビス（tert- ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、1,1-ビス（tert- ブチルペルオキシ）-3,3,5- トリメチルシクロヘキサンおよびn-ブチル-4,4- ビス（tert- ブチルペルオキシ）バレレートが好ましく、中でも1,3-ビス（tert- ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼンが最も好ましい。
【００３９】
この有機過酸化物は、ブレンド物の合計量１００重量部に対して、０．０１〜０．８重量部、好ましくは約０．０３〜０．７重量部の割合で用いられる。有機過酸化物を上記割合で用いると、共重合体ゴムが架橋している熱可塑性エラストマーが得られ、耐熱性、引張特性、弾性回復性、反撥弾性等のゴム的性質および強度が十分な成形体が得られる。また、この組成物は成形性に優れている。
【００４０】
本発明においては、前記有機過酸化物による架橋処理に際し、硫黄、p-キノンジオキシム、p,p'- ジベンゾイルキノンジオキシム、N-メチル-N,4- ジニトロソアニリン、ニトロベンゼン、ジフェニルグアニジン、トリメチロールプロパン-N,N'-m-フェニレンジマレイミド等の架橋助剤、あるいはジビニルベンゼン、トリアリルシアヌレート、エレチングリコールジメタクリレート、ジエチレングリコールジメタクリレート、ポリエチレングリコールジメタクリレート、トリメチロールプロパントリメタクリレート、アリルメタクリレート等の多官能性メタクリレートモノマー、ビニルブチラートまたはビニルステアレート等の多官能性ビニルモノマーを配合することができる。このような化合物により、均一かつ緩和な架橋反応が期待できる。特に、本発明においてはジビニルベンゼンを用いると、取扱い易さ、前記被処理物の主成分たる共重合体ゴム、結晶性ポリオレフィン（高立体規則性プロピレン重合体等）への相溶性が良好であり、かつ有機ペルオキシド可溶化作用を有し、有機過酸化物の分散助剤として働くため、熱処理による架橋効果が均質で、流動性と物性のバランスのとれた組成物が得られるため最も好ましい。
【００４１】
本発明においては、このような架橋助剤もしくは多官能性ビニルモノマーの配合量は、組成物の全体量１００重量％に対して、通常、０．０１〜０．８重量％、特に０．０３〜０．７重量％の範囲が好ましく、この範囲内で架橋助剤もしくは多官能性ビニルモノマーを配合することにより、流動性に優れ、かつ、組成物を加工成形する際の熱履歴により物性の変化をもたらさない組成物が得られる。
【００４２】
上記のようにして得られる、本発明に係るオレフィン系熱可塑性エラストマーのメルトフローレート（ＭＦＲ；ASTM D 1238，230℃、2.16kg荷重）は、通常射出成形用途であれば０．０１〜１０００ｇ／１０分、好ましくは０．０５〜１００ｇ／１０分、さらに好ましくは０．１〜７０ｇ／１０分であり、押出成形用途であれば、メルトフローレート（ＭＦＲ；ASTM D 1238，230℃、10kg荷重）は、通常０．０１〜１０００ｇ／１０分、好ましくは０．０５〜５００ｇ／１０分、さらに好ましくは０．１〜２００ｇ／１０分である。メルトフローレートが上記範囲内にある熱可塑性エラストマーは、成形性に優れている。
【００４３】
オレフィン系熱可塑性エラストマー成形体
本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマー成形体は、前記オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）と（Ｂ）とを接合することにより得られる。
（Ａ）と（Ｂ）の接合方法としては例えば、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）層とオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）層とを押出機内で積層する方法、（Ａ）あるいは（Ｂ）の一方を予め成形し、この成形体に対して他方のオレフィン系熱可塑性エラストマーを射出成形あるいは押出成形により熱融着する方法が挙げられる。
例えば、ウェザーストリップ材は、オレフィン熱可塑性エラストマー（Ａ）または（Ｂ）を予め成形して得られた直線的部分に対して、接合コーナー部材として他方のオレフィン熱可塑性エラストマー（Ｂ）または（Ａ）を接合することにより成形することができる。
【００４４】
オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）と（Ｂ）を積層する場合の厚みは、特に限定しないが、（Ａ）と（Ｂ）の合計で、好ましくは０．１ｍｍ〜１００ｍｍ、より好ましくは０．３ｍｍ〜８０ｍｍ、さらに好ましくは０．５〜５０ｍｍである。また、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）と（Ｂ）の厚み比は、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）１に対してオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）０．１〜１０、好ましくは０．３〜８、さらに好ましくは０．５〜５である。
【００４５】
本発明に係るオレフィン系熱可塑性エラストマーからなる成形体は、耐熱試験において良好な耐オイルブリード性を有する成形体であり、たとえば、グラスランチャネル、ウェザーストリップスポンジ、ボディパネル、ステアリングホイール、サイドシールド等の自動車部品；靴底、サンダル等の履物；電線被覆ゴム、コネクター、キャッププラグ等の電気部品；上水板、騒音防止壁等の土木資材；ゴルフクラブグリップ、野球バットグリップ、水泳用フィン、水中眼鏡等のレジャー用品；ガスケット、防水布、ガーデンホース、ベルト等の雑品などに広く利用することができる。
本発明に係るオレフィン系熱可塑性エラストマーからなる成形体を構成するオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）、（Ｂ）としては、両者を積層して得られた試験片を用いて８０℃×１２時間の耐熱試験を行った場合に、（Ａ）と（Ｂ）が異なる軟化剤濃度および／または軟化剤粘度であっても、オイルブリードによるテカテカ感やベタベタ感の生じない熱可塑性エラストマーであることが好ましい。
このようなオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）と（Ｂ）を積層／熱融着等により接合した成形体は、高温状態に長時間晒されても、耐オイルブリード性が良好である。
【００４６】
【実施例】
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明は、これら実施例により何ら限定されるものではない。
実施例および比較例で用いたプロピレン単独重合体の融点（Ｔｍ）、実施例および比較例で得られた熱可塑性エラストマー（ＴＰＥ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）、実施例および比較例で得られた熱可塑性エラストマーからなる成形体の硬度、引張強度、伸び、圧縮永久歪み（ＣＳ）、耐熱試験後のベタベタ感およびテカテカ感については、下記の方法従って行なった。尚、耐熱試験後の軟化剤のブリードについては、今回は積層品にて調査したが、これは、成形体に射出成形により熱融着させて成形体を製造した場合の耐熱試験と同様の相関を示すものである。
【００４７】
（１）融点（Ｔｍ）
ペレットを２３０℃にて１０分アニーリングした後、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、３０℃まで１０℃／分の速度で降温した後１分間保持し、１０℃／分の速度での昇温し、吸収熱量が最大の温度を融点（Ｔｍ）とした。
【００４８】
（２）メルトフローレート（ＭＦＲ）
オレフィン系熱可塑性エラストマーのメルトフローレートは、ＡＳＴＭ Ｄ １２３８−６５Ｔに準拠して２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定した。
【００４９】
（３）硬度
硬度は、ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠して、ショアーＡ硬度を測定した。
（測定条件）プレス成形機によりシートを作製し、Ａ型測定器を用い、押針接触後直ちに目盛りを読み取った。
【００５０】
（４）引張強度および伸び
ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠して、引張試験を下記の条件で行ない、破断時の引張強度と伸びを測定した。
（試験条件）プレス成形機によりシートを作製し、ＪＩＳ３号試験片を打ち抜き引張速度２００ｍｍ／分の条件で行なった。
【００５１】
（５）圧縮永久歪み
圧縮永久歪み（ＣＳ）は、ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠して、下記の条件で測定した。
（測定条件）縦型射出成形機にて直径２９．０ｍｍ、厚さ１２．７ｍｍの円柱状の成形品を製造し、７０℃の温度条件にてスペーサーにより２５％厚み方向に圧縮し、２２時間経時して解放後の厚さを測定して圧縮永久歪みを計算した。
【００５２】
（６）耐熱試験後のベタベタ感およびテカテカ感
オレフィン系熱可塑性エラストマーを５０Ｔプレス成形機にて溶融温度１９０℃にて予熱６分、加熱４分行った後、２０℃にて５分間冷却して縦２０ｃｍ×横２０ｃｍ×厚み２ｍｍの平板を成形する。このようにして得られた２ｍｍの平板２枚を重ねて４ｍｍの平板を同様にして１９０℃、予熱３分、加熱３分にて溶融接着させ、５分間冷却して厚さ４ｍｍの積層体を製造する。出来た積層体をオーブンにて８０℃で１２時間経時させ、オーブンから出した後、成形品が冷えきらない内に、官能試験によりベタベタ感およびテカテカ感を調査した。成形品表面を指で押さえてベタベタ感が無い場合を○、有る場合を×、また表面にプロセスオイルがブリードしてテカテカ感が有る場合を×、テカテカ感の無い場合を○とする目視評価を行った。
【００５３】
[実施例１]
ゴム成分として、油展エチレン・プロピレン・5-エチリデン-2- ノルボルネン共重合体ゴム［エチレン含量：７８モル％、ヨウ素価：１３、ムーニー粘度［ＭＬ１＋４（100℃）] ７４、油展量：ゴム１００重量部に対して、パラフィン系プロセスオイル（出光興産（株）製、商品名 ＰＷ一３８０（４０℃での動粘度３８２ｍｍ²／ｓ））を４０重量部；以下、ＥＰＴ一１と略す。］７０重量部と高立体規則性プロピレン重合体として、プロピレン単独重合体［ＭＦＲ：１３ｇ／１０分、［ｍｍｍｍ］＝９８．０、融点Ｔｍ：１６５℃；以下ＰＰ−１と略す。］２８重量部と
シリコーンオイルマスターバッチＢＹ２７−００１（東芝シリコーン（株）社製）２重量部と
５０ｗｔ％カーボンブラックマスターバッチ２．５重量部と
酸化防止剤としてフェノール系酸化防止剤［日本チバガイギー（株）製、商品名ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０］０．１重量部と、
耐候剤としてジアゾ系耐候安定剤［日本チバガイギー（株）製、商品名ＴＩＮＵＶＩＮ３２６］ ０．１重量部と、
スリップ剤としてオレイン酸アミド［ライオン（株）製、商品名アーモスリップＣＰ］ ０．３重量部と、
架橋剤として有機過酸化物［日本油脂（株）製、商品名 パーヘキサ２５Ｂ］０．６４重量部と、架橋助剤としてジビニルベンゼン０．４８重量部とをへンシェルミキサーで充分混合した後、押出機［品番 ＴＥＭ一５０、東芝機械（株）製、Ｌ／Ｄ＝４０、シリンダー温度：Ｃ１〜Ｃ２ １２０℃、Ｃ３〜Ｃ４ １４０℃、Ｃ５〜Ｃ６ １８０℃、Ｃ７〜Ｃ８ ２００℃、Ｃ９〜Ｃ１２ ２２０℃、ダイス温度：２１０℃、スクリュー回転数：２００ｒｐｍ、押出量：４０ｋｇ／ｈ］にて、パラフィン系プロセスオイル[出光興産（株）製、商品名 ＰＷ一３８０]２０重量部をシリンダーに注入しながら造粒を行ない、熱可塑性エラストマー（Ａ）のペレットを得た（以下ＴＰＯ−１と略す）。
【００５４】
ゴム成分として、エチレン・プロピレン・5-エチリデン-2- ノルボルネン共重合体ゴム［エチレン含量：７８モル％、ヨウ素価：１３、ムーニー粘度［ＭＬ１＋４（121℃）] ６０、油展量無し、ＥＰＴ一２と略す。］７０重量部と
結晶性ポリオレフィンとして、プロピレン単独重合体［ＭＦＲ：０．５ｇ／１０分、［ｍｍｍｍ］＝９５．０、融点Ｔｍ：１６２℃；以下ＰＰ−２と略す。］３０重量部と
５０ｗｔ％カーボンブラックマスターバッチ２．５重量部と
酸化防止剤としてフェノール系酸化防止剤［日本チバガイギー（株）製、商品名ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０］０．１重量部と、
耐候剤としてジアゾ系耐候安定剤［日本チバガイギー（株）製、商品名ＴＩＮＵＶＩＮ３２６］ ０．１重量部と、
スリップ剤としてオレイン酸アミド［ライオン（株）製、商品名アーモスリップＣＰ］ ０．３重量部と、
架橋剤として有機過酸化物［日本油脂（株）製、商品名 パーヘキサ２５Ｂ］０．３２重量部と、架橋助剤としてジビニルベンゼン０．２４重量部とをへンシェルミキサーで充分混合した後、押出機［品番 ＴＥＭ一５０、東芝機械（株）製、Ｌ／Ｄ＝４０、シリンダー温度：Ｃ１〜Ｃ２ １２０℃、Ｃ３〜Ｃ４ １４０℃、Ｃ５〜Ｃ６ １８０℃、Ｃ７〜Ｃ８ ２００℃、Ｃ９〜Ｃ１２ ２２０℃、ダイス温度：２１０℃、スクリュー回転数：２００ｒｐｍ、押出量：４０ｋｇ／ｈ）にて、パラフィン系プロセスオイル[出光興産（株）製、商品名 ＰＳ一９０（４０℃での動粘度９２ｍｍ²／ｓ）］６１．３重量部をシリンダーに注入しながら造粒を行ない、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）のペレットを得た（以下ＴＰＯ−２と略す）。
得られた熱可塑性エラストマー物性と、エラストマー（Ａ）とエラストマー（Ｂ）を積層した時の耐熱試験でのオイルのブリードを調査した。その結果を表１に示す。
【００５５】
[実施例２]
実施例１において、高立体規則性プロピレン重合体として、プロピレン単独重合体［ＭＦＲ：５５ｇ／１０分、［ｍｍｍｍ］＝９８．５、融点Ｔｍ：１６６℃；以下ＰＰ−３と略す。］２８重量部とした以外は、実施例１と同様にして、熱可塑性エラストマーのペレット（以下、ＴＰＯ−３と略す。）を得た。得られた熱可塑性エラストマー物性と、エラストマー（Ａ）としてＴＰＯ−３を用い、エラストマー（Ｂ）としてＴＰＯ−２を用いて、（Ａ）と（Ｂ）を積層した時の耐熱試験でのオイルのブリードを調査した。その結果を表１に示す。
【００５６】
[実施例３]
実施例１において、ＴＰＯ−１を配合する際、核剤として芳香族有機リン酸金属塩［旭電化工業（株）製、商品名 アデカスタブＮＡ−１１］、実施例１と同様にして、熱可塑性エラストマーのペレット（以下、ＴＰＯ−４と略す。）を得た。得られた熱可塑性エラストマー物性と、エラストマー（Ａ）としてＴＰＯ−４を用い、エラストマー（Ｂ）としてＴＰＯ−２を用いて、（Ａ）と（Ｂ）を積層した時の耐熱試験でのオイルのブリードを調査した。その結果を表１に示す。
【００５７】
[実施例４]
実施例１において、ＴＰＯ−１を配合する際、ＥＰＴ−１の代わりにエチレン・プロピレン・5-エチリデン-2- ノルボルネン共重合体ゴム［エチレン含量：７８．５モル％、ヨウ素価：７、ムーニー粘度［ＭＬ１＋４（121℃）] ６０、油展無し；以下、ＥＰＴ−３と略す。）を使用した以外は、実施例１と同様にして、熱可塑性エラストマーのペレット（以下、ＴＰＯ−５と略す。）を得た。得られた熱可塑性エラストマー物性と、エラストマー（Ａ）としてＴＰＯ−５を用い、エラストマー（Ｂ）としてＴＰＯ−２を用いて、（Ａ）と（Ｂ）を積層した時の耐熱試験でのオイルのブリードを調査した。その結果を表１に示す。
【００５８】
[実施例５]
実施例１において、高立体規則性ポリプロピレン重合体としてＰＰ−１を２２．３重量部、ＰＰ−２を５．６重量部を用いた以外は、実施例１と同様にして、熱可塑性エラストマーのペレット（ＴＰＯ−６）を得た。得られた熱可塑性エラストマー物性と、エラストマー（Ａ）としてＴＰＯ−６を用い、エラストマー（Ｂ）としてＴＰＯ−２を用いて、（Ａ）と（Ｂ）を積層した時の耐熱試験でのオイルのブリードを調査した。その結果を表１に示す。
【００５９】
［比較例１］
ゴム成分として、ＥＰＴ−１を７０重量部と
結晶性ポリオレフィン成分としてＰＰ−２を２８重量部と
シリコーンオイルマスターバッチＢＹ２７−００１（東芝シリコーン（株）社製）２重量部と
５０ｗｔ％カーボンブラックマスターバッチ２．５重量部と
酸化防止剤としてフェノール系酸化防止剤［日本チバガイギー（株）製、商品名ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０］０．１重量部と、
耐候剤としてジアゾ系耐候安定剤［日本チバガイギー（株）製、商品名ＴＩＮＵＶＩＮ３２６］ ０．１重量部と、
スリップ剤としてオレイン酸アミド［ライオン（株）製、商品名アーモスリップＣＰ］ ０．３重量部と、
架橋剤として有機過酸化物［日本油脂（株）製、商品名 パーヘキサ２５Ｂ］０．６４重量部と、架橋助剤としてジビニルベンゼン０．４８重量部とをへンシェルミキサーで充分混合した後、押出機［品番 ＴＥＭ一５０、東芝機械（株）製、Ｌ／Ｄ＝４０、シリンダー温度：Ｃ１〜Ｃ２ １２０℃、Ｃ３〜Ｃ４ １４０℃、Ｃ５〜Ｃ６ １８０℃、Ｃ７〜Ｃ８ ２００℃、Ｃ９〜Ｃ１２ ２２０℃、ダイス温度：２１０℃、スクリュー回転数：２００ｒｐｍ、押出量：４０ｋｇ／ｈ）にて、パラフィン系プロセスオイル[出光興産（株）製、商品名 ＰＷ一３８０］２９重量部をシリンダーに注入しながら造粒を行ない、熱可塑性エラストマー（Ａ）のペレットを得た（以下ＴＰＯ−７と略す）。
得られた熱可塑性エラストマー物性と、エラストマー（Ａ）としてＴＰＯ−７を用い、エラストマー（Ｂ）としてＴＰＯ−２を用いて、（Ａ）と（Ｂ）を積層した時の耐熱試験でのオイルのブリードを調査した。その結果を表１に示す。
【００６０】
［比較例２］
比較例１において、エラストマー（Ｂ）としてＴＰＯ−７を用いた以外は比較例１と同様に行った。その結果を表１に示す。
【００６１】
［比較例３］
実施例１において、ＴＰＯ−１の配合の際、高立体規則性プロピレン重合体の代わりにＰＰ−２を用いた以外は、実施例１と同様に行った。その結果を表１に示す。
【００６２】
【表１】

【００６３】
▲１▼表１のエラストマー（Ａ）において、エチレン・プロピレン・５−エチリデン−２−ノルボルネン共重合体ゴム、ポリプロピレン、高立体規則性ポリプロピレン、パラフィン系プロセスオイルの合計を１００重量％とした。
▲２▼表１のエラストマー（Ｂ）において、パラフィン系プロセスオイルの濃度は、エチレン・プロピレン・５−エチリデン−２−ノルボルネン共重合体ゴム、ポリプロピレン、パラフィン系プロセスオイルの合計を１００重量％としたときの濃度である。
▲３▼表１のエラストマー（Ａ）において、シリコーンオイル、カーボンマスターバッチの添加量、架橋剤の添加量はエチレン・プロピレン・５−エチリデン−２−ノルボルネン共重合体ゴム、ポリプロピレン、高立体規則性ポリプロピレン、パラフィン系プロセスオイルを１００重量部とした場合の各々の重量部で示されている。
【００６４】
【発明の効果】
本発明のオレフィン系熱可塑性エラストマー成形体は、異なる軟化剤濃度あるいは／および軟化剤粘度のオレフィン系熱可塑性エラストマー同士を積層あるいは射出成形等での接着成形後、高温状態で経時変化を経ても成形品の表面にプロセスオイルのブリードを生じることがないオレフィン系熱可塑性エラストマー成形体を提供することができる。

Claims (7)

1. 結晶性ポリオレフィンとゴムを含有するオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）と、結晶性ポリオレフィンとゴムを含有するオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）とが接合された成形体であって、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）、（Ｂ）の少なくとも一方は軟化剤を含有し、（Ａ）、（Ｂ）の軟化剤濃度および／または軟化剤粘度が異なり、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）における結晶性ポリオレフィンの一部または全部が、融点１６０℃以上、１３Ｃ−ＮＭＲで測定される立体規則性メソペンタッド分率［mmmm］が９６．０％以上の高立体規則性プロピレン重合体（Ｃ）であり、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）は、結晶性ポリオレフィン、ゴム及び軟化剤の合計１００重量％に対して、高立体規則性プロピレン重合体（Ｃ）の含有量が、１０重量％以上であることを特徴とするオレフィン系熱可塑性エラストマー成形体。
2. オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）及びオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、両者を積層して得られた試験片を用いて８０℃×１２時間の耐熱試験を行った場合に、軟化剤のブリードによるべたつきが生じないものであることを特徴とする請求項１に記載のオレフィン系熱可塑性エラストマー成形体。
3. 接合が、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）層とオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ｂ）層とを押出機内で積層することにより行われることを特徴とする請求項１〜２のいずれかに記載のオレフィン系熱可塑性エラストマー成形体。
4. 接合が、オレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ）あるいは（Ｂ）の一方を予め成形し、この成形体に対して他方のオレフィン系熱可塑性エラストマーを射出成形あるいは押出成形により熱融着することにより行われることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の成形体。
5. 前記成形体が自動車内外装材用であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のオレフィン系熱可塑性エラストマー成形体。
6. 前記自動車内外装材が、ウェザーストリップ材であることを特徴とする請求項５に記載のオレフィン系熱可塑性エラストマー成形体。
7. オレフィン熱可塑性エラストマー（Ａ）または（Ｂ）を予め成形して得られた直線的部分に対して、接合コーナー部材として他方のオレフィン熱可塑性エラストマー（Ｂ）または（Ａ）が接合されてなるウェザーストリップ材である請求項６に記載のオレフィン系熱可塑性エラストマー成形体。