JP3789852B2 - Ti−6Al−4Vα+β型チタン合金の短時間2段階熱処理方法 - Google Patents
Ti−6Al−4Vα+β型チタン合金の短時間2段階熱処理方法 Download PDFInfo
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、Ti−6Al−4Vα+β型合金の熱処理方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
従来のα+β型チタン合金の熱処理では、例えばTi−6Al−4V合金においては、1172〜1241Kで0.58〜3.6ks加熱後急冷の溶体化処理の後、755〜963Kで3.6〜7.2ksの保持の時効処理を行い、降伏強さ1090MPa以上、引張り強さ1160MPa以上の機械的性質が得られた(Index of Specification and Standards part 1(1,July,1986 ),MIL-H-81200)。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記従来の熱処理は長時間の加熱処理を要するために生産性が低く高コストになるという問題点があった。
【0004】
そこで発明者らは、上記問題点を解決するために高周波誘導加熱により1073K〜1473Kの温度で1〜600sの短時間加熱した後急冷することにより、降伏強さ1000MPa以上、引張り強さ1200MPa以上の機械的性質を得るα+β型チタン合金の短時間高周波熱処理方法を開発し(特開平11−80916号)、生産性の向上を図った。
【0005】
一方、上記発明の熱処理では1200MPa以上の高い引張り強さが得られるが、引張り強さの割に降伏強さがやや低いという問題点があった。
【0006】
本発明は、前記発明の熱処理方法を改善し、生産性を維持しながらさらに降伏強さを上げ、かつ絞り値を維持して靭性の高いTi−6Al−4Vα+β型チタン合金を得る熱処理方法を提供することを目的とする。
【0007】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明のTi−6Al−4Vα+β型チタン合金の短時間2段階熱処理方法は、高周波誘導加熱により1173〜1373Kまで急速加熱して180s以下の短時間保持後急冷した後、723〜973Kまで急速加熱して180s以下の短時間保持後冷却することを特徴とするものである。ここで1173〜1373Kの加熱後の冷却は急冷が重要である。急冷方法は水冷等いずれの方法でも良いが、空冷では不十分である。
【0008】
すなわち本発明によれば、前述のように従来は長時間の加熱を要した溶体化処理と時効処理が180s以下の短時間加熱で済むので、生産性が大幅に向上する。
【0009】
ここで溶体化温度を1173〜1373Kとするのは、1173K以下ではβ安定化元素であるVが十分拡散せずβ相がα’マルテンサイト化しないからであり、1373K以上では組織が粗大化するからである。この温度は望ましくは1173〜1273Kである。また、時効温度を723〜973Kとするのは、723K以下では時効が不十分で973K以上では逆に過時効となり引張り強さが低下するからである。この温度は望ましくは823〜923Kである。
【0010】
また、急速な加熱速度を簡易に得るためには、本発明のTi−6Al−4Vα+β型合金の熱処理方法の急速加熱は高周波誘導加熱によることが望ましい。
【0011】
本発明の熱処理方法は、Ti−6Al−4V合金において、前記熱処理後の機械的性質が降伏強さ1150MPa以上、引張り強さ1250MPa以上で絞り30%以上を有する合金が得られるものである。すなわち、本発明はこのような高い強度で絞り30%以上という高い靭性が得られることに特徴がある。なお、ここでいう絞り30%以上の数値は図1の試験片による引張り試験における数値をいうものである。
【0012】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態について具体的に説明する。本実施形態ではα+β型チタン合金としてTi−6Al−4V合金を選択し、図1に示す形状の試験片を作成した。まずこの試験片を150kHzの高周波により1223kまで2sで急速加熱し、60s保持後水冷して溶体化処理を行った。次にこの試験片を同周波数の高周波により50Kごとに温度を変えて773〜973Kまで2sで加熱し、40s保持後空冷する時効処理を行った。この試験片について硬さ測定および引張り試験と透過型電子顕微鏡による観察を行った。
【0013】
図2に硬さ測定および引張り試験の結果を示す。まず硬さにおいて、熱処理前の素材の硬さはHv310であったが、前記溶体化処理によりHv365まで硬化した。この溶体化処理した試料を773Kの時効処理した場合は硬さの上昇はないが、さらに時効処理温度を上げると硬さは増し873Kの時効処理によりHv380の最高値を示した。873K以上の時効処理では逆に硬さが低下し973Kの処理でHv360となった。
【0014】
これにより引張り強さも、熱処理前の素材では1120MPaであったが溶体化処理により1270MPaまで強度が増した。773Kの時効処理により1370MPaまで上昇し、さらに時効処理温度の上昇により引張り強さが増し、873Kの時効処理により1400MPaの最高値を示し、973Kの処理では1310MPaとやや低下した。
【0015】
降伏強さも引張り強さと同様な傾向を示した。すなわち、熱処理前の素材の降伏強さの990MPaが溶体化処理のみでは1040MPaとやや低かったが、773Kの時効処理により1180MPaまで上昇し、さらに時効処理温度の上昇により引張り強さが増し、873Kの時効処理により1250MPaの最高値を示し、973Kの処理では1200MPaとやや低下した。しかしこの降伏強さは溶体化処理のみに比して大幅に改善された。
【0016】
絞り値は強度が増しても低下は少なく、873Kの時効処理の最高の引張り強さ1400MPaにおいても絞り35%の値が得られた。
【0017】
このように本発明の熱処理によれば、従来長時間の熱処理を要したTi−6Al−4V合金のMIL規格に従って熱処理を施した場合に得られる値以上の強度が短時間の処理で得られることが分かった。
【0018】
電子顕微鏡観察の結果を図3および図4に示す。図3は溶体化処理後の組織を示し、図4は時効処理後の組織を示す。この結果溶体化処理によりα´相が形成され、時効処理によりα´相内に針状のα相が析出して組織が微細に寸断されることが明らかになった。このような組織の変化が前述の引張り強さと降伏強さを向上させたものである。
【0019】
以上述べたように本発明のTi−6Al−4Vα+β型チタン合金の熱処理方法によれば、前述のように従来の長時間の加熱を要した溶体化処理と時効処理が、1173〜1273Kで180s以下の加熱急冷後、773〜973Kで180s以下の短時間加熱で熱処理ができるので、生産性が大幅に向上する。この急速加熱は高周波誘導加熱により簡易に得ることができる。
【0020】
このように本発明の熱処理方法によれば、Ti−6Al−4V合金の場合、降伏強さ1150MPa以上、引張り強さ1250MPa以上の高い強度で、絞り30%以上の高い靭性が得られる。
【0021】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明のTi−6Al−4Vα+β型チタン合金の熱処理方法によれば、非常に短時間で高い強度と靭性を有するα+β型チタン合金の熱処理ができるので、熱処理コストが低減される。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明実施例の引張り試験片の形状を示す図である。
【図2】本発明実施例の硬さと引張り試験の試験結果を示す表である。
【図3】本発明実施例の溶体化処理後の電子顕微鏡組織である。
【図4】本発明実施例の時効処理後の電子顕微鏡組織である。
Claims (1)
- Ti−6Al−4Vα+β型チタン合金の熱処理において、高周波誘導加熱により1173〜1373Kまで急速加熱して180s以下の短時間保持後、水冷以上の冷却速度で急冷した後、723〜973Kまで急速加熱して180s以下の短時間保持後冷却し、熱処理後の機械的性質が降伏強さ1150MPa以上、引張り強さ1250MPa以上で絞り30%以上を有することを特徴とするTi−6Al−4Vα+β型チタン合金の短時間2段階熱処理方法。
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