JPS59208066A - 内部窒化モリブデン−ジルコニウム合金の加工法 - Google Patents
内部窒化モリブデン−ジルコニウム合金の加工法Info
- Publication number
- JPS59208066A JPS59208066A JP8255183A JP8255183A JPS59208066A JP S59208066 A JPS59208066 A JP S59208066A JP 8255183 A JP8255183 A JP 8255183A JP 8255183 A JP8255183 A JP 8255183A JP S59208066 A JPS59208066 A JP S59208066A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- nitriding
- zirconium alloy
- processing
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/24—Nitriding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、Ｍｏ合金、特にＭ ｏ −Ｚ ｒ合金に関す
る。
る。
ＭｏはＷに次ぐ、高融点物質で電灯及び電子管用材料、
耐熱用構造材料、発熱体用材料として多用されている。
耐熱用構造材料、発熱体用材料として多用されている。
しかしＭｏの鍋温における強度特性は、要望される程度
良好ではない。そこで、高温強度を改善したべ４０合金
として、第１表に示すようなＴ Ｚ Ｍ、 Ｔ Ｚ Ｏ
等の合金が開発された。この種の合金は従来のＭＯより
かなり高温強度が改善されているが、一方２次加工性の
点であまり良好ではなかった。
良好ではない。そこで、高温強度を改善したべ４０合金
として、第１表に示すようなＴ Ｚ Ｍ、 Ｔ Ｚ Ｏ
等の合金が開発された。この種の合金は従来のＭＯより
かなり高温強度が改善されているが、一方２次加工性の
点であまり良好ではなかった。
〔第１表〕
つまり、この種のＭｏ合金は、鋳塊から板、棒なと簡単
な形状への加工はできるが、種々の用途にあった形状へ
の加工がむずかしく。
な形状への加工はできるが、種々の用途にあった形状へ
の加工がむずかしく。
２次加工性に優れた合金とけ云えなかった。
そこで高温強度と加工性双方が良好なＭｏ合金が望まれ
ていた。
ていた。
〔発明の目的］
本発明の目的は、
１）高温強度を有し、かつ
２）加工性に優れた
Δ４ｏ合金の加工法を提供することにある。
本発明は、モリブデン−０，０１〜１０重量％ジルコニ
ウム合金を成形し、その後このモリブデン−ジルコニウ
ム合金を内部窒化することにより、上記の目的を達成す
ることができる。
ウム合金を成形し、その後このモリブデン−ジルコニウ
ム合金を内部窒化することにより、上記の目的を達成す
ることができる。
本発明で用いる内部留出は従来の表面紫化とは異なり、
引張り強度を著しく向上させる。
引張り強度を著しく向上させる。
その為、窒化前にこの合金に成形を行なうことにより、
上記目的を達成できる。
上記目的を達成できる。
本願発明者らは、この考えに基づいて、実験研究の結果
、Ｚｒ含有量が０．０１〜１０重量％の範囲で、加工性
及び高温強度の双方か優れている事を見い出した。
、Ｚｒ含有量が０．０１〜１０重量％の範囲で、加工性
及び高温強度の双方か優れている事を見い出した。
加工性について説明すると、本発明での加工は、窒化前
に実施され、通常７００〜１０００℃程度の温度で行わ
れる。この際Ｚｒの添加量が少ないほど、比較的小さい
応力で加工ができやすく、割れも又生じにくく所望の形
状が得られますい。
に実施され、通常７００〜１０００℃程度の温度で行わ
れる。この際Ｚｒの添加量が少ないほど、比較的小さい
応力で加工ができやすく、割れも又生じにくく所望の形
状が得られますい。
次に高温強度について説明すると、本発明での高温強度
は、内部窒化によって得られる。
は、内部窒化によって得られる。
この際Ｚｒの添加量が多いはと、高温強度（例えば引張
り強度、硬度）は高くなる。ここでいう高温とけ通常】
０００℃〜１８００°Ｃ程度を示す。
り強度、硬度）は高くなる。ここでいう高温とけ通常】
０００℃〜１８００°Ｃ程度を示す。
第１図は、内部窒ｒヒモリブデンージルコニウム合金に
関して、Ｚｒ含有量さ高温引張り強度との関係を表わし
た図である。横軸がＺｒ含有量であり、縦軸が１７７３
−にでの引張り強度である。この図から、わかるように
、Ｚ ｒの含有量の増加とともに引張り強度が増加する
。特に、０．１５％までは、増加率が大きく、添加量に
対して引張り強度増加の効果が大きい。
関して、Ｚｒ含有量さ高温引張り強度との関係を表わし
た図である。横軸がＺｒ含有量であり、縦軸が１７７３
−にでの引張り強度である。この図から、わかるように
、Ｚ ｒの含有量の増加とともに引張り強度が増加する
。特に、０．１５％までは、増加率が大きく、添加量に
対して引張り強度増加の効果が大きい。
以上述べてきたように、本発明のＭ ｏ −Ｚｒ合金は
、Ｚｒ含有量が多すぎると、加工性が低下し、一方、含
有量が少なすぎると、窒化した際、高温強度がでない。
、Ｚｒ含有量が多すぎると、加工性が低下し、一方、含
有量が少なすぎると、窒化した際、高温強度がでない。
したかってＺｒ含有量は０．０１％〜１０％が好ましく
、更に０．０５％〜０．３％が好ましく、０１〜０．１
５％が更に好丈しい。
、更に０．０５％〜０．３％が好ましく、０１〜０．１
５％が更に好丈しい。
一方高温強度は、窒化温度によっても変化する。
例えば、窒ｆヒを１６２３°に以下の温度で行なうと、
比較的高硬度のＭ ｏ −Ｚ ｒ合金が得られ、耐摩耗
性材料として適している。この合金の硬度は、整合歪を
伴う微細な板状ＺｒＮ粒子（１０ｎｍ径以下）が特に表
面付近に析出する為に得られる。そして、窒化温度が高
すぎると、この組織が得られにりく、−力紙すぎると、
窒化速度が遅く、工業的に有効でない。
比較的高硬度のＭ ｏ −Ｚ ｒ合金が得られ、耐摩耗
性材料として適している。この合金の硬度は、整合歪を
伴う微細な板状ＺｒＮ粒子（１０ｎｍ径以下）が特に表
面付近に析出する為に得られる。そして、窒化温度が高
すぎると、この組織が得られにりく、−力紙すぎると、
窒化速度が遅く、工業的に有効でない。
したがって、窒化温度１ｄ１２７３°に〜１６２３’に
、更には１３２３°に〜１５７３”Ｋ更にはＪ３７３°
に〜１５２３°Ｋが好ましい。
、更には１３２３°に〜１５７３”Ｋ更にはＪ３７３°
に〜１５２３°Ｋが好ましい。
又、窒イヒを１６２３°に以上の高温で行なうと、靭性
及び引張り強度の良好なへ４ｏＺｒ合金が得られ、この
合金は構造用材料に適している。この合金の靭性及び引
張り強度は、部分整合なＺ ｒ Ｎ板状粒子（数百ｎｍ
径）が析出する為に得られる。そして、窒イし温度が高
すぎると、結晶粒が粗大化し、低すぎるとこの組織が形
成しにくい。したがって、窒化温度は１６２３’に〜２
０７３°Ｋ、更には、１６４３°に一１９７３°Ｋ、更
には、１６６３°ｌぐ〜】８７３°Ｋが好ましい。
及び引張り強度の良好なへ４ｏＺｒ合金が得られ、この
合金は構造用材料に適している。この合金の靭性及び引
張り強度は、部分整合なＺ ｒ Ｎ板状粒子（数百ｎｍ
径）が析出する為に得られる。そして、窒イし温度が高
すぎると、結晶粒が粗大化し、低すぎるとこの組織が形
成しにくい。したがって、窒化温度は１６２３’に〜２
０７３°Ｋ、更には、１６４３°に一１９７３°Ｋ、更
には、１６６３°ｌぐ〜】８７３°Ｋが好ましい。
又、窒化前に減面加工を施すことによっても引張り強度
及び延性は向上できる３、この減面加工で加工率が太き
ければ、大きいほど、効果があり、具体的には、３０％
以上、更に好ましくは、８５％以上か効果がある。
及び延性は向上できる３、この減面加工で加工率が太き
ければ、大きいほど、効果があり、具体的には、３０％
以上、更に好ましくは、８５％以上か効果がある。
本発明者らは、Ｍ ｏ −Ｔ ｉ合金に関しても研究し
た結果、Ｍ ｏ−０，５重量％１゛１合金、Ｍ ｏ −
１重量％Ｔｉ合金を１７７３°にて窒化したときもほぼ
同じ強さが得られることを発見した。しかし、Ｍ ｏ−
Ｚ ｒ合金の方がＭ 。
た結果、Ｍ ｏ−０，５重量％１゛１合金、Ｍ ｏ −
１重量％Ｔｉ合金を１７７３°にて窒化したときもほぼ
同じ強さが得られることを発見した。しかし、Ｍ ｏ−
Ｚ ｒ合金の方がＭ 。
−Ｔ１合金（こ比べて、一定深さを窒化するに要する時
間か１／３で済み工業的には有利である。
間か１／３で済み工業的には有利である。
実施例１ 本実施例の試料として第２表に示す成分の鋳
塊を得、それを板状に成形した。
塊を得、それを板状に成形した。
この板材の加工性を調べる為に引張り試験を行った。そ
の結果を第２図に示す。横軸が試験温度、縦軸が伸びを
表わす。曲線４け、Ｍ ｏ −０，３％Ｚ ｒ合金の伸
びであり、曲線８け比較の為にＴ Ｚ Ｍ合金を測定し
た値である。
の結果を第２図に示す。横軸が試験温度、縦軸が伸びを
表わす。曲線４け、Ｍ ｏ −０，３％Ｚ ｒ合金の伸
びであり、曲線８け比較の為にＴ Ｚ Ｍ合金を測定し
た値である。
第２図から明らかなようにＭ ｏ−０，３Ｚ ｒ合金の
方がＴＺＭより、伸びが大きく、加工性が優れているこ
とがわかる。更にＺｒ含有量の低い合金は、一層加工性
が優れていた。
方がＴＺＭより、伸びが大きく、加工性が優れているこ
とがわかる。更にＺｒ含有量の低い合金は、一層加工性
が優れていた。
なお、引張試験け、Ｗメンユ・ヒータヲ内蔵する超高温
引張試験機により１０ ’ＰａのＸ空中、２９３〜１７
７３°にの温度、１．］ＸｌＯ’／Ｓの歪速度で行なわ
れた。
引張試験機により１０ ’ＰａのＸ空中、２９３〜１７
７３°にの温度、１．］ＸｌＯ’／Ｓの歪速度で行なわ
れた。
実施例２．実施例１で得た試料を１６７３゛に及び１４
７３°Ｋにおいて純化したＮ２中（０１ＭＰａ）で試料
中心才で完全に内部窒化するに十分な時間、９Ｘ１０’
５（２５ｈ）で窒化したのち炉冷した。そしてこれらの
試料の高温強度を調べるため、引張試験と硬度試験を行
なった。その結果を第３図、第４図、第５図に示す。第
４図は１４７３°にで窒化処理した試料を用いており、
第３図、第５図は１６７３’にで窒化した試料を用いて
いる。第３図において、横軸が試験温度、縦軸か引張強
度を表わしている。又第４図、第５図において、横軸が
試料表面からの距離、縦軸がマイクロピッカス硬度を表
わす。
７３°Ｋにおいて純化したＮ２中（０１ＭＰａ）で試料
中心才で完全に内部窒化するに十分な時間、９Ｘ１０’
５（２５ｈ）で窒化したのち炉冷した。そしてこれらの
試料の高温強度を調べるため、引張試験と硬度試験を行
なった。その結果を第３図、第４図、第５図に示す。第
４図は１４７３°にで窒化処理した試料を用いており、
第３図、第５図は１６７３’にで窒化した試料を用いて
いる。第３図において、横軸が試験温度、縦軸か引張強
度を表わしている。又第４図、第５図において、横軸が
試料表面からの距離、縦軸がマイクロピッカス硬度を表
わす。
第３図から明らかなように、試料１，２゜３け、試料８
に比べ同程度かそれに近い強度を有していることがわか
る。
に比べ同程度かそれに近い強度を有していることがわか
る。
１ 又、図には示さないが、１６７３’にで窒ｆヒ
： 処理した試料の方が、１４７３’にで窒化処理゛
した試料より延性を示した。
： 処理した試料の方が、１４７３’にで窒化処理゛
した試料より延性を示した。
第４図、第５図から明らかなように、試料１．２，３．
４，５．６．７けｉ”ＺＭの鋳塊試料８に比べ高い硬度
を有していることがわかる。又、１４７３’にで窒化処
理した試料（例えば、第４図の４）は１６７３°にで窒
化処理した試料（第５図の４）より硬度が高い値を有す
る。
４，５．６．７けｉ”ＺＭの鋳塊試料８に比べ高い硬度
を有していることがわかる。又、１４７３’にで窒化処
理した試料（例えば、第４図の４）は１６７３°にで窒
化処理した試料（第５図の４）より硬度が高い値を有す
る。
実施例：３ 実施例１で得た試料を９７３°に〜１１７
３’にの温度範囲で９５％の圧ｇを行なった。その後１
６７３°Ｋにおいて純化したＮ２中（０，１ＭＰａ）で
試料中心まで完全に窒化するに十分な時間、９Ｘ１０’
５（２５ｈ）で窒化したのち炉冷した。そして、これら
の加工、状態で窒化された試料と再結晶状態で窒化され
た試料との引張強度と延性を比べる為に、引張試験を行
なった。その結果を第６図、第７図ζこ示す。第６図、
第７図の横軸は、試験温度であり、第６図の縦軸は、引
張強度であり第７図の縦軸は伸びである。
３’にの温度範囲で９５％の圧ｇを行なった。その後１
６７３°Ｋにおいて純化したＮ２中（０，１ＭＰａ）で
試料中心まで完全に窒化するに十分な時間、９Ｘ１０’
５（２５ｈ）で窒化したのち炉冷した。そして、これら
の加工、状態で窒化された試料と再結晶状態で窒化され
た試料との引張強度と延性を比べる為に、引張試験を行
なった。その結果を第６図、第７図ζこ示す。第６図、
第７図の横軸は、試験温度であり、第６図の縦軸は、引
張強度であり第７図の縦軸は伸びである。
第６図から明らかなように、加工状態で窒化した試料１
．３は加工を加えないで窒化した試料１１．１３より引
張り強度が太きい。
．３は加工を加えないで窒化した試料１１．１３より引
張り強度が太きい。
又、第７図かられかるように加工状態で窒化した試料２
は加工を加えないで窒［ヒした試料２より、室温での延
性が改善されている。
は加工を加えないで窒［ヒした試料２より、室温での延
性が改善されている。
この種の試料では、’Ａイヒ後でも室温で２次加工を行
なえる。その為、窒化後の再成形加工を行ないたい場合
、２次加工は加熱工程を必要としないで実施でき、エネ
ルギー的に有効である。
なえる。その為、窒化後の再成形加工を行ないたい場合
、２次加工は加熱工程を必要としないで実施でき、エネ
ルギー的に有効である。
以上述べたように本発明に、モリブテン−００５〜０，
３重量％ジルコニウム合金を成形加工し、その後このモ
リブデン−ジルコニウム合金を内部窒化することにより
、従来の’Ｉ’ Ｚ ＭやＴＺＯ等の同層の高温強度を
有するとともに更に優れた加工性を有するへ１０合金を
提供できる。
３重量％ジルコニウム合金を成形加工し、その後このモ
リブデン−ジルコニウム合金を内部窒化することにより
、従来の’Ｉ’ Ｚ ＭやＴＺＯ等の同層の高温強度を
有するとともに更に優れた加工性を有するへ１０合金を
提供できる。
第１図は引張強度の溶質濃度依存性を表わす図であり、
第２図は試験温度に対する伸びを表わす図であり、第３
図は試験温度に対する引張強度を表わす図であり、第４
図乃至第５図は表面からの距離に対する硬度を表わす図
であり、第６図は試験温度に対する引張強度を表わす図
であり、第７図は試験温度に対する伸びを表わす図であ
る。 代理人弁理士 則 近 憲 佑（はか１名）第 １
図 ０ ０．２ ０．４ ０．６
０．ａ １．Ｏ１ｒ含消量 （生量悴） 第２図 富ベーｆ＆堤塵（Ｋ） 第３図 試百ρ温度（Ｋ） 第４図 表言狛り・らのｙ巨頗創 （ｔｏ−’ｍ）第５ 図 漕イｉｌ ３＋らの距＆ （１０−’？、Ｉ）第６１ 話ｖｌ＃う五層（Ｋ）
第２図は試験温度に対する伸びを表わす図であり、第３
図は試験温度に対する引張強度を表わす図であり、第４
図乃至第５図は表面からの距離に対する硬度を表わす図
であり、第６図は試験温度に対する引張強度を表わす図
であり、第７図は試験温度に対する伸びを表わす図であ
る。 代理人弁理士 則 近 憲 佑（はか１名）第 １
図 ０ ０．２ ０．４ ０．６
０．ａ １．Ｏ１ｒ含消量 （生量悴） 第２図 富ベーｆ＆堤塵（Ｋ） 第３図 試百ρ温度（Ｋ） 第４図 表言狛り・らのｙ巨頗創 （ｔｏ−’ｍ）第５ 図 漕イｉｌ ３＋らの距＆ （１０−’？、Ｉ）第６１ 話ｖｌ＃う五層（Ｋ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ モリブデン−０，０１−１，０重量％ジルコニウム
合金を成形する第一の工程と、その後このモリブテン−
ジルコニウム合金を内部窒化する第二の工程とを具備し
てなる内部窒ｆヒモリフデンージルコニウム合金の加工
法。 ２、 窒化温度が１６２３°に以下である特許請求の範
囲第１項に記載の内部窒化モリブデン−ジルコニウム合
金の加工法。 ３ 窒化温度が１６２３°に以上である特許請求の範囲
第１項に記載の内部窒化モリブデン−ジルコニウム合金
の加工法。 ４ 第二の工程の前に、モリブデン−ジルコニウム合金
に減面加工を施こす特許請求の範囲第１項乃至第３ｇ４
に記載の内部窒化モリブデンージルコニウム合金の加工
法。 ５、 減面加工は、加工率が８５％以上である特許請求
の範囲第４項に記載の内部窒化モリフテンージルコニウ
ム合金の加工法。 ６ 第二の工程後に、更に加工する第三の工程を具備し
てなる特許請求の範囲第１項乃至第５項に記載の内部窒
化モリブデン−ジルコニウム合金の加工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8255183A JPS59208066A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 内部窒化モリブデン−ジルコニウム合金の加工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8255183A JPS59208066A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 内部窒化モリブデン−ジルコニウム合金の加工法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59208066A true JPS59208066A (ja) | 1984-11-26 |
| JPH0445578B2 JPH0445578B2 (ja) | 1992-07-27 |
Family
ID=13777631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8255183A Granted JPS59208066A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 内部窒化モリブデン−ジルコニウム合金の加工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59208066A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001288556A (ja) * | 2000-04-03 | 2001-10-19 | Allied Material Corp | 耐酸化層を有する高融点金属材料及びその製造方法 |
| JP2001295023A (ja) * | 2000-04-06 | 2001-10-26 | Allied Material Corp | 表面硬化層を有する高融点金属材料およびその製造方法 |
| EP1219722A1 (en) * | 1999-09-06 | 2002-07-03 | Japan Science and Technology Corporation | High melting point metal based alloy material having high toughness and strength |
| WO2003083157A1 (fr) * | 2002-03-29 | 2003-10-09 | Japan Science And Technology Agency | Alliage de mo nitrure ouvre |
| WO2003083158A1 (fr) * | 2002-03-29 | 2003-10-09 | Japan Science And Technology Agency | Alliage de mo ouvre a grande resistance mecanique et forte tenacite, et son procede de production |
| CN117684033A (zh) * | 2024-02-04 | 2024-03-12 | 有研工程技术研究院有限公司 | 一种高性能tzm合金箔材及其制备方法 |
-
1983
- 1983-05-13 JP JP8255183A patent/JPS59208066A/ja active Granted
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1219722A1 (en) * | 1999-09-06 | 2002-07-03 | Japan Science and Technology Corporation | High melting point metal based alloy material having high toughness and strength |
| EP1219722A4 (en) * | 1999-09-06 | 2007-04-25 | Japan Science & Tech Agency | HIGH FUSION POINT METAL ALLOY WITH HIGH TENACITY AND RESISTANCE |
| JP2001288556A (ja) * | 2000-04-03 | 2001-10-19 | Allied Material Corp | 耐酸化層を有する高融点金属材料及びその製造方法 |
| JP4684383B2 (ja) * | 2000-04-03 | 2011-05-18 | 株式会社アライドマテリアル | 耐酸化層を有する高融点金属材料及びその製造方法 |
| JP2001295023A (ja) * | 2000-04-06 | 2001-10-26 | Allied Material Corp | 表面硬化層を有する高融点金属材料およびその製造方法 |
| WO2003083157A1 (fr) * | 2002-03-29 | 2003-10-09 | Japan Science And Technology Agency | Alliage de mo nitrure ouvre |
| WO2003083158A1 (fr) * | 2002-03-29 | 2003-10-09 | Japan Science And Technology Agency | Alliage de mo ouvre a grande resistance mecanique et forte tenacite, et son procede de production |
| EP1491651A1 (en) * | 2002-03-29 | 2004-12-29 | Japan Science and Technology Agency | NITRIDED Mo ALLOY WORKED MATERIAL HAVING HIGH CORROSION RESISTANCE, HIGH STRENGTH AND HIGH TOUGHNESS AND METHOD FOR PRODUCTION THEREOF |
| EP1491651A4 (en) * | 2002-03-29 | 2008-08-27 | Japan Science & Tech Agency | OPEN MO NITRIDE ALLOY |
| US7442225B2 (en) | 2002-03-29 | 2008-10-28 | Japan Science And Technology Agency | High strength high toughness Mo alloy worked material and method for production thereof |
| CN117684033A (zh) * | 2024-02-04 | 2024-03-12 | 有研工程技术研究院有限公司 | 一种高性能tzm合金箔材及其制备方法 |
| CN117684033B (zh) * | 2024-02-04 | 2024-05-31 | 有研工程技术研究院有限公司 | 一种高性能tzm合金箔材及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0445578B2 (ja) | 1992-07-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3959766B2 (ja) | 耐熱性にすぐれたＴｉ合金の処理方法 | |
| JPH0686638B2 (ja) | 加工性の優れた高強度Ｔｉ合金材及びその製造方法 | |
| JPH01279736A (ja) | β型チタン合金材の熱処理方法 | |
| JPS62267438A (ja) | 低温での恒温鍛造が可能なＴｉ合金材およびこれを用いたＴｉ合金部材の製造法 | |
| JPS59208066A (ja) | 内部窒化モリブデン−ジルコニウム合金の加工法 | |
| JPS62284060A (ja) | チタン合金熱延板の製造方法 | |
| US2076383A (en) | Process for improving the magnetic properties of silicon steel | |
| JPS61163232A (ja) | 高強度Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金およびその製造法 | |
| JPH04235262A (ja) | 強度および延性に優れたＴｉＡｌ金属間化合物系Ｔｉ合金の製造法 | |
| JPS60230968A (ja) | チタン合金圧延板の製造方法 | |
| JPH08120372A (ja) | ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金及びその製造方法 | |
| JPS6013050A (ja) | 耐熱合金 | |
| JPS6365042A (ja) | 耐隙間腐食性のすぐれた高強度高延性Ｔｉ合金およびその製造法 | |
| JPH02258938A (ja) | 耐熱性材料 | |
| JPS59157265A (ja) | 成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPS60114557A (ja) | 銅合金板および条の製造方法 | |
| JPS62224632A (ja) | 高Ｓｉ二相ステンレス鋼の熱間鍛造法 | |
| JPH05331551A (ja) | 高温高強度高加工性フェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPS63241150A (ja) | チタン合金の熱処理方法 | |
| JPS6237354A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金板材の製造法 | |
| JPS63206457A (ja) | α＋β型チタン合金の加工熱処理方法 | |
| JPS63103055A (ja) | リ−ドフレ−ム用鉄銅合金薄帯の製造方法 | |
| JPH03126851A (ja) | ジルコニウム合金管とその製造方法 | |
| JPH04116130A (ja) | 金属間化合物の製造方法 | |
| JPH02159351A (ja) | 高強度低膨張Ｆｅ−Ｎｉ合金およびその製法 |