JP3706471B2 - ステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法 - Google Patents
ステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3706471B2 JP3706471B2 JP32710597A JP32710597A JP3706471B2 JP 3706471 B2 JP3706471 B2 JP 3706471B2 JP 32710597 A JP32710597 A JP 32710597A JP 32710597 A JP32710597 A JP 32710597A JP 3706471 B2 JP3706471 B2 JP 3706471B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- period
- refining
- stainless steel
- heating
- reduced pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、減圧下におけるステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法に関する。
【0002】
【従来の技術】
一般に真空下でのステンレス鋼の吹酸脱炭精錬方法としては、RH−OB法が広く知られている。
また、ステンレス鋼の仕上精錬方法としては、特開昭57−43924号公報に代表されるようなVOD法が知られている。このVOD法は取鍋全体を真空容器内に入れる方法、もしくは取鍋上部に蓋をして取鍋全体を真空にする方法である。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前記RH−OB法によりステンレス鋼を仕上精錬する場合においては、吹酸脱炭以前にアルミニウムを投入して昇熱(以下、Al昇熱ということもある)を行うに際し、高真空下でAl昇熱を行うと、吹酸ジェットにより形成される溶鋼の凹み深さ(キャビティ深さ)が深くなり、吹酸ジェットのアタックによって槽底れんがを損傷してしまうという現象が懸念されるため、高真空下においてAl昇熱を行うことが困難であった。
また、前記VOD法においては、取鍋全体を真空容器内に入れたり、又は取鍋上部に蓋をして取鍋全体を真空にするため、上部空間が狭く、高真空下にて酸素上吹きを行うと、上吹きジェットの跳ね返りによるスプラッシュ(スピッティング)が激化することや、その後の脱炭工程において多量に発生するCOガスに伴って多量の地金飛散が生じ、操業が阻害されるという問題があった。
【0004】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、RH−OB法やVOD法において見られる、Al昇熱に高真空下処理が困難なことに起因したクロム酸化の発生や吹酸脱炭時における多量の地金付着といった問題を引き起こすことなく、効率的なステンレス鋼の吹酸脱炭精錬を可能とするステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法を提供することを目的とする。
【0005】
【課題を解決するための手段】
前記目的に沿う請求項1記載のステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法は、クロム濃度が5wt%以上である取鍋内のステンレス鋼の溶鋼に浸漬管を浸漬して槽内を減圧し、その後、前記槽内に昇熱用のアルミニウムを添加した後に吹酸を行うことによって前記溶鋼の昇熱と脱炭精錬を行うステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法において、初期の前記アルミニウムを分割して添加する昇熱期において、下記(1)式で表されるG値を−20以下とし、該昇熱期に続く脱炭精錬期においては、前記G値を−35〜−20の範囲内に制御している。
G=5.96×10-3×T・ln(P/Pco *) ・・・・・(1)
ただし、
Pco * =760・〔10(-13800/T+8.76) 〕・〔%C〕/〔%Cr〕
ここで、Tは溶鋼温度(K)、Pは槽内真空度(Torr)である。
なお、以上においては、浸漬管とは真空槽の下部に取付けられており、通常は直胴円筒型の浸漬管を用いるのが好ましいが、他の形状の浸漬管であっても本発明は適用される。
【0006】
ここで、ステンレス鋼の溶鋼のクロム濃度を5wt%以上としている理由は、濃度5wt%未満の場合には、耐腐食の効果が低くなるという問題があるためである。
また、初期のAl昇熱期においてG値を−20以下としている理由は、図2に示すように、−20を超えると、平衡クロム濃度を高位に保つことができず、そのためクロム酸化ロスが多くなるためである。
さらに、脱炭精錬期においてG値を−35〜−20としている理由は、図3に示すように、−35未満の高真空での吹酸脱炭の場合には、スプラッシュが大量に発生し、一方、−20を超えると、過剰にクロムの酸化が促進され、クロム酸化ロスが多くなるためである。
【0007】
【発明の実施の形態】
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
ここに、図1は本発明の一実施の形態に係るステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法を好適に用いることができる減圧吹酸精錬装置の概略構成図、図2はAl昇熱時の最大G値と昇熱期でのクロム酸化ロスとの関係を示す図、図3は脱炭精錬時の最大G値と脱炭精錬期でのクロム酸化ロスとの関係を示す図、図4は昇熱期及び脱炭精錬期におけるG値の推移を比較例と比較した図である。
【0008】
本発明の一実施の形態に係るステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法を好適に用いることができる減圧吹酸精錬装置Aは、図1に示すように、溶鋼2を保持する取鍋1と、溶鋼2内に先端部が浸漬されて、図示しない真空装置により高真空下に保持される直胴円筒型の浸漬管4と、浸漬管4内に密閉状態で配置されて、浸漬管4内の溶鋼2に酸素ジェット6を噴射する吹酸ランス5とを備えている。なお、取鍋1の底部には、攪拌用Arガス9を吐出するためのポーラスプラグ3が設けられている。図1中、符号7は槽内スラグ、符号8は取鍋上スラグ、符号10は槽を表す。
【0009】
かかる構成の減圧吹酸精錬装置Aを用いた本発明の一実施の形態に係るステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法について説明する。
本実施の形態においては、取鍋1内のクロム濃度が5wt%以上のステンレス鋼の溶鋼2に浸漬管4を浸漬したうえで、槽10内を真空装置により減圧する。その後、槽10内にアルミニウム(Al)を添加した後に、吹酸ランス5により浸漬管4内の溶鋼2に酸素ジェット6を噴射して吹酸を行うことにより、溶鋼2の昇熱と脱炭精錬を行う。
本実施の形態においては、この溶鋼2の昇熱と脱炭精錬に際し、初期のAl燃焼期間中(昇熱期)において、前記(1)式で表されるG値を−20以下とし、その後の脱炭精錬期においてはG値を−35〜−20の範囲内に制御することにより、吹酸中のクロム酸化の過剰な生成を抑制することに特徴を有する。
【0010】
ステンレス鋼の溶鋼の真空脱炭精錬においては、以下の(2)式で示されるHiltyの平衡式において優先脱炭領域を確保できる範囲で操業を行うことが重要である。
log(〔%Cr〕・Pco/〔%C〕)=−13800/T+8.76・・・・・(2)
減圧下での精錬において、上記(2)式を適用する際において重要な操業因子となるのは、操業真空度で代表される雰囲気中のCO分圧(Pco)であるが、これに加え溶鋼温度(T)も非常に重要な要因として挙げられる。したがって、吹酸脱炭期のクロム酸化抑制には、クロムや炭素よりも酸素との親和力が強いアルミニウムなどを事前に投入したうえで酸素吹き付けを行い、その酸化熱によって溶鋼温度を上昇させることが有効である。
しかしながら、このAl昇熱中においてもクロムの酸化は生じ得るため、この昇熱期間中のクロム酸化防止が吹酸全般としてのクロム酸化、すなわち吹酸停止後の還元剤原単位の低減のためには重要な要因であった。
【0011】
本発明者らは、種々の実験を行うことにより、昇熱・脱炭精錬中のクロム酸化防止のためには、脱炭精錬期の真空度を極力、高真空側に保つことによりこの期間中に純粋にアルミニウムのみを燃焼させることが極めて重要であることを知見し得た。本発明はこれらの知見に基づいてなされたものである。
その具体的な方法は、Al昇熱期間中においては、前記(1)式で表されるG値を−20以下の値に保持するように槽内真空度を制御することにより、この昇熱期間中のクロム酸化を防止することにある。
この理由としては、上記G値を−20以下に保持する真空度に設定することにより、平衡クロム濃度を高位に保つことにより、アルミニウムあるいは炭素の燃焼を促進させることにある。
【0012】
ここで、昇熱用のアルミニウムは昇熱吹酸期間中に分割して投入することが望ましい。これは、吹酸前に一括投入を行い、溶鋼中にアルミニウムを溶解させた状態で昇熱吹酸を行うと、昇熱期間中に一時的に槽内のアルミニウムが枯渇し、例え、G値を−20以下としてもクロム酸化を引き起こす状態となり得るからである。
さらに、吹酸期における槽内に吸い上げられた湯面と真空槽天井部(天蓋)までの距離H(フリーボード)としては6m以上を確保することが望ましい。これは、Al昇熱期におけるスピッティングやさらにはその後の脱炭精錬期に発生するスプラッシュの天蓋部までへの到達を防止するという観点からである。
また、「Al昇熱期」とは、吹酸開始から下記(3)式で表される酸素量まで吹酸が進行した時点までをいう。
昇熱期吹酸量(Nm3)=投入アルミニウム量(kg)×アルミニウム品位×33.6/54・・・・(3)
【0013】
さらに、昇熱終了後の脱炭精錬期間においては、G値を−35〜−20の範囲とすることが望ましい。これは、G値が−20を超えるような真空度では、クロムの酸化が促進されてしまうからであり、逆に−35未満となるような高真空下での吹酸脱炭では、多量のスプラッシュの発生を引き起こし、著しい操業の悪化を招くからである。
【0014】
【実施例】
本発明の一実施の形態に係るステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法を確認するために、実施例として、150トン規模の減圧吹酸精錬装置を用いて行った。
転炉において、〔%C〕が0.6〜0.7wt%、〔%Cr〕が5wt%以上(好ましくは10〜20wt%)含まれる溶鋼を溶製した後、図1に示すような構成の減圧吹酸精錬装置にて昇熱及び吹酸脱炭を実施した。
この場合の吹酸速度としては、昇熱期、脱炭精錬期のいずれの場合においても、〔%C〕=0.15wt%までの間は23.3Nm3 /(h・溶鋼t)一定とし、その後の〔%C〕=0.15wt%〜0.05wt%までの間は23.3Nm3 /(h・溶鋼t)から10.5Nm3 /(h・溶鋼t)まで送酸速度を一定の頻度にて順次低下させる送酸速度制御を行い、最終的に〔%C〕=0.05wt%で吹止めた。攪拌用の底吹きArガス流量としては一律、昇熱期は4.0Nリットル/(分・溶鋼t)、脱炭精錬期は2.7Nリットル/(分・溶鋼t)とした。
【0015】
表1及び図4に本発明の実施例を比較例と共に示す。なお、No.1〜5は本発明による実施例、No.6〜11は比較例である。
【0016】
【表1】
【0017】
No.1〜5の実施例では、図4に示すように、Al昇熱期G値及び脱炭精錬期G値はいずれも前記(1)式を満足しているので、昇熱期及び脱炭精錬期のクロム酸化量も少なく、かつスプラッシュの発生量も僅少であった。
これに対し、No.6ではAl昇熱期のG値は平均値として−20より大きい場合であるが、昇熱期にクロムの酸化が大幅に進行していることが認められる。また、No.7ではAl昇熱期のG値は平均値として−20以下であるものの、昇熱期間中に−20を超える(最大値−18)場合であり、この場合にもG値が−20を超える期間中にクロムの酸化が進行することが判った。
【0018】
さらに、No.8では脱炭精錬期中の平均G値(−18)が−20を超えてしまう場合であり、この場合には過剰なクロムの酸化が認められ、一方No.9では平均G値(−24)は−35から−20の範囲であるものの、部分的に−20を超えてしまう期間が存在するため、この期間にクロムの酸化が進行することが認められた。また、No.10では脱炭精錬期中のG値(−37)が−35未満となる期間が存在するため、クロム酸化は抑制されるものの、この期間中にスプラッシュが多量に発生して、操業性の悪化が問題となった。No.11では昇熱用のアルミニウムを昇熱吹酸期間中に一括投入しているため、昇熱期のクロムの酸化の大幅な進行が認められた。
【0019】
【発明の効果】
請求項1記載のステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法においては、初期のAl昇熱期において、G値を−20以下としているので、Al昇熱時におけるクロム酸化ロスを抑制し、還元剤原単位の極めて少ないステンレス鋼の吹酸脱炭精錬が可能となった。
脱炭精錬期においてもG値を−35〜−20の範囲内に制御しているので、スプラッシュの発生が抑制されると共に、クロム酸化ロスもさらに抑制される。
昇熱用のアルミニウムを昇熱吹酸期間中に分割投入しているので、昇熱期間中に一時的に槽内のアルミニウムが枯渇することがなく、クロム酸化ロスをさらに抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の一実施の形態に係るステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法を好適に用いることができる減圧吹酸精錬装置の概略構成図である。
【図2】Al昇熱時の最大G値と昇熱期でのクロム酸化ロスとの関係を示す図である。
【図3】脱炭精錬時の最大G値と脱炭精錬期でのクロム酸化ロスとの関係を示す図である。
【図4】昇熱期及び脱炭精錬期におけるG値の推移を比較例と比較した図である。
【符号の説明】
A 減圧吹酸精錬装置 H フリーボード
1 取鍋 2 溶鋼
3 ポーラスプラグ 4 浸漬管
5 吹酸ランス 6 酸素ジェット
7 槽内スラグ 8 取鍋上スラグ
9 攪拌用Arガス 10 槽
Claims (1)
- クロム濃度が5wt%以上である取鍋内のステンレス鋼の溶鋼に浸漬管を浸漬して槽内を減圧し、その後、前記槽内に昇熱用のアルミニウムを添加した後に吹酸を行うことによって前記溶鋼の昇熱と脱炭精錬を行うステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法において、
初期の前記アルミニウムを分割して添加する昇熱期において、下記(1)式で表されるG値を−20以下とし、該昇熱期に続く脱炭精錬期においては、前記G値を−35〜−20の範囲内に制御することを特徴とするステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法。
G=5.96×10-3×T・ln(P/Pco * ) ・・・・・(1)
ただし、
Pco * =760・〔10(-13800/T+8.76) 〕・〔%C〕/〔%Cr〕
ここで、Tは溶鋼温度(K)、Pは槽内真空度(Torr)である。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32710597A JP3706471B2 (ja) | 1997-04-22 | 1997-11-11 | ステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9-120301 | 1997-04-22 | ||
JP12030197 | 1997-04-22 | ||
JP32710597A JP3706471B2 (ja) | 1997-04-22 | 1997-11-11 | ステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH116010A JPH116010A (ja) | 1999-01-12 |
JP3706471B2 true JP3706471B2 (ja) | 2005-10-12 |
Family
ID=26457912
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32710597A Expired - Fee Related JP3706471B2 (ja) | 1997-04-22 | 1997-11-11 | ステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3706471B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100563265B1 (ko) * | 1999-07-26 | 2006-03-27 | 주식회사 포스코 | 극저탄소 용강의 청정성을 향상시키기 위한 정련방법 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5021408B1 (ja) * | 1963-10-29 | 1975-07-23 | ||
JPS5222739B2 (ja) * | 1973-02-07 | 1977-06-20 | ||
JPS5381419A (en) * | 1976-12-28 | 1978-07-18 | Nippon Steel Corp | Refining method for ultra low carbon low nitrogen stainless steel |
JPS61195914A (ja) * | 1985-02-25 | 1986-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 真空精錬炉における溶鋼温度制御方法 |
JPH0959708A (ja) * | 1995-08-23 | 1997-03-04 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼の効率的な脱炭吹錬方法 |
-
1997
- 1997-11-11 JP JP32710597A patent/JP3706471B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH116010A (ja) | 1999-01-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR0159182B1 (ko) | 진공탈가스 탈탄처리에 의한 저탄소 용강의 제조방법 | |
JP2018016843A (ja) | 極低硫低窒素鋼の溶製方法 | |
JP3706471B2 (ja) | ステンレス鋼の減圧吹酸精錬方法 | |
JPH0420967B2 (ja) | ||
JPH09165615A (ja) | 溶融金属の脱窒方法 | |
JP2767674B2 (ja) | 高純度ステンレス鋼の精錬方法 | |
JP2728184B2 (ja) | 溶鋼の酸素上吹き減圧脱炭法 | |
KR101796088B1 (ko) | 용강의 정련방법 | |
JP2724035B2 (ja) | 溶鋼の減圧脱炭法 | |
JP3706451B2 (ja) | 高クロム鋼の減圧脱炭方法 | |
JP3785257B2 (ja) | ステンレス鋼の脱ガス精錬方法 | |
JPH08109410A (ja) | ステンレス鋼の仕上脱炭精錬方法 | |
JP2962163B2 (ja) | 高清浄極低炭素鋼の溶製方法 | |
JPH0254714A (ja) | Rh真空精錬における酸素付加方法 | |
KR101896341B1 (ko) | 용강의 처리 방법 | |
JPH02133510A (ja) | 真空処理装置 | |
JPH08302419A (ja) | 溶鋼の精錬方法 | |
JPH05195041A (ja) | 電気炉溶鋼を用いた低窒素鋼の溶製法 | |
JP3777065B2 (ja) | 低炭素溶鋼の減圧下粉体脱りん方法および減圧下粉体脱りん用反応容器 | |
JP3153983B2 (ja) | 高純度ステンレス鋼の溶製方法 | |
JPH11140534A (ja) | 真空下における溶鋼の吹酸脱炭方法 | |
GB1569158A (en) | Methods of and apparatus for vacuum refining molten steel | |
JPH07138633A (ja) | 真空脱ガスによる極低炭素鋼の溶製方法 | |
JPH1161238A (ja) | ステンレス溶鋼の吹錬方法 | |
JPH0673432A (ja) | 溶鋼の真空脱炭処理方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050426 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050624 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050719 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050729 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090805 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090805 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100805 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100805 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110805 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120805 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130805 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130805 Year of fee payment: 8 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130805 Year of fee payment: 8 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130805 Year of fee payment: 8 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130805 Year of fee payment: 8 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |