JP3693486B2 - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、２種類の熱可塑性ポリウレタン、並びに芳香族ビニル化合物重合体ブロックと共役ジエン重合体ブロックから構成されるブロック共重合体および該ブロック共重合体の水素添加物の少なくとも１種からなる熱可塑性樹脂組成物、並びに該熱可塑性樹脂組成物からなるフィルム、シート、その他の成形品に関する。本発明の熱可塑性樹脂組成物は溶融成形性、耐ブロッキング性に優れており、特に溶融押出成形により、低応力での伸長性や伸長後の回復性能に優れ、伸長後の残留歪みが小さいフィルムやシートなどの成形品を、高生産性で製造することができる。
【０００２】
【従来の技術】
熱可塑性ポリウレタンは、力学的性能、耐摩耗性、弾性回復性、耐油性、屈曲性等の諸特性に優れているので、ゴムやプラスチックの代替材料として注目されている。例えば、熱可塑性ポリウレタンを押出成形したフィルムやシートが、紙おむつ用の伸縮性素材として注目されている。この紙おむつ用の伸縮性フィルムは、紙おむつを装着した際に、紙おむつを適度な力で体に密着し、体から脱落するのを防止するためのものであり、厚みが薄く、小さな力で伸長できるだけでなく、伸長後に元の形に戻ろうとする性能（回復性能）が高く、寸法安定性にも優れている（残留歪みが小さい）という特性を有していることが要求される。
【０００３】
そこで、このような要求を満たすために、熱可塑性ポリウレタンの硬度を下げる方法が試みられているが、このような方法では、Ｔ−ダイ型押出機等を用いてフィルムやシートなどの成形品を溶融押出成形する際に、Ｔ−ダイより押し出された成形品の幅が、Ｔ−ダイの有効幅より著しく狭くなる現象（以下、「ネックイン現象」と称する）が生じ、さらに両端部に厚み斑を有するような成形品しか得られない。したがって、厚み斑のない均一な成形品を得るためには、成形品の両端部の厚み斑を有する部分をトリミングする必要があり、成形品の生産性が非常に悪い。さらに、得られた成形品の耐ブロッキング性も悪いので、フィルムやシートなどの成形品を製造する際には、例えば、高価な離型紙などを用いて製造する必要があり、非常に手間とコストがかかるという問題点がある。
【０００４】
近年、熱可塑性ポリウレタンの特性を保持しつつ、熱可塑性ポリウレタンの膠着性や性能改良等を目的として、スチレン系のエラストマーを配合することが提案されている。例えば、特開平９−２５４０７号公報には、３−メチル−１，５−ペンタンジオール単位を含有するポリエステルジオール、有機ジイソシアネートおよび鎖伸長剤を反応させて得られる窒素原子含有量が２．５重量％以下の熱可塑性ポリウレタン（Ａ）と、ポリエステルジオール、有機ジイソシアネートおよび鎖伸長剤を反応させて得られる窒素原子含有量が３．５重量％以上、対数粘度が０．９ｄｌ／ｇ以下で、特定の結晶化エンタルピーを有する熱可塑性ポリウレタン（Ｂ）とからなる組成物に、芳香族ビニル化合物−共役ジエンブロック共重合体を配合した熱可塑性ポリウレタン組成物が記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、本発明者らの研究によれば、上記のように１分子当たりの水酸基数が２．００であるポリエステルジオール単位のみを含有する熱可塑性ポリウレタンを用いた場合には、芳香族ビニル化合物−共役ジエンブロック共重合体を配合しただけでは、Ｔ−ダイ型押出機などを用いてフィルムやシートなどの成形品を溶融押出成形する際に生じるネックイン現象や、得られるフィルムやシートなどの回復性能が十分に改善されないことが判明した。
【０００６】
本発明の目的は、Ｔ−ダイ型押出機などで溶融押出成形する際に生じるネックイン現象を改善し、低応力での伸縮性や伸縮後の回復性能に優れ、伸長後の残留歪みが小さいフィルムやシートなどの成形品を、高生産性で製造することができる熱可塑性樹脂組成物を提供することにある。さらに、該熱可塑性樹脂組成物からなるフィルムやシートなどの成形品を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成すべく本発明者らが検討を重ねた結果、熱可塑性ポリウレタンとして、１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０の高分子ポリオール単位を含有する低硬度の熱可塑性ポリウレタンに、特定の結晶性を有する熱可塑性ポリウレタンを併用したものを用いることが重要であることを見出した。さらに、これらの知見に基づき検討を重ねた結果、１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０の高分子ポリオール単位を含有する、窒素原子含有量が２．５重量％以下の熱可塑性ポリウレタン（ａ）、および窒素原子含有量が２．６重量％以上であり、特定の結晶化エンタルピーを有する熱可塑性ポリウレタン（ｂ）に、芳香族ビニル化合物重合体ブロックと共役ジエン重合体ブロックから構成されるブロック共重合体および該ブロック共重合体の水素添加物の少なくとも１種を特定量配合することにより、Ｔ−ダイ型押出機などで溶融押出成形する際のネックイン現象が改善されるとともに、伸長後の回復性能に優れ、伸縮性素材として非常に好適な力学的性能を有するフィルムやシートなどの成形品を高生産性で製造することが出来ることを見出し、本発明を完成した。
【０００８】
すなわち、本発明は、（ｉ）熱可塑性ポリウレタン（ａ）、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）、並びに芳香族ビニル化合物重合体ブロックと共役ジエン重合体ブロックから構成されるブロック共重合体および該ブロック共重合体の水素添加物の少なくとも１種（ｃ）（以下、「ブロック共重合体（ｃ）」と称することがある）からなる熱可塑性樹脂組成物であって；
（ii）前記熱可塑性ポリウレタン（ａ）が、１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０であり、かつ数平均分子量が５００〜８，０００の高分子ポリオール単位、有機ジイソシアネート単位および鎖伸長剤単位からなり、窒素原子含有率が２．５重量％以下の熱可塑性ポリウレタンであり；
（iii）前記熱可塑性ポリウレタン（ｂ）が、数平均分子量が１，５００〜５，０００のポリエステルジオール単位、有機ジイソシアネート単位および鎖伸長剤単位からなり、窒素原子含有率が２．６重量％以上であり、かつ示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で２００〜２２０℃の範囲に吸熱ピークを示し、この吸熱ピークから求めた結晶化エンタルピー（ΔＨ）が２〜１５Ｊ／ｇである熱可塑性ポリウレタンであり；そして
（iv）熱可塑性ポリウレタン（ａ）および熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の合計重量に基づいて、熱可塑性ポリウレタン（ａ）を４０〜９０重量％、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を６０〜１０重量％、並びに芳香族ビニル化合物重合体ブロックと共役ジエン重合体ブロックから構成されるブロック共重合体および該ブロック共重合体の水素添加物の少なくとも１種（ｃ）を５〜１５０重量％の割合で含有していることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物である。そして本発明は、該熱可塑性樹脂組成物からなるフィルムやシートなどの成形品である。
【０００９】
【発明の実施の形態】
本発明で用いられる熱可塑性ポリウレタン（ａ）は、高分子ポリオール単位、有機ジイソシアネート単位および鎖伸長剤単位から構成される。さらに、本発明で用いられる熱可塑性ポリウレタン（ｂ）は、ポリエステルジオール単位、有機ジイソシアネート単位および鎖伸長剤単位から構成される。
【００１０】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）を構成する高分子ポリオール単位としては、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオールなどが挙げられる。これらの高分子ポリオールは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、ポリエステルポリオールやポリエーテルポリオールを使用するのが好ましく、ポリエステルポリオールを使用するのがより好ましい。
【００１１】
上記のポリエステルポリオールは、例えば、常法に従い、ポリオールとポリカルボン酸またはそのエステル、無水物などのエステル形成性誘導体とを直接エステル化反応もしくはエステル交換反応に付すか、またはポリオールなどを開始剤としてラクトンを開環重合することにより製造することができる。
【００１２】
ポリエステルポリオールを構成するポリオールとしては、ポリエステルの製造において一般的に使用されているものを用いることができ、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、プロピレングリコール、１，３−プロパンジオール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、２，２−ジエチル−１，３−プロパンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、２−メチル−１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，５−ペンタンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，８−オクタンジオール、２−メチル−１，８−オクタンジオール、２，７−ジメチル−１，８−オクタンジオール、１，９−ノナンジオール、２−メチル−１，９−ノナンジオール、２，８−ジメチル−１，９−ノナンジオール、１，１０−デカンジオールなどの炭素数２〜１５の脂肪族ジオール；１，４−シクロヘキサンジオール、シクロヘキサンジメタノール、シクロオクタンジメタノール、ジメチルシクロオクタンジメタノールなどの脂環式ジオール；１，４−ビス（β―ヒドロキシエトキシ）ベンゼンなどの芳香族二価アルコールなどの１分子当たり水酸基を２個有するジオール；およびトリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、グリセリン、１，２，６−ヘキサントリオール、ペンタエリスリトール、ジグリセリン、メチルグリコキシドなどの１分子当たり水酸基を３個以上有するポリオールなどが挙げられる。これらのポリオールは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、２−メチル−１，４−ブタンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、２−メチル−１，８−オクタンジオール、２−メチル−１，９−ノナンジオール、２，７−ジメチル−１，８−オクタンジオール、２，８−ジメチル−１，９−ノナンジオール等のメチル基を側鎖として有する炭素数５〜１２の脂肪族ジオールを用いるのが好ましく、さらにこれらの脂肪族ジオールを、ポリオールの全量に対して３０モル％以上の割合で用いるのがより好ましく、５０モル％以上の割合で用いるのがさらに好ましい。また、柔軟性などの性能に優れた熱可塑性樹脂組成物が得られる点から、トリメチロールプロパンを少量用いることが好ましい。
【００１３】
ポリエステルポリオールを構成するポリカルボン酸としては、ポリエステルの製造において一般的に使用されているものを用いることができ、例えば、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、メチルコハク酸、２−メチルグルタル酸、３−メチルグルタル酸、トリメチルアジピン酸、２−メチルオクタン二酸、３，８−ジメチルデカン二酸、３，７−ジメチルデカン二酸などの炭素数４〜１２の脂肪族ジカルボン酸；シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環式ジカルボン酸；テレフタル酸、イソフタル酸、オルトフタル酸、ナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸；トリメリット酸、ピロメリット酸などの３官能以上のポリカルボン酸などが挙げられる。これらのポリカルボン酸は単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、炭素数が６〜１２の脂肪酸ジカルボン酸を使用するのが好ましく、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸を使用するのがより好ましい。
【００１４】
前記のラクトンとしては、例えば、ε−カプロラクトン、β−メチル−δ−バレロラクトンなどを挙げることができる。
【００１５】
ポリエーテルポリオールの例としては、好ましくは少量の３官能以上のポリオールの存在下に、環状エーテルを開環重合して得られるポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール、ポリ（メチルテトラメチレングリコール）などを挙げることができ、これらの１種または２種以上を用いることができる。これらの中でも、ポリテトラメチレングリコールを用いるのが好ましい。
【００１６】
ポリカーボネートポリオールとしては、例えば、ポリオールとジアルキルカーボネート、アルキレンカーボネート、ジアリールカーボネートなどのカーボネート化合物との反応により得られるものを使用できる。ポリカーボネートポリオールを構成するポリオールとしては、ポリエステルポリオールの構成成分として先に例示したポリオールを用いることができる。また、ジアルキルカーボネートとしてはジメチルカーボネート、ジエチルカーボネートなどが挙げられる。更に、アルキレンカーボネートとしてはエチレンカーボネートなどが挙げられ、ジアリールカーボネートとしてはジフェニルカーボネートなどが挙げられる。
【００１７】
ポリエステルポリカーボネートポリオールは、例えば、ポリオール、ポリカルボン酸およびカーボネート化合物を同時に反応させることにより得られる。あるいは、予め上記した方法によりポリエステルポリオールおよびポリカーボネートポリオールをそれぞれ合成し、次いでそれらをカーボネート化合物と反応させるか、またはポリオールおよびポリカルボン酸と反応させることによって得られる。
【００１８】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）を構成する高分子ポリオールは、１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０の範囲内にあることが必要であり、２．０１〜２．０７の範囲内であることがより好ましく、２．０１〜２．０５の範囲内であることが更に好ましい。１分子当たりの水酸基数が上記の範囲内の高分子ポリオールを用いることにより、フィルムやシートなどの成形品をＴ−ダイ型押出機などで溶融押出成形する際に生じるネックイン現象が改善され、成形品の生産性がより一層向上するのみならず、Ｔ−ダイより押し出されたフィルムやシートなどの成形品を速い速度で引き取っても、ネッキングや割れなどの不良現象が生じ難くなる。さらに、厚みが薄く、表面状態が良好で、且つ伸長後の回復性能が高く、伸長後の残留歪みが小さいフィルムやシートなどの成形品が得られる。
【００１９】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）を構成する高分子ポリオールとしては、例えば、前記した高分子ポリオールの原料成分のうち、１分子中に官能基を２個有する成分と、１分子中に官能基を３個以上有する成分とを、高分子ポリオールの１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０となるような割合で使用することにより製造した高分子ポリオールを単独で用いてもよいし、あるいは１分子当たりの水酸基数が２の高分子ジオールと、１分子当たりの水酸基数が２より大きい高分子ポリオールとを、高分子ポリオールの１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０となるような割合で混合した混合物を用いてもよい。
【００２０】
高分子ポリオールの数平均分子量は５００〜８，０００であり、６００〜５，０００であるのが好ましく、８００〜５，０００であるのがさらに好ましい。この範囲内の数平均分子量を有する高分子ポリオールを用いることにより、力学的性能や溶融成形性がより優れた熱可塑性樹脂組成物が得られる。なお、本明細書でいう高分子ポリオールの数平均分子量は、いずれもＪＩＳ Ｋ−１５７７に準拠して測定した水酸基価に基づいて算出した数平均分子量である。
【００２１】
熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を構成するポリエステルジオールとしては、例えば、常法に従い、ジオールとジカルボン酸またはそのエステル、無水物などのエステル形成性誘導体とを直接エステル化反応もしくはエステル交換反応に付すか、またはジオールなどを開始剤としてラクトンを開環重合することにより製造することができる。
【００２２】
ポリエステルジオールを構成するジオールとしては、ポリエステルの製造において一般的に使用されているものを用いることができ、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、プロピレングリコール、１，３−プロパンジオール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、２，２−ジエチル−１，３−プロパンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、２−メチル−１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，５−ペンタンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，８−オクタンジオール、２−メチル−１，８−オクタンジオール、２，７−ジメチル−１，８−オクタンジオール、１，９−ノナンジオール、２−メチル−１，９−ノナンジオール、２，８−ジメチル−１，９−ノナンジオール、１，１０−デカンジオールなどの炭素数２〜１５の脂肪族ジオール；１，４−シクロヘキサンジオール、シクロヘキサンジメタノール、シクロオクタンジメタノール、ジメチルシクロオクタンジメタノールなどの脂環式ジオール；１，４−ビス（β―ヒドロキシエトキシ）ベンゼンなどの芳香族二価アルコールなどの１分子当たり水酸基を２個有するジオールなどが挙げられる。これらのジオールは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、２−メチル−１，４−ブタンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、２−メチル−１，８−オクタンジオール、２−メチル−１，９−ノナンジオール、２，７−ジメチル−１，８−オクタンジオール、２，８−ジメチル−１，９−ノナンジオール等のメチル基を側鎖として有する炭素数５〜１２の脂肪族ジオールを用いるのが好ましく、さらにこれらの脂肪族ジオールを、ジオールの全量に対して３０モル％以上の割合で用いるのがより好ましく、５０モル％以上の割合で用いるのがさらに好ましい。
【００２３】
ポリエステルジオールを構成するジカルボン酸としては、ポリエステルの製造において一般的に使用されているものを用いることができ、例えば、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、メチルコハク酸、２−メチルグルタル酸、３−メチルグルタル酸、トリメチルアジピン酸、２−メチルオクタン二酸、３，８−ジメチルデカン二酸、３，７−ジメチルデカン二酸などの炭素数４〜１２の脂肪族ジカルボン酸；シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環式ジカルボン酸；テレフタル酸、イソフタル酸、オルトフタル酸、ナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸などが挙げられる。これらのジカルボン酸は単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、炭素数が６〜１２の脂肪酸ジカルボン酸を使用するのが好ましく、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸を使用するのがより好ましい。
【００２４】
前記のラクトンとしては、例えば、ε−カプロラクトン、β−メチル−δ−バレロラクトンなどを挙げることができる。
【００２５】
熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を構成するポリエステルジオールの数平均分子量は１，５００〜５，０００であり、１，８００〜４，０００であるのが好ましい。この範囲内の数平均分子量を有するポリエステルジオールを用いることにより、力学的性能や溶融成形性がより優れた熱可塑性樹脂組成物が得られる。
【００２６】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）および（ｂ）の製造に用いられる有機ジイソシアネートとしては特に制限はなく、通常の熱可塑性ポリウレタンの製造に従来から使用されている有機ジイソシアネートのいずれを使用してもよく、例えば、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、１，５−ナフチレンジイソシアネート、３，３’−ジクロロ−４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、トルイレンジイソシアネートなどの芳香族ジイソシアネート；ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、４，４’−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、水素化キシリレンジイソシアネートなどの脂肪族または脂環式ジイソシアネートなどを挙げることができる。これらの有機ジイソシアネートは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネートを用いるのが好ましい。
【００２７】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）および（ｂ）の製造に用いられる鎖伸長剤としては特に制限はなく、通常の熱可塑性ポリウレタンの製造に従来から使用されている鎖伸長剤のいずれを使用してもよく、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量３００以下の低分子化合物を用いるのが好ましい。例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン、１，４−シクロヘキサンジオール、ビス（β−ヒドロキシエチル）テレフタレート、キシリレングリコールなどのジオール類；ヒドラジン、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、イソホロンジアミン、ピペラジンおよびその誘導体、フェニレンジアミン、トリレンジアミン、キシリレンジアミン、アジピン酸ジヒドラジド、イソフタル酸ジヒドラジドなどのジアミン類；アミノエチルアルコール、アミノプロピルアルコールなどのアミノアルコール類などが挙げられる。これらの低分子化合物は単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、炭素数２〜１０の脂肪族ジオールを用いるのが好ましく、１，４−ブタンジオールを用いるのがより好ましい。
【００２８】
前記の高分子ポリオールまたはポリエステルジオールと、有機ジイソシアネートおよび鎖伸長剤とを反応させて熱可塑性ポリウレタン（ａ）または（ｂ）を製造するに当たり、各成分の混合比率は、目的とする熱可塑性ポリウレタンに付与すべき硬度などを考慮して適宜決定されるが、高分子ポリオールまたはポリエステルジオールと鎖伸長剤とが有している活性水素原子１モルに対して、有機ジイソシアネートに含まれるイソシアネート基が０．９〜１．２モルとなるような割合で各成分を使用することが好ましい。上記の割合で各成分を使用することにより、溶融押出成形性、回復性能、耐ブロッキング性、柔軟性、弾性回復性などにより優れた熱可塑性樹脂組成物が得られるので好ましい。
【００２９】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）および（ｂ）の製造方法は特に制限されず、前記の高分子ポリオールまたはポリエステルジオールと、有機ジイソシアネートおよび鎖伸長剤とを使用して、公知のウレタン化反応技術を利用して、プレポリマー法およびワンショット法のいずれで製造してもよい。これらのなかでも、実質的に溶剤の不存在下に溶融重合することが好ましく、特に多軸スクリュー型押出機を用いる連続溶融重合法を採用するのがより好ましい。
【００３０】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）の窒素原子含有率は、２．５重量％以下であり、１．０〜２．５重量％であるのが好ましく、１．５〜２．５重量％であるのがより好ましく、１．７〜２．５重量％であるのがさらに好ましい。熱可塑性ポリウレタン（ａ）の窒素原子含有率が２．５重量％を越える場合には、得られる熱可塑性樹脂組成物の硬度が高くなり、柔軟性や弾性回復性に優れた伸縮性のフィルムやシートなどの成形品が得られなくなる。
【００３１】
熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の窒素原子含有率は、２．６重量％以上であり、２．６〜６．０重量％であるのが好ましく、２．８〜５．０重量％であるのがより好ましく、３．０〜４．０重量％であるのがさらに好ましい。熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の窒素原子含有率が２．６重量％未満の場合には、得られる熱可塑性樹脂組成物の溶融成形性や耐ブロッキング性が劣る。
【００３２】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）の対数粘度は、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド溶液に、熱可塑性ポリウレタン（ａ）を濃度０．５ｇ／ｄｌになるように溶解し、３０℃で測定した時に、０．８ｄｌ／ｇ以上であるのが好ましく、０．９ｄｌ／ｇ以上であるのがより好ましく、１．０ｄｌ／ｇ以上であるのがさらに好ましい。上記の範囲の対数粘度を有する熱可塑性ポリウレタン（ａ）を用いると、より残留歪みの少ない成形品を与える熱可塑性樹脂組成物が得られる。
【００３３】
熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の対数粘度は、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド溶液に、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を濃度０．５ｇ／ｄｌになるように溶解し、３０℃で測定した時に、０．２〜１．２ｄｌ／ｇであるのが好ましく、０．３〜１．１ｄｌ／ｇであるのがより好ましく、０．５〜１．１ｄｌ／ｇであるのがさらに好ましい。上記の範囲の対数粘度を有する熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を用いると、溶融成形性や耐ブロッキング性がより優れた熱可塑性樹脂組成物が得られる。
【００３４】
熱可塑性ポリウレタン（ｂ）は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で２００〜２２０℃の範囲に吸熱ピークを示し、且つこの吸熱ピークから求めた結晶化エンタルピー（ΔＨ）が２〜１５Ｊ／ｇであることが必要であり、３〜１０Ｊ／ｇであるのが好ましい。吸熱ピークの温度が２００℃未満の場合、または結晶化エンタルピー（ΔＨ）が２Ｊ／ｇ未満の場合には、得られる熱可塑性樹脂組成物の押出成形性や耐ブロッキング性が劣る。一方、吸熱ピーク温度が２２０℃を越える場合、または結晶化エンタルピー（ΔＨ）が１５Ｊ／ｇを越える場合には、得られる熱可塑性樹脂組成物中に未溶融物が発生しやすく、フィルムやシートなどの成形品に成形した際に、ブツが生じやすい。また、耐ブロッキング性も劣る。
【００３５】
ブロック共重合体（ｃ）における芳香族ビニル化合物重合体ブロックを構成する芳香族ビニル化合物としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、３−メチルスチレン、４−プロピルスチレン、４−シクロヘキシルスチレン、４−ドデシルスチレン、２−エチル−４−ベンジルスチレン、４−（フェニルブチル）スチレン、１−ビニルナフタレンなどが挙げられ、これらのうち１種または２種以上を用いることができる。これらの中でもスチレン、α−メチルスチレンを用いるのが好ましい。
【００３６】
ブロック共重合体（ｃ）における共役ジエン重合体ブロックを構成する共役ジエンとしては、例えば、１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、２−ネオペンチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエンなどが挙げられ、これらのうち１種または２種以上を用いることができる。これらの中でも、１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエンを用いるのが好ましい。
【００３７】
ブロック共重合体（ｃ）における芳香族ビニル化合物重合体ブロックと共役ジエン重合体ブロックとの結合形態は特に制限されず、直鎖状、分岐状、放射状、またはそれらの２つ以上が組み合わさった結合形態のいずれであってもよく、直鎖状の結合形態であることが好ましい。ブロック共重合体（ｃ）の例としては、芳香族ビニル化合物重合体ブロックをＸで、共役ジエン重合体ブロックをＹで表したときに、（Ｘ−Ｙ）ｎ−Ｘ、（Ｘ−Ｙ）ｍ、Ｙ−（Ｘ−Ｙ）ｐ〔ｎ、ｍおよびｐはそれぞれ１以上の整数を表す。〕などで表されるブロック共重合体を挙げることができる。これらの中でも、Ｘ−Ｙで表されるジブロック共重合体、Ｘ−Ｙ−Ｘで表されるトリブロック共重合体を使用するのが好ましい。
【００３８】
ブロック共重合体（ｃ）としては、共役ジエン重合体ブロックにおける不飽和二重結合の一部または全部が水素添加されているものも使用することができる。このような水素添加されたブロック共重合体（ｃ）を用いると、耐熱性、耐光性などがより良好な熱可塑性樹脂組成物が得られる。
【００３９】
ブロック共重合体（ｃ）は、芳香族ビニル化合物に由来する構造単位の含有量が、全構造単位に対して５〜７５重量％であることが好ましく、１０〜６５重量％であることがより好ましい。芳香族ビニル化合物に由来する構造単位を上記の範囲内で含有するブロック共重合体（ｃ）を用いると、フィルムやシートを製造する際の溶融成形性に優れ、薄膜化が達成でき、耐ブロッキング性、柔軟性、伸長後の回復応力や残留歪みなどの回復性能がより優れたものが得られる。
【００４０】
ブロック共重合体（ｃ）の２３０℃、２．１６ｋｇ荷重下で測定したメルトインデックスは、１００ｇ／１０分以下であるのが好ましく、８０ｇ／１０分以下であるのがより好ましい。上記の範囲のメルトインデックスを有するブロック共重合体（ｃ）を用いると、フィルムやシートを製造する際の溶融成形性に優れ、薄膜化が達成でき、耐ブロッキング性、柔軟性、伸長後の回復応力や残留歪みなどの回復性能がより優れたものが得られる。なお、本明細書でいうブロック共重合体（ｃ）のメルトインデックスは、ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８に準拠して測定した値である。
【００４１】
ブロック共重合体（ｃ）のＪＩＳ Ａ硬度は、３０〜９８であることが好ましい。ＪＩＳ Ａ硬度がこの範囲内のブロック共重合体（ｃ）は、熱可塑性ポリウレタンとの相溶性がより優れており、このようなブロック共重合体を用いた場合には、熱可塑性樹脂組成物から得られる成形品に十分な柔軟性と良好な力学的性能が付与される。なお、本明細書でいうブロック共重合体（ｃ）のＪＩＳ Ａ硬度は、ＪＩＳ Ｋ−６３０１に準拠して測定した値である。
【００４２】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性ポリウレタン（ａ）および熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の合計重量に基づいて、熱可塑性ポリウレタン（ａ）を４０〜９０重量％、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を６０〜１０重量％の割合で含有していることが必要であり、熱可塑性ポリウレタン（ａ）を４５〜８５重量％、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を５５〜１５重量％の割合で含有しているのが好ましい。熱可塑性ポリウレタン（ａ）の含有割合が４０重量％未満の場合〔熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の含有割合が６０重量％を越える場合〕には、熱可塑性樹脂組成物の硬度が高くなるため、厚みが薄く、表面状態が良好なフィルムやシートを得ることが困難となり、さらに得られるフィルムやシートなどの柔軟性や弾性回復性も劣っている。一方、熱可塑性ポリウレタン（ａ）の含有割合が９０重量％を越える場合〔熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の含有割合が１０重量％未満の場合〕には、Ｔ−ダイ型押出機などでフィルムやシートなどを溶融押出成形する際に生じるネックイン現象が十分に改善されておらず、フィルムやシートなどの成形品の両端部に生じる厚み斑の範囲が広くなり、この厚み斑の部分をトリミングして得られる均質な製品の生産性は低下する。さらに、耐ブロッキング性も劣っている。
【００４３】
ブロック共重合体（ｃ）の含有量は、熱可塑性ポリウレタン（ａ）と熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の合計重量に基づいて、５〜１５０重量％の範囲内であり、好ましくは２０〜１２０重量％の範囲内である。ブロック共重合体（ｃ）の含有量が５重量％未満の場合には、耐ブロッキング性および得られる成形品の柔軟性などが劣る。一方、ブロック共重合体（ｃ）の含有割合が１５０重量％を越える場合にも、得られる成形品の柔軟性などが損なわれる。
【００４４】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記した熱可塑性ポリウレタン（ａ）、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）およびブロック共重合体（ｃ）からなる熱可塑性樹脂組成物に、更にビスアミド化合物（ｄ）を、熱可塑性ポリウレタン（ａ）および熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の合計重量に基づいて、好ましくは０．０５〜１０重量％の割合で、より好ましくは０．０５〜８重量％の割合で、さらに好ましくは０．１〜６重量％の割合で含有させることができる。ビスアミド化合物（ｄ）を上記の割合で含有させることにより、耐ブロッキング性や離型性がより一層向上した熱可塑性樹脂組成物が得られる。
【００４５】
ビスアミド化合物（ｄ）としては、例えば、下記の一般式（１）または（２）で示されるビスアミド化合物が好ましい。
Ｒ1−ＣＯＮＨ−Ｒ2−ＮＨＣＯ−Ｒ3 （１）
（式中、Ｒ1およびＲ3はそれぞれアルキル基またはアルケニル基を表し、Ｒ2はアルキレン基またはアリレン基を表す。）
Ｒ4−ＮＨＣＯ−Ｒ5−ＣＯＮＨ−Ｒ6 （２）
（式中、Ｒ4およびＲ6はそれぞれアルキル基またはアルケニル基を表し、Ｒ5はアルキレン基またはアリレン基を表す。）
上記の一般式（１）では、Ｒ1およびＲ3が炭素数６〜３５のアルキル基またはアルケニル基で、かつＲ2が炭素数２〜１２のアルキレン基またはアリレン基であるのがより好ましい。上記の一般式（２）では、Ｒ4およびＲ6が炭素数６〜３５のアルキル基またはアルケニル基で、かつＲ5が炭素数２〜１２のアルキレン基またはアリレン基であるのがより好ましい。
【００４６】
上記の一般式（１）で示されるビスアミド化合物は、脂肪族モノカルボン酸とジアミンとから得られる化合物であり、その中でも炭素数６〜３５の脂肪族モノカルボン酸と炭素数２〜１２のジアミンとから誘導される化合物がより好ましく、その具体例としては、メチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスカプリル酸アミド、エチレンビスカプリン酸アミド、エチレンビスラウリル酸アミド、エチレンビスミリスチン酸アミド、エチレンビスパルミチン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスイソステアリン酸アミド、エチレンビスベヘン酸アミド、エチレンビスモンタン酸アミド、テトラメチレンビスステアリン酸アミド、テトラメチレンビスイソステアリン酸アミド、テトラメチレンビスモンタン酸アミド、ヘキサメチレンビスカプリル酸アミド、ヘキサメチレンビスカプリン酸アミド、ヘキサメチレンビスラウリル酸アミド、ヘキサメチレンビスミリスチン酸アミド、ヘキサメチレンビスパルミチン酸アミド、ヘキサメチレンビスステアリン酸アミド、ヘキサメチレンビスイソステアリン酸アミド、ヘキサメチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンビスモンタン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスエルカ酸アミド、テトラメチレンビスオレイン酸アミド、テトラメチレンビスエルカ酸アミド、ヘキサメチレンビスオレイン酸アミド、ｍ−キシリレンビスステアリン酸アミド、ｍ−キシリレンビスモンタン酸アミドなどを挙げることができる。
【００４７】
上記の一般式（２）で示されるビスアミド化合物は、脂肪族モノアミンとジカルボン酸とから得られる化合物であり、その中でも炭素数６〜３５の脂肪族モノアミンと炭素数２〜１２のジカルボン酸とから誘導される化合物がより好ましく、その具体例としては、Ｎ，Ｎ’−ジステアリルアジピン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジステアリルセバシン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジステアリルアゼライン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジオレイルアジピン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジオレイルセバシン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジオレイルアゼライン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジステアリルイソフタル酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジオレイルイソフタル酸アミドなどを挙げることができる。
【００４８】
上記の一般式（１）または（２）で示されるビスアミド化合物はそれぞれ単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【００４９】
本発明の熱可塑性樹脂組成物には、耐ブロッキング性の更なる向上を目的として、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブチレンなどのポリオレフィン系樹脂や、パラフィン系オイルを配合することができる。
【００５０】
本発明の熱可塑性樹脂組成物には、本発明の効果を損なわない範囲内で、補強剤、着色剤、滑剤、難燃剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、耐加水分解性向上剤、防かび剤、抗菌剤、安定剤などの各種添加剤；ガラス繊維、ポリエステル繊維などの各種繊維；タルク、シリカなどの無機物；各種カップリング剤などの任意の成分も、必要に応じて配合することができる。
【００５１】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、前記の熱可塑性ポリウレタン（ａ）、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）、ブロック共重合体（ｃ）および必要に応じて他の成分を、所望の方法で混合することにより製造することができる。例えば、樹脂材料の混合に通常用いられるような縦型または水平型の混合機を用いて、熱可塑性ポリウレタン（ａ）、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）、ブロック共重合体（ｃ）および必要に応じて他の成分を所定の割合で予備混合した後、単軸または二軸の押出機、ミキシングロール、バンバリーミキサーなどを用いて、回分式または連続式で加熱下に溶融混練することにより製造することができる。
【００５２】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、溶融成形が可能であり、押出成形、インフレーション成形、射出成形、ブロー成形、カレンダー成形、注型などの任意の成形方法によって種々の成形品を円滑に製造することができる。特に、本発明の熱可塑性樹脂組成物は溶融押出成形性に優れているので、例えば、Ｔ−ダイ型押出機によるフィルムやシートなどの成形では、Ｔ−ダイの有効幅よりも押し出されたフィルムやシートなどの成形品の幅がかなり小さくなるネックイン現象が著しく改善されており、ネックイン現象のために生じるフィルムやシートなどの成形品の両端部の厚み斑の範囲が狭くなるので、この厚み斑の部分をトリミングして得られる製品の生産性が向上する。また、Ｔ−ダイより押し出されたフィルムやシートなどの成形品を早い速度で引き取る際にも、フィルムやシートなどの成形品の全体が均一に伸びずにくびれを生じるネッキングや割れなどの不良現象も無いために、品質の良い製品が生産性良く得られる。さらに、本発明の熱可塑性樹脂組成物を用いて得られるフィルムやシートなどの成形品は、低応力での伸縮性能に優れており、伸長後の回復応力や残留歪みなどの回復性能、引張破断強度や引張破断伸度などで代表される力学的性能に優れていて、しかも平滑な表面を有していて表面状態も良好である。特に、低応力での伸縮性能や伸長後の回復応力や残留歪みなどの回復性能に優れているので、これらの特性を生かして、紙おむつ用、生理ナプキン用、目止め用、防塵用などに用いられる伸縮性フィルム用途に用いるのが特に好ましい。また、一般用コンベアベルト、各種キーボードシート、ラミネート品、各種容器などのシート用途等の種々の用途にも使用することができる。さらに、本発明の熱可塑性樹脂組成物からなるフィルムやシートは、不織布やその他の繊維布からなる繊維質基材、他の重合体フィルムやシートなどからなる基材との接着性にも優れているので、積層体の製造にも適している。例えば、本発明の熱可塑性樹脂組成物を、繊維質基材やその他の基材上に、フィルム状またはシート状に溶融押出して積層体を製造することができる。
【００５３】
【実施例】
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって何ら限定されるものではない。なお、実施例および比較例において、窒素原子含有率、対数粘度、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）、溶融成形性、フィルムの製造状態、表面状態、耐ブロッキング性、１００％モジュラス（Ｍ１００）、回復率および残留歪みは、以下の方法により測定または評価した。
【００５４】
〔窒素原子含有率〕
元素分析装置（パーキンエルマー社製２４０−２型）を使用して、熱可塑性ポリウレタンの元素分析により求めた。
【００５５】
〔対数粘度〕
Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド溶液に、熱可塑性ポリウレタンを濃度０．５ｇ／ｄｌになるように溶解し、ウベローデ型粘度計を用いてそのポリウレタン溶液の３０℃における流下時間を測定し、下式により対数粘度を求めた。
対数粘度＝〔ｌｎ（ｔ／ｔ0）〕／ｃ
〔式中、ｔはポリウレタン溶液の流下時間（秒）、ｔ0は溶媒の流下時間（秒）、ｃはポリウレタン溶液の濃度（ｇ／ｄｌ）を表す。〕
【００５６】
〔示差走査熱量測定（ＤＳＣ）〕
示差走査熱量計（メトラー社製ＤＳＣ３０）を用いて、熱可塑性ポリウレタンの融解エンタルピーを測定した。測定には熱可塑性ポリウレタンを１０ｍｇ用い、窒素ガス雰囲気下、１０℃／分の昇温速度で測定し、吸熱ピークの温度、および２００〜２２０℃の範囲の吸熱ピーク面積より結晶化エンタルピー（ΔＨ）を求めた。
【００５７】
〔溶融成形性〕
Ｔ−ダイ型押出成形機から押し出したフィルムを放流させながら、Ｔ−ダイ出口より１０ｃｍ下方のフィルム幅を測定し、下式に従ってネックイン率（％）を求め、溶融成形性の指標とした。この値が小さいほどネックイン現象が改善され、溶融成形性に優れていることを示す。
ネックイン率（％）＝（Ｗ2−Ｗ1）／Ｗ2×１００
（式中、Ｗ1はＴ−ダイ出口から１０ｃｍ下方のフィルム幅を、Ｗ2はＴ−ダイの有効幅を示す。）
【００５８】
〔フィルムの製造状態、表面状態〕
Ｔ−ダイ型押出成形機から３０℃の冷却ロール上に押し出して冷却したフィルムを、離型紙を用いずに約２．５ｍ／分の巻き取り速度で巻き取った。その巻き取りの最中に、フィルムの製造状態を観察し、以下の基準により評価した。
○：フィルムに割れなどの不良現象を生ずることなく、正常に巻き取り可能。
△：フィルムに割れなどの不良現象が多少生じたが、巻き取り可能。
×：フィルムに割れなどの不良現象が生じ、巻き取り不可能。
さらに、その巻き取ったフィルムの表面状態を観察し、平滑なものを○、分散不良等により表面に凹凸があるものを×とした。
【００５９】
〔耐ブロッキング性〕
Ｔ−ダイ型押出成形機から３０℃の冷却ロール上に押し出して冷却したフィルムを、離型紙を用いずに約２．５ｍ／分の巻き取り速度で巻き取った。その巻き取ったフィルムを室温で２４時間放置した後、手で巻き返し、その時の抵抗を以下の基準により評価した。
◎：引張力を何ら要せずに、極めて簡単に巻き返し可能。
○：円滑に巻き返し可能。
△：かなりの引張力を要したが、巻き返し可能。
×：膠着性が大きく、巻き返し不可能。
【００６０】
〔１００％モジュラス（Ｍ１００）、回復率および残留歪み〕
Ｔ−ダイ型押出成形機を用いて製膜した厚さ５０μｍのフィルムから試験片（２０ｃｍ×５ｃｍ）を作成した。この試験片を、オートグラフ測定装置ＩＳ−５００Ｄ（島津製作所製）を使用して、室温下、引張速度３００ｍｍ／分で１００％まで伸長して５０％モジュラス（Ｍ５０）および１００％モジュラス（Ｍ１００）を測定した。次に３００ｍｍ／分の速度で伸長前の位置まで戻した（１サイクル目）。５０％伸長位置まで戻った時点の応力（Ａ）を測定し、下式に従って回復率（％）を求め、回復性能の指標とした。
回復率（％）＝（Ａ／Ｍ５０）×１００
さらに、続けて同じ速度で１００％伸長した後、伸長前の位置まで戻した時点（２サイクル目）での残留歪みを求めた。
１００％モジュラス（Ｍ１００）の値が小さいほど、低応力での伸長性に優れていることを示す。また、回復率の値が大きいほど、伸長後に元に戻る力が強く、回復性能に優れていることを示す。さらに、残留歪みの値が小さいほど、伸長後に元の状態に戻る回復性能に優れていることを示す。
【００６１】
以下の実施例および比較例で使用した樹脂および化合物に関する略号を、下記に示す。
【００６２】
ＴＰＵ−ａ１：
３−メチル−１，５−ペンタンジオールとアジピン酸とを反応させて製造した、１分子当たりの水酸基数が２．００であり、数平均分子量が３５００であるポリエステルジオール（以下、これを「ポリエステルジオール（１）」と称する）、および３−メチル−１，５−ペンタンジオールとトリメチロールプロパンとアジピン酸とを反応させて製造した、１分子当たりの水酸基数が３．００であり、数平均分子量が２０００であるポリエステルポリオール（以下、これを「ポリエステルポリオール（２）」と称する）の混合物〔ポリエステルジオール（１）／ポリエステルポリオール（２）のモル比が９８／２、１分子当たりの水酸基数が２．０２〕／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率が２．４重量％、対数粘度が１．２５ｄｌ／ｇ〕
【００６３】
ＴＰＵ−ａ２：
ポリエステルジオール（１）とポリエステルポリオール（２）の混合物〔ポリエステルジオール（１）／ポリエステルポリオール（２）のモル比が９５／５、１分子当たりの水酸基数が２．０５〕／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率が１．９重量％、対数粘度が１．２０ｄｌ／ｇ〕
【００６４】
ＴＰＵ−ａ３：
２，７−ジメチル−１，８−オクタンジオールと２，８−ジメチル−１，９−ノナンジオールの混合物（モル比が３５／６５）およびアジピン酸を反応させて製造した、１分子当たりの水酸基数が２．００であり、数平均分子量が２０００であるポリエステルジオール（以下、これを「ポリエステルジオール（３）」と称する）とポリエステルポリオール（２）との混合物〔ポリエステルジオール（３）／ポリエステルポリオール（２）のモル比が９７／３、１分子当たりの水酸基数が２．０３〕／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率が２．２重量％、対数粘度が１．３１ｄｌ／ｇ〕
【００６５】
ＴＰＵ−ａ４：
ポリエステルジオール（１）とポリエステルポリオール（２）の混合物〔ポリエステルジオール（１）／ポリエステルポリオール（２）のモル比が８８／１２、１分子当たりの水酸基数が２．１２〕／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率が２．４重量％、ＤＭＦ溶媒不溶〕
【００６６】
ＴＰＵ−ａ５：
ポリエステルジオール（１）／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率が２．４重量％、対数粘度が０．７５ｄｌ／ｇ〕
【００６７】
ＴＰＵ−ｂ１：
ポリエステルジオール（１）／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率３．２重量％、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の吸熱ピーク温度２０４℃、結晶化エンタルピー（ΔＨ）３．５Ｊ／ｇ、対数粘度０．７４ｄｌ／ｇ〕
【００６８】
ＴＰＵ−ｂ２：
１，４−ブタンジオールと１，６−ヘキサンジオールの混合物（モル比が６０／４０）とアジピン酸からなるポリエステルジオール（数平均分子量が２０００）／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率３．１重量％、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の吸熱ピーク温度２０６℃、結晶化エンタルピー（ΔＨ）５．３Ｊ／ｇ、対数粘度１．０１ｄｌ／ｇ〕
【００６９】
ＴＰＵ−ｂ３：
１，４−ブタンジオールとアジピン酸からなるポリエステルジオール（数平均分子量１０００）／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率４．４重量％、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の吸熱ピーク温度１７５℃、結晶化エンタルピー（ΔＨ）０Ｊ／ｇ、対数粘度０．９０ｄｌ／ｇ〕
【００７０】
ＴＰＵ−ｂ４：
１，９−ノナンジオールと２−メチル−１，８−オクタンジオールの混合物（モル比が６５：３５）とアジピン酸からなるポリエステルジオール（数平均分子量２０００）／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率４．３重量％、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の吸熱ピーク温度２２８℃、結晶化エンタルピー（ΔＨ）２０．５Ｊ／ｇ、対数粘度０．７０ｄｌ／ｇ〕
【００７１】
ＴＰＳ−１：
ポリスチレンブロック−ポリイソプレンブロック−ポリスチレンブロックからなるトリブロック共重合体の水素添加物〔スチレン含量が３０重量％、ポリイソプレンブロック中の１，２−結合および３，４−結合の含有量が７％、ポリイソプレンブロックにおける水素添加率が９８％以上、メルトインデックス（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が２．４ｇ／１０分、ＪＩＳ Ａ硬度が８０〕
【００７２】
ＴＰＳ−２：
ポリスチレンブロック−ポリイソプレンブロック−ポリスチレンブロックからなるトリブロック共重合体の水素添加物〔スチレン含量が２０重量％、ポリイソプレンブロック中の１，２−結合および３，４−結合の含有量が５５％、ポリイソプレンブロックにおける水素添加率が９２％、メルトインデックス（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が６ｇ／１０分、ＪＩＳ Ａ硬度が５２〕
【００７３】
ＴＰＳ−３：
ポリスチレンブロック−ポリイソプレンブロック−ポリスチレンブロックからなるトリブロック共重合体〔スチレン含量が１５重量％、ポリイソプレンブロック中の１，２−結合および３，４−結合の含有量が５％、メルトインデックス（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が２ｇ／１０分、ＪＩＳ Ａ硬度が３７〕
【００７４】
ＴＰＳ−４：
ポリスチレンブロック−ポリイソプレンブロック−ポリスチレンブロックからなるトリブロック共重合体の水素添加物〔スチレン含量が３０重量％、ポリイソプレンブロック中の１，２−結合および３，４−結合の含有量が５％、ポリイソプレンブロックにおける水素添加率が９８％以上、メルトインデックス（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）流動せず〕
【００７５】
ＡＭ：
エチレンビスステアリン酸アミド
【００７６】
ＰＰ：
ポリプロピレン〔メルトインデックス（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が２４０ｇ／１０分〕
【００７７】
オイル：
パラフィン系オイル〔パラフィン７０重量％およびナフテン３０重量％含有、動粘性率が４×１０-4ｍ-2／秒（４０℃）〕
【００７８】
実施例１〜３
熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）およびブロック共重合体（ＴＰＳ）を、下記の表１に示す割合で配合した混合物を、単軸押出成形機（２５ｍｍφ、シリンダー温度：１８０〜２００℃、ダイス温度：２００℃）で溶融混練することにより熱可塑性樹脂組成物を製造した。この熱可塑性樹脂組成物について、上記の評価方法により評価した結果を下記の表１に示す。
【００７９】
実施例４
熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）、ブロック共重合体（ＴＰＳ）およびビスアミド化合物（ＡＭ）を、下記の表１に示す割合で使用したこと以外は、実施例１〜３と同様の方法により熱可塑性樹脂組成物を製造した。この熱可塑性樹脂組成物について、上記の評価方法により評価した結果を下記の表１に示す。
【００８０】
実施例５
熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）、ブロック共重合体（ＴＰＳ）、ポリオレフィン（ＰＰ）およびパラフィン系オイルを、下記の表１に示す割合で使用したこと以外は、実施例１〜３と同様の方法により熱可塑性樹脂組成物を製造した。この熱可塑性樹脂組成物について、上記の評価方法により評価した結果を下記の表１に示す。
【００８１】
【表１】
【００８２】
比較例１、２、６
熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）およびブロック共重合体（ＴＰＳ）を、下記の表２に示す割合で使用したこと以外は、実施例１〜３と同様の方法により熱可塑性樹脂組成物を製造した。この熱可塑性樹脂組成物について、上記の評価方法により評価した結果を下記の表２に示す。
【００８３】
比較例３
熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）およびブロック共重合体（ＴＰＳ）を、下記の表２に示す割合で使用したこと以外は、実施例１〜３と同様の方法により熱可塑性樹脂組成物を製造した。この熱可塑性樹脂組成物から厚さ５０μｍのフィルムを製造したが、耐ブロッキング性が悪く、フィルムの巻き返しが困難であったため、１００％モジュラス（Ｍ１００）、回復率および残留歪みを評価することができなかった。得られた評価結果を下記の表２に示す。
【００８４】
比較例４、５
熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）およびブロック共重合体（ＴＰＳ）を、下記の表２に示す割合で使用したこと以外は、実施例１〜３と同様の方法により熱可塑性樹脂組成物を製造した。この熱可塑性樹脂組成物から厚さ５０μｍのフィルムを製造したが、フィルム割れが生じてしまい、耐ブロッキング性、１００％モジュラス（Ｍ１００）、回復率および残留歪みを評価できるようなフィルムは得られなかった。得られた評価結果を下記の表２に示す。
【００８５】
【表２】
【００８６】
【発明の効果】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、Ｔ−ダイ型押出機などで溶融押出成形する際に生じるネックイン現象が著しく改善され、耐ブロッキング性にも優れている。本発明の熱可塑性樹脂組成物を用いれば、低応力での伸長性や伸長後の回復性能に優れ、伸長後の残留歪みが小さいフィルムやシートなどの成形品を、高生産性で製造することができる。
【発明の属する技術分野】
本発明は、２種類の熱可塑性ポリウレタン、並びに芳香族ビニル化合物重合体ブロックと共役ジエン重合体ブロックから構成されるブロック共重合体および該ブロック共重合体の水素添加物の少なくとも１種からなる熱可塑性樹脂組成物、並びに該熱可塑性樹脂組成物からなるフィルム、シート、その他の成形品に関する。本発明の熱可塑性樹脂組成物は溶融成形性、耐ブロッキング性に優れており、特に溶融押出成形により、低応力での伸長性や伸長後の回復性能に優れ、伸長後の残留歪みが小さいフィルムやシートなどの成形品を、高生産性で製造することができる。
【０００２】
【従来の技術】
熱可塑性ポリウレタンは、力学的性能、耐摩耗性、弾性回復性、耐油性、屈曲性等の諸特性に優れているので、ゴムやプラスチックの代替材料として注目されている。例えば、熱可塑性ポリウレタンを押出成形したフィルムやシートが、紙おむつ用の伸縮性素材として注目されている。この紙おむつ用の伸縮性フィルムは、紙おむつを装着した際に、紙おむつを適度な力で体に密着し、体から脱落するのを防止するためのものであり、厚みが薄く、小さな力で伸長できるだけでなく、伸長後に元の形に戻ろうとする性能（回復性能）が高く、寸法安定性にも優れている（残留歪みが小さい）という特性を有していることが要求される。
【０００３】
そこで、このような要求を満たすために、熱可塑性ポリウレタンの硬度を下げる方法が試みられているが、このような方法では、Ｔ−ダイ型押出機等を用いてフィルムやシートなどの成形品を溶融押出成形する際に、Ｔ−ダイより押し出された成形品の幅が、Ｔ−ダイの有効幅より著しく狭くなる現象（以下、「ネックイン現象」と称する）が生じ、さらに両端部に厚み斑を有するような成形品しか得られない。したがって、厚み斑のない均一な成形品を得るためには、成形品の両端部の厚み斑を有する部分をトリミングする必要があり、成形品の生産性が非常に悪い。さらに、得られた成形品の耐ブロッキング性も悪いので、フィルムやシートなどの成形品を製造する際には、例えば、高価な離型紙などを用いて製造する必要があり、非常に手間とコストがかかるという問題点がある。
【０００４】
近年、熱可塑性ポリウレタンの特性を保持しつつ、熱可塑性ポリウレタンの膠着性や性能改良等を目的として、スチレン系のエラストマーを配合することが提案されている。例えば、特開平９−２５４０７号公報には、３−メチル−１，５−ペンタンジオール単位を含有するポリエステルジオール、有機ジイソシアネートおよび鎖伸長剤を反応させて得られる窒素原子含有量が２．５重量％以下の熱可塑性ポリウレタン（Ａ）と、ポリエステルジオール、有機ジイソシアネートおよび鎖伸長剤を反応させて得られる窒素原子含有量が３．５重量％以上、対数粘度が０．９ｄｌ／ｇ以下で、特定の結晶化エンタルピーを有する熱可塑性ポリウレタン（Ｂ）とからなる組成物に、芳香族ビニル化合物−共役ジエンブロック共重合体を配合した熱可塑性ポリウレタン組成物が記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、本発明者らの研究によれば、上記のように１分子当たりの水酸基数が２．００であるポリエステルジオール単位のみを含有する熱可塑性ポリウレタンを用いた場合には、芳香族ビニル化合物−共役ジエンブロック共重合体を配合しただけでは、Ｔ−ダイ型押出機などを用いてフィルムやシートなどの成形品を溶融押出成形する際に生じるネックイン現象や、得られるフィルムやシートなどの回復性能が十分に改善されないことが判明した。
【０００６】
本発明の目的は、Ｔ−ダイ型押出機などで溶融押出成形する際に生じるネックイン現象を改善し、低応力での伸縮性や伸縮後の回復性能に優れ、伸長後の残留歪みが小さいフィルムやシートなどの成形品を、高生産性で製造することができる熱可塑性樹脂組成物を提供することにある。さらに、該熱可塑性樹脂組成物からなるフィルムやシートなどの成形品を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成すべく本発明者らが検討を重ねた結果、熱可塑性ポリウレタンとして、１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０の高分子ポリオール単位を含有する低硬度の熱可塑性ポリウレタンに、特定の結晶性を有する熱可塑性ポリウレタンを併用したものを用いることが重要であることを見出した。さらに、これらの知見に基づき検討を重ねた結果、１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０の高分子ポリオール単位を含有する、窒素原子含有量が２．５重量％以下の熱可塑性ポリウレタン（ａ）、および窒素原子含有量が２．６重量％以上であり、特定の結晶化エンタルピーを有する熱可塑性ポリウレタン（ｂ）に、芳香族ビニル化合物重合体ブロックと共役ジエン重合体ブロックから構成されるブロック共重合体および該ブロック共重合体の水素添加物の少なくとも１種を特定量配合することにより、Ｔ−ダイ型押出機などで溶融押出成形する際のネックイン現象が改善されるとともに、伸長後の回復性能に優れ、伸縮性素材として非常に好適な力学的性能を有するフィルムやシートなどの成形品を高生産性で製造することが出来ることを見出し、本発明を完成した。
【０００８】
すなわち、本発明は、（ｉ）熱可塑性ポリウレタン（ａ）、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）、並びに芳香族ビニル化合物重合体ブロックと共役ジエン重合体ブロックから構成されるブロック共重合体および該ブロック共重合体の水素添加物の少なくとも１種（ｃ）（以下、「ブロック共重合体（ｃ）」と称することがある）からなる熱可塑性樹脂組成物であって；
（ii）前記熱可塑性ポリウレタン（ａ）が、１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０であり、かつ数平均分子量が５００〜８，０００の高分子ポリオール単位、有機ジイソシアネート単位および鎖伸長剤単位からなり、窒素原子含有率が２．５重量％以下の熱可塑性ポリウレタンであり；
（iii）前記熱可塑性ポリウレタン（ｂ）が、数平均分子量が１，５００〜５，０００のポリエステルジオール単位、有機ジイソシアネート単位および鎖伸長剤単位からなり、窒素原子含有率が２．６重量％以上であり、かつ示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で２００〜２２０℃の範囲に吸熱ピークを示し、この吸熱ピークから求めた結晶化エンタルピー（ΔＨ）が２〜１５Ｊ／ｇである熱可塑性ポリウレタンであり；そして
（iv）熱可塑性ポリウレタン（ａ）および熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の合計重量に基づいて、熱可塑性ポリウレタン（ａ）を４０〜９０重量％、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を６０〜１０重量％、並びに芳香族ビニル化合物重合体ブロックと共役ジエン重合体ブロックから構成されるブロック共重合体および該ブロック共重合体の水素添加物の少なくとも１種（ｃ）を５〜１５０重量％の割合で含有していることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物である。そして本発明は、該熱可塑性樹脂組成物からなるフィルムやシートなどの成形品である。
【０００９】
【発明の実施の形態】
本発明で用いられる熱可塑性ポリウレタン（ａ）は、高分子ポリオール単位、有機ジイソシアネート単位および鎖伸長剤単位から構成される。さらに、本発明で用いられる熱可塑性ポリウレタン（ｂ）は、ポリエステルジオール単位、有機ジイソシアネート単位および鎖伸長剤単位から構成される。
【００１０】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）を構成する高分子ポリオール単位としては、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオールなどが挙げられる。これらの高分子ポリオールは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、ポリエステルポリオールやポリエーテルポリオールを使用するのが好ましく、ポリエステルポリオールを使用するのがより好ましい。
【００１１】
上記のポリエステルポリオールは、例えば、常法に従い、ポリオールとポリカルボン酸またはそのエステル、無水物などのエステル形成性誘導体とを直接エステル化反応もしくはエステル交換反応に付すか、またはポリオールなどを開始剤としてラクトンを開環重合することにより製造することができる。
【００１２】
ポリエステルポリオールを構成するポリオールとしては、ポリエステルの製造において一般的に使用されているものを用いることができ、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、プロピレングリコール、１，３−プロパンジオール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、２，２−ジエチル−１，３−プロパンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、２−メチル−１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，５−ペンタンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，８−オクタンジオール、２−メチル−１，８−オクタンジオール、２，７−ジメチル−１，８−オクタンジオール、１，９−ノナンジオール、２−メチル−１，９−ノナンジオール、２，８−ジメチル−１，９−ノナンジオール、１，１０−デカンジオールなどの炭素数２〜１５の脂肪族ジオール；１，４−シクロヘキサンジオール、シクロヘキサンジメタノール、シクロオクタンジメタノール、ジメチルシクロオクタンジメタノールなどの脂環式ジオール；１，４−ビス（β―ヒドロキシエトキシ）ベンゼンなどの芳香族二価アルコールなどの１分子当たり水酸基を２個有するジオール；およびトリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、グリセリン、１，２，６−ヘキサントリオール、ペンタエリスリトール、ジグリセリン、メチルグリコキシドなどの１分子当たり水酸基を３個以上有するポリオールなどが挙げられる。これらのポリオールは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、２−メチル−１，４−ブタンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、２−メチル−１，８−オクタンジオール、２−メチル−１，９−ノナンジオール、２，７−ジメチル−１，８−オクタンジオール、２，８−ジメチル−１，９−ノナンジオール等のメチル基を側鎖として有する炭素数５〜１２の脂肪族ジオールを用いるのが好ましく、さらにこれらの脂肪族ジオールを、ポリオールの全量に対して３０モル％以上の割合で用いるのがより好ましく、５０モル％以上の割合で用いるのがさらに好ましい。また、柔軟性などの性能に優れた熱可塑性樹脂組成物が得られる点から、トリメチロールプロパンを少量用いることが好ましい。
【００１３】
ポリエステルポリオールを構成するポリカルボン酸としては、ポリエステルの製造において一般的に使用されているものを用いることができ、例えば、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、メチルコハク酸、２−メチルグルタル酸、３−メチルグルタル酸、トリメチルアジピン酸、２−メチルオクタン二酸、３，８−ジメチルデカン二酸、３，７−ジメチルデカン二酸などの炭素数４〜１２の脂肪族ジカルボン酸；シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環式ジカルボン酸；テレフタル酸、イソフタル酸、オルトフタル酸、ナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸；トリメリット酸、ピロメリット酸などの３官能以上のポリカルボン酸などが挙げられる。これらのポリカルボン酸は単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、炭素数が６〜１２の脂肪酸ジカルボン酸を使用するのが好ましく、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸を使用するのがより好ましい。
【００１４】
前記のラクトンとしては、例えば、ε−カプロラクトン、β−メチル−δ−バレロラクトンなどを挙げることができる。
【００１５】
ポリエーテルポリオールの例としては、好ましくは少量の３官能以上のポリオールの存在下に、環状エーテルを開環重合して得られるポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール、ポリ（メチルテトラメチレングリコール）などを挙げることができ、これらの１種または２種以上を用いることができる。これらの中でも、ポリテトラメチレングリコールを用いるのが好ましい。
【００１６】
ポリカーボネートポリオールとしては、例えば、ポリオールとジアルキルカーボネート、アルキレンカーボネート、ジアリールカーボネートなどのカーボネート化合物との反応により得られるものを使用できる。ポリカーボネートポリオールを構成するポリオールとしては、ポリエステルポリオールの構成成分として先に例示したポリオールを用いることができる。また、ジアルキルカーボネートとしてはジメチルカーボネート、ジエチルカーボネートなどが挙げられる。更に、アルキレンカーボネートとしてはエチレンカーボネートなどが挙げられ、ジアリールカーボネートとしてはジフェニルカーボネートなどが挙げられる。
【００１７】
ポリエステルポリカーボネートポリオールは、例えば、ポリオール、ポリカルボン酸およびカーボネート化合物を同時に反応させることにより得られる。あるいは、予め上記した方法によりポリエステルポリオールおよびポリカーボネートポリオールをそれぞれ合成し、次いでそれらをカーボネート化合物と反応させるか、またはポリオールおよびポリカルボン酸と反応させることによって得られる。
【００１８】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）を構成する高分子ポリオールは、１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０の範囲内にあることが必要であり、２．０１〜２．０７の範囲内であることがより好ましく、２．０１〜２．０５の範囲内であることが更に好ましい。１分子当たりの水酸基数が上記の範囲内の高分子ポリオールを用いることにより、フィルムやシートなどの成形品をＴ−ダイ型押出機などで溶融押出成形する際に生じるネックイン現象が改善され、成形品の生産性がより一層向上するのみならず、Ｔ−ダイより押し出されたフィルムやシートなどの成形品を速い速度で引き取っても、ネッキングや割れなどの不良現象が生じ難くなる。さらに、厚みが薄く、表面状態が良好で、且つ伸長後の回復性能が高く、伸長後の残留歪みが小さいフィルムやシートなどの成形品が得られる。
【００１９】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）を構成する高分子ポリオールとしては、例えば、前記した高分子ポリオールの原料成分のうち、１分子中に官能基を２個有する成分と、１分子中に官能基を３個以上有する成分とを、高分子ポリオールの１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０となるような割合で使用することにより製造した高分子ポリオールを単独で用いてもよいし、あるいは１分子当たりの水酸基数が２の高分子ジオールと、１分子当たりの水酸基数が２より大きい高分子ポリオールとを、高分子ポリオールの１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０となるような割合で混合した混合物を用いてもよい。
【００２０】
高分子ポリオールの数平均分子量は５００〜８，０００であり、６００〜５，０００であるのが好ましく、８００〜５，０００であるのがさらに好ましい。この範囲内の数平均分子量を有する高分子ポリオールを用いることにより、力学的性能や溶融成形性がより優れた熱可塑性樹脂組成物が得られる。なお、本明細書でいう高分子ポリオールの数平均分子量は、いずれもＪＩＳ Ｋ−１５７７に準拠して測定した水酸基価に基づいて算出した数平均分子量である。
【００２１】
熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を構成するポリエステルジオールとしては、例えば、常法に従い、ジオールとジカルボン酸またはそのエステル、無水物などのエステル形成性誘導体とを直接エステル化反応もしくはエステル交換反応に付すか、またはジオールなどを開始剤としてラクトンを開環重合することにより製造することができる。
【００２２】
ポリエステルジオールを構成するジオールとしては、ポリエステルの製造において一般的に使用されているものを用いることができ、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、プロピレングリコール、１，３−プロパンジオール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、２，２−ジエチル−１，３−プロパンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、２−メチル−１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，５−ペンタンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，８−オクタンジオール、２−メチル−１，８−オクタンジオール、２，７−ジメチル−１，８−オクタンジオール、１，９−ノナンジオール、２−メチル−１，９−ノナンジオール、２，８−ジメチル−１，９−ノナンジオール、１，１０−デカンジオールなどの炭素数２〜１５の脂肪族ジオール；１，４−シクロヘキサンジオール、シクロヘキサンジメタノール、シクロオクタンジメタノール、ジメチルシクロオクタンジメタノールなどの脂環式ジオール；１，４−ビス（β―ヒドロキシエトキシ）ベンゼンなどの芳香族二価アルコールなどの１分子当たり水酸基を２個有するジオールなどが挙げられる。これらのジオールは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、２−メチル−１，４−ブタンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、２−メチル−１，８−オクタンジオール、２−メチル−１，９−ノナンジオール、２，７−ジメチル−１，８−オクタンジオール、２，８−ジメチル−１，９−ノナンジオール等のメチル基を側鎖として有する炭素数５〜１２の脂肪族ジオールを用いるのが好ましく、さらにこれらの脂肪族ジオールを、ジオールの全量に対して３０モル％以上の割合で用いるのがより好ましく、５０モル％以上の割合で用いるのがさらに好ましい。
【００２３】
ポリエステルジオールを構成するジカルボン酸としては、ポリエステルの製造において一般的に使用されているものを用いることができ、例えば、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、メチルコハク酸、２−メチルグルタル酸、３−メチルグルタル酸、トリメチルアジピン酸、２−メチルオクタン二酸、３，８−ジメチルデカン二酸、３，７−ジメチルデカン二酸などの炭素数４〜１２の脂肪族ジカルボン酸；シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環式ジカルボン酸；テレフタル酸、イソフタル酸、オルトフタル酸、ナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸などが挙げられる。これらのジカルボン酸は単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、炭素数が６〜１２の脂肪酸ジカルボン酸を使用するのが好ましく、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸を使用するのがより好ましい。
【００２４】
前記のラクトンとしては、例えば、ε−カプロラクトン、β−メチル−δ−バレロラクトンなどを挙げることができる。
【００２５】
熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を構成するポリエステルジオールの数平均分子量は１，５００〜５，０００であり、１，８００〜４，０００であるのが好ましい。この範囲内の数平均分子量を有するポリエステルジオールを用いることにより、力学的性能や溶融成形性がより優れた熱可塑性樹脂組成物が得られる。
【００２６】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）および（ｂ）の製造に用いられる有機ジイソシアネートとしては特に制限はなく、通常の熱可塑性ポリウレタンの製造に従来から使用されている有機ジイソシアネートのいずれを使用してもよく、例えば、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、１，５−ナフチレンジイソシアネート、３，３’−ジクロロ−４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、トルイレンジイソシアネートなどの芳香族ジイソシアネート；ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、４，４’−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、水素化キシリレンジイソシアネートなどの脂肪族または脂環式ジイソシアネートなどを挙げることができる。これらの有機ジイソシアネートは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネートを用いるのが好ましい。
【００２７】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）および（ｂ）の製造に用いられる鎖伸長剤としては特に制限はなく、通常の熱可塑性ポリウレタンの製造に従来から使用されている鎖伸長剤のいずれを使用してもよく、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量３００以下の低分子化合物を用いるのが好ましい。例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン、１，４−シクロヘキサンジオール、ビス（β−ヒドロキシエチル）テレフタレート、キシリレングリコールなどのジオール類；ヒドラジン、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、イソホロンジアミン、ピペラジンおよびその誘導体、フェニレンジアミン、トリレンジアミン、キシリレンジアミン、アジピン酸ジヒドラジド、イソフタル酸ジヒドラジドなどのジアミン類；アミノエチルアルコール、アミノプロピルアルコールなどのアミノアルコール類などが挙げられる。これらの低分子化合物は単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、炭素数２〜１０の脂肪族ジオールを用いるのが好ましく、１，４−ブタンジオールを用いるのがより好ましい。
【００２８】
前記の高分子ポリオールまたはポリエステルジオールと、有機ジイソシアネートおよび鎖伸長剤とを反応させて熱可塑性ポリウレタン（ａ）または（ｂ）を製造するに当たり、各成分の混合比率は、目的とする熱可塑性ポリウレタンに付与すべき硬度などを考慮して適宜決定されるが、高分子ポリオールまたはポリエステルジオールと鎖伸長剤とが有している活性水素原子１モルに対して、有機ジイソシアネートに含まれるイソシアネート基が０．９〜１．２モルとなるような割合で各成分を使用することが好ましい。上記の割合で各成分を使用することにより、溶融押出成形性、回復性能、耐ブロッキング性、柔軟性、弾性回復性などにより優れた熱可塑性樹脂組成物が得られるので好ましい。
【００２９】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）および（ｂ）の製造方法は特に制限されず、前記の高分子ポリオールまたはポリエステルジオールと、有機ジイソシアネートおよび鎖伸長剤とを使用して、公知のウレタン化反応技術を利用して、プレポリマー法およびワンショット法のいずれで製造してもよい。これらのなかでも、実質的に溶剤の不存在下に溶融重合することが好ましく、特に多軸スクリュー型押出機を用いる連続溶融重合法を採用するのがより好ましい。
【００３０】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）の窒素原子含有率は、２．５重量％以下であり、１．０〜２．５重量％であるのが好ましく、１．５〜２．５重量％であるのがより好ましく、１．７〜２．５重量％であるのがさらに好ましい。熱可塑性ポリウレタン（ａ）の窒素原子含有率が２．５重量％を越える場合には、得られる熱可塑性樹脂組成物の硬度が高くなり、柔軟性や弾性回復性に優れた伸縮性のフィルムやシートなどの成形品が得られなくなる。
【００３１】
熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の窒素原子含有率は、２．６重量％以上であり、２．６〜６．０重量％であるのが好ましく、２．８〜５．０重量％であるのがより好ましく、３．０〜４．０重量％であるのがさらに好ましい。熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の窒素原子含有率が２．６重量％未満の場合には、得られる熱可塑性樹脂組成物の溶融成形性や耐ブロッキング性が劣る。
【００３２】
熱可塑性ポリウレタン（ａ）の対数粘度は、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド溶液に、熱可塑性ポリウレタン（ａ）を濃度０．５ｇ／ｄｌになるように溶解し、３０℃で測定した時に、０．８ｄｌ／ｇ以上であるのが好ましく、０．９ｄｌ／ｇ以上であるのがより好ましく、１．０ｄｌ／ｇ以上であるのがさらに好ましい。上記の範囲の対数粘度を有する熱可塑性ポリウレタン（ａ）を用いると、より残留歪みの少ない成形品を与える熱可塑性樹脂組成物が得られる。
【００３３】
熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の対数粘度は、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド溶液に、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を濃度０．５ｇ／ｄｌになるように溶解し、３０℃で測定した時に、０．２〜１．２ｄｌ／ｇであるのが好ましく、０．３〜１．１ｄｌ／ｇであるのがより好ましく、０．５〜１．１ｄｌ／ｇであるのがさらに好ましい。上記の範囲の対数粘度を有する熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を用いると、溶融成形性や耐ブロッキング性がより優れた熱可塑性樹脂組成物が得られる。
【００３４】
熱可塑性ポリウレタン（ｂ）は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で２００〜２２０℃の範囲に吸熱ピークを示し、且つこの吸熱ピークから求めた結晶化エンタルピー（ΔＨ）が２〜１５Ｊ／ｇであることが必要であり、３〜１０Ｊ／ｇであるのが好ましい。吸熱ピークの温度が２００℃未満の場合、または結晶化エンタルピー（ΔＨ）が２Ｊ／ｇ未満の場合には、得られる熱可塑性樹脂組成物の押出成形性や耐ブロッキング性が劣る。一方、吸熱ピーク温度が２２０℃を越える場合、または結晶化エンタルピー（ΔＨ）が１５Ｊ／ｇを越える場合には、得られる熱可塑性樹脂組成物中に未溶融物が発生しやすく、フィルムやシートなどの成形品に成形した際に、ブツが生じやすい。また、耐ブロッキング性も劣る。
【００３５】
ブロック共重合体（ｃ）における芳香族ビニル化合物重合体ブロックを構成する芳香族ビニル化合物としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、３−メチルスチレン、４−プロピルスチレン、４−シクロヘキシルスチレン、４−ドデシルスチレン、２−エチル−４−ベンジルスチレン、４−（フェニルブチル）スチレン、１−ビニルナフタレンなどが挙げられ、これらのうち１種または２種以上を用いることができる。これらの中でもスチレン、α−メチルスチレンを用いるのが好ましい。
【００３６】
ブロック共重合体（ｃ）における共役ジエン重合体ブロックを構成する共役ジエンとしては、例えば、１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、２−ネオペンチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエンなどが挙げられ、これらのうち１種または２種以上を用いることができる。これらの中でも、１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエンを用いるのが好ましい。
【００３７】
ブロック共重合体（ｃ）における芳香族ビニル化合物重合体ブロックと共役ジエン重合体ブロックとの結合形態は特に制限されず、直鎖状、分岐状、放射状、またはそれらの２つ以上が組み合わさった結合形態のいずれであってもよく、直鎖状の結合形態であることが好ましい。ブロック共重合体（ｃ）の例としては、芳香族ビニル化合物重合体ブロックをＸで、共役ジエン重合体ブロックをＹで表したときに、（Ｘ−Ｙ）ｎ−Ｘ、（Ｘ−Ｙ）ｍ、Ｙ−（Ｘ−Ｙ）ｐ〔ｎ、ｍおよびｐはそれぞれ１以上の整数を表す。〕などで表されるブロック共重合体を挙げることができる。これらの中でも、Ｘ−Ｙで表されるジブロック共重合体、Ｘ−Ｙ−Ｘで表されるトリブロック共重合体を使用するのが好ましい。
【００３８】
ブロック共重合体（ｃ）としては、共役ジエン重合体ブロックにおける不飽和二重結合の一部または全部が水素添加されているものも使用することができる。このような水素添加されたブロック共重合体（ｃ）を用いると、耐熱性、耐光性などがより良好な熱可塑性樹脂組成物が得られる。
【００３９】
ブロック共重合体（ｃ）は、芳香族ビニル化合物に由来する構造単位の含有量が、全構造単位に対して５〜７５重量％であることが好ましく、１０〜６５重量％であることがより好ましい。芳香族ビニル化合物に由来する構造単位を上記の範囲内で含有するブロック共重合体（ｃ）を用いると、フィルムやシートを製造する際の溶融成形性に優れ、薄膜化が達成でき、耐ブロッキング性、柔軟性、伸長後の回復応力や残留歪みなどの回復性能がより優れたものが得られる。
【００４０】
ブロック共重合体（ｃ）の２３０℃、２．１６ｋｇ荷重下で測定したメルトインデックスは、１００ｇ／１０分以下であるのが好ましく、８０ｇ／１０分以下であるのがより好ましい。上記の範囲のメルトインデックスを有するブロック共重合体（ｃ）を用いると、フィルムやシートを製造する際の溶融成形性に優れ、薄膜化が達成でき、耐ブロッキング性、柔軟性、伸長後の回復応力や残留歪みなどの回復性能がより優れたものが得られる。なお、本明細書でいうブロック共重合体（ｃ）のメルトインデックスは、ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８に準拠して測定した値である。
【００４１】
ブロック共重合体（ｃ）のＪＩＳ Ａ硬度は、３０〜９８であることが好ましい。ＪＩＳ Ａ硬度がこの範囲内のブロック共重合体（ｃ）は、熱可塑性ポリウレタンとの相溶性がより優れており、このようなブロック共重合体を用いた場合には、熱可塑性樹脂組成物から得られる成形品に十分な柔軟性と良好な力学的性能が付与される。なお、本明細書でいうブロック共重合体（ｃ）のＪＩＳ Ａ硬度は、ＪＩＳ Ｋ−６３０１に準拠して測定した値である。
【００４２】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性ポリウレタン（ａ）および熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の合計重量に基づいて、熱可塑性ポリウレタン（ａ）を４０〜９０重量％、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を６０〜１０重量％の割合で含有していることが必要であり、熱可塑性ポリウレタン（ａ）を４５〜８５重量％、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を５５〜１５重量％の割合で含有しているのが好ましい。熱可塑性ポリウレタン（ａ）の含有割合が４０重量％未満の場合〔熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の含有割合が６０重量％を越える場合〕には、熱可塑性樹脂組成物の硬度が高くなるため、厚みが薄く、表面状態が良好なフィルムやシートを得ることが困難となり、さらに得られるフィルムやシートなどの柔軟性や弾性回復性も劣っている。一方、熱可塑性ポリウレタン（ａ）の含有割合が９０重量％を越える場合〔熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の含有割合が１０重量％未満の場合〕には、Ｔ−ダイ型押出機などでフィルムやシートなどを溶融押出成形する際に生じるネックイン現象が十分に改善されておらず、フィルムやシートなどの成形品の両端部に生じる厚み斑の範囲が広くなり、この厚み斑の部分をトリミングして得られる均質な製品の生産性は低下する。さらに、耐ブロッキング性も劣っている。
【００４３】
ブロック共重合体（ｃ）の含有量は、熱可塑性ポリウレタン（ａ）と熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の合計重量に基づいて、５〜１５０重量％の範囲内であり、好ましくは２０〜１２０重量％の範囲内である。ブロック共重合体（ｃ）の含有量が５重量％未満の場合には、耐ブロッキング性および得られる成形品の柔軟性などが劣る。一方、ブロック共重合体（ｃ）の含有割合が１５０重量％を越える場合にも、得られる成形品の柔軟性などが損なわれる。
【００４４】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記した熱可塑性ポリウレタン（ａ）、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）およびブロック共重合体（ｃ）からなる熱可塑性樹脂組成物に、更にビスアミド化合物（ｄ）を、熱可塑性ポリウレタン（ａ）および熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の合計重量に基づいて、好ましくは０．０５〜１０重量％の割合で、より好ましくは０．０５〜８重量％の割合で、さらに好ましくは０．１〜６重量％の割合で含有させることができる。ビスアミド化合物（ｄ）を上記の割合で含有させることにより、耐ブロッキング性や離型性がより一層向上した熱可塑性樹脂組成物が得られる。
【００４５】
ビスアミド化合物（ｄ）としては、例えば、下記の一般式（１）または（２）で示されるビスアミド化合物が好ましい。
Ｒ1−ＣＯＮＨ−Ｒ2−ＮＨＣＯ−Ｒ3 （１）
（式中、Ｒ1およびＲ3はそれぞれアルキル基またはアルケニル基を表し、Ｒ2はアルキレン基またはアリレン基を表す。）
Ｒ4−ＮＨＣＯ−Ｒ5−ＣＯＮＨ−Ｒ6 （２）
（式中、Ｒ4およびＲ6はそれぞれアルキル基またはアルケニル基を表し、Ｒ5はアルキレン基またはアリレン基を表す。）
上記の一般式（１）では、Ｒ1およびＲ3が炭素数６〜３５のアルキル基またはアルケニル基で、かつＲ2が炭素数２〜１２のアルキレン基またはアリレン基であるのがより好ましい。上記の一般式（２）では、Ｒ4およびＲ6が炭素数６〜３５のアルキル基またはアルケニル基で、かつＲ5が炭素数２〜１２のアルキレン基またはアリレン基であるのがより好ましい。
【００４６】
上記の一般式（１）で示されるビスアミド化合物は、脂肪族モノカルボン酸とジアミンとから得られる化合物であり、その中でも炭素数６〜３５の脂肪族モノカルボン酸と炭素数２〜１２のジアミンとから誘導される化合物がより好ましく、その具体例としては、メチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスカプリル酸アミド、エチレンビスカプリン酸アミド、エチレンビスラウリル酸アミド、エチレンビスミリスチン酸アミド、エチレンビスパルミチン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスイソステアリン酸アミド、エチレンビスベヘン酸アミド、エチレンビスモンタン酸アミド、テトラメチレンビスステアリン酸アミド、テトラメチレンビスイソステアリン酸アミド、テトラメチレンビスモンタン酸アミド、ヘキサメチレンビスカプリル酸アミド、ヘキサメチレンビスカプリン酸アミド、ヘキサメチレンビスラウリル酸アミド、ヘキサメチレンビスミリスチン酸アミド、ヘキサメチレンビスパルミチン酸アミド、ヘキサメチレンビスステアリン酸アミド、ヘキサメチレンビスイソステアリン酸アミド、ヘキサメチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンビスモンタン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスエルカ酸アミド、テトラメチレンビスオレイン酸アミド、テトラメチレンビスエルカ酸アミド、ヘキサメチレンビスオレイン酸アミド、ｍ−キシリレンビスステアリン酸アミド、ｍ−キシリレンビスモンタン酸アミドなどを挙げることができる。
【００４７】
上記の一般式（２）で示されるビスアミド化合物は、脂肪族モノアミンとジカルボン酸とから得られる化合物であり、その中でも炭素数６〜３５の脂肪族モノアミンと炭素数２〜１２のジカルボン酸とから誘導される化合物がより好ましく、その具体例としては、Ｎ，Ｎ’−ジステアリルアジピン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジステアリルセバシン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジステアリルアゼライン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジオレイルアジピン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジオレイルセバシン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジオレイルアゼライン酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジステアリルイソフタル酸アミド、Ｎ，Ｎ’−ジオレイルイソフタル酸アミドなどを挙げることができる。
【００４８】
上記の一般式（１）または（２）で示されるビスアミド化合物はそれぞれ単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【００４９】
本発明の熱可塑性樹脂組成物には、耐ブロッキング性の更なる向上を目的として、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブチレンなどのポリオレフィン系樹脂や、パラフィン系オイルを配合することができる。
【００５０】
本発明の熱可塑性樹脂組成物には、本発明の効果を損なわない範囲内で、補強剤、着色剤、滑剤、難燃剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、耐加水分解性向上剤、防かび剤、抗菌剤、安定剤などの各種添加剤；ガラス繊維、ポリエステル繊維などの各種繊維；タルク、シリカなどの無機物；各種カップリング剤などの任意の成分も、必要に応じて配合することができる。
【００５１】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、前記の熱可塑性ポリウレタン（ａ）、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）、ブロック共重合体（ｃ）および必要に応じて他の成分を、所望の方法で混合することにより製造することができる。例えば、樹脂材料の混合に通常用いられるような縦型または水平型の混合機を用いて、熱可塑性ポリウレタン（ａ）、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）、ブロック共重合体（ｃ）および必要に応じて他の成分を所定の割合で予備混合した後、単軸または二軸の押出機、ミキシングロール、バンバリーミキサーなどを用いて、回分式または連続式で加熱下に溶融混練することにより製造することができる。
【００５２】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、溶融成形が可能であり、押出成形、インフレーション成形、射出成形、ブロー成形、カレンダー成形、注型などの任意の成形方法によって種々の成形品を円滑に製造することができる。特に、本発明の熱可塑性樹脂組成物は溶融押出成形性に優れているので、例えば、Ｔ−ダイ型押出機によるフィルムやシートなどの成形では、Ｔ−ダイの有効幅よりも押し出されたフィルムやシートなどの成形品の幅がかなり小さくなるネックイン現象が著しく改善されており、ネックイン現象のために生じるフィルムやシートなどの成形品の両端部の厚み斑の範囲が狭くなるので、この厚み斑の部分をトリミングして得られる製品の生産性が向上する。また、Ｔ−ダイより押し出されたフィルムやシートなどの成形品を早い速度で引き取る際にも、フィルムやシートなどの成形品の全体が均一に伸びずにくびれを生じるネッキングや割れなどの不良現象も無いために、品質の良い製品が生産性良く得られる。さらに、本発明の熱可塑性樹脂組成物を用いて得られるフィルムやシートなどの成形品は、低応力での伸縮性能に優れており、伸長後の回復応力や残留歪みなどの回復性能、引張破断強度や引張破断伸度などで代表される力学的性能に優れていて、しかも平滑な表面を有していて表面状態も良好である。特に、低応力での伸縮性能や伸長後の回復応力や残留歪みなどの回復性能に優れているので、これらの特性を生かして、紙おむつ用、生理ナプキン用、目止め用、防塵用などに用いられる伸縮性フィルム用途に用いるのが特に好ましい。また、一般用コンベアベルト、各種キーボードシート、ラミネート品、各種容器などのシート用途等の種々の用途にも使用することができる。さらに、本発明の熱可塑性樹脂組成物からなるフィルムやシートは、不織布やその他の繊維布からなる繊維質基材、他の重合体フィルムやシートなどからなる基材との接着性にも優れているので、積層体の製造にも適している。例えば、本発明の熱可塑性樹脂組成物を、繊維質基材やその他の基材上に、フィルム状またはシート状に溶融押出して積層体を製造することができる。
【００５３】
【実施例】
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって何ら限定されるものではない。なお、実施例および比較例において、窒素原子含有率、対数粘度、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）、溶融成形性、フィルムの製造状態、表面状態、耐ブロッキング性、１００％モジュラス（Ｍ１００）、回復率および残留歪みは、以下の方法により測定または評価した。
【００５４】
〔窒素原子含有率〕
元素分析装置（パーキンエルマー社製２４０−２型）を使用して、熱可塑性ポリウレタンの元素分析により求めた。
【００５５】
〔対数粘度〕
Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド溶液に、熱可塑性ポリウレタンを濃度０．５ｇ／ｄｌになるように溶解し、ウベローデ型粘度計を用いてそのポリウレタン溶液の３０℃における流下時間を測定し、下式により対数粘度を求めた。
対数粘度＝〔ｌｎ（ｔ／ｔ0）〕／ｃ
〔式中、ｔはポリウレタン溶液の流下時間（秒）、ｔ0は溶媒の流下時間（秒）、ｃはポリウレタン溶液の濃度（ｇ／ｄｌ）を表す。〕
【００５６】
〔示差走査熱量測定（ＤＳＣ）〕
示差走査熱量計（メトラー社製ＤＳＣ３０）を用いて、熱可塑性ポリウレタンの融解エンタルピーを測定した。測定には熱可塑性ポリウレタンを１０ｍｇ用い、窒素ガス雰囲気下、１０℃／分の昇温速度で測定し、吸熱ピークの温度、および２００〜２２０℃の範囲の吸熱ピーク面積より結晶化エンタルピー（ΔＨ）を求めた。
【００５７】
〔溶融成形性〕
Ｔ−ダイ型押出成形機から押し出したフィルムを放流させながら、Ｔ−ダイ出口より１０ｃｍ下方のフィルム幅を測定し、下式に従ってネックイン率（％）を求め、溶融成形性の指標とした。この値が小さいほどネックイン現象が改善され、溶融成形性に優れていることを示す。
ネックイン率（％）＝（Ｗ2−Ｗ1）／Ｗ2×１００
（式中、Ｗ1はＴ−ダイ出口から１０ｃｍ下方のフィルム幅を、Ｗ2はＴ−ダイの有効幅を示す。）
【００５８】
〔フィルムの製造状態、表面状態〕
Ｔ−ダイ型押出成形機から３０℃の冷却ロール上に押し出して冷却したフィルムを、離型紙を用いずに約２．５ｍ／分の巻き取り速度で巻き取った。その巻き取りの最中に、フィルムの製造状態を観察し、以下の基準により評価した。
○：フィルムに割れなどの不良現象を生ずることなく、正常に巻き取り可能。
△：フィルムに割れなどの不良現象が多少生じたが、巻き取り可能。
×：フィルムに割れなどの不良現象が生じ、巻き取り不可能。
さらに、その巻き取ったフィルムの表面状態を観察し、平滑なものを○、分散不良等により表面に凹凸があるものを×とした。
【００５９】
〔耐ブロッキング性〕
Ｔ−ダイ型押出成形機から３０℃の冷却ロール上に押し出して冷却したフィルムを、離型紙を用いずに約２．５ｍ／分の巻き取り速度で巻き取った。その巻き取ったフィルムを室温で２４時間放置した後、手で巻き返し、その時の抵抗を以下の基準により評価した。
◎：引張力を何ら要せずに、極めて簡単に巻き返し可能。
○：円滑に巻き返し可能。
△：かなりの引張力を要したが、巻き返し可能。
×：膠着性が大きく、巻き返し不可能。
【００６０】
〔１００％モジュラス（Ｍ１００）、回復率および残留歪み〕
Ｔ−ダイ型押出成形機を用いて製膜した厚さ５０μｍのフィルムから試験片（２０ｃｍ×５ｃｍ）を作成した。この試験片を、オートグラフ測定装置ＩＳ−５００Ｄ（島津製作所製）を使用して、室温下、引張速度３００ｍｍ／分で１００％まで伸長して５０％モジュラス（Ｍ５０）および１００％モジュラス（Ｍ１００）を測定した。次に３００ｍｍ／分の速度で伸長前の位置まで戻した（１サイクル目）。５０％伸長位置まで戻った時点の応力（Ａ）を測定し、下式に従って回復率（％）を求め、回復性能の指標とした。
回復率（％）＝（Ａ／Ｍ５０）×１００
さらに、続けて同じ速度で１００％伸長した後、伸長前の位置まで戻した時点（２サイクル目）での残留歪みを求めた。
１００％モジュラス（Ｍ１００）の値が小さいほど、低応力での伸長性に優れていることを示す。また、回復率の値が大きいほど、伸長後に元に戻る力が強く、回復性能に優れていることを示す。さらに、残留歪みの値が小さいほど、伸長後に元の状態に戻る回復性能に優れていることを示す。
【００６１】
以下の実施例および比較例で使用した樹脂および化合物に関する略号を、下記に示す。
【００６２】
ＴＰＵ−ａ１：
３−メチル−１，５−ペンタンジオールとアジピン酸とを反応させて製造した、１分子当たりの水酸基数が２．００であり、数平均分子量が３５００であるポリエステルジオール（以下、これを「ポリエステルジオール（１）」と称する）、および３−メチル−１，５−ペンタンジオールとトリメチロールプロパンとアジピン酸とを反応させて製造した、１分子当たりの水酸基数が３．００であり、数平均分子量が２０００であるポリエステルポリオール（以下、これを「ポリエステルポリオール（２）」と称する）の混合物〔ポリエステルジオール（１）／ポリエステルポリオール（２）のモル比が９８／２、１分子当たりの水酸基数が２．０２〕／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率が２．４重量％、対数粘度が１．２５ｄｌ／ｇ〕
【００６３】
ＴＰＵ−ａ２：
ポリエステルジオール（１）とポリエステルポリオール（２）の混合物〔ポリエステルジオール（１）／ポリエステルポリオール（２）のモル比が９５／５、１分子当たりの水酸基数が２．０５〕／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率が１．９重量％、対数粘度が１．２０ｄｌ／ｇ〕
【００６４】
ＴＰＵ−ａ３：
２，７−ジメチル−１，８−オクタンジオールと２，８−ジメチル−１，９−ノナンジオールの混合物（モル比が３５／６５）およびアジピン酸を反応させて製造した、１分子当たりの水酸基数が２．００であり、数平均分子量が２０００であるポリエステルジオール（以下、これを「ポリエステルジオール（３）」と称する）とポリエステルポリオール（２）との混合物〔ポリエステルジオール（３）／ポリエステルポリオール（２）のモル比が９７／３、１分子当たりの水酸基数が２．０３〕／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率が２．２重量％、対数粘度が１．３１ｄｌ／ｇ〕
【００６５】
ＴＰＵ−ａ４：
ポリエステルジオール（１）とポリエステルポリオール（２）の混合物〔ポリエステルジオール（１）／ポリエステルポリオール（２）のモル比が８８／１２、１分子当たりの水酸基数が２．１２〕／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率が２．４重量％、ＤＭＦ溶媒不溶〕
【００６６】
ＴＰＵ−ａ５：
ポリエステルジオール（１）／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率が２．４重量％、対数粘度が０．７５ｄｌ／ｇ〕
【００６７】
ＴＰＵ−ｂ１：
ポリエステルジオール（１）／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率３．２重量％、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の吸熱ピーク温度２０４℃、結晶化エンタルピー（ΔＨ）３．５Ｊ／ｇ、対数粘度０．７４ｄｌ／ｇ〕
【００６８】
ＴＰＵ−ｂ２：
１，４−ブタンジオールと１，６−ヘキサンジオールの混合物（モル比が６０／４０）とアジピン酸からなるポリエステルジオール（数平均分子量が２０００）／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率３．１重量％、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の吸熱ピーク温度２０６℃、結晶化エンタルピー（ΔＨ）５．３Ｊ／ｇ、対数粘度１．０１ｄｌ／ｇ〕
【００６９】
ＴＰＵ−ｂ３：
１，４−ブタンジオールとアジピン酸からなるポリエステルジオール（数平均分子量１０００）／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率４．４重量％、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の吸熱ピーク温度１７５℃、結晶化エンタルピー（ΔＨ）０Ｊ／ｇ、対数粘度０．９０ｄｌ／ｇ〕
【００７０】
ＴＰＵ−ｂ４：
１，９−ノナンジオールと２−メチル−１，８−オクタンジオールの混合物（モル比が６５：３５）とアジピン酸からなるポリエステルジオール（数平均分子量２０００）／４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート／１，４−ブタンジオール系熱可塑性ポリウレタン〔窒素原子含有率４．３重量％、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の吸熱ピーク温度２２８℃、結晶化エンタルピー（ΔＨ）２０．５Ｊ／ｇ、対数粘度０．７０ｄｌ／ｇ〕
【００７１】
ＴＰＳ−１：
ポリスチレンブロック−ポリイソプレンブロック−ポリスチレンブロックからなるトリブロック共重合体の水素添加物〔スチレン含量が３０重量％、ポリイソプレンブロック中の１，２−結合および３，４−結合の含有量が７％、ポリイソプレンブロックにおける水素添加率が９８％以上、メルトインデックス（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が２．４ｇ／１０分、ＪＩＳ Ａ硬度が８０〕
【００７２】
ＴＰＳ−２：
ポリスチレンブロック−ポリイソプレンブロック−ポリスチレンブロックからなるトリブロック共重合体の水素添加物〔スチレン含量が２０重量％、ポリイソプレンブロック中の１，２−結合および３，４−結合の含有量が５５％、ポリイソプレンブロックにおける水素添加率が９２％、メルトインデックス（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が６ｇ／１０分、ＪＩＳ Ａ硬度が５２〕
【００７３】
ＴＰＳ−３：
ポリスチレンブロック−ポリイソプレンブロック−ポリスチレンブロックからなるトリブロック共重合体〔スチレン含量が１５重量％、ポリイソプレンブロック中の１，２−結合および３，４−結合の含有量が５％、メルトインデックス（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が２ｇ／１０分、ＪＩＳ Ａ硬度が３７〕
【００７４】
ＴＰＳ−４：
ポリスチレンブロック−ポリイソプレンブロック−ポリスチレンブロックからなるトリブロック共重合体の水素添加物〔スチレン含量が３０重量％、ポリイソプレンブロック中の１，２−結合および３，４−結合の含有量が５％、ポリイソプレンブロックにおける水素添加率が９８％以上、メルトインデックス（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）流動せず〕
【００７５】
ＡＭ：
エチレンビスステアリン酸アミド
【００７６】
ＰＰ：
ポリプロピレン〔メルトインデックス（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が２４０ｇ／１０分〕
【００７７】
オイル：
パラフィン系オイル〔パラフィン７０重量％およびナフテン３０重量％含有、動粘性率が４×１０-4ｍ-2／秒（４０℃）〕
【００７８】
実施例１〜３
熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）およびブロック共重合体（ＴＰＳ）を、下記の表１に示す割合で配合した混合物を、単軸押出成形機（２５ｍｍφ、シリンダー温度：１８０〜２００℃、ダイス温度：２００℃）で溶融混練することにより熱可塑性樹脂組成物を製造した。この熱可塑性樹脂組成物について、上記の評価方法により評価した結果を下記の表１に示す。
【００７９】
実施例４
熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）、ブロック共重合体（ＴＰＳ）およびビスアミド化合物（ＡＭ）を、下記の表１に示す割合で使用したこと以外は、実施例１〜３と同様の方法により熱可塑性樹脂組成物を製造した。この熱可塑性樹脂組成物について、上記の評価方法により評価した結果を下記の表１に示す。
【００８０】
実施例５
熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）、ブロック共重合体（ＴＰＳ）、ポリオレフィン（ＰＰ）およびパラフィン系オイルを、下記の表１に示す割合で使用したこと以外は、実施例１〜３と同様の方法により熱可塑性樹脂組成物を製造した。この熱可塑性樹脂組成物について、上記の評価方法により評価した結果を下記の表１に示す。
【００８１】
【表１】
比較例１、２、６
熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）およびブロック共重合体（ＴＰＳ）を、下記の表２に示す割合で使用したこと以外は、実施例１〜３と同様の方法により熱可塑性樹脂組成物を製造した。この熱可塑性樹脂組成物について、上記の評価方法により評価した結果を下記の表２に示す。
【００８３】
比較例３
熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）およびブロック共重合体（ＴＰＳ）を、下記の表２に示す割合で使用したこと以外は、実施例１〜３と同様の方法により熱可塑性樹脂組成物を製造した。この熱可塑性樹脂組成物から厚さ５０μｍのフィルムを製造したが、耐ブロッキング性が悪く、フィルムの巻き返しが困難であったため、１００％モジュラス（Ｍ１００）、回復率および残留歪みを評価することができなかった。得られた評価結果を下記の表２に示す。
【００８４】
比較例４、５
熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）およびブロック共重合体（ＴＰＳ）を、下記の表２に示す割合で使用したこと以外は、実施例１〜３と同様の方法により熱可塑性樹脂組成物を製造した。この熱可塑性樹脂組成物から厚さ５０μｍのフィルムを製造したが、フィルム割れが生じてしまい、耐ブロッキング性、１００％モジュラス（Ｍ１００）、回復率および残留歪みを評価できるようなフィルムは得られなかった。得られた評価結果を下記の表２に示す。
【００８５】
【表２】
【発明の効果】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、Ｔ−ダイ型押出機などで溶融押出成形する際に生じるネックイン現象が著しく改善され、耐ブロッキング性にも優れている。本発明の熱可塑性樹脂組成物を用いれば、低応力での伸長性や伸長後の回復性能に優れ、伸長後の残留歪みが小さいフィルムやシートなどの成形品を、高生産性で製造することができる。
Claims (2)
- （ｉ）熱可塑性ポリウレタン（ａ）、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）、並びに芳香族ビニル化合物重合体ブロックと共役ジエン重合体ブロックから構成されるブロック共重合体および該ブロック共重合体の水素添加物の少なくとも１種（ｃ）からなる熱可塑性樹脂組成物であって；
（ii）前記熱可塑性ポリウレタン（ａ）が、１分子当たりの水酸基数が２．０１〜２．１０であり、かつ数平均分子量が５００〜８，０００の高分子ポリオール単位、有機ジイソシアネート単位および鎖伸長剤単位からなり、窒素原子含有率が２．５重量％以下の熱可塑性ポリウレタンであり；
（iii）前記熱可塑性ポリウレタン（ｂ）が、数平均分子量が１，５００〜５，０００のポリエステルジオール単位、有機ジイソシアネート単位および鎖伸長剤単位からなり、窒素原子含有率が２．６重量％以上であり、かつ示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で２００〜２２０℃の範囲に吸熱ピークを示し、この吸熱ピークから求めた結晶化エンタルピー（ΔＨ）が２〜１５Ｊ／ｇである熱可塑性ポリウレタンであり；そして
（iv）熱可塑性ポリウレタン（ａ）および熱可塑性ポリウレタン（ｂ）の合計重量に基づいて、熱可塑性ポリウレタン（ａ）を４０〜９０重量％、熱可塑性ポリウレタン（ｂ）を６０〜１０重量％、並びに芳香族ビニル化合物重合体ブロックと共役ジエン重合体ブロックから構成されるブロック共重合体および該ブロック共重合体の水素添加物の少なくとも１種（ｃ）を５〜１５０重量％の割合で含有していることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。 - 請求項１記載の熱可塑性樹脂組成物からなるフィルムまたはシート。
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| JP (1) | JP3693486B2 (ja) |
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| JP7268294B2 (ja) * | 2018-06-20 | 2023-05-08 | ブリヂストンスポーツ株式会社 | ゴルフボール |
-
1998
- 1998-03-10 JP JP05791898A patent/JP3693486B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH11256029A (ja) | 1999-09-21 |
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